JPH0452071A - ノズル孔閉塞防止材 - Google Patents
ノズル孔閉塞防止材Info
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- JPH0452071A JPH0452071A JP15512090A JP15512090A JPH0452071A JP H0452071 A JPH0452071 A JP H0452071A JP 15512090 A JP15512090 A JP 15512090A JP 15512090 A JP15512090 A JP 15512090A JP H0452071 A JPH0452071 A JP H0452071A
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Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
産業上の利用分野
本発明は、取鍋、タンディツシュ等に設置した流量制御
装置のノズル孔が溶融金属の凝固により閉塞するのを防
止するために使用するノズル孔閉塞防止材に関し、特に
高炭素鋼に適するノズル孔閉塞防止材に関するものであ
る。
装置のノズル孔が溶融金属の凝固により閉塞するのを防
止するために使用するノズル孔閉塞防止材に関し、特に
高炭素鋼に適するノズル孔閉塞防止材に関するものであ
る。
従来の技術
取鍋やタンディツシュに設置した流量制御装置たとえば
スライディングノズル装置のノズル孔を溶融金属の凝固
により閉塞するのを防止するために、従来からノズル孔
閉塞防止材が用いられている。
スライディングノズル装置のノズル孔を溶融金属の凝固
により閉塞するのを防止するために、従来からノズル孔
閉塞防止材が用いられている。
近年、鋳造技術の発達に伴い、取鍋やタンデイツシュな
どの溶融金属用のノズル孔が大型化している。そのよう
なノズル孔の閉塞防止材として、例えば５ｉＯ２８０〜
９４重量％およびアルカリ類２〜１２重量％を生成分と
する粒径０．５〜２．５ｍｍの閉塞防止材（特公昭５５
−１８１９４号公報参照）が使用されている。また、ノ
ズル孔の下層に高融点粒状充填材を充填し、その上層に
発泡溶融する低融点粒状充填材を充填する方法も提案さ
れている。
どの溶融金属用のノズル孔が大型化している。そのよう
なノズル孔の閉塞防止材として、例えば５ｉＯ２８０〜
９４重量％およびアルカリ類２〜１２重量％を生成分と
する粒径０．５〜２．５ｍｍの閉塞防止材（特公昭５５
−１８１９４号公報参照）が使用されている。また、ノ
ズル孔の下層に高融点粒状充填材を充填し、その上層に
発泡溶融する低融点粒状充填材を充填する方法も提案さ
れている。
対象とする鋼種がＳｉキルド鋼やＡ９キルド鋼のような
Ｃ含有率０．２％以下の一般鋼であれば、前述のような
従来のノズル孔閉塞防止材でも充分出鋼が可能であった
。
Ｃ含有率０．２％以下の一般鋼であれば、前述のような
従来のノズル孔閉塞防止材でも充分出鋼が可能であった
。
発明が解決しようとする課題
ところが、高炭素鋼（Ｃ含有率０．４〜０゜８％）に対
しては従来のノズル閉塞防止材は開孔率がせいぜい７０
％と低い値にとどまっており、充分な出鋼が不可能であ
った。つまり、高炭素鋼の場合、従来のものは不開孔率
が大きかったのである。そのため高炭素鋼用のノズル孔
閉塞防止材は開孔率を高めるために特別なものが必要と
なってきた。
しては従来のノズル閉塞防止材は開孔率がせいぜい７０
％と低い値にとどまっており、充分な出鋼が不可能であ
った。つまり、高炭素鋼の場合、従来のものは不開孔率
が大きかったのである。そのため高炭素鋼用のノズル孔
閉塞防止材は開孔率を高めるために特別なものが必要と
なってきた。
前述のような従来技術の問題点を解決して、高炭素鋼の
鋳造に十分適用できるノズル孔閉塞防止材を提供するこ
とが本発明の「１的である。
鋳造に十分適用できるノズル孔閉塞防止材を提供するこ
とが本発明の「１的である。
［発明の構成］
課題を解決するための手段
前述の目的を達成するために、本発明は特許請求の範囲
に記載のノズル孔閉塞防止材を要旨としている。
に記載のノズル孔閉塞防止材を要旨としている。
本発明者らは、高炭素鋼において開孔率が小さい原因を
調査して、取鍋やタンディツシュへ出鋼してから注入開
始までの溶鋼温度と滞留時間の関係を究明した。その結
果、第１図のグラフからも明らかなように、高炭素鋼は
一般鋼より滞留時間が長いうえ、出鋼から注入までの温
度差が、一般鋼では約５０℃であるのに対し、高炭素鋼
では約１００℃〜１５０℃であることが判明した。すな
わち、従来の閉塞防止材では、注入開始時の温度が比較
的低く鎮静時間の長い時に不開孔になる傾向があること
がわかった。
調査して、取鍋やタンディツシュへ出鋼してから注入開
始までの溶鋼温度と滞留時間の関係を究明した。その結
果、第１図のグラフからも明らかなように、高炭素鋼は
一般鋼より滞留時間が長いうえ、出鋼から注入までの温
度差が、一般鋼では約５０℃であるのに対し、高炭素鋼
では約１００℃〜１５０℃であることが判明した。すな
わち、従来の閉塞防止材では、注入開始時の温度が比較
的低く鎮静時間の長い時に不開孔になる傾向があること
がわかった。
そこで、本発明のノズル孔閉塞防止材においては、主成
分組成としてそれぞれ５ｉ０２を７５〜７９重量％、Ａ
Ｑ２０３を１１〜１３重量％、アルカリ類を１０〜１
２重量％含有せしめ、耐火度（ＪＩＳ Ｒ２２０４）が
１０５０°Ｃ〜１１５０℃となるように設定されている
。
分組成としてそれぞれ５ｉ０２を７５〜７９重量％、Ａ
Ｑ２０３を１１〜１３重量％、アルカリ類を１０〜１
２重量％含有せしめ、耐火度（ＪＩＳ Ｒ２２０４）が
１０５０°Ｃ〜１１５０℃となるように設定されている
。
好ましくは、耐火度を１１００℃±１５℃にする。
防止材の粒径は０．５〜２．５ｍｍであることが望まし
い。
い。
アルカリ類の混合量はに：Ｎａ＝２：１とするのが望ま
しい。−船釣にいって、Ｎａを多くすると、発泡しやす
くなり、溶鋼からの熱伝導を低くできる利点がある。
しい。−船釣にいって、Ｎａを多くすると、発泡しやす
くなり、溶鋼からの熱伝導を低くできる利点がある。
作用
従来は耐火度１３００℃付近の閉塞防止材を高炭素鋼に
用いていたが、この場合は、閉塞防止材の相当な部分は
出鋼時の高温域で焼結（反応）される。出鋼から注入開
始までの間、時間の経過とともに溶鋼温度は１．００〜
１５０℃程度低下するため、焼結された部分は時間の経
過につれて冷却され、焼結層の鉱物相が変化して温度が
上昇し、ひいては注入開始時に開孔不能となることが多
かった。
用いていたが、この場合は、閉塞防止材の相当な部分は
出鋼時の高温域で焼結（反応）される。出鋼から注入開
始までの間、時間の経過とともに溶鋼温度は１．００〜
１５０℃程度低下するため、焼結された部分は時間の経
過につれて冷却され、焼結層の鉱物相が変化して温度が
上昇し、ひいては注入開始時に開孔不能となることが多
かった。
ところが、本願発明では、溶鋼の温度低下に対して鉱物
相の変化の少ない温度域を作り、耐火度を１０５０〜１
１５０℃と低くシ、たので、溶融層が厚くなり、従来の
ものに比較（７て、焼結層は極めて薄い層を形成する。
相の変化の少ない温度域を作り、耐火度を１０５０〜１
１５０℃と低くシ、たので、溶融層が厚くなり、従来の
ものに比較（７て、焼結層は極めて薄い層を形成する。
溶融層の比重は１．９〜２．０であるのに対【２、鉄は
７であるので、単純に考えれば、溶融層が溶鋼の上に浮
き上がることが懸念されるが、実際には、そのような現
象は生じない。溶融層は粘性が高いため、薄く形成され
た焼結層に張りついて浮き上がらないのである。
７であるので、単純に考えれば、溶融層が溶鋼の上に浮
き上がることが懸念されるが、実際には、そのような現
象は生じない。溶融層は粘性が高いため、薄く形成され
た焼結層に張りついて浮き上がらないのである。
また、時間が経つにつれ、溶鋼温度か下がるので、焼結
層が厚くなろうとするが、高炭素鋼の場合は、溶鋼温度
と実際に焼結する温度との差が大きいので、焼結層は固
くならず、容易に崩壊される程度の固さに維持される。
層が厚くなろうとするが、高炭素鋼の場合は、溶鋼温度
と実際に焼結する温度との差が大きいので、焼結層は固
くならず、容易に崩壊される程度の固さに維持される。
また、閉塞防止材の耐火度が１０５０℃よりも小さいと
、不都合が生じる。溶融層が厚くなりすぎて、スライド
ゲートの開孔時に溶融層が溶鋼の圧力を吸収してしまい
、焼結層が割れにくくなるのである。
、不都合が生じる。溶融層が厚くなりすぎて、スライド
ゲートの開孔時に溶融層が溶鋼の圧力を吸収してしまい
、焼結層が割れにくくなるのである。
主成分組成の量を限定した理由を述べると、Ｓ ｉ ０
２ 、Ａｌ２２０３が所定範囲を超えると、アルカリ類
が少なくなり、形成されたガラス相の粘性（粘度）が高
くなりすぎて、強固な焼結層ができ、溶鋼自身の重みで
は破ることができなくなる。Ｓ ｉ ０２ 、Ａｌ２２
０３が所定範囲より少ないと、形成されたガラス相の粘
性（粘度）が低くなりすぎて浸潤層かできるため、焼結
層と浸潤層の２層にわかれ、焼結層側の強度が上がり、
不開孔となる。
２ 、Ａｌ２２０３が所定範囲を超えると、アルカリ類
が少なくなり、形成されたガラス相の粘性（粘度）が高
くなりすぎて、強固な焼結層ができ、溶鋼自身の重みで
は破ることができなくなる。Ｓ ｉ ０２ 、Ａｌ２２
０３が所定範囲より少ないと、形成されたガラス相の粘
性（粘度）が低くなりすぎて浸潤層かできるため、焼結
層と浸潤層の２層にわかれ、焼結層側の強度が上がり、
不開孔となる。
実施例１〜３
第１表に示すように、Ｓ ｉ ０２ 、Ａｌ２Ｏ３、Ｆ
ｅ０３ 、Ｎａ２０．に２０、Ｒ２０を所定量含有す
る３つの閉塞防止材の実施例１〜３を作った。
ｅ０３ 、Ｎａ２０．に２０、Ｒ２０を所定量含有す
る３つの閉塞防止材の実施例１〜３を作った。
実施例１〜３の耐火度（ＪＩＳ Ｒ２２０４）は、すべ
て１１００℃であった。
て１１００℃であった。
他方、比較例として実公昭６３−１２７１０号公報に記
載されている閉塞防止材も作った。この比較例の耐火度
は１３００℃であった。
載されている閉塞防止材も作った。この比較例の耐火度
は１３００℃であった。
前述の実施例１〜３および比較例について溶融金属の滞
留時間（分）と開孔率（％）の関係を測定したところ、
結果は第２表に示すとおりであった。
留時間（分）と開孔率（％）の関係を測定したところ、
結果は第２表に示すとおりであった。
［発明の効果］
本発明によれば、高炭素鋼の場合にノズル孔の開孔率が
著しく向上する。その結果、危険な作業の激減又は皆無
か可能になった。しかも、迅速に注出することができる
ようになった。
著しく向上する。その結果、危険な作業の激減又は皆無
か可能になった。しかも、迅速に注出することができる
ようになった。
手続補正書（方式）
平成２年？月ｅ／日
Claims (1)
- 取鍋、タンディッシュ等に設置した流量制御装置のノ
ズル孔が溶融金属の凝固により閉塞するのを防止するた
めに使用するノズル孔閉塞防止材において、主成分組成
としてそれぞれＳｉＯ＿２を７５〜７９重量％、Ａｌ＿
２Ｏ＿３を１１〜１３重量％、アルカリ類を１０〜１２
重量％含有せしめ、耐火度（ＪＩＳ Ｒ２２０４）を１
０５０℃〜１１５０℃に設定したことを特徴とするノズ
ル孔閉塞防止材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15512090A JPH084923B2 (ja) | 1990-06-15 | 1990-06-15 | ノズル孔閉塞防止材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15512090A JPH084923B2 (ja) | 1990-06-15 | 1990-06-15 | ノズル孔閉塞防止材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452071A true JPH0452071A (ja) | 1992-02-20 |
| JPH084923B2 JPH084923B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=15599009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15512090A Expired - Lifetime JPH084923B2 (ja) | 1990-06-15 | 1990-06-15 | ノズル孔閉塞防止材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084923B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6412853A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-17 | Nat Res Inst Metals | Magnetic fluid heat engine |
| JPS6412852A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-17 | Nat Res Inst Metals | Magnetic fluid heat engine |
-
1990
- 1990-06-15 JP JP15512090A patent/JPH084923B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6412853A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-17 | Nat Res Inst Metals | Magnetic fluid heat engine |
| JPS6412852A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-17 | Nat Res Inst Metals | Magnetic fluid heat engine |
| JPH0578277B2 (ja) * | 1987-07-03 | 1993-10-28 | Kagaku Gijutsucho Kinzoku | |
| JPH0578278B2 (ja) * | 1987-07-03 | 1993-10-28 | Kagaku Gijutsucho Kinzoku |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH084923B2 (ja) | 1996-01-24 |
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