JPH0451412A - 酸化物超電導線材の製造方法 - Google Patents
酸化物超電導線材の製造方法Info
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- JPH0451412A JPH0451412A JP2157472A JP15747290A JPH0451412A JP H0451412 A JPH0451412 A JP H0451412A JP 2157472 A JP2157472 A JP 2157472A JP 15747290 A JP15747290 A JP 15747290A JP H0451412 A JPH0451412 A JP H0451412A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は高磁界を発生する超電導コイル及び磁気シール
ド材等に使用される酸化物超電導線材の製造方法に関す
る。
ド材等に使用される酸化物超電導線材の製造方法に関す
る。
[従来の技術]
最近、高エネルギー物理、磁気浮上列車、核磁気共鳴装
置、基礎物性研究などの・分野において、運転コストの
低い超電導コイル、磁気シールド材の必要性が高まって
いる。従来の超電導コイルは臨界温度の低い合金、ある
いは金属間化合物超電導体からなる超電導線によって作
製されている。
置、基礎物性研究などの・分野において、運転コストの
低い超電導コイル、磁気シールド材の必要性が高まって
いる。従来の超電導コイルは臨界温度の低い合金、ある
いは金属間化合物超電導体からなる超電導線によって作
製されている。
1987年になって、非常に高い臨界温度をもった酸化
物超電導体が発見され、それは液体窒素温度(77K)
でも超電導性を示した。この酸化物超電導体は例えば(
B 1t−xp bX)S r、Ca、y=Cuyo
6の組成で代表される酸化物である。ここで、Xは0か
ら0.4、y、z、wは0.5から2である。これは通
常Bi2O5、Pb0、CuO、S r CO3、Ca
CO2の各粉末を混合、成形後焼成して作製される。
物超電導体が発見され、それは液体窒素温度(77K)
でも超電導性を示した。この酸化物超電導体は例えば(
B 1t−xp bX)S r、Ca、y=Cuyo
6の組成で代表される酸化物である。ここで、Xは0か
ら0.4、y、z、wは0.5から2である。これは通
常Bi2O5、Pb0、CuO、S r CO3、Ca
CO2の各粉末を混合、成形後焼成して作製される。
なお、この分野の製造技術については、例えば雑誌[J
、J、^、P、、27(198B)L1041]に記載
されている。
、J、^、P、、27(198B)L1041]に記載
されている。
すなわち、従来から高い臨界温度をもつ酸化物超電導線
材はB1−Pb−3r−Ca−Cu−0系酸化物を例に
とれば、B l 203、P bo 、 S rC○3
、CaCO2、CuOの各粉末を混合し、仮焼、成形し
た後、金属シースに挿入し、熱処理して作製される。
材はB1−Pb−3r−Ca−Cu−0系酸化物を例に
とれば、B l 203、P bo 、 S rC○3
、CaCO2、CuOの各粉末を混合し、仮焼、成形し
た後、金属シースに挿入し、熱処理して作製される。
[発明が解決しようとする課題]
」1記従来の方法で作製された酸化物超電導線材は、線
材自身にわずかな力が加わっただけで超電導特性が劣化
し、その77Kにおける磁界下での臨界電流密度は非常
に低いという大きな問題点があった。これは、酸化物超
電導体は非常に脆い性質をもち、その77I(における
ビンニングカが本質的に小さいことが原因である。
材自身にわずかな力が加わっただけで超電導特性が劣化
し、その77Kにおける磁界下での臨界電流密度は非常
に低いという大きな問題点があった。これは、酸化物超
電導体は非常に脆い性質をもち、その77I(における
ビンニングカが本質的に小さいことが原因である。
本発明はこのような問題点を解決するためになされたも
ので、従来よりも高い線材強度をもち、磁界下において
良好な臨界電流密度をもつ酸化物超電導線材を得ること
を目的としている。
ので、従来よりも高い線材強度をもち、磁界下において
良好な臨界電流密度をもつ酸化物超電導線材を得ること
を目的としている。
[課題を解決するための手段]
本発明に係る酸化物超電導線材の製造方法は熱処理する
ことで超電導体になる酸化物粉末、あるいは酸化物超電
導体の粉末に、急冷処理したAuy=CuyAg−y=
CuyAu−Ag Cuの少なくとも1種以上の合金粉
末であって、その組成がAuCuy、Ag1−−y=C
uy及びA u + −A g l−Cu X 4 y
とした場合に、O<x<1、O<y<0.2及び0.9
<y<1の範囲にある時効硬化性をもつ合金粉末を混合
し、その混合粉末で作製したペレッ)〜を金属パイプに
挿入し、線材に加工する工程、及び加工した線材を熱処
理する工程を施すものである。
ことで超電導体になる酸化物粉末、あるいは酸化物超電
導体の粉末に、急冷処理したAuy=CuyAg−y=
CuyAu−Ag Cuの少なくとも1種以上の合金粉
末であって、その組成がAuCuy、Ag1−−y=C
uy及びA u + −A g l−Cu X 4 y
とした場合に、O<x<1、O<y<0.2及び0.9
<y<1の範囲にある時効硬化性をもつ合金粉末を混合
し、その混合粉末で作製したペレッ)〜を金属パイプに
挿入し、線材に加工する工程、及び加工した線材を熱処
理する工程を施すものである。
[作 用]
本発明における酸化物超電導線材の製造工程では、急冷
処理したAu−y=CuyAg−y=CuyAu−Ag
Cu合金粉末が線引きにより線材中に分散した数nm径
の長いフィラメントに加工され、す、なわち、超電導酸
化物中に長く伸びたAu−y=Cuy At?−y=C
uyAu−Ag−Cuの少なくとも1種以上の時効硬化
性をもつ合金ファイバーが存在し、熱処理を施すことで
、その合金ファイバーは規則−不規則変態により時効硬
化し、その結果、線材の強度は大きく向上する。
処理したAu−y=CuyAg−y=CuyAu−Ag
Cu合金粉末が線引きにより線材中に分散した数nm径
の長いフィラメントに加工され、す、なわち、超電導酸
化物中に長く伸びたAu−y=Cuy At?−y=C
uyAu−Ag−Cuの少なくとも1種以上の時効硬化
性をもつ合金ファイバーが存在し、熱処理を施すことで
、その合金ファイバーは規則−不規則変態により時効硬
化し、その結果、線材の強度は大きく向上する。
また、この合金ファイバーすなわち常電導合金ファイバ
ーは、磁束を1〜ラツプするピンニングセンターとして
働き、磁界下で高い磁界電流をもつ酸化物超電導線材を
製造できる。
ーは、磁束を1〜ラツプするピンニングセンターとして
働き、磁界下で高い磁界電流をもつ酸化物超電導線材を
製造できる。
[実 施 例]
以下に、本発明の酸化物超電導線材の製造方法を実施例
により具体的に説明する。
により具体的に説明する。
熱処理して酸化物としたときに、
Bi+、5Pb0.<Sr2Ca2Cu30g、1の組
成比になるように配合したBizO3、pb○、CuO
の酸化物、S r COs、CaC○、の炭酸塩の原料
粉末(純度99.99%、平均粒径〜5μIn)をよく
混合した後、油圧プレスにより約500 Ag/ Cm
2の荷重を加えて、直径50mm、厚さ3mmのペレッ
トを作製し、これを750℃で20時間空気中で仮焼し
た後、数μmまで粉砕した。なお、仮焼は700〜80
0℃の温度範囲で5〜30時間程度行うことができる。
成比になるように配合したBizO3、pb○、CuO
の酸化物、S r COs、CaC○、の炭酸塩の原料
粉末(純度99.99%、平均粒径〜5μIn)をよく
混合した後、油圧プレスにより約500 Ag/ Cm
2の荷重を加えて、直径50mm、厚さ3mmのペレッ
トを作製し、これを750℃で20時間空気中で仮焼し
た後、数μmまで粉砕した。なお、仮焼は700〜80
0℃の温度範囲で5〜30時間程度行うことができる。
次に、この粉末を油圧プレスによって約1、000 A
g/ Cm2の荷重を加えて直径30mm、厚さ3m+
nのペレットを作製し、これを空気中845℃で1.2
0時間焼成した後、再度数μmまで粉砕し、超電導粉末
を得た。なお、焼成は800〜890℃の温度範囲で1
0〜120時間程度行うことができる。
g/ Cm2の荷重を加えて直径30mm、厚さ3m+
nのペレットを作製し、これを空気中845℃で1.2
0時間焼成した後、再度数μmまで粉砕し、超電導粉末
を得た。なお、焼成は800〜890℃の温度範囲で1
0〜120時間程度行うことができる。
更に、この粉末に750℃から急冷処理した平均粒径〜
3μmのAu−50原子%Cu合金粉末5重景%を混合
した。この混合酸化物超電導粉末を、油圧プレスによっ
て約1000 Ag/ Cm2の荷重を加えて、長さ5
0mm、直径5.8mmの円柱状ペレットを作製した。
3μmのAu−50原子%Cu合金粉末5重景%を混合
した。この混合酸化物超電導粉末を、油圧プレスによっ
て約1000 Ag/ Cm2の荷重を加えて、長さ5
0mm、直径5.8mmの円柱状ペレットを作製した。
なお、本発明に使用する合金粉末は450℃ないし10
00℃の温度から急冷処理したものが好ましい。また、
該合金粉末の添加配合量は前記酸化物粉末または酸化物
超電導体粉末の重量当たり2〜30%程度である。
00℃の温度から急冷処理したものが好ましい。また、
該合金粉末の添加配合量は前記酸化物粉末または酸化物
超電導体粉末の重量当たり2〜30%程度である。
こうして得られたペレットをA[?パイプ(外径φ9m
mX内径φ6 mm)に挿入し、線引によりAgパイプ
の外径を約2.5mmまで細くしな。次に、得られたパ
イプを7本束ねてAgパイプ(外径φ10mm×内径φ
8mm)に挿入し、更に線引することによリパイプの外
径を約2.5mmまで細くした。更に、得られたパイプ
を7本束ねてAgパイプ(外径φ10mmX内径φ8
mm)に挿入し、線引によりパイプの外径を約1mmと
した。次に、得られたパイプに圧延による加工を施し、
厚さQ、1mm、幅1m+nの本発明による多芯線材を
得たく線材A)。なお、線引工程は適宜スウエージング
にて行うことができる。また、複合化の回数等は特に限
定されるものではない。
mX内径φ6 mm)に挿入し、線引によりAgパイプ
の外径を約2.5mmまで細くしな。次に、得られたパ
イプを7本束ねてAgパイプ(外径φ10mm×内径φ
8mm)に挿入し、更に線引することによリパイプの外
径を約2.5mmまで細くした。更に、得られたパイプ
を7本束ねてAgパイプ(外径φ10mmX内径φ8
mm)に挿入し、線引によりパイプの外径を約1mmと
した。次に、得られたパイプに圧延による加工を施し、
厚さQ、1mm、幅1m+nの本発明による多芯線材を
得たく線材A)。なお、線引工程は適宜スウエージング
にて行うことができる。また、複合化の回数等は特に限
定されるものではない。
同時に比較のため、Au−Cu合金粉末を混合しない従
来法による線材も作製したく線材B)。
来法による線材も作製したく線材B)。
これらの線材を空気中、845℃で120時間熱処理し
た。
た。
得られた線材に、液体窒素中で曲げ歪を加えながら臨界
電流を測定し、臨界電流密度を計算した。
電流を測定し、臨界電流密度を計算した。
各線材の曲げ歪に対する臨界電流密度の値を第1表及び
第1図に示す。
第1図に示す。
第1図二線材A、Hの曲げ歪に対する臨界電流密度線材
Bの臨界電流密度は第1図に示すように、曲げ歪が0.
1%を超え低下するのに対して、本発明の製造法による
線材Aのそれは0.3%と約2倍に向上し、Au−Cu
ファイバーが熱処理を施ずことで、規則−不規則変態に
より時効硬化し、線材の強化に硬化があることがわかっ
た。
Bの臨界電流密度は第1図に示すように、曲げ歪が0.
1%を超え低下するのに対して、本発明の製造法による
線材Aのそれは0.3%と約2倍に向上し、Au−Cu
ファイバーが熱処理を施ずことで、規則−不規則変態に
より時効硬化し、線材の強化に硬化があることがわかっ
た。
次に、線材に、液体窒素中で磁界を加えた状態で臨界電
流を測定し、臨界電流密度を計算した。
流を測定し、臨界電流密度を計算した。
各線材の外部磁界に対する臨界電流密度の値を第2表及
び第2図に示す。
び第2図に示す。
このようにペレットにAu−Cu合金粉末を混合し作製
した線材Aにおいては、第2図に示すように、同条件で
熱処理、測定した線材Bに対して、磁界中の臨界電流密
度が向上し、特にIT以上の磁界における臨界電流密度
に大きな差が見られることから、A u −Cu合金フ
ァイバーが磁束をトラ・ツブする有効なピンニング・セ
ンターとして機能していることがわかる。
した線材Aにおいては、第2図に示すように、同条件で
熱処理、測定した線材Bに対して、磁界中の臨界電流密
度が向上し、特にIT以上の磁界における臨界電流密度
に大きな差が見られることから、A u −Cu合金フ
ァイバーが磁束をトラ・ツブする有効なピンニング・セ
ンターとして機能していることがわかる。
なお、上記実施例では、B1−Pb−3r−CaCu−
0系酸化物について述べたが、それ以外の臨界温度の高
い超電導性を有する酸化物、例えばY−Ba−Cu−0
,Tl−Ba−Ca−Cu−0、B1−3r−Ca−C
u−0系酸化物に適用してもよい。
0系酸化物について述べたが、それ以外の臨界温度の高
い超電導性を有する酸化物、例えばY−Ba−Cu−0
,Tl−Ba−Ca−Cu−0、B1−3r−Ca−C
u−0系酸化物に適用してもよい。
また、上記実施例において、線材の焼成は空気中、80
0〜890℃て10〜120時間行ったが、焼成雰囲気
の酸素を0%から1. O0%まで変化させることで、
焼成温度範囲は必ずしもこの温度範囲に限定されず、7
50〜1000℃において、良好な臨界電流密度を得る
ことができる。
0〜890℃て10〜120時間行ったが、焼成雰囲気
の酸素を0%から1. O0%まで変化させることで、
焼成温度範囲は必ずしもこの温度範囲に限定されず、7
50〜1000℃において、良好な臨界電流密度を得る
ことができる。
ところで、本発明で用いるAu−y=Cuy Ag−y
=CuyA u −A g−Cu合金は実施例で述べた
ように、時効硬化性を有するものであることが必要であ
る。
=CuyA u −A g−Cu合金は実施例で述べた
ように、時効硬化性を有するものであることが必要であ
る。
この点で組成は公知のように、Aul−x Cu X、
A g l−y Cu 、及びA u I−v A g
l−y C11y + yとした場合に、0<x<1
、O<y<0.2及び0.9<y<1の範囲にあればよ
い。
A g l−y Cu 、及びA u I−v A g
l−y C11y + yとした場合に、0<x<1
、O<y<0.2及び0.9<y<1の範囲にあればよ
い。
組成がこの範囲にない合金を用いた場合、特に曲げ歪に
対する臨界電流密度特性は従来法による曲げ歪に対する
臨界電流密度特性は従来法による線材と比べて向上が見
られないことを実験により確認した。これは主として合
金に時効硬化性がないために線材の強度か向」ニしなか
ったことによるものと考えられる。なお、本発明では、
使用する合金粉末の粒径を特に限定するものではなく、
粉末状であれば用いることが可能である。
対する臨界電流密度特性は従来法による曲げ歪に対する
臨界電流密度特性は従来法による線材と比べて向上が見
られないことを実験により確認した。これは主として合
金に時効硬化性がないために線材の強度か向」ニしなか
ったことによるものと考えられる。なお、本発明では、
使用する合金粉末の粒径を特に限定するものではなく、
粉末状であれば用いることが可能である。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明によれば、熱処理すること
で超電導体になる酸化物粉末あるいは酸化物超電導体の
粉末に、急冷処理したAu−y=CuyA11−y=C
uy Au−Ag−Cuの少なくとも1種以上の時効硬
化性をもつ合金粉末を混合し、作製したペレットを金属
パイプに挿入し、線材に加工する工程、並びに上記線材
を熱処理する工程を施すことにより、磁界下で従来より
も高い臨界電流をもつ、高強度酸化物超電導線材が得ら
れる効果がある。
で超電導体になる酸化物粉末あるいは酸化物超電導体の
粉末に、急冷処理したAu−y=CuyA11−y=C
uy Au−Ag−Cuの少なくとも1種以上の時効硬
化性をもつ合金粉末を混合し、作製したペレットを金属
パイプに挿入し、線材に加工する工程、並びに上記線材
を熱処理する工程を施すことにより、磁界下で従来より
も高い臨界電流をもつ、高強度酸化物超電導線材が得ら
れる効果がある。
第1図はAu−Cu合金粉末をペレットに混合した本発
明の一実施例による線材A、ペレットに何も添加してい
ない従来の方法による線材Bの液体窒素中(77K)に
おける規格化した臨界電流密度と曲げ歪みの関係を示す
グラフであり、第2図はAu−Cu合金粉末をペレット
に混合した本発明の一実施例による線材A、ペレットに
何も添加していない従来の方法による線材Bの液体窒素
中(77K>における規格化した臨界電流密度と印加磁
界の関係を示すグラフである。
明の一実施例による線材A、ペレットに何も添加してい
ない従来の方法による線材Bの液体窒素中(77K)に
おける規格化した臨界電流密度と曲げ歪みの関係を示す
グラフであり、第2図はAu−Cu合金粉末をペレット
に混合した本発明の一実施例による線材A、ペレットに
何も添加していない従来の方法による線材Bの液体窒素
中(77K>における規格化した臨界電流密度と印加磁
界の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 1、熱処理することで超電導体になる酸化物粉末、ある
いは酸化物超電導体の粉末に、急冷処理したAu−Cu
、Ag−Cu、Au−Ag−Cuの少なくとも1種以上
の合金粉末であって、その組成がAu_1_−_x−C
u_x、Ag_1_−_y=Cu_y及びAu_1_−
_x−Ag_1_−_y−Cu_x_+_yとした場合
に、0<x<1、0<y<0.2及び0.9<y<1の
範囲にあるものを混合し、その混合粉末で作製したペレ
ットを金属パイプに挿入し、線材に加工する工程、及び
加工した線材を熱処理する工程を含むことを特徴とする
酸化物超電導線材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2157472A JPH0451412A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2157472A JPH0451412A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0451412A true JPH0451412A (ja) | 1992-02-19 |
Family
ID=15650427
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2157472A Pending JPH0451412A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0451412A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995000457A1 (en) * | 1993-06-24 | 1995-01-05 | American Superconductor Corporation | Unsegregated oxide superconductor silver composite |
US5851957A (en) * | 1992-05-12 | 1998-12-22 | American Superconductor Corporation | Oxide superconductor precursors |
-
1990
- 1990-06-18 JP JP2157472A patent/JPH0451412A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5851957A (en) * | 1992-05-12 | 1998-12-22 | American Superconductor Corporation | Oxide superconductor precursors |
US6219901B1 (en) | 1992-05-12 | 2001-04-24 | American Superconductor Corporation | Oxide superconductor precursors |
WO1995000457A1 (en) * | 1993-06-24 | 1995-01-05 | American Superconductor Corporation | Unsegregated oxide superconductor silver composite |
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