JPH0450339A

JPH0450339A - ポリエステルフィラメント織物

Info

Publication number: JPH0450339A
Application number: JP2158341A
Authority: JP
Inventors: Kenichi Nakaishi; 中石　謙一; Koichi Nishizakura; 西桜　光一; Masaru Haruta; 勝春田; Tetsuo Tsukamoto; 塚本　哲男
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1990-06-15
Filing date: 1990-06-15
Publication date: 1992-02-19
Anticipated expiration: 2012-07-16
Also published as: JP2630021B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明はポリエステルフィラメント織物に関するもので
ある。更に詳しくは、強撚を施すことなくサラサラとし
た新規な清涼感を有する混繊糸からなるポリエステルマ
ルチフィラメント織物に関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］ポリエス
テルで清涼感織物を得るためには、従来から、強撚を施
して糸の表面に凹凸を付与することにより脱離れを良く
し、シャリ感を与える方法や糸の仮ヨリ加工時などで融
着させる方法が用いられていた。

しかしながら、強撚を施してシャリ感を与える方法の場
合には、糸がしまっているため織物のふくらみが無く、
また、融着による方法の場合にはザラザラした風合いと
なり、トリアセテートの無撚織物あるいはせ撚織物のよ
うなサラサラとじた風合いの織物を得ることはできなか
った。

一方、横断面がスリットを有する楕円形状である繊維と
しては、例えば、特開昭６３１９００８３号公報に記載
されているが、該繊維の単糸繊度カ月θ〜２５デニール
（デニールを以下、ｄ）と大きいため本発明の目的とす
る清涼感は得られない。

また、特開昭５７−５１８０８号公報、特開昭５０−５
９５２４号公報、特開昭５８−８１８１号公報などにも
スリットを有する楕円形状の断面構造を有する繊維が記
載されているが、いずれも人造毛皮や毛皮状のパイル織
物に向くものであって、ヌメリが強くしたがって清涼感
は得られない。

特開昭５７−２９６２６号公報にもスリットを有する楕
円形状の繊維が記載されているが、織物とした場合には
単独糸使いのためにふくらみが不足するものであった。

［課題を解決するための手段］上記の課題を解決するために本発明のポリエステルフィ
ラメント織物は次の構成を有する。すなわち、２種のフィラメントの芯鞘複合構造混繊糸からなるポリ
エステルフィラメント織物であって、鞘部を構成するフ
ィラメントの横断面がスリット状溝を有する楕円状であ
り、該鞘部フィラメントの単繊維の曲げ剛性と芯部を構
成するフィラメントの単繊維の曲げ剛性の比が０．　２
以上０．　８以下であり、上記鞘部フィラメントと芯部
フィラメントの総繊度比が０．３以上０．　７以下であ
り、混繊糸の初期引張弾性率が８　ｇ　／　ｄ以上１８
ｇ／ｄ以下であることを特徴とするポリエステルフィラ
メント織物である。

サラサラとした風合いの清涼感を有する織物であっても
、ふくらみおよび適度の張腰は必要であり、織物内での
糸条にふくらみを与えるとともに製品の仕立て映えを向
上させるために、２種のフィラメントの芯鞘複合構造混
繊糸を用いるものである。

芯鞘複合構造混繊糸のうち、鞘部を構成するフィラメン
トの断面形状は、単糸繊度を大きくしても曲げ剛性を低
く、色の深み、光沢などを向上させるために楕円状にす
るものである。

楕円の扁平度は、色の深み、光沢などを向上し、しかも
曲げ剛性を下げる観点から、１．５以上さらには２．０
以上が好ましい。なお、本発明において扁平度は長径と
短径の比をいうものとする。

また、該鞘部フィラメントの断面形状は手で触れた場合
に接触面積を減じることができ、脱離れが良くなり、サ
ラサラとした風合いとするために単なる楕円状ではなく
、スリット状溝（以下、スリット）を有するものである
。さらに、強く触れると、このスリット同志あるいは指
紋との接触により適度なきしみ風合いを与え、高級感を
増すという作用も奏することができる。

なお、本発明において、スリットとは凹部を意味し、明
瞭な矩形状の切り込みには限定されるものではなく、例
えば、第１図や第２図のようなだらかな凹部や第３図や
第６図のようなくさび状凹部を含むものである。

上記スリットの数は、接触面積を減少させサラサラした
風合いとする観点から４〜８が好ましい。

楕円状だけでスリットを有さない場合には、キラキラし
た好ましくない光沢となり、更に手で触れた場合の接触
面積が大なるゆえにヌメリ風合いとなる。

さらに、短繊維では毛羽の先端が手に触れる機会が多く
なるので本発明の目的とする清涼感を得ることはできな
い。

なお、スリットを有する楕円状断面としては、例えば、
第１図および第２図に示すような断面があげられる。

本発明に用いる混繊糸の初期引張弾性率は８ｇ／ｄ以上
１８ｇ／ｄ以下とするものである。８ｇ／ｄ未満では張
りが不足し、１８ｇ／ｄを越える場合には風合いが粗硬
となりいずれも好ましいサラサラした風合いは得られな
い。

混繊糸の初期引張弾性率の測定は月Ｓ　Ｌ　１０７３６
．１０の初期引張弾性率に準じた。ただし、試験機の種
類は定速緊張形を用い、つかみ間隔を１０ｃｍとし、引
張速度を２０ｃｍ／分として織物を分解して得た混繊糸
について測定した。

初期引張弾性率を８　ｇ　／　ｄ以上１８ｇ／ｄ以下の
混繊糸を得るには、低収縮糸と高収縮糸の繊度比を０．
３以上０．　７以下の組合わせにおいて、たとえば、ラ
ンダム熱処理して低収縮糸としたフィラメントとこれと
混繊すべき糸条に高収縮糸を用いることによって得るこ
とができる。

すなわち、上記収縮率の異なる２種のフィラメントから
なる混繊糸を使った織物が染色工程において受ける熱処
理によって生じる熱収縮差を利用して、芯鞘複合構造、
すなわち、芯部の高収縮糸が織物内部へ、鞘部の低収縮
糸である楕円状条スリット糸が織物表面に多く現われる
構造とすることができる。

糸長差、すなわち、織物を分解して取り出した混繊糸を
一定長に切断したときの、低収縮糸の平均単繊維長さＸ
と高収縮糸の平均単繊維長ｙとから［（ｘ−ｙ）　／ｙ
］　ｘ　１００で得られる値は、ふくらみを付与する観
点から３％以上が好ましい。

なお、たとえば、低収縮糸Ａをカチオン可染ポリエステ
ル、高収縮糸Ｂを通常の分散可染ポリエステルとし、染
め分けて杢調あるいはカスリ状の色効果を持ち、かつサ
ラサラした風合いのある清涼感織物とすることも可能で
ある。

本発明に用いる該鞘部フィラメントの単繊維の曲げ剛性
と芯部を構成するフィラメントの単繊維の曲げ剛性の比
は０．２以上０．８以下とするものである。曲げ剛性の
比が０．２未満では張り腰に欠はタラタラとした風合い
となる。一方、０．８を越える場合には芯の有りすぎる
風合いとなる。

本発明において、単繊維の曲げ剛性とは、単繊維の断面
２次モーメントを意味するものである。

直径ｄなる通常の丸断面の場合にはπｄ４／６４、また
、第１図に示す長径ａと短径すを有する楕円断面の場合
にはπａ　ｂ　３／　６４を曲げ剛性とする。

本発明に用いる芯鞘複合構造混繊糸を構成する鞘部フィ
ラメントと芯部フィラメントの総繊度比は０．３以上０
．７以下とするものである。総繊度比が０．　３未満で
は芯部が細すぎて張り腰が不足し、フカツキのある好ま
しくない風合いになる。

一方、０．７を越える場合には芯鞘複合構造ではあって
も芯部フィラメントが織物表面に露出する比率が高くな
り、接触面積減少による脱離れの良さが半減されてしま
う。

鞘部フィラメントをランダム熱処理をする方法としては
、たとえば、第５図に示す装置で行なう。

すなわち、第５図において、糸条は供給ローラー４、糸
条振動装ｆｉｉ５、熱処理装置６、引取りローラー７の
順に走行する。ローラー４の周速度はローラー７の周速
度より大きく設定され、したがって、熱処理装置６に接
触する部分の糸条は、たるみがあると同時に糸条が振動
しており熱処理装置６の表面にランダムに接触し、ラン
ダム熱処理されると同時に低収縮化される。

また、芯部フィラメントと鞘部フィラメントを混繊する
方法としては、たとえば、空気交絡、合撚などがあげら
れる。

本発明のポリエステルフィラメント織物の発色性を向上
させ、また、サラサラした風合いをさらに向上させるた
めに、少なくとも鞘部フィラメントのポリマーとしてド
ライ感の強いカチオン可染タイプのポリエステル、例え
ば、ジメチル（５−ナトリウムスルホ）イソフタレート
がテレフタル酸に対して０．　７〜５モル％共重合され
た改質ポリエステルを用いることが好ましく、さらに、
該ポリエステルに酸化チタンを１．５〜２．５％含ませ
るとアルカリ減量加工により容易に繊維表面に微細凹凸
を形成することができ、サラサラした風合いが助長され
るのでより好ましい。

また、スリットを有する楕円状断面を得る方法としては
、たとえば第４図に示すような口金を用いて溶融紡糸す
る方法、第３図に示すような２の位置に配されるポリマ
ーよりアルカリ減量速度が大なるポリマーを３の位置に
配した複合繊維からアルカリ処理によって３の位置に配
したポリマーを取り除く方法等があげられる。

本発明において、トリアセテート使い織物により近い、
サラサラした優れた風合いの織物を得るためには、織物
の表面摩擦係数の要因が大きく影響することから、ＫＥ
Ｓ摩擦係数がタテ、ヨコとも０．１５０以上、布／布静
摩擦係数がタテ、ヨコとも１．２０以下、布／布動摩擦
係数がタテ、ヨコとも１．００以下とすれば特に好まし
い清涼感が得られるものである。

ここで、ＫＥＳ摩擦係数とは、以下に述べるＫＥＳ風合
い特性測定法により測定して得られた値をいう。

＜ＫＥＳ風合い特性測定法〉日本繊維機械学会発行「繊維機械学会誌Ｊ　Ｖｏ１２６
、　＆１０　（１９７３）の第７２１〜７２８頁に記載
の「風合い計量のための、布の力学特性のキャラクタリ
ゼーション、およびその計測システムについて」に準じ
、引張・曲げ・せん断・圧縮・摩擦特性を測定した。

また、腰・張り・しなやかさ・ふくらみ・シャリ・キシ
ミの風合い値（ＨＶ）については、同「繊維機械学会誌
Ｊ　Ｖｏｌ、　３３．翫２　（１９８０）の第１６４〜
１６８頁に記載の「風合い値の計算式ＫＮ−１０１，Ｋ
Ｎ−２０１および）［Ｎ−３０１Ｊに準じ次のＫＮ−２
０１式を用いて計算した。

＜　ＫＮ−２０１式〉ｙ＝ｃｏ　＋ｃ、　　　（ｘｌ−ｘ了）／σ１十Ｃ２（
Ｘ２−Ｘ丁）／σ２＋・・・＋Ｃ，（Ｘ、−Ｘ″Ｔ　）／σ１　＋・・・十Ｃ１６・
　（Ｘ１６　　Ｘ１６）／σ１にこで、Ｙ　：　Ｈ■（ｃａｌ、）Ｃ，：ｉ番目の力学量が関係する項にかかる定数係数Ｘ、：ｉ番目の力学量またはその対数変換値ｘ７＋ｘ、
の平均値（表１（ａ）に示す。）σｌ：Ｘｌの標準偏差
（表１（ａ）に示す。）ｉ番目の力学量とは、１６種類
あり、順に、ＬＴ（引張りかたさ）、　ＷＴ　（引張り
仕事量）、ＲＴ（引張り回復率）、Ｂ（曲げ剛性）、２
ＨＢ（曲げのヒステリシス巾）１Ｇ（剪断剛性）、２Ｈ
Ｇ（剪断のヒステリシス巾’）　、　２８Ｇ５　（剪断
のヒステリシス巾）、ＬＣ（圧縮かたさ）　、　ＷＣ（
圧縮仕事量）、ＲＣ（圧縮回復率）　、ＭＩＵ　（摩擦
係数）、ＭＭＤ（摩擦係数の平均偏差）、ＳＭＤ（表面
の粗さ）、Ｔ（厚さ）１Ｗ（目付）をいう。なお、２８
Ｇと２ＨＧ５は前者は０．５°変形、後者は５°変形の
ヒステリシス巾である点で相異する。

例えば、布帛の腰をＹとすると、Ｃ０−Ｃｌ６は表１（
ｂ）のＫＯ８ＨＩの欄に示された値を上から順番に取り
出し、一方、Ｘ、、Ｘ了、σ、はそれぞれ表１（ａ）に
示されたｉに該当する値を上記ＫＮ−２０１式に代入し
て布帛の腰のＨＶ値を計算できる。

また、布／布静摩擦係数、布／布動摩擦係数とは、以下
のとおり測定して得られた値をいう。

〈布／布摩擦試験法〉日本繊維機械学会発行「布の風合い」第２０６頁に記載
の測定法に準じ次のとおり測定した。

第７図のように平らな台１０の上に布試料１２をおき、
その左端をドラム９上のクランプ８に止める。その上に
同じ布試料１３を重ね、その右端をロードセルに接続す
るこの２枚の布試料１２゜１３の上に錘１１を載せ、ド
ラム９を反時計まわりに回転すると、布試料１２は左方
に移動し、２枚の布試料１２．１３は相互に摩擦される
ので、その摩擦抵抗をロードセルにより測定、記録する
。

錘１１の巾を５ｃｍ、長さを７ｃｍ、重量を３００ｇと
し、引張速度４．８ｃｍ／分として、静摩擦係数及び動
摩擦係数を次式にて計算する。

［実施例］（実施例１）テレフタル酸に対してジメチル（５−ナトリウムスルホ
）イソフタレートを芳香族ジカルボン酸中１．７モル％
、分子量１０００のポリエチレングリコールをポリマー
中に１．Ｏｗ１％共重合したポリエステルコポリマーを
用い、第４図に示す口金を用いて紡糸することにより、
第１図に示すとおりの断面形状、すなわち、４つのスリ
ットを有する楕円状横断面のカチオン可染ポリエステル
マルチフィラメント（７５Ｄ−２４Ｆ　）を得た。この
フィラメントの扁平度は２．０であった。

このマルチフィラメントを第５図に示す装置によりラン
ダム熱処理を行い、洪水収縮率を４．３％とした低収縮
糸を得た。

別途、上記と同じカチオン可染ポリエステルポリマーか
ら、通常の丸断面を有するマルチフィラメント（３０Ｄ
−２４Ｆ　＞を得た。このマルチフィラメントの洪水収
縮率は１４％と高いものであった。

これらの２種のフィラメントをインターレースノズルで
空気交絡を行い、総繊度比０．４の異収縮混繊糸を得た
。

この異収縮混繊糸を用いて追撚を施さずに、生機密度タ
テ８６本／１ｎｃｈ、ヨコ７９本／１ｎｃｈの平織物を
織成後、常法によりアルカリ減量加工を含む染色仕上加
工を行った。なお、この時のアルカリ減量率は１７％で
あった。染色加工では異収縮混繊糸の収縮差を充分発現
させるため、低張力加工を行い、製品密度タテ９７本／
１ｎｃｈ、ヨコ８７本／１ｎｃｈの織物を得た。

得られたポリエステル織物はサラサラした風合いであり
、かつ、適度なふくらみと、張り・腰を有するものであ
った。

この織物を分解して、糸長差を測定したところ、タテ糸
は４．２％、ヨコ糸は５．３％であった。

また、織物分解糸の鞘部フィラメントの単繊維の曲げ剛
性と芯部を構成するフィラメントの単繊維の曲げ剛性の
比を計算した結果は０．３２であった。

織物分解糸の初期引張弾性率を測定した結果はタテ糸が
１５ｇ／ｄ、ヨコ糸が１６ｇ／ｄであった。

また、織物の摩擦係数を測定した結果は、布／布静摩擦
係数はタテ１．０５、ヨコ１．２０、布／布動摩擦係数
はタテ０．８０、ヨコ０，９３、ＫＥＳの摩擦係数はタ
テ０．２１５、ヨコ０．２１９であった。

（実施例２）テレフタル酸に対してジメチル（５−ナトリウムスルホ
）イソフタレートを芳香族ジカルボン酸中５．０モル％
共重合したポリエステルコポリマーと、実施例１で用い
たポリエステルコポリマーに酸化チタン２．３％を含有
せしめたポリマーとを用い、前者と後者の重量比が３＝
７で複合紡糸することにより、第３図に示すとおりの断
面形状をした扁平度２．０の複合繊維からなるマルチフ
ィラメント糸（７５Ｄ−２４Ｆ　）を得た。

なお、前者のポリエステルコポリマーは後者のポリエス
テルコポリマーよりアルカリ減量速度がさらに速いカチ
オン可染ポリエステルであった。

これを実施例１と同様にランダム熱処理し、製水収縮率
４．８％の低収縮糸を得た。

別途、酸化チタンを２．３％を含む後者のポリマーを用
いた丸断面のマルチフィラメント（３０Ｄ−１６Ｆ）を
得た。このフィラメントの製水収縮率は１４．５％と高
いものであった。

これら２種のフィラメントを合糸し６００Ｔ／ｍの撚を
かけて総繊度比０．４の異収縮混繊糸を得た。

該異収縮混繊糸を実施例１と同様にして製織、染色仕上
加工を行った。この加工工程中において２１％の減量率
でアルカリ減量加工を施した。

得られた織物はサラサラした風合いでかつ適度なふくら
み、張り・腰を有していた。

なお、織物分解糸のうち、鞘部の低収縮糸の横断面を調
べたところ、第１図に示すとおり４つのスリットを有す
る楕円状であった。

また、織物分解糸の鞘部フィラメントの単繊維の曲げ剛
性と芯部を構成するフィラメントの単繊維の曲げ剛性の
比を計算した結果は０．７２であっだ。

織物分解糸の初期引張弾性率を測定した結果はタテ糸が
１４ｇ／ｄ、ヨコ糸が１３ｇ／ｄであった。

また、織物の摩擦係数を測定した結果は、布／布静摩擦
係数はタテ０．５８、ヨコｏ、６８、布／布動摩擦係数
はタテ０．４８、ヨコｏ、５５、ＫＥＳの摩擦係数は夕
ｙＯ，］、６４、ヨ：ＩＯ，１５０であった。

（実施例３．比較例）テレフタル酸に対してジメチル（５−ナトリウムスルホ
）イソフタレートを芳香族ジカルボン酸中１．５モル％
共重合したポリエステルコポリマーと、ポリエステルホ
モポリマーに酸化チタン２゜３％を含有せしめたポリマ
ーとを用い、前者と後者の重量比が３＝７で複合紡糸す
ることにより、第６図に示すとおりの断面形状をした扁
平度２゜０の複合繊維からなるマルチフィラメント糸（
７５Ｄ−２４Ｆ　）を得た。

なお、前者のポリニスデルコポリマーはポリエステルホ
モポリマーよりアルカリ減量スピードが速いカチオン可
染ポリエステルであった。

これを実施例１と同様にランダム熱処理し、製水収縮率
５．２％の低収縮糸を得た。

別途、酸化チタンを２．３％含んだポリエチレンテレフ
タレートホモポリマーからなり、製水収縮率１６％（３
００−２４Ｆ　、実施例３■用）、製水収縮率６％（３
０Ｄ−２４Ｆ　、比較例■用）、製水収縮率１５％（３
００−１２Ｆ　、比較例■用）製水収縮率１６％（５０
Ｄ−４８Ｆ　、実施例３■用）、製水収縮率１．７％（
３０Ｄ−２０Ｆ　、実施例３■用）製水収縮率１６％（
２５Ｄ−２４Ｆ　、実施例３■用）の６種の丸断面フィ
ラメント糸を得た。

これらの高収縮糸を前記低収縮糸とそれぞれ合糸しっつ
６００Ｔ／ｍの撚をかけて６種の混繊糸を得た。

得られた６種の混繊糸を用いて実施例２と同様の方法で
織成し、常法によりアルカリ減量率１９％のアルカリ減
量処理を含む染色仕上加工をそれぞれ行い、実施例３（
■〜■）、比較例（■、■）の系６水準の平織物を得た
。

なお、得られた６種の織密度は、実施例３■のみタテ８
９本／１ｎｃｈ、ヨコ８１本／１ｎｃｈであったほかは
いずれもタテ９７本、／１ｎｃｈ、ヨコ８７本／１ｎｃ
ｈであった。

混繊糸の糸長差、初期引張弾性率、織物の摩擦係数、風
合い測定結果を表２に示す。

本発明の実施例３■〜■の織物はサラサラした風合いで
かつ適度なふくらみ、張り、腰があるが、比較例■の織
物の場合は混繊糸の初期引張弾性率が高く、糸長差が少
ないため風合いの圧縮仕事量が少なく、ふくらみ感に欠
けた粗硬な風合いとなった。また、比較例■の織物の場
合は芯鞘複合糸の曲げ剛性比が高いため布帛としても曲
げ剛性が高く、芯の有る風合いとなった。

なお、織物分解糸の７５０−２４Ｆの断面形状を調べた
結果はいずれの水準も第２図に示すとおりの６つのスリ
ットを有する楕円状形状であった。

［発明の効果コ本発明により、強撚を施すことなく、脱離れが良くサラ
サラとした、しかも、ふくらみがあって清涼感をも有す
る風合いの良好な混繊糸ポリエステルマルチフィラメン
ト織物を提供することがはじめて可能となった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に用いるフィラントの一例の横断面図、
第２図は本発明に用いるフィラントの別の例の横断面図
、第３図は本発明に用いる複合繊維であるフィラントの
一例の横断面図を示す。第４図は第１図に示す横断面を有するフィラメントを得
るために用いる口金形状を示す。第５図は、ランダム熱処理装置の例を示す。第６図は本発明に用いる複合繊維であるフィラントの別
の例の横断面図を示す。第７図は、布／布摩擦係数の測定装置を示す。図中、１ニスリツト２：アルカリ減量で除去されずに残る部分３：アルカリ
減量で除去される部分４：供給ローラー５：糸条振動装置６：熱処理装置７：引取ローラー８：クランプ９ニドラム１０：平らな台１１：錘１２：布試料１３：布試料

Claims

【特許請求の範囲】

（１）２種のフィラメントの芯鞘複合構造混繊糸からな
るポリエステルフィラメント織物であって、鞘部を構成
するフィラメントの横断面がスリット状溝を有する楕円
状であり、該鞘部フィラメントの単繊維の曲げ剛性と芯
部を構成するフィラメントの単繊維の曲げ剛性の比が０
．２以上０．８以下であり、上記鞘部フィラメントと芯
部フィラメントの総繊度比が０．３以上０．７以下であ
り、混繊糸の初期引張弾性率が８ｇ／ｄ以上１８ｇ／ｄ
以下であることを特徴とするポリエステルフィラメント
織物。
（２）少なくとも鞘部フィラメントがカチオン可染ポリ
エステルからなる請求項（１）記載のポリエステル織物
。
（３）ＫＥＳ摩擦係数が０．１５０以上、布／布静摩擦
係数が１．２０以下、布／布動摩擦係数が１．００以下
であることを特徴とする請求項（１）記載のポリエステ
ル織物。