JPH0446690B2

JPH0446690B2 -

Info

Publication number: JPH0446690B2
Application number: JP61231395A
Authority: JP
Inventors: Katsuyuki Goto
Original assignee: Toshiba Tungaloy Co Ltd
Current assignee: Tungaloy Corp
Priority date: 1986-09-30
Filing date: 1986-09-30
Publication date: 1992-07-30
Also published as: JPS6389211A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）本発明は、切屑処理性を有効にすることにより
鋼加工に好適させた深穴加工ができる超硬合金製
のツイストドリルに関する。（従来の技術）従来、この種の超硬合金製のツイストドリルと
しては、例えば米国特許第4583888号明細書、特
開昭57−211406号公報等にみられるものが開示さ
れている。前者の米国特許明細書にみられるものは、超硬
合金の脆性を補うため、芯厚、溝巾比などの形状
を改善したものである。すなわち、この明細書で
は、芯厚をドリル直径の25％〜35％と大きくし、
溝巾比を0.4〜0.8：１に小さくするとともに、ド
リル直径の2/3より外側の切刃端面直視形状を半
径方法のすくい角が−5゜〜正になるように形成
し、また切刃外周端と切刃端面のドリル直径の2/
３の点を通る基準線に対向する溝壁外端からの前
記基準線への垂線との距離がドリル直径の47％以
下になるようにしたものが開示されている。さら
に、この明細書では、ドリル本体にTiC、TiCN
などのコーテイングを施すことおよび油穴を形成
することなどが記載されている。また、後者の公報にみられるものは、第１切刃
およびこの第１切刃の終端にある直線状の第２切
刃を有し、この第１切刃が回転方向に対して凸な
る曲線をなしているとともに、第２切刃が半径方
向のすくい角を−50゜〜−5゜軸方向すくい角を−
20゜〜＋15゜に設定し、その刃幅をドリル半径の1/
６〜1/2に設定したものである。（発明が解決しようとする問題点）しかしながら、前者の明細書にみられるツイス
トドリルの実用結果から、特に脆性をカバーする
ため溝巾比0.4〜0.8：１と小さくしたことが、溝
部断面積の減少、切屑処理性の劣化につながり、
鋼材などの深穴加工では不都合となることが判明
した。すなわち、深穴加工は、その判断基準とし
てドリル直径Ｄに対する加工深さＬの比Ｌ／Ｄが
通常使われているが、前述したツイストドリルで
は、SS41の穴加工ではＬ／Ｄ＝３が限度であり、
また油穴を形成したものについても、前述した小
さな溝巾比が原因となつて、冷却効果等を活かせ
ずＬ／Ｄ＝３を越えることができなかつた。また、後者の公報にみられるドリルは、半径方
向のすくい角が負角となるため、切削抵抗が高い
という問題点を有しているものであり、また同様
に、Ｌ／Ｄ＝３が限度であつた。本発明は、このような従来品の深穴加工の問題
点に対し、大きな溝巾比の採用および油穴の採用
を前提として、これに切刃構成の改善などを加え
ることにより、切屑処理性を有効にして、超硬合
金の脆性を補うようにしたものである。要する
に、本発明は、従来の超硬ツイストドリルでは加
工し得なかつたＬ／Ｄ＝４〜６を可能にして深穴
加工の問題点を解決しようとするものである。（問題点を解決するための手段）本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、工
具本体の一端には、チゼルエツジを備えた一対の
先端切刃稜が形成されるとともに、その軸方向に
は、溝部、マージンを備えたランド部および油穴
がそれぞれ捩れを伴つて形成されるようにした超
硬合金製のツイストドリルを提供するものであ
る。すなわち、前記先端刃切稜は、端面方向視の形
状がマージンの存在する外周側では、第１次直線
稜および第２次直線稜が折曲することにより略Ｖ
字状の凸形状を呈し、またチゼルエツジ側では、
直線的なチゼルエツジおよびこれに接続する直線
的な内側稜によつて略Ｖ字状の凸形状を呈し、さ
らに前記第２次直線稜および内側量を結ぶ部分で
は、丸味を伴つた凹形状を呈するようにしたもの
である。そして、具体的な形状として前記第１次
直線稜および第２次直線稜における半径方向のす
くい角θ₁、θ₂がそれぞれθ₁＝−15゜〜−25゜、θ₂＝
0゜
〜−10゜の範囲内で設定され、しかも前記外側直
線稜の切刃長さｌが刃先直径Ｄを基準にしてｌ＝
（0.02〜0.06）Ｄの範囲内で設定するようにした
ものである。また、チゼルエツジは、シンニングによつて形
成され、その稜線部分には、刃先強化のため面取
りが施される。この面取り量δは、δ＝0.05〜１
mmの範囲内で設定される。さらに、前記ランド部および溝部は、両者間に
よる溝巾比Ａ／Ｂが外周切刃稜が始まる付近の横
断面でＡ／Ｂ＝0.8〜1.0に設定されるようにした
ものである。また、前記油穴は、先端逃げ面側にそれぞれ開
口するとともに、刃先直径Ｄを基準としたとき
に、油穴１０のピツチ円直径D₁、油穴１０の直
径ｄがD₁＝（0.3〜0.6）Ｄ、ｄ＝（0.05〜0.20）Ｄ
の範囲内で設定されるようにしたものである。（作用）本発明のツイストドリルは、溝巾比Ａ／Ｂが
Ａ／Ｂ＝0.8〜1.0と大きくできたことにより、従
来の超硬ツイストドリルよりも溝部容積即ち切屑
処理容積が増加しているものである。また、本発明のツイストドリルは、先端切刃稜
については、略Ｖ字状を呈する凸形状および凹形
状が組合わされることにより、切屑が細かく分断
され、これによつて切屑処理作用を円滑にしてい
るものである。さらに、本発明のツイストドリルは、油穴の形
成に伴つて冷却油として内部供給できることか
ら、冷却作用が能率よく行なわれ、高能率の穴あ
け作用が行なわれるものである。このようなことから、本発明のツイストドリル
は、鋼材の穴あけ加工において従来の超硬ドリル
では加工し得なかつたＬ／Ｄ＝４〜６の深穴加工
でも安定した切屑処理作用が行なえるものであ
る。（実施例）以下、本発明ツイストドリルの一実施例につい
て図を参照しながら説明する。第１図乃至第４図において、１は、工具本体２
およびシヤンク３からなる超硬合金製のツイスト
ドリルであり、通常刃先直径Ｄがφ3〜φ30mmのも
のに適用される。この工具本体２は、その端部に一対の先端切刃
稜４が形成されるとともに、その軸方向には、溝
部５、マージン６および外周切刃稜７を備えたラ
ンド部８がそれぞれ捩れを伴つて形成される。こ
の場合、外周切刃稜７における捩れ角αは、一般
的には、α＝20゜〜35゜のものに適用され、またバ
ツクテーパーは、0.03／100程度で設定される。前記先端切刃稜４は、その先端角βが一般的に
は、β＝130゜〜150゜に設定され、また先端逃げ面
９については、図示の場合段階的に角度を変化さ
せた第１次逃げ面９ａおよび第２次逃げ面９ｂに
よつて構成される。そして、この第２次逃げ面９
ｂには、捩れを伴つた油穴１０が一対開口し、ま
た回転中心部分には、例えば特開昭61−109606号
公報にみられるようにクロス形またはＳ形のシン
ニング１１によつてチゼルエツジ１２が形成され
る。この油穴１０は、例えば、工具本体２および
シヤンク３における素材の押出し成形時に捩れを
伴うように形成されたり、焼結後に再加熱して捩
れを加えることにより形成される。そして、油穴
１０は、刃先直径Ｄを基準としたときに、油穴１
０のピツチ円直径D₁、油穴１０の直径ｄがD₁＝
（0.3〜0.6）Ｄ、ｄ＝（0.05〜0.20）Ｄの範囲内で
設定される。これは、後述する第５図および第６
図からみられるように、ドリルの曲げ強度比およ
び油量の関係、ねじり変位および曲げ変位の関係
から求められたものである。また、チゼルエツジ１２は、第３図で明示され
ているように、面取りが施され刃先強化が図られ
ている。この面取り量δは、通常δ＝0.05〜１mm
程度である。0.05mm未満では、刃先強化が充分で
なく、１mmをこえると切れ味が悪くなるためであ
る。そして、この先端刃切稜４は、チゼルエツジ１
２から外周切刃稜７に至るまでの端面方向視の形
状に特徴を有するものである。すなわち、先端切刃稜４は、第２図で明示され
ているように、端面方向視において、マージン６
の存在する外周側では、第１次直線稜４ａが形成
され、この第１次直線稜４ａおよび第２次直線稜
４ｂが折曲することにより略Ｖ字状の凸形状を呈
する。また、チゼルエツジ１２側では、直線的な
チゼルエツジ１２およびこれに接続する直線的な
内側稜４ｃによつて略Ｖ字状の凸形状を呈する。
さらに、前記第１次直線稜４ａおよび内側稜４ｃ
を結ぶ部分では、丸味を伴つた凹形状を呈するも
のである。これは、切欠きによる剛性低下を避け
るためである。このようにして構成された先端切刃稜４は、前
述した第１次直線稜４ａ、第２次直線稜４ｂおよ
び内側稜４ｃの存在によつて切屑を細かく分断
し、切屑処理性能を良好にする。そして、具体的には、前記第１次直線稜４ａ
は、その切刃長さｌが刃先直径Ｄを基準にしたと
きにｌ＝（0.02〜0.06）Ｄの範囲内で設定される。
これは、後述するように切屑の細断に影響するこ
とからである。また、第１次直線稜４ａおよび第２次直線稜４
ｂにおける半径方向のすくい角θ₁、θ₂について
は、それぞれθ₁＝−15゜〜−25゜、θ₂＝0゜〜−10゜
の
範囲内で設定される。さらに、前記ランド部８および溝部５との間に
おける溝巾比Ａ／Ｂについては、第４図に示され
ているように、溝部５の巾Ａ、ランド部８の巾Ｂ
によつて設定される。すなわち、外周切刃稜７が
始まる付近の横断面で溝巾比がＡ／Ｂ＝0.8〜1.0
に設定される。これは、0.8未満であると、溝部
５の空間が少なくなつて切屑の排出性が悪くな
り、また0.1をこえるとランド部８による強度が
不足するためである。この場合、ランド部８にお
けるヒール１３については、切削抵抗に伴う応力
集中を避けることおよび切屑排出性から溝巾を広
くすることの意義から面取り部分を形成すること
が好ましい。この面取部分の面取り量γは、例え
ば、刃先直径Ｄがφ10mmであれば、γ＝0.25mm程
度である。また、心厚については、ねじり剛性と
の関係から、通常採用されている刃先直径Ｄの25
〜35％内で設定される。なお、本発明のツイストドリル１は、工具本体
２の部分に、TiC、TiN、TiCN、Al₂O₃等から
なるコーテイング層を１層、または複層で形成す
るようにすれば、耐摩耗性が高められ切削性能が
向上する。第５図および第６図は、工具本体２の先端逃げ
面９に開口する油穴１０について、その位置およ
び大きさを限定した理由等を説示する図である。すなわち、第５図は、油穴１０の位置を材料強
度の関係から特定するため、横軸には油穴１０の
ピツチ円直径D₁および刃先直径Ｄの比率D₁／Ｄ
をとり、縦軸には、曲げ変位およびねじり変位を
とつたものである。この場合、曲げ変位は、Ｇ曲
線で示され、ねじり変位は、Ｈ曲線で示される
が、このときの条件は、刃先直径Ｄ＝φ10mmの工
具本体２を1/2のリード位置で支持して、曲げ荷
重Fγ＝100Kgｆおよびねじり荷重M_Z＝100Kgｆを
別々に付与したものである。なお、Fγ＝100Kgｆ
およびM_Z＝100Kgｆは、現実の切削の場合に近似
するものとして大きめの値を採つたものである。
また、その他の工具仕様については、芯厚を
0.3D（＝３mm）、溝巾比をＡ／Ｂ＝0.85、油穴１０
の直径をｄ＝φ1.0mmとし、工具本体２の材料特性
については、ヤング率を54000Kgｆ／mm²、ボアソ
ン比を0.22とした。この結果、特にねじり変位の関係からD₁／Ｄ
＝0.3〜0.6の範囲が好適することが判つた。第６図は、油穴１０の直径ｄを変化させて、切
削油の油量およびドリルの曲げ強度比を対比させ
た説明図である。そして、ドリルの曲げ強度比
は、油穴１０が存在しないときを１としてその減
少割合を計算したもので、Ｉ曲線で示される。ま
たＪ曲線は、油量の変化を示したものである。な
お、工具仕様については、刃先直径をＤ＝φ10
mm、油穴１０のピツチ巾直径をD₁＝0.5D（＝φ5
mm）、芯厚さを0.3D（＝３mm）、溝巾比をＡ／Ｂ＝
0.85とし、切削油については、水溶性エマルジヨ
ン10倍希釈（圧力５Kg／cm²）とした。この結果、油穴比（ｄ／Ｄ）は、下限値につい
ては、油量の関係からｄ／Ｄ＝0.05が必要で、上
限値については、ドリル強度の関係からｄ／Ｄ＝
0.20が限界であつた。第７図乃至第１０図は、前述した第１次直線稜
４ａの切刃長さｌ、半径方向のすくい角φ₁、第
２次直線稜４ｂの半径方向のすくい角θ₂、溝巾比
Ａ／Ｂについて、その限定理由、効果等を説示し
たものである。すなわち、第７図は、第１次直線稜４ａの有効
性について、切刃長さｌと切屑形状とを対比させ
たものである。ツイストドリル１の工具形状は、刃先直径Ｄ＝
φ10mmのもので、切刃長さｌを変化させ、他の形
状については数値限定された範囲内のものを共通
として適用したものである。したがつて、第１次
直線稜４ａおよび第２次直線稜４ｂの半径方向の
すくい角θ₁、θ₂については、φ₁＝−20゜、θ₂＝−
5゜、溝巾比Ａ／Ｂについては、Ａ／Ｂ＝0.85、油
穴１０のピツチ円直径D₁＝φ5mm、油穴１０の直
径ｄ＝1.0mmと一定にした。また被削材について
は、SS41とし、切削条件については、切削速度
Ｖ＝60ｍ／min、80ｍ／min、送りｆ＝0.3ｍ／
min、加工深さＬ／Ｄ＝５として、水溶性切削油
を油穴１０から内部給油するようにした。この結果、第１次直線稜４ａの切刃長さｌは、
刃先直径Ｄに対し、ｌ＝（0.02〜0.06）Ｄの範囲
が細かく分断された切屑形状から良好であつた。
なお、比較品のｌ＝0.015Dでは、一部細かく分
断された切屑が混在するが、大多数は長く伸びた
連続する切屑が発生し切屑づまりの傾向を示し、
加工深さＬ／Ｄ＝６の切削試験では、チゼルエツ
ジ１２の部分にチツピングを起し不具合であつ
た。また、別に切削試験を行なつた比較品のｌ＝
0.07Dの場合は、切削速度60ｍ／minで切屑づま
りを生じ刃先欠損から切削不能であつた。第８図は、前述した切屑形状からの評価では抽
象的であるため、S45Cを被削材として、23ｍ
（Ｌ／Ｄ＝３）切削したときの切刃損傷を示した
ものである。すなわち、本発明品は、第１次直線稜４ａの切
刃長さｌがｌ＝0.03Dの場合であり、比較品は、
ｌ＝0.07Dの場合である。そして、このときの工
具形状については、刃先直径Ｄ＝φ10mm、油穴１
０のピツチ円直径D₁＝φ5mm、油穴１０の直径ｄ
＝φ1.0mm、半径方向のすくい角θ₁＝−20゜、θ₂＝−
5゜、捩れ角α＝30゜、先端角β＝140゜と共通した。
また、切削条件については、切削速度Ｖ＝100
ｍ／min、送りｆ＝0.2mm／rev、加工深さＬ／Ｄ
＝５とし、水溶性切削油を適用した。この結果、本発明は、第８図で明示されている
ように、先端切刃稜４の逃げ面摩耗がV_BA0.2mm
程度で正常摩耗を示し、穴あけ続行が可能であつ
た。また、Ｌ／Ｄ＝６の切削も可能であつた。こ
れに対し、比較品は、チゼルエツジ１２の部分に
欠けがみられ穴あけ不能となつた。なお、切屑形
状については、前述した第７図と同じような傾向
を示した。さらに、第９図は、第１次直線稜４ａにおける
半径方向のすくい角θ₁の有効性を説示したもので
ある。すなわち、前述した切刃長さｌの有効値ｌ＝
（0.02〜0.06）Ｄに対し、第７図と同様な切屑形
状を示したすくい角θ₁＝−15゜〜−25゜が良好であ
つた。したがつて、第１次直線稜４ａの有効範囲
は、総体的な関係で第９図の枠内で囲まれた範囲
であつた。そして、θ₁＝−15゜未満（枠の左側）
の場合は、図示のような長く伸びた切屑が生成さ
れ、切屑の分断効果がなかつた。また、θ₁＝−
25゜をこえる（枠の右側）場合は、切屑のかみ込
みがみられ、マージン６の異常摩耗、欠けなどが
発生する傾向を示し不具合であつた。第２次直線稜４ｂの半径方向すくい角θ₂につい
ては、第１表で示されるように＋3゜〜−14゜の範
囲にわたつて比較し、θ₂＝0゜〜−10゜が好適範囲で
あることを確認した。なお、第１次直線稜４ａに
ついては、前述した第７図および第９図に基づき
いずれも有効範囲のものを適用した。さら、θ₂＝0゜〜−10゜のものについて、加工深さ
Ｌ／Ｄ＝６の切削試験を行なつたがいずれも良好
で、25ｍ切削時においてV_BA0.2mmの正常摩耗を
示した。

【表】第１０図は、溝巾比Ａ／Ｂにおける有効性を切
屑形状と加工深さＬ／Ｄとの対比で、切削速度の
変化に基づいて比較したものである。すなわち、本発明は、溝巾比Ａ／ＢがＡ／Ｂ＝
0.8をこえ1.0以下の場合で、比較品は、Ａ／Ｂ＝
0.6〜0.75の場合である。そして、その他の工具
仕様、切削条件、被削材等は共通事項として適用
したものである。この結果、Ｌ／Ｄ＝２までは、本発明品および
比較品の切屑形状については、ほとんど差がみら
れなかつた。しかし、比較品は、Ｌ／Ｄ＝３に近
づくと、長く伸びた切屑が発生し始め、Ｌ／Ｄ＝
３以上で切屑づまりの傾向がみられ限界であるこ
とが判つた。そして、比較品について、切削速度
Ｖ＝80、100ｍ／minで、Ｌ／Ｄ＝４の試験をし
た結果、切刃チツピング、欠損などから不具合で
あつた。これに対し、本発明品は、Ｌ／Ｄ＝１〜６の範
囲でほとんど同じ切屑形状を呈し、Ｌ／Ｄ＝６の
深穴加工が可能であることが確認された。第１１図は、加工深さＬ／Ｄの適用性を線図で
示したものであり、工具仕様、被削材、切削条件
等については、第１０図と共通したものである。この結果、本発明品は、加工深さＬ／Ｄ＝６の
加工が可能であつた。これに対し、比較品では、溝部５のスペース不
足から切屑づまりがみられ、Ｌ／Ｄ＝３〜４が限
界で切削を続行すると刃先欠損を生じ、加工深さ
Ｌ／Ｄ＝５を得ることはできなかつた。また、同
一条件で、溝巾比Ａ／Ｂが1.0をこえる場合につ
いて試験したが、工具本体２の剛性不足から刃先
欠損を生じ不具合であつた。さらに、米国特許第4583888号明細書にみられ
る工具仕様で試験をしたが、Ｌ／Ｄ＝３が限界で
あつた。この結果、本発明における先端切刃稜
４、溝巾比Ａ／Ｂおよび油穴１０の効果が確認さ
れた。なお、本実施例では、工具本体２およびシヤン
ク３のすべてについて超硬合金からなるものにつ
いて適用したが、工具本体２の先端部分のみを超
硬合金とし、残りを高速度鋼として両者をろう付
けするようにしたものについても適用できること
は勿論である。そして、この場合には、前述した
実施例のものよりも刃先直径Ｄを大きめに設定で
きる。（発明の効果）本発明は、以上説明したように溝巾比を大きく
した超硬合金製のツイストドリルについて、先端
切刃稜４の形状および油穴１０の構成を具体的に
特定したものであるから以下のような効果を有す
る。第１に、切屑処理性の改善から、加工深さＬ／
Ｄの限界についてはＬ／Ｄ＝４〜６に向上したこ
とである。これは、溝部５の容積の増加に加え
て、先端切刃稜４の形状改善によつて切屑が細か
く分断されたことおよび油穴１０の存在による切
削油の内部供給によつて切屑排出性が向上したこ
とからである。したがつて、米国特許第4583888
号明細書みられる従来品の加工深さの限界がＬ／
Ｄ＝３であつたのに対し大きな具体的効果であ
る。従来品の限界がＬ／Ｄ＝３であつたのは、溝
巾比がＡ／Ｂ＝0.4〜0.8のため溝部５のスペース
不足となつたことおよび切屑を細かく分断できる
切刃形状でなかつたことなどによる。第２に、加工能率が向上し、安定した作業が行
なわれることである。これは、先端切刃稜４につ
いては、端面方向視で略Ｖ字状の凹凸形状を呈す
るように、第１次直線稜４ａ、第２次直線稜４
ｂ、内側稜４ｃおよびチゼルエツジ１２を形成し
たことから切削抵抗分力が互いに干渉し合つて切
削を安定させることおよび切削油の内部供給から
安定した切屑処理が有効となることからである。
そして、油穴１０を有しない従来品の超硬ツイス
トドリルに対して25％アツプの切削寿命を示し、
加工能率を向上させた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明ツイストドリルの一実施例を
示す正面図、第２図は、拡大した底面図、第３図
は、第２図に対する一部側面図、第４図は、第１
図中の−線に沿つて得られる拡大断面図、第
５図は、油穴の位置を曲げ変位およびねじり変位
に対比させた説明図、第６図は、油穴の直径を切
削油の油量およびドリル曲げ強度比に対比させた
説明図、第７図は、第１次直線稜における切刃長
さの有効性について、切屑形状と対比させた説明
図、第８図は、切刃損傷を比較した説明図、第９
図は、同じく第１次直線稜における切刃長さおよ
び半径方向のすくい角の有効性を示した説明図、
第１０図は、溝巾比における有効性について、切
屑形状と対比させた説明図、第１１図は、同じく
溝巾比の有効性について加工深さＬ／Ｄと切削速
度Ｖとの関係を適用可能性から示した説明図であ
る。２……工具本体、４……先端切刃稜、５……溝
部、６……マージン、７……外周切刃稜、８……
ランド部、１０……油穴、１２……チゼルエツ
ジ、４ａ……第１次直線稜、４ｂ……第２次直線
稜、４ｃ……内側稜。

Claims

【特許請求の範囲】１工具本体２の一端には、チゼルエツジ１２を
備えた一対の先端切刃稜４が形成されるととも
に、その軸方向には、溝部５、マージン６を備え
たランド部８および油穴１０がそれぞれ捩れを伴
つて形成されるようにした超硬合金製のツイスト
ドリルにおいて、前記先端切刃稜４は、端面方向視においてマー
ジン６の存在する外周側では、第１次直線稜４ａ
および第２次直線稜４ｂが折曲することにより略
Ｖ字状の凸形状を呈し、またチゼルエツジ１２側
では、直線的なチゼルエツジ１２およびこれに接
続する直線的な内側稜４ｃによつて略Ｖ字状の凸
形状を呈し、さらに前記第２次直線稜４ｂおよび
内側稜４ｃを結ぶ部分では、丸味を伴つた凹形状
を呈しているとともに、前記第１次直線稜４ａお
よび第２次直線稜４ｂにおける半径方向のすくい
角θ₁、θ₂がそれぞれθ₁＝−15°〜−25゜、θ₂＝0゜
〜−
10゜の範囲内で設定され、しかも前記第１次直線
稜４ａの切刃長さｌが刃先直径Ｄを基準にしてｌ
＝（0.02〜0.06）Ｄの範囲内で設定されており、前記チゼルエツジ１２は、シンニング１１によ
つて形成されるとともに、その稜線部分には、面
取りが施され、その面取り量δがδ＝0.05〜１mm
の範囲内で設定されており、前記ランド部８および溝部５は、両者間による
溝巾比Ａ／Ｂを外周切刃稜７が始まる付近の横断
面でＡ／Ｂ＝0.8〜1.0に設定されており、前記油穴１０は、先端逃げ面９側で一対開口す
るとともに、刃先直径Ｄを基準としたときに、油
穴１０のピツチ円直径D₁、油穴１０の直径ｄが
D₁＝（0.3〜0.6）Ｄ、ｄ＝（0.05〜0.20）Ｄの範囲
内でそれぞれ設定されていることを特徴とするツ
イストドリル。２前記工具本体２には、TiC、TiN、TiCN、
Al₂O₃等からなるコーテイング層が１層または複
層で形成されている特許請求の範囲第１項記載の
ツイストドリル。