JPH0440424B2 - - Google Patents
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- JPH0440424B2 JPH0440424B2 JP18987682A JP18987682A JPH0440424B2 JP H0440424 B2 JPH0440424 B2 JP H0440424B2 JP 18987682 A JP18987682 A JP 18987682A JP 18987682 A JP18987682 A JP 18987682A JP H0440424 B2 JPH0440424 B2 JP H0440424B2
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- gas
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマルエージング鋼の熱処理技術、特に
薄肉マルエージング鋼製フープの耐久性を向上さ
せ、かつ熱処理寸法変化の少ない熱処理技術に関
する。
薄肉マルエージング鋼製フープの耐久性を向上さ
せ、かつ熱処理寸法変化の少ない熱処理技術に関
する。
マルエージング鋼は極めて高い引張強度を有し
ているが、その割には曲げ疲労強度が低く、この
ため高い曲げ応力下で使用するためには、マルエ
ージング鋼の曲げ疲労強度を向上させることが不
可欠である。
ているが、その割には曲げ疲労強度が低く、この
ため高い曲げ応力下で使用するためには、マルエ
ージング鋼の曲げ疲労強度を向上させることが不
可欠である。
そこで従来から鋼や鋳物の疲労強度向上法とし
て実施されているガス軟窒化処理をマルエージン
グ鋼製フープに適用し、その通常の熱処理条件範
囲（処理温度として550〜600℃、雰囲気として
RXガス：NH3ガス＝１：１）内で、処理時間及
び温度を種々に変化させて適用を試みたが、期待
した程の疲労寿命の向上が得られず、その上熱処
理時の寸法変化（伸び）が大きく、実部品（マル
エージング鋼製フープ）としての適用には適さな
いという問題があつた。
て実施されているガス軟窒化処理をマルエージン
グ鋼製フープに適用し、その通常の熱処理条件範
囲（処理温度として550〜600℃、雰囲気として
RXガス：NH3ガス＝１：１）内で、処理時間及
び温度を種々に変化させて適用を試みたが、期待
した程の疲労寿命の向上が得られず、その上熱処
理時の寸法変化（伸び）が大きく、実部品（マル
エージング鋼製フープ）としての適用には適さな
いという問題があつた。
本発明は0.1〜0.5mm厚の薄肉マルエージング鋼
製フープのガス軟窒化処理中の寸法変化を極力少
なくし、かつ耐久性とりわけ曲げ疲労強度を著し
く向上させうるガス軟窒化処理の最適条件を提供
することを目的とする。
製フープのガス軟窒化処理中の寸法変化を極力少
なくし、かつ耐久性とりわけ曲げ疲労強度を著し
く向上させうるガス軟窒化処理の最適条件を提供
することを目的とする。
かかる目的は薄肉マルエージング鋼製フープの
ガス軟窒化処理において、処理温度を450〜500℃
と低くし、かつ雰囲気ガス中のアンモニア分圧を
体積比にしてRXガスの１／100〜１／200まで低
下させて処理することにより、極めて浅いＣ、Ｎ
の拡散層（“軟窒化層”）を生成させることを特徴
とした薄肉マルエージング鋼製フープのガス軟窒
化処理方法によつて達成される。
ガス軟窒化処理において、処理温度を450〜500℃
と低くし、かつ雰囲気ガス中のアンモニア分圧を
体積比にしてRXガスの１／100〜１／200まで低
下させて処理することにより、極めて浅いＣ、Ｎ
の拡散層（“軟窒化層”）を生成させることを特徴
とした薄肉マルエージング鋼製フープのガス軟窒
化処理方法によつて達成される。
ここで“軟窒化層”とは基材表面のＣ、Ｎの拡
散浸透した層をいい「塩酸＋水＋硫酸銅」溶液
（いわゆるマーブル液）によつて検出される層で、
上記本発明法により適正にガス軟窒化処理された
場合２〜30μｍとなるのが品質的には望ましい。
散浸透した層をいい「塩酸＋水＋硫酸銅」溶液
（いわゆるマーブル液）によつて検出される層で、
上記本発明法により適正にガス軟窒化処理された
場合２〜30μｍとなるのが品質的には望ましい。
以下添付図面に基づいて本発明の実施例を説明
する。第１図はマルエージング鋼製フープの耐久
試験方法を示す図、第２図は各種ガス軟窒化処理
条件で処理した場合の耐久性とガス軟窒化処理前
後の軸間伸び量との関係を示す図である。
する。第１図はマルエージング鋼製フープの耐久
試験方法を示す図、第２図は各種ガス軟窒化処理
条件で処理した場合の耐久性とガス軟窒化処理前
後の軸間伸び量との関係を示す図である。
第１図に示すように、マルエージング鋼製フー
プの耐久試験は固定ドラム１と可動ドラム２の間
に、周長580mm、板幅8.6mm、板厚1.5mmのマルエ
ージング鋼製フープ３をベルト状に巻きつけ、可
動ドラム２に引張荷重を負荷することにより、フ
ープに30Kg／mm2の引張応力を生ぜしめ、またドラ
ム曲率により曲げ応力67Kg／mm2を生ぜしめた、曲
げ応力の比率の高い複合応力状態でドラムを回転
させ、破損するまでのフープ寿命を測定するもの
である。
プの耐久試験は固定ドラム１と可動ドラム２の間
に、周長580mm、板幅8.6mm、板厚1.5mmのマルエ
ージング鋼製フープ３をベルト状に巻きつけ、可
動ドラム２に引張荷重を負荷することにより、フ
ープに30Kg／mm2の引張応力を生ぜしめ、またドラ
ム曲率により曲げ応力67Kg／mm2を生ぜしめた、曲
げ応力の比率の高い複合応力状態でドラムを回転
させ、破損するまでのフープ寿命を測定するもの
である。
第２図における軸間伸び量とは所定の寸法のフ
ープを上記により説明したドラム間に、各種処理
条件にてガス軟窒化処理前後のフープを巻きつ
け、所定の引張応力を負荷した状態での、軸間の
伸び量の差を示している。
ープを上記により説明したドラム間に、各種処理
条件にてガス軟窒化処理前後のフープを巻きつ
け、所定の引張応力を負荷した状態での、軸間の
伸び量の差を示している。
第２図から理解される様に、従来のガス軟窒化
処理条件（すなわち、550℃×15min、RXガス：
NH3ガス＝１：１）ではガス軟窒化処理前後の
フープの伸びが大きいばかりでなく、耐久寿命も
低くフープとして適していないことがわかる。
処理条件（すなわち、550℃×15min、RXガス：
NH3ガス＝１：１）ではガス軟窒化処理前後の
フープの伸びが大きいばかりでなく、耐久寿命も
低くフープとして適していないことがわかる。
まだガス軟窒化処温度・時間を480℃×15min
に下げたものでもNH3分圧が１／50以上の場合
には、ガス軟窒化処理前後の軸間伸びはほぼ零と
なるが、フープとしての耐久寿命が十分でない。
に下げたものでもNH3分圧が１／50以上の場合
には、ガス軟窒化処理前後の軸間伸びはほぼ零と
なるが、フープとしての耐久寿命が十分でない。
一方本発明法によりガス軟窒化処理したフープ
（480℃×15min、NH3分圧が１／150、及び480℃
×15min、NH3分圧が１／200）においては、ガ
ス軟窒化処理前後のフープの軸間伸び量がほぼ零
であるばかりでなく、破損までの耐久寿命におい
ても評価条件中では最も優れていることがわか
る。
（480℃×15min、NH3分圧が１／150、及び480℃
×15min、NH3分圧が１／200）においては、ガ
ス軟窒化処理前後のフープの軸間伸び量がほぼ零
であるばかりでなく、破損までの耐久寿命におい
ても評価条件中では最も優れていることがわか
る。
なお480℃でアルゴン中（NH3分圧０）で処理
したものは、耐久寿命も十分でなく、かつガス軟
窒化処理前後において収縮が著しく、実用フープ
としては適さない。
したものは、耐久寿命も十分でなく、かつガス軟
窒化処理前後において収縮が著しく、実用フープ
としては適さない。
以上のことから明らかなように、本発明法によ
りガス軟窒化処理したマルエージング鋼フープは
耐久性特に曲げ疲労強度を著しく向上し、かつフ
ープ周長の伸び量をほぼ零に制御できる利点があ
る。
りガス軟窒化処理したマルエージング鋼フープは
耐久性特に曲げ疲労強度を著しく向上し、かつフ
ープ周長の伸び量をほぼ零に制御できる利点があ
る。
第１図はマルエージング鋼製フープの耐久試験
方法を示す図、第２図は各種ガス軟窒化処理条件
で処理した場合の耐久性とガス軟窒化処理前後の
軸間伸び量との関係を示す図を示す。 １……固定ドラム、２……可動ドラム、３……
マルエージング鋼製フープ。
方法を示す図、第２図は各種ガス軟窒化処理条件
で処理した場合の耐久性とガス軟窒化処理前後の
軸間伸び量との関係を示す図を示す。 １……固定ドラム、２……可動ドラム、３……
マルエージング鋼製フープ。
Claims (1)
- １ 薄肉マルエージング鋼製フープのガス軟窒化
処理において、処理温度を450〜500℃とし、かつ
雰囲気ガス中のアンモニア分圧を体積比にして
RXガスの１／100〜１／200として処理すること
を特徴とする薄肉マルエージング鋼製フープのガ
ス軟窒化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18987682A JPS5980772A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | マルエ−ジング鋼製フ−プの熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18987682A JPS5980772A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | マルエ−ジング鋼製フ−プの熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5980772A JPS5980772A (ja) | 1984-05-10 |
| JPH0440424B2 true JPH0440424B2 (ja) | 1992-07-02 |
Family
ID=16248650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18987682A Granted JPS5980772A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | マルエ−ジング鋼製フ−プの熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5980772A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101537027B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2015-07-15 | 톰슨 라이센싱 | 보안 소프트웨어를 인스톨하는 방법 및 디바이스 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01129957A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Toyota Motor Corp | マルエージング鋼の表面処理方法 |
| EP0950830B1 (en) | 1998-04-14 | 2002-06-26 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Metal belt and method for producing such |
| EP1176224B1 (en) | 2000-07-24 | 2014-04-16 | Dowa Thermotech Co., Ltd. | Nitrided maraging steel and method of manufacturing thereof |
| JP4173976B2 (ja) | 2002-06-20 | 2008-10-29 | 本田技研工業株式会社 | 自動車の無断変速機用フープの製造方法 |
-
1982
- 1982-10-28 JP JP18987682A patent/JPS5980772A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101537027B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2015-07-15 | 톰슨 라이센싱 | 보안 소프트웨어를 인스톨하는 방법 및 디바이스 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5980772A (ja) | 1984-05-10 |
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