JPH04362442A

JPH04362442A - エアーバッグ

Info

Publication number: JPH04362442A
Application number: JP3163365A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Takahashi; 信男高橋; Kunio Nishimura; 邦夫西村; Motoji Nakayama; 中山　元二
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1991-06-10
Filing date: 1991-06-10
Publication date: 1992-12-15

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は自動車のエアーバッグに
関する。更に詳しくは袋体の縫製強力利用率が著しく大
きいことを特徴とするエアーバッグに関する。

【０００２】従来のエアーバッグはナイロン６６などの
熱可塑性合成繊維からなる総繊度４００〜１０００ｄｅ
の高強力フィラメントを平織またはリップストップ組織
の織物に織成し、該織物にクロロプレンまたはシリコン
などのエラストマーを多量にコーティングして二重環縫
製により袋体に縫製して使用されてきた。このときのバ
ッグ織物自体の強力に対する縫製部の強力である縫製強
力利用率はせいぜい５０％以下であり非常に低い値であ
った。したがって、いくら織物の強力を上げても縫製部
の強力が低いためにバッグ全体の強力は低いものとなり
問題であった。一方縫製強力利用率が大きいとエアーバ
ッグを軽量で薄くすることも可能であり、この点からも
縫製強力利用率の大きいエアーバッグが望まれてきた。

【０００３】

【発明の目的】本発明は従来技術におけるかかる課題を
解決するためになされたものである。すなわち袋体を形
成する縫製強力利用率が著しく大きく、軽量で厚みの薄
いエアーバッグの提供を目的としている。

【０００４】

【発明の構成】すなわち本発明は「（請求項１）ミシン
糸の総繊度が６００〜１０００ｄｅ、２本のミシン線の
縫製幅が０．５〜２ｍｍ、縫製ピッチが１〜３ｍｍで２
重環縫製により織物を袋状に縫製してなり、該縫製部の
縫製強力利用率が６０％以上であることを特徴とするエ
アーバッグ。

【０００５】（請求項２）ミシン糸がパラ系芳香族ポリ
アミド繊維である請求項１のエアーバッグ。

【０００６】（請求項３）織物が単糸繊度２ｄｅ以下、
強度１６ｇ／ｄｅ以上、熱分解温度３００℃以上の高強
力耐熱性繊維を含む糸条を用いて製織した織物である請
求項１または２のエアーバッグ。

【０００７】（請求項４）高強力耐熱性繊維がパラ系芳
香族ポリアミド繊維である請求項３のエアーバッグ。

【０００８】（請求項５）糸条中に単糸繊度５ｄｅ以下
、ヤング率１３００ｋｇ／ｍｍ２　以下の熱可塑性合成
繊維３０〜９０重量％が混繊されてなる請求項１〜４の
いずれかのエアーバッグ。

【０００９】（請求項６）熱可塑性合成繊維がポリエス
テル繊維である請求項５のエアーバッグ。

【００１０】（請求項７）織物を構成する糸条が牽切方
式による牽切紡績糸である請求項１〜６のいずれかのエ
アーバッグ。

【００１１】（請求項８）織物を構成する糸条が供給ロ
ーラーと牽切ローラーとの間で繊維の乱れを防ぎながら
引きちぎった後、空気ノズルで抱合することによって得
られた繊維糸条である請求項７のエアーバッグ。」であ
る。

【００１２】本発明におけるミシン糸は総繊度が６００
〜１０００ｄｅであり、好ましくは７００〜９００ｄｅ
である。６００ｄｅ未満であれば糸強力が小さいために
縫製部の破損がミシン糸切断に起因することになり縫製
強力利用率が低下する。また１０００ｄｅを越えると縫
製部が厚く嵩高になりバッグとしてのコンパクト性を低
下させる。

【００１３】ミシン糸に用いる繊維はナイロン６６繊維
、ポリエステル繊維、メタ系芳香族ポリアミド繊維、パ
ラ系芳香族ポリアミド繊維などが好ましいがパラ系芳香
族ポリアミド繊維が耐熱性、強力の点で特に好ましい。

【００１４】本発明における袋体を形成するための二重
環縫製は２本のミシン線の縫製幅が０．５〜２ｍｍであ
る。エアーバッグの二重環縫製は２本のミシン針で平行
に円型の織物を縫製してなるが、縫製幅とはこの２本の
縫製ラインのミシン糸の中心間距離をいう。縫製幅が０
．５ｍｍ未満であるとミシン針がすでに縫製したミシン
糸の上をさらに縫製する可能性があり縫製障害となる。また縫製幅が２ｍｍを越えると充分な縫製強力利用率が
発現しない。最も良好な縫製幅は０．８〜１．２ｍｍで
ある。

【００１５】本発明における二重環縫製の縫製ピッチは
１〜３ｍｍである。縫製ピッチとはそれぞれの縫製ライ
ンにおけるミシン針の針穴の中心間距離をいう。縫製ピ
ッチが１ｍｍ未満であると縫製が困難である。また３ｍ
ｍを越えると充分な縫製強力利用率が発現しない。最も
良好な縫製ピッチは１．５〜２．５ｍｍである。

【００１６】本発明における二重環縫製は通常、円形の
２枚の織物を合わせてそのまま縫製するが、さらに縫製
強力利用率を大きくするために縫製部を折り返して縫製
してもよい。すなわち縫製部の織物が２枚、３枚、ある
いは４枚重ねになるように織り込んで縫製してもよいが
バッグの厚みが厚くなるので重ね枚数はあまり多くない
ほうが好ましい。

【００１７】本発明における高強力耐熱性繊維とは強度
１６ｇ／ｄｅ以上、熱分解温度３００℃以上の繊維をい
う。強度が１６ｇ／ｄｅ未満では織物としたとき充分な
強度が得られないためインフレーション時にエアーバッ
グが破損することが多い。特に熱可塑性合成繊維を混繊
した繊維糸条の場合には１８ｇ／ｄｅ以上の強度が好ま
しい。

【００１８】熱分解温度が３００℃未満ではたとえ強度
が１６ｇ／ｄｅ以上であってもインフレーション時にエ
アーバッグが破損することが多い。したがって高強力耐
熱性繊維の熱分解温度は３００℃以上が好ましく３５０
℃以上が更に良好である。

【００１９】高強力耐熱性繊維は、例えばポリメタフェ
ニレンイソフタルアミド繊維、ポリパラフェニレンテレ
フタルアミド繊維、パラ系アラミドとメタ系アラミドと
の共重合体繊維、また芳香族エーテル、たとえば３，４
′−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したパラ系ア
ラミド繊維、さらにポリパラフェニレンスルフォン繊維
、ポリパラフェニレンスルフィド繊維、ポリイミド繊維
、全芳香族ポリエステル繊維、ポリエーテルイミド繊維
、ポリエーテルエーテルケトン繊維など、またはこれら
の混合繊維をいう。

【００２０】このうち、ポリパラフェニレンテレフタル
アミド繊維（ケブラー繊維：デュポン社製）や３，４′
−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したパラ系アラ
ミド繊維（テクノーラ繊維：帝人社製）などが特に好ま
しい。

【００２１】高強力耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以下
が好ましい。本来エアーバッグは小さく折り畳む必要性
から柔軟であることが極めて重要である。２ｄｅを越え
ると得られるエアーバッグは極めて粗剛なものになる。さらに単糸繊度が小さく構成繊維本数が多い方が耐接炎
性があり、この点からも高強力耐熱性繊維の単糸繊度は
２ｄｅ以下が好ましい。

【００２２】本発明における熱可塑性合成繊維とは通常
の熱可塑性合成樹脂からなる繊維であり、ポリエステル
繊維、ナイロン繊維、アクリル繊維、ポリプロピレン繊
維などであるが、このうち耐熱性や強力の点でポリエス
テル繊維が好ましい。

【００２３】本発明における高強力耐熱性繊維を含む繊
維糸条は上記の熱可塑性合成繊維を単繊維のオーダーで
混繊したものでよい。熱可塑性合成繊維の単糸繊度は高
強力耐熱性繊維と同様の理由、および単糸繊度が大きい
と糸条を構成する繊維本数が少なくなり均一な混繊が得
られにくいとの理由のため、５ｄｅ以下、更に好ましく
は２．５ｄｅ以下にすることが好ましい。

【００２４】また熱可塑性合成繊維のヤング率は１３０
０ｋｇ／ｍｍ２　以下にすることが好ましい。１３００
ｋｇ／ｍｍ２　を越えると他の成分である高強力耐熱性
繊維が高ヤング率であるため、混繊した後の糸条のヤン
グ率が高くなりすぎ、織成後の布帛が粗剛なものになる
ので好ましくない。したがって熱可塑性合成繊維のヤン
グ率は１３００ｋｇ／ｍｍ２　以下、更に好ましくは１
２００ｋｇ／ｍｍ２　以下が良好である。

【００２５】本発明における織物に占める熱可塑性合成
繊維の比率は３０〜９０重量％が好ましい。特に好まし
くは４０〜８０重量％である。熱可塑性合成繊維の比率
は９０重量％を越えると織物の耐熱性が低下する。また
糸条の太さをかなり太くしないと充分な強力が得られな
いため肉厚な織物となり好ましくない。また熱可塑性合
成繊維の比率が３０重量％未満では高強力耐熱性繊維の
熱収縮が制限され通気度の小さい緻密な構造の織物が得
られにくい。

【００２６】本発明における織物はそのカバーファクタ
ーが１５００以上、３９００以下が好ましい。カバーフ
ァクターとは糸条繊度の平方根とインチあたりの糸条数
との積の経と緯との和をいう。カバーファクターは１５
００未満では縫製強力利用率が低下する。また織物とし
ての隠蔽効果が低くインフレーターから噴出される高温
の爆風や火炎を充分に遮蔽しきれなくなる。またカバー
ファクターが３９００を越えると織物の柔軟性が失われ
エアーバッグは粗剛なものになる。したがってカバーフ
ァクターは１５００以上、３９００以下が好ましく１７
００以上、３５００以下が更に好ましい。

【００２７】本発明における織物の繊維充填率は０．４
０以上、０．９０以下が好ましい。繊維充填率とは織物
の嵩比重を真比重で除した値をいう。繊維充填率が０．
４０未満では縫製強力利用率が低下する。また織物とし
ての遮蔽効果が低くインフレーターから噴出される高温
の爆風や火炎を充分には遮蔽しきれなくなる。また繊維
充填率が０．９０を越えると織物の柔軟性が失われ得ら
れるエアーバッグは極めてフィルムライクなものになっ
てしまう。したがって繊維充填率は０．４０以上、０．
９０以下が好ましく、０．４５以上、０．８５以下が更
に好ましい。

【００２８】本発明における織物の糸条は牽切方式によ
る牽切紡績糸からなることが好ましい。牽切紡績糸は糸
形態上、特に毛羽などを有し繊維がランダマイズされて
いるため連続フィラメントに比べて特に織物組織間隙を
小さくして通気度を低減できる。また繊維間の摩擦抵抗
が大きく、縫製部の縫目スリップが生じにくいので縫製
強力利用率を高くすることができる。一方、従来の紡績
糸に比べて繊維の配列度が高く、かつ牽切で極限延伸さ
れるうえ繊維長が長いので高強力の糸条となり、エアー
バッグ用として極めて好適である。

【００２９】次に高強力耐熱性繊維の牽切紡績糸の製造
方法の１例を図面とともに説明する。

【００３０】図１は混繊装置を示す。１は供給ニップロ
ーラー、２はシューター、３は牽切ニップローラー、４
は吸引性空気ノズル、５は旋回性抱合ノズル、６はデリ
ベリーローラー、７は糸条である。高強力耐熱性繊維は
供給ニップローラー１の前で引き揃え重ね合わされなが
ら供給ニップローラー１を通過したのちシューター２の
中で牽切される。ついで吸引性空気ノズル４で牽切ロー
ラーから引きちぎられ、ついで旋回性抱合ノズル５によ
って絡みや毛羽巻付による抱合性を付与されたのちデリ
ベリローラー６により引きちぎられ、短繊維の毛羽が繊
維束側面にランダムに巻き付いた糸条７となる。

【００３１】得られた糸条を適度に撚糸後、これを経糸
と緯糸とに用いて所望密度で織成し精練、熱セット、リ
ラックス、カレンダ加工をした後、袋体に縫製してエア
ーバッグとする。

【００３２】

【発明の効果】本発明におけるエアーバッグは従来のエ
アーバッグに比べて下記の効果を有する。（１）縫製強力利用率が大きい。（２）柔軟で折り畳み性が優れている。（３）軽量である。（４）高温の爆風と火炎とに耐える耐熱性、高強力、気
密性を有する。（５）展開時の衝撃、擦過抵抗が小さく破損しない。（６）金属片やガラス片などで損傷されにくい。（７）長期間経てもエアーバッグの性能変化が少ない。

【００３３】以下に実施例により本発明を説明する。な
お実施例における各評価はそれぞれ下記の方法に従って
評価した。

【００３４】織物強力：ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のグラ
ブ法で測定した。

【００３５】縫製強力：ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のグラ
ブ法で測定した。

【００３６】縫製強力利用率：上記縫製強力を織物強力
で除して１００を乗じた値とした。

【００３７】風合：織物表面の感触と柔軟性とについて
、衝突事故の際にエアーバッグに顔面が強く当たること
を想定して官能評価を行い、柔軟なものと粗剛なものと
に区分した。

【００３８】

【実施例１】図１に示す装置を用いて単糸繊度１．３ｄ
ｅ、強度７．２ｇ／ｄｅ、全繊度４０００ｄｅのポリエ
ステル繊維（テトロン：帝人（株）製）と単糸繊度０．
７５ｄｅ、強度２８ｇ／ｄｅ、全繊度１０００ｄｅのパ
ラ系芳香族ポリアミド繊維（テクノーラ：帝人（株）製
）とを重ね合わせて引き揃え、ローラー間の距離が１０
０ｃｍの供給ニップローラー１とシューター２と牽切ニ
ップローラー３との間で約１６倍で３００ｍ／分の速度
で同時に引きちぎり、細い単繊維束とした。続けて吸引
性を有する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノズル５
とに、牽切ニップローラー３とデリベリローラー６との
速度比１００：９７で通して絡みを付与するとともに単
繊維の毛羽を繊維束側面にランダムに巻付け３０ｄｅの
糸条７を得た。

【００３９】得られた糸条のポリエステル繊維とパラ系
芳香族ポリアミド繊維との比率は８０：２０であった。これらの糸条の平均繊維長はポリエステル繊維が４２ｃ
ｍ、パラ系芳香族ポリアミド繊維が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ６．２ｇ／ｄｅ、５．６
％（いずれも４００ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次
いで、本糸条に２５０ｔ／ｍの撚りを施して経８９本／
インチ、緯６８本／インチの織密度で平織に織成し、熱
セット、精練加工を実施した。次に金属ローラー表面温
度が１８０℃の一対の金属／弾性カレンダーローラーを
用い、線圧４００ｋｇ／ｃｍ、速度１０ｍ／分で熱圧加
工した。得られた織物はカバーファクターが２７１９、
繊維充填率が０．７０であった。

【００４０】得られた織物を２枚、円状に切り二重環縫
製により袋体を縫製しエアーバッグを得た。このときの
縫製条件および得られたエアーバッグの性能を表１に示
す。エアーバッグの縫製強力利用率は極めて大きく、か
つ柔軟で良好な風合であった。

【００４１】

【実施例２】実施例１と同様な方法で糸条繊度２００ｄ
ｅのパラ系芳香族ポリアミド繊維１００％の糸条を得た
。糸条の平均繊維長は４０ｃｍであった。また本糸条の
強伸度はそれぞれ２２．３ｇ／ｄｅ、４．１％（いずれ
も４９０ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次いで本糸条
に３００ｔ／ｍの撚りを施して経１１２本／インチ、緯
８０本／インチの織密度で平織物を織成し、熱セット、
精練加工を実施した。次に、金属ローラーの表面温度が
１８５℃の一対の金属／弾性ローラーを用い、線圧４４
０ｋｇ／ｃｍ、１３ｍ／分の速度でカレンダー加工を実
施した。得られた織物のカバーファクターは２７１５、
繊維充填率は０．７１であった。

【００４２】得られた織物を２枚、円状に切り二重環縫
製により袋体を縫製しエアーバッグを得た。このときの
縫製条件および得られたエアーバッグの性能を表１に示
す。エアーバッグの縫製強力利用率は極めて大きく、か
つ柔軟で良好な風合であった。

【００４３】

【実施例３】実施例１と同様な織物を２枚、円状に切り
二重環縫製により袋体を縫製しエアーバッグを得た。こ
のときの縫製条件および得られたエアーバッグの性能を
表１に示す。エアーバッグの縫製強力利用率は極めて大
きく、かつ柔軟で良好な風合であった。

【００４４】

【比較例１】単糸繊度６ｄｅ、強度９．１ｇ／ｄｅ、全
繊度８４０ｄｅのナイロン６６繊維からなるフィラメン
トを経２５本／インチ、緯２５本／インチの織物密度で
平織物に織成した。次にクロロプレンゴムをトルエンに
溶解してこの織物の片面にコーティング加工した。

【００４５】得られた基布を２枚、円状に切り二重環縫
製により袋体を縫製しエアーバッグを得た。このときの
縫製条件および得られたエアーバッグの性能を表１に示
す。エアーバッグの縫製強力利用率は極めて低く、また
エアーバッグは粗剛な風合であった。

【００４６】

【比較例２】比較例１と同様の基布を２枚、円状に切り
二重環縫製により袋体を縫製しエアーバッグを得た。こ
のときの縫製条件および得られたエアーバッグの性能を
表１に示す。エアーバッグの縫製強力利用率は極めて低
く、またエアーバッグは粗剛な風合であった。

【００４７】

【表１】

【図面の簡単な説明】

【図１】牽切方式直接紡績装置の側面図

【符号の説明】

１　　供給ニップローラー２　　シューター３　　牽切ニップローラー４　　吸引性空気ノズル５　　旋回性抱合ノズル６　　デリベリーローラー７　　糸条

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　ミシン糸の総繊度が６００〜１０００
ｄｅ、２本のミシン線の縫製幅が０．５〜２ｍｍ、縫製
ピッチが１〜３ｍｍで２重環縫製により織物を袋状に縫
製してなり、該縫製部の縫製強力利用率が６０％以上で
あることを特徴とするエアーバッグ。
【請求項２】　　ミシン糸がパラ系芳香族ポリアミド繊
維である請求項１のエアーバッグ。
【請求項３】　　織物が単糸繊度２ｄｅ以下、強度１６
ｇ／ｄｅ以上、熱分解温度３００℃以上の高強力耐熱性
繊維を含む糸条を用いて製織した織物である請求項１ま
たは２のエアーバッグ。
【請求項４】　　高強力耐熱性繊維がパラ系芳香族ポリ
アミド繊維である請求項３のエアーバッグ。
【請求項５】　　糸条中に単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング
率１３００ｋｇ／ｍｍ２　以下の熱可塑性合成繊維３０
〜９０重量％が混繊されてなる請求項１〜４のいずれか
のエアーバッグ。
【請求項６】　　熱可塑性合成繊維がポリエステル繊維
である請求項５のエアーバッグ。
【請求項７】　　織物を構成する糸条が牽切方式による
牽切紡績糸である請求項１〜６のいずれかのエアーバッ
グ。
【請求項８】　　織物を構成する糸条が供給ローラーと
牽切ローラーとの間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎ
った後、空気ノズルで抱合することによって得られた繊
維糸条である請求項７のエアーバッグ。