JPH04143141A - エアーバッグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車用のエアーバッグに間する。更に詳しく
は、耐接炎性を有し、軽量であって適度の通気性と折り
畳み性とを有する織物を袋体に縫製してなるエアーバッ
グに関する。

（従来技術） 従来のエアーバッグはナイロン６、ナイロン６６、ポリ
エステルなどの熱可塑性合成繊維からなる総繊度４００
〜１０００デニールの高強力フィラメントを平織または
リップストップ組織の織物に織成し、該織物にクロロプ
レンまたはシリコーンなどのエラストマーをコーティン
グして、第４図に示すように袋体に縫製したものが使用
されてきた。また第７図に示すような装置として実用化
もされている。（特公昭４８−３０２９３号公報、実開
昭４８−８１５４３号公報、実開昭５１−１７９３６号
公報など）、すなわちこれらのエアーバッグ用布帛はい
ずれも耐熱性、耐接炎性を有するものであり、航空機や
自動車が衝突事故を起こしたとき、第７図に示すように
インフレータ−■の電源コード■に電流が流れ、インフ
レータ−が燃焼してエアーバッグ■が球状に膨張する際
、燃焼ガス噴射口■から噴射される高温の爆風と火炎と
に耐えること−ができるように設計されている。すなわ
ちエアーバッグに関する安全基準をクリアーするために
エラストマーがかなり高い目付で被覆されており、エア
ーバッグを高重量で粗剛なものにし、縫製時の取扱性を
著しく低下せしめている他、折り畳んだときの容積を大
きくし、車両に取りつける際の障害になっている。

すなわちエアーバッグを内蔵したエアーバッグ装置はそ
の性格上運転者の前部に配置する必要があり、一方前部
にはハンドルや各種計器および窓があるためスペース的
に余裕がなく、少しでもコンパクトなエアーバッグ装置
が望まれている。またハンドルなどに装着された場合な
どは、その操作上、少しでも軽量なエアーバッグが望ま
れている。

（発明の目的） 本発明は、従来技術におけるかかる課題を解決するため
になされたものである。すなわちクロロプレンやシリコ
ンなどのエラストマーで被覆されていない織物であって
、かつ衝突の際、インフレータ−から噴出される高温の
爆風と火炎とに耐えることの出来る織物を袋体に縫製し
たエアーバッグの提供を目的としている。

（発明の構成） 即ち本発明は、 「（１）単糸繊度２ｄｆ３以下、熱分解温度３００℃以
上の耐熱性繊維を含む糸条を経糸および緯糸に用いて製
織し、さらにカバーファクターおよび繊維充填率が下記
範囲に入るように熱圧加工を施し、得られた織物を袋状
に縫製してなることを特徴とするエアーバッグ。

１９００≦カバーファクター≦３９０００．５０≦　　
繊維充填率　≦０．８７（２）糸条が、単糸繊度５ｄｅ
以下、ヤング率１３００ｋｉｌｌ／ｖｉ２以下の熱可塑
性合成繊維と単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃
以上の耐熱性繊維とを３０ニア０〜９０：１Ｇの比率で
混繊してなる糸条である請求項（１）に記載のエアーバ
ッグ。

（３）耐熱性繊維が強度１６ｇ／ｄ１３以上の高強力耐
熱性繊維である請求項（１）または（２）に記載のエア
ーバッグ。

（４）耐熱性繊維がバラ系芳香族ポリアミド繊維である
請求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアーバッグ
。

（５）繊維の耐接炎性が５秒以上である請求項（１）〜
（４）のいずれかに記載のエアーバッグ。

（６）糸条が牽切方式による牽切紡績糸である請求項（
１）〜（５）のル１ずれかに記載のエアーバッグ。

（７）糸条が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃
以上の耐熱性繊維を含む繊維を、供給ローラーと牽切ロ
ーラーとの間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎった後
、空気ノズルで抱合することによって得られた糸条であ
る請求項（１）〜（６）のいずれかに記載のエアーバッ
グ、」である。

本発明における耐熱性繊維とは熱分解温度が３００℃以
上の繊維であり、例えばメタ系あるいはバラ系の全芳香
族ポリアミド繊維（アラミド繊維）、具体的にはポリメ
タフェニレンイソフタルアミド繊維、ポリバラフェニレ
ンテレフタルアミド繊維、バラ系アラミドとメタ系アラ
ミドとの共重合体繊維、また芳香族エーテル、たとえば
３，４゛−ジアミノジフエニルエーテルを共重合したバ
ラ系アラミド繊維、さらにポリバラフェニレンスルフィ
ン繊維、ポリバラフェニレンスルフィドＩｌｌ、全芳香
族ポリエステル繊維、ポリイミド繊維、ポリエーテルイ
ミド繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維など、また
はこれらの混合繊維をいう。

このうち、ポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維や
３．４°−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したバ
ラ系アラミド繊維であるポリバラフェニレンオキシジフ
ェニレンテレフタルアミド繊維がとくに好ましい。

本発明者らはこの様な耐熱性繊維を含む織物からなるエ
アーバッグはエラストマーなどで被覆しなくてもインフ
レータ−から噴出される高温の爆風や火炎に対して溶融
破損したり燃え上がったりしないことを見出した。

耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以下にする必要がある０
本来エアーパックは小さく折り畳む必要性から柔軟であ
ることが極めて重要である。２ｄｅを越えると得られる
エアーバッグは極めて粗剛なものになり、エラストマー
を被覆したものとなんら変わらなくなってしまう、さら
に糸条を構成する繊維本数が少なくなることや繊維間隙
が広くなることから織物の通気度が大きくなり、インフ
レータ−から噴出される高温の爆風や火炎を充分に遮断
しきれなくなる。単糸繊度が小さく、構成繊維本数が多
い方が耐接炎性が高い、この点からも耐熱性繊維の単糸
繊度は２ｄｅ以下が必要であり１．５ｄｅ以下がさらに
好ましい。

本発明における織物の繊維充填率とは織物の嵩比重を真
比重で除した値をいう、繊維充填率が０．５０未満では
織物としての隠蔽効果が低くインフレータ−から噴出さ
れる高温の爆風や火炎を充分に遮断しきれない、したが
って繊維充填率は０．５０以上必要である。また繊維充
填率が０．８７を越えると、織物の柔軟性が失われ得ら
れたエアーバッグは極めてフィルムライクなものになっ
てしまう。

したがって繊維充填率は０．５０以上、０．８７以下が
必要であり、０．５５以上、０．８２以下が更に好まし
い。

繊維充填率はは高密度に織成された織物を上下１対以上
の金属／弾性ローラーカレンダあるいは金属／金属ロー
ラーカレンダにより熱圧加工することにより調節するこ
とができる。このときの金属ローラーの表面温度は１５
０〜３００℃、またカレンダ圧力は１００ｋｇ／ｃ１１
以上が好ましい、充分な熱圧効果を達成するには、織物
を予熱するか、低速で加工することが望ましい。

本発明における織物のカバーファクターとは糸条デニー
ルの平方根とインチあたりの糸条数との積の経と緯との
和をいう、カバーファクターが１９００未満では織物と
しての隠蔽効果が低く、例えカレンダ加工を施しても上
記繊維充填率を達成することはできない、従ってインフ
レータ−から噴出される高温の爆風や火炎を充分に遮断
しきれなくなる。したがってカバーファクターは１９０
０以上が好ましい、またカバーファクターが３９００を
越えると、織物の柔軟性が失われ得られるエアーバッグ
は極めて粗剛なものになり、エラストマーを被覆したも
のとなんら変わらなくなってしまう、したがってカバー
ファクターは１９００以上、３９００以下とする必要が
ある。　２０００以上、３５００以下が更に好ましい。

本発明における繊維充填率とカバーファクターとはエア
ーバッグの性能を決定する重要な因子であり、共に上記
値を満足することにより、織物の通気度を低減しつつ、
柔軟でコンパクトなエアーバッグを作ることができる。

本発明における熱可塑性合成繊維とは、通常の熱可塑性
合成樹脂からなる繊維であり、ポリエステル繊維、ナイ
ロン繊維、アクリル繊維、ポリプロピレン繊維などであ
る。

本発明における耐熱性繊維を含む糸条は上記の熱可塑性
合成繊維が単繊維のオーダーで混繊されていてもよい、
熱可塑性合成繊維の単糸繊度は耐熱性繊維と同様の理由
により、また単糸繊度が大きいと糸条を構成する繊維本
数が少なくなり均一な混繊が得られにくいという理由に
より５ｄｅ以下、好ましくは２．５ｄｅ以下にすること
が必要である。

また、熱可塑性合成繊維のヤング率は１３００ｋｇ／ｌ
１２以下とするのが好ましい、１３００ｋｇ／１１１２
を越えると他の成分である耐熱性繊維が高ヤング率のも
のが多いため、混繊した後の糸条のヤング率が高くなり
、織成後の布帛が粗剛なものになるので好ましくない、
したがって熱可塑性合成繊維のヤング率は１３００ｋｇ
／　ｃ１１２以下、好ましくは１２００ｋ（Ｊ／Ｃ１２
以下が良好である。

耐熱性繊維（Ｂ）と熱可塑性合成繊維（Ａ）との比率は
Ａ／Ｂが９０：１０〜３０　：　７０　（好ましくは７
０：２０〜４０：６０）の範囲である。Ａ／Ｂが９０／
１Ｇを越えると耐熱性と耐接炎性とが低下する。また糸
条の太さをかなり太くしないと充分な強度が得られない
ため、肉厚な織物となり好ましくない、またＡ／Ｂが３
０／　７０未満では、耐熱性繊維のヤング率が高いため
織物の感触が粗剛となり柔軟性が乏しくなり風合が悪化
する。また熱可塑性合成繊維の熱収縮が制限され、・通
気性の少ない緻密な織物が得られにくい。

また本発明におけるＩ！ｌｌ物は耐接炎性が５秒以上で
あることが好ましい、耐接炎性が５秒未満であると、例
えその他の性能が満たされていても、インフレータ−か
ら噴出される高温の火炎を充分に遮断しきれずにエアー
バッグが燃焼破損する。したがって、耐接炎性は５秒以
上が好ましく、１０秒以上がさらに好ましい。

本発明における糸条は牽切方式による牽切紡績糸を用い
るのが好ましい、牽切紡績糸は毛羽を有し繊維がランダ
マイズされているため、連続フィラメントに比べてとく
に織物組織間隙を小さくして通気度を低減する。また繊
維間の摩擦抵抗が大きく、縫製部の縫い目スリップを生
じにくい、−方、従来の紡績糸に比べて繊維の配列度が
高く、かつ牽切で極限延伸されており繊維長がより長い
ので高強力でありエアーバッグ用として極めて好適であ
る。

次に耐熱性繊維からなる牽切紡績糸の製造方法の１例を
図面により説明する。

第１図は混繊装置を示す、Ａは繊維糸条、１はニップロ
ーラー、２はシュータ−１３は牽切ニップローラー、４
は吸引性空気ノズル、５は旋回流による抱合ノズル、６
はデリベリ−ローラー、７は糸条である。耐熱性繊維は
供給ニップローラー１の前で引き揃え重ね合わされなが
ら供給ニップローラーを通過したのちシュータ−２の中
で牽切ニップローラーにより同時に引きちぎられ、ドラ
フトされながら均一に牽切される。ついで、吸引性空気
ノズル４で牽切ローラーから引きちぎられ、ついで旋回
性抱合ノズル５によってからみや毛羽巻き付きによる抱
合性を付与されたのちデリベリ−ローラー６により引き
ちぎられ、短繊維の毛羽が繊維東側面にランダムに巻き
付いた糸条７となる。

得られた糸条を適度に撚糸後これを経糸と緯糸とに用い
て高織密度で平織に織成し、精練、熱セット、リラック
ス、カレンダー加工を施した後、第４図に示すような袋
体に縫製してエアーバッグ■とする。なお、図中の■は
インフレーション挿入孔、■はインフレータ−燃焼ガス
の排気口を示す。

（発明の効果） 本発明におけるエアーバッグは耐熱性繊維を含みエラス
トマーの被覆がないため、従来の被覆品のエアーバッグ
に比べて下記の効果を有する。

（１）織物が柔軟で折り畳み性が優れている。

（２）折り畳んだときの容積が小さい。

（３）軽量である。

（４）織物自身が高温の爆風と火炎とに耐える耐熱性と
強力とを有する。

（５）展開時の衝撃、擦過抵抗が小さく破損しない。

（６）縫製が容易である。

（７）金属片やガラス片などで破損されにくい。

（８）長期間経ても、エアーバッグ織物の性能変化が少
ない。

（実施例） 以下に実施例により本発明を説明する。なお、実施例に
おける各評価項目はそれぞれ下記の方法に従って評価し
た。

インフレーションテスト； エアーバッグの形状に縫製し、これをエアーノ（プグ装
置に取付けてインフレータ−を燃焼させ、その際のエア
ーバッグの破損の有無を評価した。

接炎テスト： 枠に取りつけられた織物試料を水平にして下から約７８
０℃の炎を当て燃焼して穴が明くまでの時間を測定した
。

目付： ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

厚み： ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

引張強力； ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のストリップ法で測定した。

破裂強カニ ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のミューシン法で測定した。

通気性； Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６のフラジール法で測定した
。

収納性： エアーバッグを第５図（イ）、（ロ）に示す点線■に沿
って折り畳んで（ハ）に示す形状にし、これに第６図に
示すように５ｋＱの荷重■を付加して厚さｔを測定しし
た。

風合； 織物表面と柔軟性とについて、衝突事故の際エアーバッ
グに顔面が強く当たることを想定して官能評価を行い、
柔軟なものと粗剛なものとに区分した。

実施例１ 第１図に示す装置を用いて、単糸繊度２デニール、強度
８．５ｇ／ｄｅ、全繊度４０００デニールのポリエステ
ル繊維Ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度０．７
５デニール、強度２８ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニー
ルのバラ系芳香族ポリアミド繊ＭＢ（テクノーラ■：帝
人■製）とを重ね合わせて引き揃え、ローラー間の距離
が１００ｃｍの供給ニップローラー１とシュータ−２と
牽切ローラ−３との間で１６倍で２００ｍ／分の速度で
同時に引きちぎり、細い単繊維束とした。ａいて吸引性
を有する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノズル５と
に、牽切ニップローラー３とデリベリ−ローラー６の速
度比１００：９７で通して４５０デニールの糸条７を得
た。

得られた糸条のポリエステル繊維とバラ系芳香族ポリア
ミド繊維との比率は５７：４３であった。また平均繊維
長はポリエステル繊維が４２ｃｍ、バラ系芳香族ポリア
ミド繊維が３７ｃｍであった。また本糸条に３００Ｔ／
ｍの撚りを施したのち経５４本／インチ、緯５０本／イ
ンチ（カバーファクター２２０６　’）の織密度で平織
に織成し、熱セット、精練加工を実施した６次に、金属
ローラー表面温度が２００℃の一対の金属／弾性ローラ
ーカレンダを用い、線圧４００ｋｇ　／ｃｒｘ、速度４
ｍ／分でカレンダ加工を施したのち縫製して第４図に示
すようなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋体の評
価結果を第１表に示す。

実施例２ 実施例１の装置を用いて、単糸繊度０．５デニール、全
繊度９６０デニールのポリエステル繊ＭＡ（テトロン■
：ｖ＃人■製）と、単糸繊度０６５デニール、強度２７
ｇ／ｄａ、全繊度２Ｇ００デニールのバラ系芳香族ポリ
アミド繊維Ｂ（テクノーラ■：帝人■製）とを重ね合わ
せて引き揃え、ローラー間の距離が７５ｃｍの供給ニッ
プローラー１とシュータ−２と牽切ローラ−３との間で
１１．５倍で３００ｍ／分の速度で同時に引きちぎり、
両方の嘩維を均一に混繊して細い単繊維束とした。続い
て吸引性を有する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノ
ズル５とに、牽切ニップローラー３とデリベリ−ローラ
ー６との速度比１００：９７で通して２６５デニールの
糸条７を得た。

得られた糸条のポリエステル繊維とバラ系芳香族ポリア
ミド繊維との比率は３２：６８であった。また平均繊維
長はポリエステル繊維が３３ｃｍ、バラ系芳香族ポリア
ミド繊維が２８ｃ曙であった。また本糸条強伸度はそれ
ぞれ４２０Ｔ／ｍの撚りを施したのち経６９本／インチ
、緯６３本／インチ（カバーファクター２１４９）の織
密度で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施しな０
次に、金属ロー゛ラー表面温度が１８０℃の一対の金属
／弾性ローラーカレンダを用い、線圧２５０ｋｇ　／ｃ
ｒｒ、速度５ｍ／分でカレンダ加工を施したあと、縫製
して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得
られた袋体の評価結果を第１表に示す。

実施例３ 実施例１の装置を用いて、単糸繊度０．７５デニール、
強度２８ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニールのバラ系芳
香族ポリアミド繊維Ｂ（テクノーラ■：帝人■製）のみ
をローラー間の距離が１００ｃｍの供給ニップローラー
１とシュータ−２と牽切ローラ−３との間で１５倍で２
００ｍ／分の速度で引きちぎり、細い単繊維束とした。

続いて吸引性を有する空気ノズル４と旋回流を有する抱
合ノズル５とに、牽切ニップローラー３とデリベリ−ロ
ーラー６との速度比によりオーバーフィード０．５％で
通して２００デニールの糸条７を得た。

得られた糸条の平均繊維長は４２ｃｍであった。また本
糸条の強伸度はそれぞれ２３ｇ／ｄｅ、３．７％（いず
れも４９０Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。

次いで本糸条に４９０Ｔ／ｍの撚りを施したのち経６０
本／インチ、緯８０本／インチ（カバーファクター２４
０４　）の織密度で平織に織成し、実施例１と同様の方
法で熱セット、精練、カレンダー加工を施したのち縫製
して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得
られた袋体の評価結果を第１表に示す。

実施例４ 実施例１の装置を用いて単糸繊度０．５デニール、強度
２８ｇ／ｄｅ、全繊度４５００デニールのバラ系芳香族
ポリアミド繊維Ｂ（テクノーラ■）のみを、ローラー間
の距離が４５ｃｍの供給ニップローラー１とシュータ−
２と牽切ローラ−３との間で１５倍で３００ｍ／分の速
度で引きちぎり、細い単繊維束とした。続いて吸引性を
有する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノズル５とに
、牽切ニップローラー３とデリベリ−ローラー６との速
度比によりオーバーフィード０．５％で通して２００デ
ニールの糸条７を得た。

得られた糸条の平均繊維長は２８ｃｍであった。また本
糸条の強伸度はそれぞれ１９ｇ／ｄｅ、３．８％（いず
れも４００Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。

次いで本糸条に４００Ｔ／ｍの撚りを施したのち経７９
本／インチ、緯７２本／インチ（カバーファクター２６
１５　）の織密度で平織に織成し、実施例１と同様の方
法で熱セット、精練、カレンダー加工を施したのち縫製
して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得
られた袋体の性能を第１表に示す。

実施例５ 第２図に示す装置を用いて、単糸繊度２．１デニール、
強度８．５ｇ／ｄ＋３、全繊度３００デニールのポリエ
ステル繊ｆｉＡと、単糸繊度０．７５デニール、強度２
８ｇ／ｄａ、全繊度１００デニールのバラ系芳香族ポリ
アミド繊維Ｂ（テクノーラ■）とを、張力が同一になる
ように調整して引き揃え、水付着ローラー１に接触走行
させることによって水分を付与した後、供給ローラー２
とデリベリ−ローラー４との間で混繊空気ノズル３を通
して両繊維を単繊維のオーダーで均一に混繊させて、４
００デニールの糸条５を得た。得られた糸条のポリエス
テル繊維とバラ系芳香族ポリアミドとの比率は７５：２
５であった。また強度は８．３　ｇ／ｄｅ　（３５０Ｔ
／Ｍ撚糸後測定）であった。

次いで、本糸条に２５０’Ｔ／Ｍの撚りを施したのち経
５８本／インチ、韓５４本／インチ（カバーファクター
２２４Ｇ　）の織密度で平織に織成し、さらに熱セット
、精練、カレンダー加工などを実施例１と同様に施した
後、縫製して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体と
した。得られた袋体の性能を第１表に示す。

実施例６ 第３図に示すトウ紡績装置を用い、単糸繊度１．５デニ
ール、全繊度９万デニールのポリエステル繊維束をトー
タルドラフト７倍で牽切して得た平均繊維長１００１１
１１、トータルデニール１．３万デニールのスライバー
と、単糸繊度１．５デニール、全繊度９万デニールのバ
ラ系芳香族ポリアミド繊維束（テクノーラ■）をトータ
ルドラフト７倍で牽切して得た平均繊維長８９ｉ＋１、
トータルデニール１．３万デニール、ヤング率７１００
ｋｇ／ａｍ２のスライバーとを組み合わせてギル工程に
通した。さらに粗紡、精紡の各工程を通してポリエステ
ル繊維とバラ系芳香族ポリアミド繊維との比率が５０：
５０の１０．６番手（５００デニール）の紡績糸を得た
。

次いで、本紡績糸を用いて経４８本／インチ、緯４６本
／インチ（カバーファクター２１Ｇ２）の平織組織の織
物に織成した。さらに熱セット、精練、カレンダ加工等
を実施例１と同様に施した後、縫製して第４図に示すよ
うなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋体の性能を
第１表に示す。

比較例１ 単糸繊度６デニール、全繊度８４０デニールのナイロン
６６糸条を経糸と緯糸とに用い、経緯２５．４本／イン
チで平織に織成して厚さ０．３８１ｍの織物を得た。こ
のときのカバーファクターは１４７２であった。

次にクロロルンゴムをドイツＡＵＭＡのＲｏｌｌｅｒ−
）ｌｅａｄ　、　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　ｖｕｌｃａｎ
ｉｚｉｎｇ　ｍａｃｈｉｎｅにて上記織物の片面に約１
００ｇ／ｍ２塗工して厚さ０．４３＋ｅｓのエアーバッ
グ用基布を得た。このときの加硫条件は１８０℃で１．
５分間であった。得られた基布を第４図に示すようなエ
アーバッグに縫製し、性能を評価した。評価結果を第１
表に示す。

比較例２ 単糸繊度６デニール、全繊度８４０デニールのナイロン
６６糸条を経糸と緯糸とに用い、経緯２５．４本／イン
チで平織に織成して厚さ０．３８１１１１の織物を得た
。このときのカバーファクターは１４７２であった。

次にシリコンゴムをドイツＡＵＭＡのＲｏｌｌｅｒ　−
Ｈｅａｄ、　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　ｖｕｌｃａｎｉｚ
ｉｎａ　ｍａｃｈｉｎｅにて上記織物の片面に約１００
ｇ／ｍ２塗工して厚さ０．４３ａｍのエアーバッグ用基
布を得た。このときの加硫条件は１８０℃で１，０分間
であった。得られた基布を第４図に示すようなエアーバ
ッグに縫製し、性能を評価した。評価結果を第１表に示
す。

比較例３ 単糸繊度２．５デニール、強度８．５ｇ／ｄｅ、全繊度
５００デニールのポリエステルフィラメントに２００７
７Ｍの撚りを施したのち経５０本／インチ、緯４９本／
インチ（カバーファクター２２１４）の織密度で平織に
織成した。得られたａ体の性能を第１表に示す。

比較例４ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊維Ａとバラ系芳
香族ポリアミドＢとからなる４５０デニールの糸条７を
得た０次いで本糸条に３００Ｔ／ｍの撚りを施したのち
経４０本／インチ、韓４０本／インチ（カバーファクタ
ー１６９７）の織密度で平織に織成し、さらに熱セット
、精練加工を実施した０次に、金属ローラー表面温度が
２００℃の一対の金属／弾性ローラーカレンダを用い線
圧４００ｋｏ　７ｃｍ、速度４ｍ／分でカレンダー加工
を施したのち縫製して第４図に示すようなエアーバッグ
用袋体とした。得られた袋体の評価結果を第１表に示す
。

比較例５ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊維Ａとバラ系芳
香族ポリアミドＢとからなる４５０デニールの糸条７を
得た０次いで本糸条に３００７　／　ｍの撚りを施した
のち経９２本／インチ、緯９３本／インチ（カバーファ
クター３９２４　）の織密度で平織に織成し、さらに熱
セット、精練加工を実施した０次に、金属ローラー表面
温度が２００℃の一対の金属／弾性ローラーカレンダを
用い線圧４０Ｇｋｇ　７ｃｍ、速度４ｍ／分でカレンダ
ー加工を施したのち縫製して第４図に示すようなエアー
バッグ用袋体とした。得られた袋体の評価結果を第１表
に示す。

比較例６ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊ＭＡとバラ系芳
香族ポリアミドＢとからなる４５０デニールの糸条７を
得た０次いで本糸条に３００Ｔ　／　ｍの撚りを施した
のち経５０本／インチ、緯５０本／インチ（カバーファ
クター２１２１　）の織密度で平織に織成し、熱セット
、精練加工を実施した０次に、カレンダー加工を施さず
に縫製して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体とし
た。得られた袋体の評価結果を第１表に示す。

比較例７ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊維Ａとバラ系芳
香族ポリアミド繊１１Ｂとからなる４５０デニールの糸
条７を得た０次いで本糸条に３００７　／ｍの撚りを施
したのち経５５本／インチ、緯５４本／インチ（カバー
ファクター２３１２　’）の織密度で平織に織成し、熱
セット、精練加工を実施した０次に、金属ローラー表面
温度が２００℃の一対の金属／金属ローラーカレンダを
用い線圧４００ｋａ　７ｃｍ、速度２ｍ／分でカレンダ
ー加工を施したのち縫製して第４図に示すようなエアー
バッグ用袋体とした。

得られた袋体の評価結果を第１表に示す。

比較例８ 実施例１と同様の方法で、単糸繊度６デニール、強度８
．１ｇ／ｄｅ、全繊度４０００デニールのポリエステル
繊維Ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度３デニー
ル、強度２７ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニールのバラ
系芳香族ポリアミド繊維Ｂ（テクノーラ■：帝人■製）
とを重す合わせて引き揃えて牽切し、４５０デニールの
糸条７を得た。

得られた糸条のポリエステル繊維とバラ系芳香族ポリア
ミド繊維との比率は５７：４３であった。ｔ。

た平均繊維長はポリエステル繊維が４０ｃｍ、バラ系芳
香族ポリアミド繊維が３５ｃｍであった。また本糸条の
強伸度はそれぞれ８．０ｇ／ｄｅ、４．８％（いずれも
３００Ｔ／ｍの撚糸後に測定）であった０次いで本糸条
に３００　Ｔ　／　ｍの撚りを施したのち経５４本／イ
ンチ、緯５０本／インチ（カバーファクター２２０６　
）の緻密度で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施
した０次に、実施例１と同様のカレンダ加工を施した後
、縫製して第４図に示すようなエアーバッグ用袋体とし
た。得られた袋体の評価結果を第１表に示す。

比較例９ 実施例１と同様の方法で、単糸繊度１デニール、強度８
゜１ｇ／ｄｅ、全繊度６０００デニールのポリエステル
繊維Ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度１，５デ
ニール、強度２７ｇ／ｄｅ、全繊度ＳＯＯデニールのバ
ラ系芳香族ポリアミド繊ＭＢ（テクノーラ■：帝人■製
）とを重ね合わせて引き揃えて１４倍に牽切し、４５０
デニールの糸条７を得た。

得られた糸条のポリエステル繊維とバラ系芳香族ポリア
ミド繊維との比率は９２：８であった。また平均繊維長
はポリエステル繊維が４６ｃｍ、バラ系芳香族ポリアミ
ド繊維が３４Ｃ１１であった。また本糸条の強伸度はそ
れぞれ５．６ｇ／ｄｅ、１０．８％（いずれも３００Ｔ
／ｍの撚糸後に測定）であった０次いで本糸条に３００
Ｔ／ｍの撚りを施したのち経５４本／インチ、緯５０本
／インチ（カバーファクター２２０６　）の織密度で平
織に織成し、熱セット、精練加工を実施した０次に、実
施例１と同様のカレンダ加工を施した後、縫製して第４
図に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋
体の評価結果を第１表に示す。

比較例１０ 実施例１と同様の方法で、単糸繊度１デニール、強度８
．１ｇ／ｄｅ、全繊度４Ｇ００デニールのポリエステル
繊維Ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度０．９デ
ニール、強度１４ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニールの
バラ系芳香族ポリアミド繊ｆｉＢ（テクノーラ■：帝人
■製）とを重ね合わせて引き揃えて牽切し、４５０デニ
ールの糸条７を得な。

得られた糸条のポリエステル繊維とバラ系芳香族ポリア
ミド繊維との比率は５７：４３であった。また平均繊維
長はポリエステル繊維が４６ｃｍ、バラ系芳香族ポリア
ミド繊維が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそ
れぞれ６．５　ｇ／ｄｅ、６，８％（いずれも３００Ｔ
／ｍの撚糸後に測定）であった０次いで本糸条に３００
Ｔ／ｍの撚りを施したのち経５４本／インチ、韓５０本
／インチ（カバーファクター２２０６　）のＳＷ度で平
織に織成し、熱セット、精練加工を実施した０次に、実
施例１と同様のカレンダ加工を施した後、縫製して第４
図に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋
体の評価結果を第１表に示す。

【図面の簡単な説明】

第１図は牽切方式直接紡績装置の側面図、Ａは繊維糸条
、１は供給ニップローラー、２はシュータ−１３は牽切
ニップローラー、４は吸引性空気ノズル、５は旋回抱合
ノズル、６はデリベリ−ローラー、７は糸条である。 第２図はフィラメント混繊装置の側面図、Ａは繊維糸条
、１は水付着ローラー　２．４はニップローラー、３は
混繊空気ノズル、５は混繊糸条である。 第３図はトウ紡績装置のめ側面図、１は供給トウ、３．
４．５．６．７．８．９はニップローラー、２はセット
ヒーター、１０はクリンパ−１１１はスライバー、１２
は収納缶であった。 第４図はエアーバッグ■の概略図で、（イ）は正面図、
（ロ）は断面図、■はインフレータ−挿入孔、■はイン
フレータ−の燃焼ガスの排気口である。 第５図（イ）、（ロ）はエアーバッグ■の収納性を評価
する際のエアーバッグ■の折り畳み方を説明する概略図
で、点線■に沿って折り畳むことを示す、（ハ）は折り
畳んだエアーバッグを示す。 また第６図は第５図で折り畳んだエアーバッグの厚さを
測定する方法を説明する概略図で、■は折り畳んだエア
ーバッグ、■は負荷重、ｔは折り畳んだエアーバッグの
厚さを示す。 第７図はエアーバッグ装置の概略図で■は折り畳まれた
エアーバッグ、■はインフレータ−１■は燃焼ガス噴射
孔、■は電源コード、■はケース、■はエアーバッグを
ケースとインフレータ−とに装着するための締付具であ
る。■はエアーバッグ■が膨張したときの形状であり。 第 図 第 図 第３図 第 図 （イ） ε＝＝＝＝＝＝二二３ 第 図 第 図 第 図

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃以上の
   耐熱性繊維を含む糸条を経糸および緯糸に用いて製織し
   、さらにカバーファクターおよび繊維充填率が下記範囲
   に入るように熱圧加工を施し、得られた織物を袋状に縫
   製してなることを特徴とするエアーバッグ。１９００≦
   カバーファクター≦３９００ ０．５０≦繊維充填率　≦０．８７
2. （２）糸条が、単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング率１３００
   ｋｇ／ｍｍ＾２以下の熱可塑性合成繊維と単糸繊度２ｄ
   ｅ以下、熱分解温度３００℃以上の耐熱性繊維とを３０
   ：７０〜９０：１０の比率で混繊してなる糸条である請
   求項（１）に記載のエアーバッグ。
3. （３）耐熱性繊維が強度１６ｇ／ｄｅ以上の高強力耐熱
   性繊維である請求項（１）または（２）に記載のエアー
   バッグ。
4. （４）耐熱性繊維がバラ系芳香族ポリアミド繊維である
   請求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアーバッグ
   。
5. （５）繊維の耐接炎性が５秒以上である請求項（１）〜
   （４）のいずれかに記載のエアーバッグ。
6. （６）糸条が牽切方式による牽切紡績糸である請求項（
   １）〜（５）のいずれかに記載のエアーバッグ。
7. （７）糸条が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃
   以上の耐熱性繊維を含む繊維を、供給ローラーと牽切ロ
   ーラーとの間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎった後
   、空気ノズルで抱合することによつて得られた糸条であ
   る請求項（１）〜（６）のいずれかに記載のエアーバッ
   グ。