JP3089155B2

JP3089155B2 - エアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物

Info

Publication number: JP3089155B2
Application number: JP06051028A
Authority: JP
Inventors: 邦夫西村; 四郎熊川; 秀郎中川
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1993-02-26
Filing date: 1994-02-25
Publication date: 2000-09-18
Anticipated expiration: 2015-09-18
Also published as: JPH06306731A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、エアーバッグ用ポリエ
ステルフィラメント織物に関する。更に詳しくは、本発
明は、長期間の乾熱エージング後もその通気度が極めて
低く、自動車や航空機が激突しても優れた破裂抵抗性を
示し自動車や航空機の乗員を火傷から守るなどの安全性
に優れた、自動車や航空機用のエアーバッグ用ノンコ−
トポリエステルフィラメント織物に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車及び航空機用のエアーバッグは、
これらが衝突した際に乗員を安全に保護するのに必要で
あるとともに、中に入っているインフレーションガスに
よる火災をもたらさず、かつ衝突の際に高い破裂抵抗性
を有することが必要である。

【０００３】エアーバッグによって乗員に火災の危険を
もたらさないようにするには、エアーバッグを形成する
織物の通気度を低くすることが必要になる。また、エア
ーバッグの破裂抵抗性を高めるには、該織物の引張切断
強度、引張切断伸度、破裂強度がいずれも高いことが必
要である。カナダ特許第９７４，７４５号明細書には、
エアーバッグ用ノンコート、かつカレンダー加工を施さ
れていないナイロンフィラメント織物が開示されてい
る。しかし、上記ナイロンフイラメント織物から得られ
たエアーバッグは通気度、破裂強度とも不十分である。
何故なら、この織物では、経糸と緯糸の密度差が非常に
大きく、しかも織物に大きな残留応力と歪を残す原因と
なるテンターが使用されているからである。

【０００４】また、特開平３−１３７２４５号公報に
は、エアーバッグに使えるカレンダー加工を施されてい
ないノンコ−トナイロン６６フィラメント織物が開示さ
れている。この織物は、精練と熱セットを施すことによ
って、５００ｐａ下で測定した通気度が１０l/ｄm²/min
（約０．４ml/cm²/sec/0.5inchAq) 以下と低くなってい
る。この公報の実施例には、通気度が３．４l/ｄm²/min
（約０．１４ml/cm²/sec/0.5inchAq）のナイロン６６フ
ィラメント織物が開示されているほか、引張切断強度
２，３００〜３，３００Ｎ／５ｃｍ（約１４１〜２０２
ｋｇ／３ｃｍ) の織物も開示されている。しかし、上記
公報においては、長期に亘るエアーバッグの通気度並び
に破裂強度の安定性については全く言及されていない。

【０００５】エアーバッグ用ノンコートポリエステルフ
ィラメント織物の典型的な例として、米国特許第４，９
７７，０１６号明細書（特開平４−２８３５号に対応）
に開示されている、樹脂を塗布または含浸されていな
い、通気度０．５ml/cm²/sec/0.5inchAq以下のノンコ−
トポリエステルフィラメント織物が知られている。

【０００６】そのほか、米国特許第５，０１０，６６３
号明細書（特開平４−２８３５号に対応）には、通気度
１．５ml/cm²/sec/0.5inchAq以下のノンコ−トポリエス
テルフィラメント織物が開示されている。これらの明細
書には、ポリエステルフィラメントは吸湿性が低いため
ポリエステルフィラメント織物をカレンダー加工した場
合、加工後のポリエステルフィラメント織物は、従来の
カレンダー加工後のナイロンフィラメント織物に比べ、
嵩復元性が低く通気度の変化が小さい旨明記されてい
る。しかし、乾熱または湿熱エージング後のポリエステ
ルフィラメント織物の長期に亘る通気度安定性について
も、これを高める具体的な方法についても全く言及され
ていない。しかも、これらの明細書には、この織物の破
裂強度および耐久性も記されていない。

【０００７】米国特許第４，９２１，７３５号明細書
（特開平１−１２２７５２号に対応）には、通気度０〜
０．５３ml/cm²/sec/0.5inchAqのカレンダー加工を施さ
れたエアーバッグ用ノンコートポリエステルフィラメン
ト織物が開示されている。しかし、該明細書には、乾熱
または湿熱エージング後のこの織物の長期に亘る通気度
および破裂強度の安定化、およびその方法を教示する記
載は全くなく、示唆もされていない。

【０００８】欧州特許第０，４４２，３７３Ａ１号明細
書には、精練および熱セット加工を施した場合でも引張
切断伸度が２５％のカレンダ−加工を施していないノン
コ−トポリエステルフィラメント織物が開示されてい
る。この欧州特許明細書の実施例には、通気度４．７〜
９．４l/ｄm²/min（約０．１２〜０．２３ml/cm²/sec/
0.5inchAq）のカレンダ−加工が施されていないノンコ
−トポリエステルフィラメント織物が得られた旨記され
ている。しかし、この明細書には、乾熱または湿熱エ−
ジング後のこの織物の長期に亘る通気度および破裂強度
の安定性には一切触れていない。

【０００９】従来のポリエステルフィラメント織物から
作られたエアーバッグが長期間に亘って自動車や航空機
内で畳んだ状態のままになっている場合は、その間エア
ーバッグは、例えば夏期とか雨期などに高温高湿雰囲気
に何度かさらされ、エアーバッグの通気度は当初の値に
比べて著しく高まる。従来のナイロン６６フィラメント
織物製エアーバッグではこの現象が起きており、そのた
め、インフレーションガスが古くなったエア−バッグ内
に噴出した場合、エアーバッグから外に漏れ出るインフ
レーションガスの量が増大して膨らんだエア−バッグの
内圧が希望値に達しないことがある。膨らんだエアーバ
ッグの内圧が充分高レベルになければ、自動車や航空機
内の乗員にとって満足な高い衝撃吸収効果を発揮でき
ず、そのため乗員は衝突でダメージを受けることにな
る。更にまた、エアーバッグから漏れ出るインフレーシ
ョンガス量が増えると、衝突の際にエア−バッグに当る
乗員の顔が火傷する危険が大きくなる。従って、エア−
バッグが高温で乾燥または湿った状態で長期間経過して
も、エアーバッグの通気度は低い値のまま不変に保たれ
ていることが肝要である。

【００１０】もしも、エアーバッグの破裂強度保持率が
低く、このようなエアーバッグが長期間自動車や航空機
内に格納されていた場合、その破裂強度は低下し、その
ためエアーバッグに高圧のインフレーションがかかると
破裂することがある。それゆえ、エアーバッグが高温で
乾燥または湿った状態で長期間保存されても、エアーバ
ッグの破裂強度は高いレベルに不変に保たれていること
が必要である。

【００１１】このように、長期間に亘って厳しい条件下
で保管された後でも通気度および破裂強度が充分な安定
性ないし持続性を示すエア−バッグ用のノンコ−ト織物
を提供することが長い間強く求められてきた。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、高温、乾燥または湿潤状態でエージング後も通気度
および破裂強度が長期に亘って高い持続性を有するエア
−バッグ用のカレンダー加工を施されていないノンコー
トポリエステルフィラメント織物を提供することにあ
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、エアーバ
ッグ用織物であって、その経糸および緯糸がともにポリ
エステルマルチフィラメント糸からなり、１５０℃／分
の昇温速度で初期荷重０．０８ｇ／ｄｅ下で室温から該
糸の融点まで長さ５０ｍｍの糸片を加熱することによっ
て求めた該糸の最大熱応力が０．８ｇ／ｄｅ以下であ
り、同じ加熱条件下で求めた該糸の最大熱収縮率が２５
％以下であり、２５℃の温度でオルソクロロフェノール
中１．２ｇ／１００ｍｌの濃度で測定した該糸の極限粘
度が０．８０〜０．９５ｄｌ／ｇであり、末端カルボキ
シル基含有率が５〜３５当量／トンである、エアーバッ
グ用ノンコート、かつカレンダー加工を施されていない
ポリエステルフィラメント織物によって達成することが
できる。

【００１４】また、この目的は、１５０℃における乾熱
収縮率が３〜１３％のポリエステルマルチフィラメント
よりなる経糸と緯糸を製織して、経糸方向および緯糸方
向のカバーファクターが共に８００〜１，２００、好ま
しくは１，０００〜１，２００、経糸方向と緯糸方向の
カバーファクターの差が２００以下である生機とし、金
属表面接触緊張型ロールセット方式により乾熱セットを
行うことにより製造されたノンコートでかれんだー加工
を施されていないポリエステルフィラメント織物によっ
て達成することができる。

【００１５】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、これを構成する経糸および緯糸がそれぞれ、室温か
ら該糸の融点まで加熱した場合の最大熱応力が０．８ｇ
／ｄｅ以下、最大熱収縮率が２５％以下であることが必
要である。

【００１６】該糸の最大熱応力は下記の方法で求める。
すなわち、糸片をエアーバッグまたは織物から抜取って
２００ｍｍの長さに切り、０．０８ｇ／ｄｅの初期荷重
をかけて５０ｍｍの長さに固定し、１５０℃／分の速度
で該糸片を室温から該糸片の融点まで昇温する。次に、
該糸片が熱収縮を起こさないようにして該糸片の最大熱
収縮応力を測定する。該糸片の最大熱応力は、測定した
最大熱収縮応力を該糸片のデニール値で割って得られた
ｇ／ｄｅの数値によって表す。

【００１７】また、該糸の最大熱収縮率は下記の方法で
求める。すなわち、糸片をエアーバッグまたは織物から
抜取って２００ｍｍの長さに切り、同様に５０ｍｍ長さ
に０．０８ｇ／ｄｅの初期荷重をかけて緊張させた状態
にし、１５０℃／分の速度で該糸片を室温から該糸片の
融点まで昇温する。次に、該糸片を非固定の状態にして
その最大熱収縮率を測定する。

【００１８】該糸の最大熱応力および最大熱収縮率は、
２４０〜２６０℃の範囲内の温度で発現する。

【００１９】該糸の最大熱応力が０．８ｇ／ｄｅを超え
ると、１２０℃、５００時間の乾熱エージング後の織物
の通気度が０．５ml/cm²/sec/0.5inchAqを超える望まし
くないレベルに上昇する。糸密度が高いエアーバッグ用
織物では、糸同士は互に強く接触して動きが拘束され
る。しかし、実際には、この動きが拘束されるのは、互
に直接接触している糸表面部分にある単繊維だけであ
る。そのため、たとえ熱収縮率が小さくても該糸の熱応
力が大きければ、互に直接接触していない糸の部分にあ
る単繊維は上記拘束に打ち勝って相対的に自由に収縮で
きる。その結果、互に直接接触している糸の表面部分に
あって収縮が拘束されている単繊維によって該糸の表面
部分は嵩高となる。この現象により、織物内での糸同士
の接触の緊密度は低下し糸同士が互に離れるようになる
ため、該織物の通気度が大きくなり好ましくない。最大
熱応力は０．６ｇ／ｄｅ以下が好ましく、更に好ましく
は０．５ｇ／ｄｅ以下である。

【００２０】該糸の最大熱収縮率が２５％を超えると、
１２０℃、５００時間の乾熱エージング後の織物の通気
度はが０．５ml/cm²/sec/0.5inchAqを超えるレベルに上
昇し、好ましくない。たとえ最大熱応力が充分低くて
も、最大熱収縮率が大き過ぎると、互に直接接触してい
ない糸の部分にある単繊維は前記と同様に自由に収縮で
きる。そのため、互に直接接触している糸の表面部分は
嵩高になって互に離れて行き該織物の通気度が上昇する
ようになる。最大熱収縮率は２０％以下が好ましく、更
に好ましくは１８％以下である。

【００２１】糸の熱応力が低い場合でも、該糸の熱収縮
率は小さいとは限らない。また、糸の熱収縮率が小さく
てもそれによって該糸の熱応力が低くなるとは限らな
い。エアーバッグの熱収縮率が高度の安定性を示すよう
にするためには、該エアーバッグの経糸、緯糸とも、最
大熱応力が０．８ｇ／ｄｅ以下、最大熱収縮率が２５％
以下と、いずれも低い値でなければならない。

【００２２】本発明のポリエステルフィラメント織物に
おいては、これを構成するポリエステルマルチフィラメ
ントよりなる経糸、緯糸とも、オルソクロロフェノール
中２５℃、１．２ｇ／１００ｍｌの濃度で測定した極限
粘度が０．８〜０．９５ｄｌ／ｇであることが必要であ
る。

【００２３】該糸の極限粘度が０．８ｄｌ／ｇ未満の場
合、乾熱、湿熱とも耐熱性が不十分なことがあり、その
ため、該ポリエステルフィラメント糸の最大熱応力およ
び最大熱収縮率、並びに乾熱エージング後のエアーバッ
グの通気度がいずれも増大して好ましくなく、また、乾
熱エージングまたは湿熱エージング後のエアーバッグの
破裂強度保持率が低下し、やはり好ましくない。

【００２４】一方、極限粘度が０．９５ｄｌ／ｇを超え
る場合、該フィラメント糸は力学的強度が低下すること
があり好ましくなく、そのため、これから得られたエア
ーバッグの破裂強度の耐久性も低く、やはり好ましくな
い。経糸および緯糸の極限粘度は０．８２〜０．９０ｄ
ｌ／ｇの範囲に抑えることが好ましい。この範囲の極限
粘度を有するポリエステルマルチフィラメント糸は重合
条件と溶融紡糸条件を適切に制御することにより製造す
ることができる。

【００２５】また、本発明のポリエステルフィラメント
織物において、これを構成するポリエステルマルチフィ
ラメントよりなる経糸および緯糸は、末端カルボキシル
基含有率は５〜３５当量／トンである。末端カルボキシ
ル基含有率が５当量／トン未満の場合は、得られたポリ
エステルマルチフィラメント糸の繊度および力学的特性
の均一性が低いことがあり、一方、末端カルボキシル基
含有率が３５当量／トンを超える場合は、ポリエステル
マルチフィラメント糸は乾熱、湿熱とも、耐熱性が低い
ことがあり、織物は乾熱エージング後の通気度が上昇す
ると共に、乾熱または湿熱エージング後の破裂強度保持
率が低下し、いずれも好ましくない。末端カルボキシル
基含有率の好ましい範囲は、７〜３０当量／トン、さら
に好ましい範囲は１０〜２５当量／トンである。末端カ
ルボキシル基含有率はポリエステルの重合条件と溶融紡
糸条件を適切に制御することによって調整することがで
きる。

【００２６】本発明のポリエステル織物の経糸および緯
糸のポリエステルフィラメント糸はいずれも、その残留
ジエチレングリコ−ル含有率が０．１〜１．５重量％で
あることが好ましい。残留ジエチレングリコ−ル含有率
が０．１重量％未満であると、ポリエステルマルチフィ
ラメント糸は柔軟性が低く、これを用いたエア−バッグ
の破裂強度保持率は低くなりやすい。一方、残留ジエチ
レングリコ−ル含有率が１．５重量％を超えるとポリエ
ステルマルチフィラメント糸は乾熱、湿熱とも、耐熱性
が低くなり、最大収縮率が上昇して好ましくなく、ま
た、これから得られるエアーバッグは乾熱エ−ジング後
の通気度が増大すると共に乾熱または湿熱エージング後
の破裂強度保持率が低下する傾向がある。残留ジエチレ
ングリコール含有率は、さらに好ましくは０．２〜１．
０重量％であり、特に好ましくは０．３〜０．７重量％
である。ポリエステルマルチフィラメント糸の残留ジエ
チレングリコール含有率は重合条件と溶融紡糸条件を適
切に調整することによって制御することができる。

【００２７】また、経糸および緯糸を構成するポリエス
テルマルチフィラメント糸は、酸化チタン含有率を０．
２重量％以下に抑えることが望ましい。酸化チタン含有
率が０．２重量％を超えると、ポリエステルマルチフィ
ラメント糸は耐熱性が低い場合があり、この場合、最大
熱応力が上昇し、これから得られるエアーバッグは乾熱
エージング後の通気度が増大すると共に破裂強度保持率
が低下する。ポリエステルマルチフィラメント糸の酸化
チタン含有率は０〜０．１重量％に抑えるのがさらに好
ましい。

【００２８】さらに、経糸および緯糸を構成するポリエ
ステルマルチフィラメント糸は、その結晶化度が４５〜
６５％であることが好ましい。結晶化度が４５％未満で
あると、織物は形状保持性が不十分かつ耐熱性が低く、
これから得られるエア−バッグは乾熱エ−ジング後の通
気度が増大し、また破裂強度保持率が低下して好ましく
ない。一方、結晶化度が６５％を超えると、織物は形状
保持性がやはり低いことがあり、これから得られるエア
−バッグは、乾熱エ−ジング後の柔軟性が低下すると共
に通気度が増大し、いずれも好ましくない。ポリエステ
ルマルチフィラメント糸の結晶化度は、さらに好ましく
は４８〜６３％であり、特に好ましくは５０〜６０％で
ある。ポリエステルマルチフィラメント糸の結晶化度は
溶融紡糸条件、延伸条件および／または熱セット条件を
適切に調整することにより制御できる。

【００２９】本発明のポリエステル織物の経糸および緯
糸を構成するマルチフィラメント糸は、結晶の (１０
０）格子網面に垂直方向の結晶サイズが３．０〜９．０
ｎｍであることが好ましい。前記結晶サイズが３．０ｎ
ｍ未満では、織物は形状保持性が低く、かつ耐熱性が低
く、これから得られるエア−バッグは、乾熱エ−ジング
後に通気度が増大すると共に破裂強度保持率が低下しや
すい。一方、前記結晶サイズが９．０ｎｍを超える場合
には、織物は柔軟性が低くて形状保持性が低くなりやす
く、得られるエアーバッグは、乾熱エ−ジング後に通気
度が増大して好ましくない。ポリエステルマルチフィラ
メント糸の前記結晶サイズは、３．５〜８．５ｎｍがさ
らに好ましく、特に好ましくは４．０〜８．０ｎｍであ
る。ポリエステルマルチフィラメント糸の結晶の（１０
０）格子網面に垂直方向の結晶サイズは溶融紡糸条件、
延伸条件および／または熱セット条件を適切に制御する
ことでコントロ−ルできる。

【００３０】更に、本発明のポリエステル織物の経糸お
よび緯糸のポリエステルマルチフィラメント糸は、その
撚係数が２，５００以下であることが好ましい。フィラ
メント糸の撚係数は次式（１）によって定義される。撚係数＝（Ｄ）^1/2×Ｔ・・・・（１）（式中、Ｄは糸のデニール値で、Ｔ＝巻数／ｍで表した
糸の撚数である。）

【００３１】撚係数が２，５００を超えると、織物は嵩
復元性が増大し、そのため、これから得られたエアーバ
ッグは乾熱エージング後の通気度が増大する。撚係数は
２，０００以下に抑えるのがより好ましく、さらに好ま
しくは１，５００以下、特に好ましくは０である。

【００３２】更にまた、本発明のポリエステル織物の経
糸および緯糸を構成するマルチフィラメント糸は、メー
トル当りのインターレース数が１０〜５０ケであること
が好ましい。インターレース数が１０ケ／ｍ未満では、
製織しにくく、一方、インターレース数が５０ケ／ｍを
超えると、得られる物は嵩復元性が増大し、そのため、
これから得られるエアーバッグは、乾熱エージング後通
気度が増大して好ましくない。ポリエステルマルチフィ
ラメント糸のインターレース数は１５〜４５ケ／ｍに抑
えるのがより好ましく、更に好ましくは２０〜４０ケ／
ｍである。

【００３３】また、マルチフィラメント糸は、単繊維の
繊度として、０．５〜３．０デニールであることが好ま
しい。単繊維の繊度が０．５デニール未満では、マルチ
フィラメント糸に毛羽が生じ易くなり、そのため、高密
度の製織したり、充分に通気度の低いエアーバッグを得
ることが困難になる。一方、単繊維の繊度が３デニール
を超えると得られる織物は嵩復元性が増大し、これから
得られるエアーバッグは乾熱エージング後通気度が増大
して好ましくない。該ポリエステル単繊維の繊度は１．
０〜２．５デニールがさらに好ましく、特に好ましくは
１．２〜２．２デニールである。全繊度は２００〜６０
０デニールであるのが好ましく、更に好ましくは２２０
〜４５０デニールである。

【００３４】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、１２０℃、５００時間乾熱エージング後の通気度が
０．５ml/cm²/sec/0.5inchAq以下であることが好まし
い。該織物の通気度が０．５ml/cm²/sec/0.5inchAqを超
えると、これから得られたエアーバッグにインフレーシ
ョンガスを吹込んで膨らませた場合、膨らんだエアーバ
ッグ内部のガス圧は急速に低下しそのためエアーバッグ
の性能は不十分なものとなる。また、エア−バッグから
漏れ出るインフレーションガスの量が増えるため、自動
車や航空機の内部空間が漏れ出たインフレーションガス
中の微粒子によって汚染され乗員が火傷する危険性が増
す。１２０℃、５００時間の乾熱エ−ジング後の本発明
のポリエステルフィラメント織物の通気度は、０．４ml
/cm²/sec/0.5inchAq以下であることがさらに好ましい。

【００３５】エアーバッグ用の本発明のノンコートかつ
カレンダー加工を施されていないポリエステルフィラメ
ント織物においては、該織物から得られた直径７００ｍ
ｍの２枚の円形織物の外周部を二重環縫製法により、縫
製線が該円形織物の形成する円と同心の直径６７０ｍｍ
の二重円を形成するように縫製接合されてなる袋状物を
形成し、該袋状物を１２０℃、５００時間乾熱エージン
グし、または８５℃、９５％ＲＨ、５００時間湿熱エー
ジングしたのち、該袋状物の一方の円形織物の中心部に
設けられた直径約１０６ｍｍの円形穴から、常温で圧力
４０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ、容積４０リットルに蓄圧された高
圧空気を瞬時に注入して該袋状物を破裂させたときに得
られる破裂強度の保持率が、エージング前の該袋状物の
破裂強度に対し７０％以上であることが好ましい。

【００３６】破裂強度試験にかけるエアーバッグの作製
およびこのエアーバッグの破裂強度の測定は上記の方法
で行なう。ポリエステル織物の破裂強度保持率が７０％
未満では、これを用いたエアーバッグを自動車や航空機
に長期間保管すると該エアーバッグの破裂強度が低下
し、そのため、高圧インフレーションをかけた際に破裂
する危険がある。しかし、本発明のポリエステルフィラ
メント織物から作製されたエアーバッグは、高温乾燥ま
たは高温高湿状態のもとでも長期間に亘って破裂強度が
極めて高い安定性を示すため、自動車や航空機の乗員を
怪我から守ることができる。ポリエステル織物の破裂強
度保持率は８０％以上がさらに好ましい。

【００３７】本発明において、ポリエステルとしては、
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレ
ート、ポリヘキシレンテレフタレート、ポリエチレンナ
フタレート、ポリブチレンナフタレート、ポリエチレン
ー１，２−ビス−（フェノキシ）エタン−４，４′−ジ
カルボキシレ−ト、および上記ポリマーの１種以上の繰
り返し単位からなる共重合体、例えば、ポリエチレンテ
レフタレ−ト／イソフタレート共重合ポリエステル、ポ
リブチレンテレフタレート／ナフタレート共重合ポリエ
ステル、ポリブチレンテレフタレ−ト／デカンジカルボ
キシレート共重合ポリエステル、または上記ポリエステ
ルおよび共重合ポリエステルの２種以上の混合物、から
なる群から選ぶのが好ましい。中でも、ポリエチレンテ
レフタレートは力学的特性と繊維形成性のバランスが良
いため、本発明の織物用ポリエステルとして好ましい。

【００３８】前記のとおり、本発明のポリエステルフィ
ラメント織物は、これを構成するポリエステルマルチフ
ィラメント糸の最大熱応力、最大熱収縮率が共に低く、
１２０℃、５００時間の乾熱エージング後も通気度が低
く、しかも長期間に亘る乾熱または湿熱エ−ジング後も
高い破裂強度保持率を示す。従って、該ポリエステルフ
ィラメント織物はこれからエアーバッグを製造するの
に、ノンコ−トかつカレンダー加工を施さない状態で使
用することができる。

【００３９】本発明は、また、１５０℃における乾熱収
縮率が３〜１３％のポリエステルマルチフィラメント糸
を経糸および緯糸として用いて製織し、経糸方向および
緯糸方向のカバーファクターが、ともに８００〜１，２
００、経糸方向と緯糸方向のカバーファクターの差が２
００以下である生機とし、これを金属表面接触緊張型ロ
ールセット方式により乾熱セットを行うことにより製造
された、ノンコートでカレンダー加工を施されていない
エアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物を提供す
るものである。

【００４０】生機を得るための経糸および緯糸用のポリ
エステルマルチフィラメント糸は、１５０℃における乾
熱収縮率が３〜１３％、好ましくは３．５〜１２％であ
る。経糸および緯糸の乾熱収縮率は互に同じでもよく、
異なっていてもよい。乾熱収縮率が３％未満では得られ
た生機の精練工程および熱セット工程での収縮率が低過
ぎて、そのために、乾熱エージング後の織物の通気度が
不当に高くなり好ましくない。一方、乾熱収縮率が１３
％を超えると、織物の通気度が不均一となり好ましくな
い。

【００４１】また、経糸および緯糸を構成するポリエス
テルマルチフィラメント糸は、引張切断伸度が好ましく
は２０％以下、更に好ましくは１９％以下である。引張
切断伸度が２０％を超えると、精練工程での熱収縮率が
低く不満足なものとなり、織物は引張切断伸度が低くて
望ましくない。引張切断強度は９ｇ／ｄｅ以上が好まし
く、さらに好ましくは９．２ｇ／ｄｅ以上である。

【００４２】また、マルチフィラメント糸の構成単繊維
の本数は１４０〜８４０本が好ましく、さらに好ましく
は１６０〜６００本、特に好ましくは１８０〜４００本
とする。経糸および緯糸の全繊度は２００〜６００デニ
ールが好ましく、さらに好ましくは２５０〜５５０デニ
ール、特に好ましくは３００〜５００デニールとする。

【００４３】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、生機のカバーファクターが経糸方向、緯糸方向とも
８００〜１，２００、好ましくは１，０００〜１，２０
０である。両者の差は２００以下であり、好ましくは互
に出来るだけ近く、両者が互に等しいことがさらに好ま
しい。

【００４４】生機の経糸方向のカバーファクターＣＦ₁
は次式（２）で定義される。ＣＦ₁＝（Ｄ₁）^1/2×Ｓ₁・・・（２）（式中、Ｄ₁はデニール値で表した経糸の繊度であり、
Ｓ₁は糸本数／inchで表した織物の経糸の密度であ
る。）

【００４５】また、緯糸方向のカバーファクターＣＦ
は次式（３）で定義される。ＣＦ₂＝（Ｄ₂）^1/2×Ｓ₂・・・（３）（式中、Ｄ₂はデニール値で表した緯糸の繊度であり、
Ｓ₂は糸本数／inchで表した織物の緯糸の密度であ
る。）

【００４６】ＣＦ₁および／またはＣＦ₂が、８００未
満の場合は、乾熱セットによる織物の収縮が糸間の隙間
を充分詰めるだけの大きさにならないため、乾熱エージ
ング後の織物の通気度は不当に増大する。一方、ＣＦ₁
および／またはＣＦ₂が１，２００を超えると、繊維が
必要以上に詰ってしまい糸間の摩擦が大きくなるために
熱セット工程で一様な収縮が起りにくくなるので、これ
から得られたエアーバッグは、乾熱または湿熱エージン
グ後の破裂強度保持率が低下する。ＣＦ₁および／また
はＣＦ₂は８５０〜１，１５０が更に好ましく、特に好
ましくは１，０００〜１，２００とする。

【００４７】本発明のポリエステル織物では、生機の経
糸方向と緯糸方向のカバーファクターＣＦ₁とＣＦ₂と
のの差：ΔＣＦは２００以下であることが望ましい。Δ
ＣＦが２００を超えた場合は、経糸と緯糸が互にバラン
ス良く収縮せず、織物に不当に大きな応力が残る。その
ため、乾熱エージング後の織物の通気度が増大する。ま
た、乾熱または湿熱エージングによってこの織物の破裂
強度保持率は低下する。ΔＣＦは１５０以下であること
がさらに好ましい。

【００４８】本発明のポリエステル織物は、特定の織組
織のものに限定されない。すなわち、本発明の織物は１
／１の平織物や２／２のマット織物が好ましいが、２／
１または２／２の綾織物やリップストップ織物であって
もよい。

【００４９】普通、最も好ましい織組織は平織で、これ
により、充分な初期通気度と、長期間に亘って高温で乾
熱または湿熱状態に置かれた後も充分な通気度安定性が
えられる。

【００５０】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、前記のような生機を、多段ロール式のロール表面接
触型熱セット方式により織物に収縮加工を施すことによ
り製造された低通気度、好ましくは０．５cc/cm²/sec/
0.5inchAq以下のノンコートでカレンダー加工をほどこ
されていないものである。

【００５１】エアーバッグ用の低通気度織物を製造する
一般的な在来型熱セット方式では、例えば、カナダ特許
第９７４，７４５号明細書に記載されているようなテン
ター型熱セット機を事実上無緊張下の織物に適用してい
る。

【００５２】この熱セット方式において、充分に低通気
度の織物が製造できるのは織物の経糸の密度が極めて高
くて無緊張下でも経糸の捲縮発生が大幅に抑えられるよ
うな特定の織組織の織物の場合に限られる。しかし、経
糸と緯糸の密度が大きく異なっていると、得られるエア
ーバッグの破裂強度保持率は低下し、同時に織物の緯糸
方向の捲縮構造が変化すると、織物の端部にかかった張
力が完全にはゼロにならないために織物の横方向の捲縮
構造が変化するので、得られるエアーバッグの通気度は
不均一となる。織物にこうした不均一組織がある場合、
乾熱エージングによってエアーバッグの通気度が増大し
好ましくない。乾熱エージング前だけでなく該エージン
グ後も通気度の低い織物を得るためには、経糸と緯糸の
単繊維の捲縮構造をできる限り一様に減らす必要があ
る。

【００５３】従って、充分な緊張下に織物を高温の熱セ
ット機のロール表面に接触させた際に織物の経糸方向に
発生する熱収縮力よりも僅かに小さい特定の張力を経糸
方向にかけた状態で、ロール表面接触型熱セット機でポ
リエステルフィラメント織物に熱セットを施すのが好ま
しい。経糸方向に発生した上記張力と緯糸の経糸に対す
る接触抵抗によって緯糸方向に発生した張力により織物
にはあらゆる方向に緊張がかかり、これにより、織物は
熱セットの際適切に収縮する。この収縮により、望まし
くない不当に大きなかつ不均一な捲縮構造の発生を防ぐ
ことができ、こうして得られた織物は通気度が安定して
いると共に乾熱または湿熱エージング後の破裂強度保持
率も高くなる。

【００５４】ロール表面接触型熱セットは少なくとも２
段階、すなわち、低温段階と高温段階で行うのが望まし
く、これによって安定かつ均一な組織の熱セット織物が
得られる。熱セット方法の好ましい例では、低温ロール
の温度が１３０〜１７０℃、高温ロールの温度が１６０
〜２２０℃でかつ低温ロールよりも高温である。更に好
ましくは、3 個以上の加熱ロールを備えた熱セット機を
用いて織物の温度を徐々に上昇するように３段階以上で
熱セットを行う。この熱セットは、上述範囲の表面温度
の加熱ロールにより、５〜３０ｍ／分の速度で約１０〜
１８０秒行うのが好ましい。

【００５５】本発明の織物を得るためには、生機を精練
して精練後の織物の目付が生機に比べて２〜１５％、さ
らに好ましくは３〜１３％増えるようにすることが望ま
しい。また、生機を熱セットして熱セット後の織物の目
付が熱セット前に比べて８〜４０％、さらに好ましくは
１０〜３５％増えるようにすることが望ましい。しか
し、精練および熱セット工程によって生じる目付の増加
が著し過ぎると、これら加工後の織物の特性が不均一と
なって好ましくない。

【００５６】一般的に言えば、在来型の織物にカレンダ
ー加工を施せば、得られた織物の初期通気度は極めて低
くなるためカレンダー加工を施した織物はエアーバッグ
に有用である。しかし、この種の織物の通気度は、時間
の経過とともに嵩が復元するためカレンダー加工前の対
応する織物の通気度と同程度まで増大する。この現象に
ついては、織物の組織が長い期間の間に変化して織物で
の糸同士の間隙が大きくなって織物の通気度が増大する
ものと考えられている。これに比べて、前記した特定の
性能と織物組織を有する本発明のポリエステルフィラメ
ント織物は、長期間に亘って非常に安定なため通気度を
小さい値に安定に維持できる。

【００５７】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、通気度が低く、しかも長期間に亘りその通気度が安
定である。従って、該ポリエステルフィラメント織物は
これからエアーバッグを製造するのに、ノンコートかつ
カレンダー加工を施さない状態で使用できる。すなわ
ち、本発明のノンコートかつカレンダー加工を施さない
織物から製造されたエアーバッグは、これを構成する糸
同士の拘束に打ち勝ってポリエステルマルチフィラメン
ト糸が収縮を起すことなく、エアーバッグの通気度が増
大することなく、かつ破裂強度保持率の低下を起さず
に、長期間に亘って高温状態の自動車や航空機内に置い
ておくことができる。従って、該エアーバッグにインフ
レーションガスを吹込んだ場合、膨らんだエアーバッグ
内に高圧のインフレーションガスが維持されて高温のイ
ンフレーションガスがエアーバッグから事実上漏れ出る
ことがなく、かつエアーバッグの破裂も起らず、自動車
や航空機の乗員の安全を保つことができる。

【００５８】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説
明する。実施例中、繊維、織物の特性の測定とエアーバ
ッグの評価はそれぞれ下記の方法に従って行った。

【００５９】通気度通気度計ＦＸ３３００（スイス国、テクステスト社製）
を用いて、１００ｃｍ²オリフィスにより０．５インチ
の水柱圧（１２５ｐａ）で測定した。

【００６０】最大熱応力カネボウエンジニアリング（株）製、熱応力試験機ＴＹ
ＰＥＫＥ−２を使用した。織物から経糸および緯糸を
抜糸後、これを各々熱応力試験機に初期荷重０．０８ｇ
／ｄｅで試験長５０ｍｍに固定して、室温から該糸の融
点まで１５０℃／分で昇温したときの最大熱応力を測定
した。最大熱応力は２４０〜２６０℃で発現した。また
該値は初期荷重を含めた最大熱収縮力を糸デニールで除
した値とした。

【００６１】最大熱収縮率同様に、前記の熱応力試験機を使用した。織物から抜糸
した経糸および緯糸を固定せずに、初期荷重０．０８ｇ
／ｄｅ、試験長５０ｍｍにセットして、室温から該糸の
融点まで１５０℃／分で昇温したときの最大熱収縮率を
測定した。該値はチャート上の最大熱収縮長を元の試験
長で除した値とした。

【００６２】極限粘度ポリエステルマルチフィラメント糸を使用し、これのオ
ルソクロロフェノール溶液濃度１．２ｇ／１００ｍｌ、
２５℃で測定した。

【００６３】末端カルボキシル基含有率ポリエステルマルチフィラメント糸をベンジルアルコー
ルに１９０℃で７．５分間かけて溶解し、濃度１．０ｇ
／１００ｍｌの溶液とし、これにクロロホルムを加え、
フェーノルレッド０．１％溶液を指示薬として、０．１
Ｎカセイソーダベンジルアルコール溶液で滴定して定量
した。

【００６４】残留ジエチレングリコール含有率ポリエステルをヒドラジンで分解し、分解生成物をガス
クロマトグラフィーで定量した。酸化チタン含有率マルチフィラメント糸を用い、蛍光Ｘ線法でチタン金属
を定量し、酸化チタンに換算した。

【００６５】結晶化度 n-ヘプタン／四塩化炭素混合液を使用した密度勾配管法
により測定した。結晶サイズ広角Ｘ線回折法により、（１００）格子網面に垂直の方
向の結晶サイズを測定した。

【００６６】乾熱収縮率ポリエステルフィラメント糸を無撚のまま１５０℃で３
０分間自由収縮させてから、下記式（４）により算出し
た。乾熱収縮率（％）＝〔（Ｌ−Ｌ0 ）／Ｌ〕×１００・・
・・（４）（式中、Ｌは収縮前の糸の長さ、Ｌ0 は収縮後の糸の長
さを示す。）

【００６７】エアーバッグのインフレ−ション内圧自動車の運転席用の約５０リットルのエア−バッグを１
２０℃、５００時間乾熱エージングを行ったのち、モジ
ュールに収納し、Morton International社製ＴＹＰＥ４
型インフレータを装着して、常温でインフレーションテ
ストした。このときの内圧をストレーンゲージで測定し
た。

【００６８】織物の引張切断強度（σ）と引張切断伸度（ε）ＪＩＳＬ−１０９６記載の織物の引張試験法のより測
定した。織物幅は３ｃｍ、試験長は２０ｃｍ、引張速度
は２０ｃｍ／分とした。

【００６９】エアーバッグのインフレーションにおける火傷防止性自動車の運転席用の約５０リットルのエアーバッグを収
納したモジュールに Morton International 社製ＴＹＰ
Ｅ４型インフレーターを装着してこれを９５℃で６時間
以上加熱して直ちにインフレーションを実施した。この
ときのエアーバッグ表面からのガス通過発散性を高速ビ
デオを使用して観測し、火傷防止性を下記２段階で評価
した。良好：エアーバッグ表面からの白煙の噴出、飛散が少な
い場合不良：エアーバッグ表面からの白煙の噴出、飛散が多い
場合

【００７０】エアーバッグの破裂強度自動車の運転席用の約５０リットルのエアーバッグ内に
高圧空気を高速で吹込むことにより、エアーバッグが破
裂するときの内圧を測定し、これを破裂強度とした。

【００７１】破裂強度保持率ポリエステル織物を裁断して直径７０ｍｍの２枚の円形
織物を得、それらを重ね合わせてその外周部を縫製線が
直径６７０ｍｍの二重環を形成するように縫製接合して
袋状物を作成し、この袋状物の一方の円形織物の中心部
に設けられた直径約１０６ｍｍの円形穴から、常温で圧
力４０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ、容積４０リットルに蓄圧された
高圧空気を瞬時に注入して該袋状物を破裂させたときの
破裂強度をストレーンゲージにより測定した。エアーバ
ッグの破裂強度は、破裂時の圧力を以てした。別に、前
記の方法で袋状物を作製し、これを、１２０℃、０％Ｒ
Ｈで５００時間乾熱エージング、または、８５℃、９５
％ＲＨ、５００時間湿熱エージングした。こうしてエ−
ジングした袋状物の破裂強度を同じ方法で測定した。袋
状物の破裂強度保持率は、乾熱または湿熱エージングし
ていない袋状物の破裂強度に対する該エージングを施し
た袋状物の破裂強度の比率（％）で表した。

【００７２】実施例１単繊維繊度１．７デニ−ル、糸繊度（全繊度）４２０デ
ニ−ル、および表１に記載の諸特性を有するポリエチレ
ンテレフタレートマルチフィラメント糸を経糸および緯
糸として用いて平織物（生機）を作成し、これを精練し
た。精練後の織物に、第一多段加熱ロールで１５０℃、
次いで第二多段加熱ロールで１８０℃の２段階熱セット
を施した。得られた織物のカバーファクターを表１に示
す。

【００７３】また、この織物の乾熱エージング前後の通
気度は表１に記載の通りであった。更に、熱エージング
を施さない織物から、自動車運転席用の容積５０リット
ルのエアーバッグを作成した。このエアーバッグのイン
フレーション試験を行ったところ、インフレーション内
圧は表１に示す通りであった。

【００７４】表１には、ポリエステル織物の総合評価
（判定）として下記２段階に格付けした結果を記載し
た。良好：乾熱エージング後の通気度が０．５ml/cm²/sec/
0.5inchAq以下の場合不良：乾熱エ−ジング後の通気度が０．５ml/cm²/sec/
0.5inchAqを超えた場合

【００７５】

【表１】

【００７６】比較例１〜５下記の諸点以外は、実施例１と同じ手順で実施した。ポ
リエステルマルチフィラメント糸は表２に記載の特性を
有するものを使用した。また、比較例２を除き、織物の
片面に温度１８０℃、圧力６７０ｋｇ／ｃｍ、速度６ｍ
／分でカレンダー加工を施した。得られた熱セット織物
の特性を表２に示す。また、これらの織物から作成され
たエアーバッグのインフレーション内圧を表２に示す。
表２における判定は、表１と同様に評価した結果であ
る。

【００７７】

【表２】

【００７８】実施例２〜１４および１４Ａ高密度平織物を、実施例１と同じ方法で作成した。ただ
し、ポリエステルマルチフィラメント糸は表３および表
４に記載の特性を有するものを使用した。精練および熱
セットした織物にはカレンダー加工を施さなかった。得
られた織物およびこれから作成された容積５０リットル
のエアーバッグの諸特性を表３および４に示す。

【００７９】表３および表４には、エアーバッグの総合
評価結果を次に示す２段階に格付けしてある。良好：火傷防止性が充分で破裂強度が０．８ｋｇ／ｃｍ
²Ｇ以上の場合不良：火傷防止性が不十分で破裂強度が０．８ｋｇ／ｃ
ｍ²Ｇ未満の場合

【００８０】

【表３】

【００８１】

【表４】

【００８２】実施例１５極限粘度０．８５３ｄｌ／ｇ、末端カルボキシル基含有
率１７．４当量／トンのポリエチレンテレフタレートか
らマルチフィラメント糸を作成した。この糸に撚数１０
０ｔ／ｍの撚をかけて経糸とした。緯糸は無撚とした。
これらの経糸および緯糸から、ウオータージェット織機
で経糸密度５３．２本／２５．４ｍｍ、緯糸密度５３本
／２５．４ｍｍの高密度平織物を作成した。得られた生
機を精練したのち、１１０℃で１分間乾燥した。乾燥後
の織物の経糸密度は５４．８本／２５．４ｍｍ、緯糸密
度は５３本／２５．４ｍｍ、目付は２１６ｇ／ｍ²であ
った。乾燥後の織物を、金属シリンダーロール熱セット
機を使用し第一多段加熱ロ−ルで１５５℃で約１分間、
次いで第二多段加熱ロ−ルで１８０℃で約１．５分間の
二段階熱セットを行った。得られた織物の経糸密度は５
７本／２５．４ｍｍ、緯糸密度は５５．８本／２５．４
ｍｍ、目付は２３８ｇ／ｍ²であった。織物の乾燥工程
での目付の増加率は２．９％、熱セット工程でのそれは
１３．３％であった。

【００８３】熱セット後の織物から経糸および緯糸を抜
糸し、これを試験に供した。また、この織物からエアー
バッグを作成してこれの破裂強度を測定した。更に、エ
アーバッグを乾熱または湿熱条件下でエージングしたの
ち、破裂強度を測定し、エージング前後のエアーバッグ
の破裂強度からエアーバッグの破裂強度保持率を求め
た。以上の結果を表５に示す。また、熱セット後の織物
から容積５０リットルのエアーバッグを作成し、これの
長期耐久性を調べて評価した。結果を表５に併せて示
す。

【００８４】実施例１６〜２１および比較例６〜７いずれも実施例１５と同じ手順で実施した。ただし、使
用した経糸および緯糸、並びに織物のそれぞれの諸特性
は表５および表６に記載の通りであった。これから作成
されたエアーバッグの耐久性の結果を表５および６に示
す。

【００８５】

【表５】

【００８６】

【表６】

【００８７】実施例２２表７に記載の諸特性を有するポリエチレンテレフタレー
トマルチフィラメント糸を経糸および緯糸として用い
て、ウオータージェット織機を使用して高密度平織生機
を作成した。この生機は、経糸方向のカバーファクター
が１，０８０、緯糸方向のそれが１，０６０、目付が１
９９ｇ／ｍ²であった。この生機を精練したのち、金属
ロール表面接触型乾燥機を使用して、経糸方向に緊張を
かけた状態で１１０℃で１分間乾燥した。乾燥後の織物
の目付は２１１ｇ／ｍ²であった。乾燥した織物を、金
属ロール表面接触型熱セット機を使用して、経糸方向に
緊張をかけて下記３段階で熱セットした。すなわち、第
一多段加熱ロール上で１５５℃で約１分間、第二多段加
熱ロール上で１６５℃で１分間、そして第三多段加熱ロ
ール上で１８０℃で１．５分間である。熱セットした織
物の目付は２５５ｇ／ｍ²であった。織物の目付の増加
率は、乾燥段階で６％、熱セット段階で２８％であっ
た。熱セットした織物の通気度、引張切断強度、および
引張切断伸度は表７に記載の通りであった。

【００８８】この織物から容積５０リットルのエアーバ
ッグを作成した。このエアーバッグを試験して得られた
火傷防止性および破裂強度を表７に示す。

【００８９】実施例２３〜２８および比較例８〜１１いずれの場合も、実施例２２と同じ手順で実施した。た
だし、使用したポリエステルマルチフィラメント糸、生
機、乾燥後の織物、熱セットした織物、およびこれらか
ら作成したエアーバッグのそれぞれの諸特性は表７およ
び表８に記載の通りであった。

【００９０】

【表７】

【００９１】

【表８】

【００９２】

【発明の効果】本発明のポリエステルフィラメント織物
は、乾燥または湿潤状態で高温下に保管された後におい
ても低通気度および破裂強度を安定に保持することがで
き、インフレーションに際しても乗員の火傷を防止で
き、激しい衝突の際にも破損することのない安全性の高
いエアーバッグ用織物として用いることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平５−272009（ＪＰ，Ａ) 特開平５−195419（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D03D 1/02

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】エアーバッグ用織物であって、その経糸
および緯糸がともにポリエステルマルチフィラメント糸
からなり、１５０℃／分の昇温速度で初期荷重０．０８
ｇ／ｄｅ下で室温から該糸の融点まで長さ５０ｍｍの糸
片を加熱することによって求めた該糸の最大熱応力が
０．８ｇ／ｄｅ以下であり、同じ加熱条件下で求めた該
糸の最大熱収縮率が２５％以下であり、２５℃の温度で
オルソクロロフェノール中１．２ｇ／１００ｍｌの濃度
で測定した該糸の極限粘度が０．８０〜０．９５ｄｌ／
ｇであり、末端カルボキシル基含有率が５〜３５当量／
トンである、エアーバッグ用ノンコート、かつカレンダ
ー加工を施されていないポリエステルフィラメント織
物。
【請求項２】ポリエステルフィラメント糸がその残留
ジエチレングリコール含有率０．１〜１．５重量％、酸
化チタン含有率０．２重量％以下である、請求項１記載
のエアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物。
【請求項３】ポリエステルフィラメント糸がその結晶
化度４５〜６５％、結晶の（１００）格子網面に垂直方
向の結晶サイズ３．０〜９．０ｎｍである、請求項１記
載のエアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物。
【請求項４】ポリエステルフィラメント糸がその撚係
数２，５００以下、インターレース数１０〜５０ケ／ｍ
である、請求項１記載のエアーバッグ用ポリエステルフ
ィラメント織物。
【請求項５】ポリエステルフィラメント糸が、該糸を
構成する単繊維の個々の繊度０．５〜３．０デニールで
ある、請求項１記載のエアーバッグ用ポリエステルフィ
ラメント織物。
【請求項６】１２０℃、５００時間の乾熱エ−ジング
後の織物の通気度が０．５ml/cm²/sec/0.5inchAq以下で
ある、請求項１記載のエアーバッグ用ポリエステルフィ
ラメント織物。
【請求項７】織物から得られた直径７００ｍｍの２枚
の円形織物の外周部を二重環縫製法により、縫製線が該
円形織物の形成する円と同心の直径６７０ｍｍの二重円
を形成するように縫製接合されてなる袋状物を形成し、
該袋状物を１２０℃、５００時間乾熱エージングまたは
８５℃、９５％ＲＨ、５００時間湿熱エージングしたの
ち、該袋状物の一方の円形織物の中心部に設けられた直
径約１０６ｍｍの円形穴から、常温で圧力４０ｋｇ／ｃ
ｍ²Ｇ、容積４０リットルに蓄圧された高圧空気を瞬時
に注入して該袋状物を破裂させたときに得られる破裂強
度保持率が、エージング前の該袋状物の破裂強度に対
し、共に７０％以上である、請求項１記載のエアーバッ
グ用ポリエステルフィラメント織物。
【請求項８】１５０℃における乾熱収縮率が３〜１３
％のポリエステルフィラメントよりなる経糸と緯糸を製
織して経糸方向および緯糸方向のカバーファクターが共
に８００〜１，２００、経糸方向と緯糸方向のカバーフ
ァクターの差が２００以下である生機とし、金属表面接
触緊張型ロールセット方式により乾燥セットを行うこと
により製造される、ノンコート、かつカレンダー加工を
施されていないエアーバッグ用ポリエステルフィラメン
ト織物。
【請求項９】生機におけるポリエステルフィラメント
糸が、その引張切断伸度２０％以下である、請求項８記
載のエアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物。
【請求項１０】ポリエステルフィラメント糸が、その
残留ジエチレングリコール含有率０．１〜１．５重量
％、酸化チタン含有率０．２重量％以下である、請求項
８記載のエアーバッグ用ポリエステルフィラメント織
物。
【請求項１１】ポリエステルフィラメント糸が、その
結晶化度４５〜６５％、結晶の（１００）格子網面に垂
直方向の結晶サイズ３．０〜９．０ｎｍである、請求項
１記載のエアーバッグ用ポリエステルフィラメント織
物。
【請求項１２】ポリエステルフィラメント糸がその撚
係数２，５００以下、インターレース数１０〜５０ケ／
ｍである、請求項８記載のエアーバッグ用ポリエステル
フィラメント織物。
【請求項１３】ポリエステルフィラメント糸が、該糸
を構成する単繊維の個々の繊度０．５〜３．０デニール
である、請求項８記載のエアーバッグ用ポリエステルフ
ィラメント織物。