JPH04353458A - インクジェットヘッド - Google Patents
インクジェットヘッドInfo
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- JPH04353458A JPH04353458A JP12943891A JP12943891A JPH04353458A JP H04353458 A JPH04353458 A JP H04353458A JP 12943891 A JP12943891 A JP 12943891A JP 12943891 A JP12943891 A JP 12943891A JP H04353458 A JPH04353458 A JP H04353458A
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Links
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、電気エネルギ−によっ
てオリフィスを有するインク液室の体積を変化させその
体積変化に比例した量のインク液適をオリフィスより吐
出させ、記録紙に記録させるインクジェットヘッドに関
する。
てオリフィスを有するインク液室の体積を変化させその
体積変化に比例した量のインク液適をオリフィスより吐
出させ、記録紙に記録させるインクジェットヘッドに関
する。
【0002】
【従来の技術】従来、通電に伴う発熱を利用してインク
液室の体積変化を生じさせる方法には例えば特開昭61
−252172号公報があった。図12を用いて簡単に
説明すると、金属1をエッチングによって溝加工したと
ころ所に、金属1とは熱膨長係数の異なる金属2を蒸着
しバイメタル構造とする。さらにその上に絶縁体3、発
熱体4及び電極5を設け、インク液室の上蓋とする。発
熱体4に図4に示すパルス電流を加えると、通電状態で
は、抵抗体の発熱により上記金属厚膜はバイメタルとな
ってインク液室上蓋にたわみを与える。その結果インク
液室の体積は増加しインクを吸入する。通電を切ると、
金属厚膜は急速に元の状態に戻るため吸入したインクを
吐出する。この過程を繰り返すことにより、記録紙に印
字させるものであった。
液室の体積変化を生じさせる方法には例えば特開昭61
−252172号公報があった。図12を用いて簡単に
説明すると、金属1をエッチングによって溝加工したと
ころ所に、金属1とは熱膨長係数の異なる金属2を蒸着
しバイメタル構造とする。さらにその上に絶縁体3、発
熱体4及び電極5を設け、インク液室の上蓋とする。発
熱体4に図4に示すパルス電流を加えると、通電状態で
は、抵抗体の発熱により上記金属厚膜はバイメタルとな
ってインク液室上蓋にたわみを与える。その結果インク
液室の体積は増加しインクを吸入する。通電を切ると、
金属厚膜は急速に元の状態に戻るため吸入したインクを
吐出する。この過程を繰り返すことにより、記録紙に印
字させるものであった。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなバイメタル方式では発熱体によって発生した熱エネ
ルギ−は2層の金属、特に金属1の層全面に散逸するた
め、所望の量だけたわませるには膨大な熱エネルギ−を
必要とし、甚だエネルギ−効率が悪かった。また蓋板製
造プロセスも金属1基板のパタンニング、エッチング、
及び金属2、絶縁体3、発熱体4、電極5、保護膜の蒸
着と多工程に及んだ。
うなバイメタル方式では発熱体によって発生した熱エネ
ルギ−は2層の金属、特に金属1の層全面に散逸するた
め、所望の量だけたわませるには膨大な熱エネルギ−を
必要とし、甚だエネルギ−効率が悪かった。また蓋板製
造プロセスも金属1基板のパタンニング、エッチング、
及び金属2、絶縁体3、発熱体4、電極5、保護膜の蒸
着と多工程に及んだ。
【0004】本発明は、上述した問題点を解決するため
になされたものであり、発熱体によって供給された熱エ
ネルギ−を無駄なく効率的に蓋板の湾曲振動に使用し、
また蓋板製造プロセスも少ない工程で済む製造方法が簡
単なインクジェットヘッドを提供するものである。
になされたものであり、発熱体によって供給された熱エ
ネルギ−を無駄なく効率的に蓋板の湾曲振動に使用し、
また蓋板製造プロセスも少ない工程で済む製造方法が簡
単なインクジェットヘッドを提供するものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明のインクジェットヘッドは、電気エネルギ−を
熱エネルギ−に変換するための複数の薄膜抵抗体と、該
熱エネルギ−の不均一伝搬に伴う熱弾性曲げ効果によっ
て部分的に湾曲する薄板状絶縁体よりなる蓋板と、複数
のインク流露パタン及び複数の液室パタンが形成された
ベ−ス基板とを備えている。
に本発明のインクジェットヘッドは、電気エネルギ−を
熱エネルギ−に変換するための複数の薄膜抵抗体と、該
熱エネルギ−の不均一伝搬に伴う熱弾性曲げ効果によっ
て部分的に湾曲する薄板状絶縁体よりなる蓋板と、複数
のインク流露パタン及び複数の液室パタンが形成された
ベ−ス基板とを備えている。
【0006】
【作用】上記の構成を有する本発明のインクジェットヘ
ッドに於て、薄膜抵抗は電気エネルギ−を熱エネルギ−
に変換し、薄板状絶縁体よりなる蓋板に上面に熱エネル
ギ−を与える。上面に熱エネルギ−を与えれた蓋板内部
には微小時間の間温度勾配ができ、その結果、熱弾性曲
げ効果が発生し蓋板が上方に微小量湾曲する。熱エネル
ギ−が蓋板全面に拡散すると今度は半径方向に熱膨張す
るが、周辺が拘束されているのでさらに上方に湾曲する
。蓋板が上方に湾曲するとインク液室の体積が増加しイ
ンクを吸い込む。電気エネルギ−を切ると、蓋板内の熱
エネルギ−はインク液に吸収され蓋板は急速に元の状態
に戻るため、その結果、インク液室は吸ったインクを吐
出する。
ッドに於て、薄膜抵抗は電気エネルギ−を熱エネルギ−
に変換し、薄板状絶縁体よりなる蓋板に上面に熱エネル
ギ−を与える。上面に熱エネルギ−を与えれた蓋板内部
には微小時間の間温度勾配ができ、その結果、熱弾性曲
げ効果が発生し蓋板が上方に微小量湾曲する。熱エネル
ギ−が蓋板全面に拡散すると今度は半径方向に熱膨張す
るが、周辺が拘束されているのでさらに上方に湾曲する
。蓋板が上方に湾曲するとインク液室の体積が増加しイ
ンクを吸い込む。電気エネルギ−を切ると、蓋板内の熱
エネルギ−はインク液に吸収され蓋板は急速に元の状態
に戻るため、その結果、インク液室は吸ったインクを吐
出する。
【0007】
【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図面を
参照して説明する。
参照して説明する。
【0008】図1、図2及び図3に本発明の具体例を示
す。蓋板10には、例えば50mm×50mm×50μ
mの薄板絶縁体であるガラス板、例えばコ−ニング社製
マイクロシ−ト0211を用い、その上面には図2に示
すように信号を送るための配線パタン60、熱を与える
ための薄膜抵抗体40、及びグランドライン50が蒸着
されている。薄膜抵抗体は、抵抗値が約200Ωとなる
様に厚さ、幅、材料が選定されてあるが、例えば配線材
料と同じ材料、例えばアルミ材を用い線幅と膜厚を調節
して、約200Ωとしてもよい。
す。蓋板10には、例えば50mm×50mm×50μ
mの薄板絶縁体であるガラス板、例えばコ−ニング社製
マイクロシ−ト0211を用い、その上面には図2に示
すように信号を送るための配線パタン60、熱を与える
ための薄膜抵抗体40、及びグランドライン50が蒸着
されている。薄膜抵抗体は、抵抗値が約200Ωとなる
様に厚さ、幅、材料が選定されてあるが、例えば配線材
料と同じ材料、例えばアルミ材を用い線幅と膜厚を調節
して、約200Ωとしてもよい。
【0009】この蓋板10は、図3に示す様に、インク
液流路22及びインク液室パタン24がエッチング加工
により設けられた例えばステンレスSUS304からな
るベ−ス基板20とエポキシ等により密着固定され、図
1に示すようなインクジェットヘッドに組上げられる。 この時、薄膜抵抗体40はインク液室24の真上にくる
ように配置され、インク液室24はインク流入部とオリ
フィス30へのインク流出部を除いて完全に密閉された
小室を形成している。
液流路22及びインク液室パタン24がエッチング加工
により設けられた例えばステンレスSUS304からな
るベ−ス基板20とエポキシ等により密着固定され、図
1に示すようなインクジェットヘッドに組上げられる。 この時、薄膜抵抗体40はインク液室24の真上にくる
ように配置され、インク液室24はインク流入部とオリ
フィス30へのインク流出部を除いて完全に密閉された
小室を形成している。
【0010】いま、このインク液室24、蓋板10、及
び薄膜抵抗体40よりなるインクジェットヘッドユニッ
ト(以下、ヘッドユニットと略す。)に図5に示すパル
ス波形(電圧10V,周波数10KHZ、デュ−ティ比
9:1)を加えると、10μsの間、蓋板上面では薄膜
抵抗の5μJの発熱があるが、蓋板10は熱伝導率の小
さい(0.02cal/sec・cm・℃)絶縁体でで
きているので微小時間の間には蓋板の厚さ方向に温度分
布ができ、その結果温度曲げモ−メントMtが発生する
。
び薄膜抵抗体40よりなるインクジェットヘッドユニッ
ト(以下、ヘッドユニットと略す。)に図5に示すパル
ス波形(電圧10V,周波数10KHZ、デュ−ティ比
9:1)を加えると、10μsの間、蓋板上面では薄膜
抵抗の5μJの発熱があるが、蓋板10は熱伝導率の小
さい(0.02cal/sec・cm・℃)絶縁体でで
きているので微小時間の間には蓋板の厚さ方向に温度分
布ができ、その結果温度曲げモ−メントMtが発生する
。
【0011】この温度曲げモ−メントによる薄板の振動
については、文献A pulsed thermoel
astic analysis of phototh
ermal surface displacemen
ts in layered materials
(J.Appl.Phys.57(9).1985.p
p4396〜4405)に詳述されている。上記文献で
は、層状物質の剥がれ状態をレ−ザ−パルスの熱とレ−
ザ−干渉計で表層の変位として検出しているが、熱供給
源として電気エネルギ−を使うか光エネルギ−を用いる
かの違いがあるだけで、その中で取り扱われている解析
手法、解析結果はほぼ本実施例の解析に当てはめること
ができる。詳細は、記述しないが要約すると周囲が固定
された厚さl,半径aの薄板円板に上面に熱が与えられ
た時のたわみ量ω0は、次式によって関係づけられる。
については、文献A pulsed thermoel
astic analysis of phototh
ermal surface displacemen
ts in layered materials
(J.Appl.Phys.57(9).1985.p
p4396〜4405)に詳述されている。上記文献で
は、層状物質の剥がれ状態をレ−ザ−パルスの熱とレ−
ザ−干渉計で表層の変位として検出しているが、熱供給
源として電気エネルギ−を使うか光エネルギ−を用いる
かの違いがあるだけで、その中で取り扱われている解析
手法、解析結果はほぼ本実施例の解析に当てはめること
ができる。詳細は、記述しないが要約すると周囲が固定
された厚さl,半径aの薄板円板に上面に熱が与えられ
た時のたわみ量ω0は、次式によって関係づけられる。
【0012】
【数式1】
【0013】つまり、薄板円板の表面にエネルギ−密度
Pの熱エネルギ−を与えた時の円板の湾曲量は、熱伝導
率κ,薄板の厚さlの3乗に逆比例し、薄板のポアソン
比ν,線膨張係数aT,熱エネルギ−密度P,薄板の半
径aの2乗及び温度勾配αに起因する曲げ効果の項M(
α)に比例するのである。
Pの熱エネルギ−を与えた時の円板の湾曲量は、熱伝導
率κ,薄板の厚さlの3乗に逆比例し、薄板のポアソン
比ν,線膨張係数aT,熱エネルギ−密度P,薄板の半
径aの2乗及び温度勾配αに起因する曲げ効果の項M(
α)に比例するのである。
【0014】この曲げ効果の項を見積るため、厚さ10
mm×10mm×1.2mmのガラス板中央に抵抗体と
して、5mm×1mm×50nmの薄膜抵抗を設け、そ
の抵抗に通電することによりガラス板に約0.5Jの熱
量を与え、その時の時間変化を見た。たわみ量の検出に
は、光ヘテロダイン干渉計を用いた。インク液室が空の
時の湾曲量カ−ブを図5にインク液室にインクを入れた
時の湾曲量カーブを図6に示す。インク液室にインクが
入っている場合の方が、はいってない場合に比べて、湾
曲量が増大し、立ち上がり、立ち下がりの勾配も急峻に
なっている。この実験結果を強調して図示したのが、図
7である。これは、インク液室内に熱を奪うインク液が
ある方が、蓋板内に大きい温度勾配を発生させ、その結
果大きな温度曲げモ−メントが発生し、より多くのイン
ク液を吸い込む事を示している。この結果より、インク
液室にインクがある時のM(α)は入ってない場合のM
(α)より約1.75倍大きくなることが見積られる。
mm×10mm×1.2mmのガラス板中央に抵抗体と
して、5mm×1mm×50nmの薄膜抵抗を設け、そ
の抵抗に通電することによりガラス板に約0.5Jの熱
量を与え、その時の時間変化を見た。たわみ量の検出に
は、光ヘテロダイン干渉計を用いた。インク液室が空の
時の湾曲量カ−ブを図5にインク液室にインクを入れた
時の湾曲量カーブを図6に示す。インク液室にインクが
入っている場合の方が、はいってない場合に比べて、湾
曲量が増大し、立ち上がり、立ち下がりの勾配も急峻に
なっている。この実験結果を強調して図示したのが、図
7である。これは、インク液室内に熱を奪うインク液が
ある方が、蓋板内に大きい温度勾配を発生させ、その結
果大きな温度曲げモ−メントが発生し、より多くのイン
ク液を吸い込む事を示している。この結果より、インク
液室にインクがある時のM(α)は入ってない場合のM
(α)より約1.75倍大きくなることが見積られる。
【0015】この実験結果と数式1より、本発明の場合
の湾曲量を数式1のパラメ−タの相対比によって見積る
と、ガラス薄板でできたヘッドユニットのたわみ量と上
記文献のBeCuからなる薄板のたわみ量との比は、熱
伝導率κの項により200倍,厚さlの3乗により15
倍,線膨張係数aTの項により1/2倍,与えた熱エネ
ルギ−の項によって5×10−3倍,円板半径の2乗の
項により、1/16倍、M(α)の項により1.75倍
、合計して約0.8倍になる。
の湾曲量を数式1のパラメ−タの相対比によって見積る
と、ガラス薄板でできたヘッドユニットのたわみ量と上
記文献のBeCuからなる薄板のたわみ量との比は、熱
伝導率κの項により200倍,厚さlの3乗により15
倍,線膨張係数aTの項により1/2倍,与えた熱エネ
ルギ−の項によって5×10−3倍,円板半径の2乗の
項により、1/16倍、M(α)の項により1.75倍
、合計して約0.8倍になる。
【0016】文献によるたわみ量は、約0.25μmで
あることから本発明のヘッドユニットのたわみ量は約0
.2μmと見積もられる。したがってインク液室は、そ
の体積増加分の約5000plのインクを吸い込むこと
になる。そして、10μs後通電が切られると、熱の供
給が絶たれ、蓋板の熱は記録媒体であるインクに奪われ
急激に蓋板は収縮し、その結果インク液室はインクをオ
リフィス側とインク供給側に吐出することになる。その
オリフィス側からの吐出量は、オリフィスへの流路の抵
抗とインク供給流路の抵抗の比できまる。実際には流路
抵抗にばらつきがあるので、印加電圧で調節し、約5μ
J程度の熱量で100pl程度の微小量のインク液滴を
効率よく吐出するよう制御するのである。
あることから本発明のヘッドユニットのたわみ量は約0
.2μmと見積もられる。したがってインク液室は、そ
の体積増加分の約5000plのインクを吸い込むこと
になる。そして、10μs後通電が切られると、熱の供
給が絶たれ、蓋板の熱は記録媒体であるインクに奪われ
急激に蓋板は収縮し、その結果インク液室はインクをオ
リフィス側とインク供給側に吐出することになる。その
オリフィス側からの吐出量は、オリフィスへの流路の抵
抗とインク供給流路の抵抗の比できまる。実際には流路
抵抗にばらつきがあるので、印加電圧で調節し、約5μ
J程度の熱量で100pl程度の微小量のインク液滴を
効率よく吐出するよう制御するのである。
【0017】また、この蓋板製造工程は、インク流路,
インク液室のパタンニング及びエッチング加工、薄膜抵
抗体、配線パタンのアルミ蒸着(厚さ約50nm)、保
護膜としてのガラス蒸着を含み、わずか4工程で済み、
製造が極めて容易であるという利点も持ち合わせている
。
インク液室のパタンニング及びエッチング加工、薄膜抵
抗体、配線パタンのアルミ蒸着(厚さ約50nm)、保
護膜としてのガラス蒸着を含み、わずか4工程で済み、
製造が極めて容易であるという利点も持ち合わせている
。
【0018】以上、本発明の一実施例を説明したが、本
発明はその他の態様にも適用できる。
発明はその他の態様にも適用できる。
【0019】例えば、本実施例では、蓋板をベ−ス基板
上面に設置したがその変形として、インク液室をベ−ス
基板下面まで貫通させ蓋板をその下面に設置して同様の
作用をさせてもよいのである。但し、この場合はインク
流路、インク液室、オリフィスを形成するための新たな
上板70(図8)が必要となる。この上板は、上述の薄
板絶縁体である必要はない。
上面に設置したがその変形として、インク液室をベ−ス
基板下面まで貫通させ蓋板をその下面に設置して同様の
作用をさせてもよいのである。但し、この場合はインク
流路、インク液室、オリフィスを形成するための新たな
上板70(図8)が必要となる。この上板は、上述の薄
板絶縁体である必要はない。
【0020】また、オリフィスを複数列にするため図9
に示す様に、ベ−ス基板の両面にオリフィス、インク流
路パタン、インク液室パタンを設け、その両面に蓋板を
貼合わせ複数列のオリフィスを有するインクジェットヘ
ッドに変形してもよい。
に示す様に、ベ−ス基板の両面にオリフィス、インク流
路パタン、インク液室パタンを設け、その両面に蓋板を
貼合わせ複数列のオリフィスを有するインクジェットヘ
ッドに変形してもよい。
【0021】また、上記文献に述べられているように、
薄板上面の局所部分に熱を与えた場合、温度勾配がxy
平面内にも発生し、更に大きい曲げモ−メントが発生し
、効率よくインクを吸引するので、図10に示すように
上述の薄膜抵抗をヘッドユニット蓋板の中央に局所的に
設け、更にエネルギ−効率をあげてもよいのである。 また、本実施例では、製造工程を簡単にするため一枚の
薄板ガラス板に複数の薄膜抵抗を設けインクジェットヘ
ッド全体の蓋板としたが、液室の数だけ薄板ガラス板を
用意し、図11に示すように各々に薄膜抵抗をもうけ、
ヘッドユニットの蓋板としてもよいのである。この場合
も、インク流路、オリフィスを形成するための図示しな
い上板が必要となる。
薄板上面の局所部分に熱を与えた場合、温度勾配がxy
平面内にも発生し、更に大きい曲げモ−メントが発生し
、効率よくインクを吸引するので、図10に示すように
上述の薄膜抵抗をヘッドユニット蓋板の中央に局所的に
設け、更にエネルギ−効率をあげてもよいのである。 また、本実施例では、製造工程を簡単にするため一枚の
薄板ガラス板に複数の薄膜抵抗を設けインクジェットヘ
ッド全体の蓋板としたが、液室の数だけ薄板ガラス板を
用意し、図11に示すように各々に薄膜抵抗をもうけ、
ヘッドユニットの蓋板としてもよいのである。この場合
も、インク流路、オリフィスを形成するための図示しな
い上板が必要となる。
【0022】最後に、薄膜抵抗体の形状は直線、曲線、
矩形など様々な変形が考えられるが、本発明の主旨を逸
脱しない範囲において、当業者は自由に最適形状が選べ
るものとする。
矩形など様々な変形が考えられるが、本発明の主旨を逸
脱しない範囲において、当業者は自由に最適形状が選べ
るものとする。
【0023】
【発明の効果】以上説明したことから明かなように、本
発明のインクジェトヘッドでは、熱伝導率の小さい薄板
絶縁体をインク液室の蓋板に使用しているので、熱の散
逸が極めて少なく、またその結果熱が局所的に滞ること
による熱弾性曲げ効果がきわめて大きくなるので、エネ
ルギ−効率が大きくなるとともに、低電圧、低電流駆動
が可能になるという利点がある。
発明のインクジェトヘッドでは、熱伝導率の小さい薄板
絶縁体をインク液室の蓋板に使用しているので、熱の散
逸が極めて少なく、またその結果熱が局所的に滞ること
による熱弾性曲げ効果がきわめて大きくなるので、エネ
ルギ−効率が大きくなるとともに、低電圧、低電流駆動
が可能になるという利点がある。
【0024】また構造が簡単であるので、製造が極めて
容易であるという利点もある。
容易であるという利点もある。
【図1】本発明を適用したインクジェットヘッドの構成
図である。
図である。
【図2】本発明を適用したインクジェットヘッドの蓋板
を示す図である。
を示す図である。
【図3】本発明を適用したインクジェットヘッドのイン
ク流路およびインク液室を持つベ−ス基板を示す図であ
る。
ク流路およびインク液室を持つベ−ス基板を示す図であ
る。
【図4】本発明を適用したインクジェットヘッドの薄膜
抵抗に与える電圧波形を示す図である。
抵抗に与える電圧波形を示す図である。
【図5】インク液室が空の時の、ガラス厚板のたわみを
示す図である。
示す図である。
【図6】インク液室にインクが入っている時の、ガラス
厚板のたわみを示す図である。
厚板のたわみを示す図である。
【図7】ガラス厚板のたわみを強調した模式図である。
【図8】蓋板をベース基板下面に設置した変形例を示す
図である。
図である。
【図9】蓋板をベース基板両面に設置し、複数のオリフ
ィスを有するインクジェットヘッドとした変形例を示す
図である。
ィスを有するインクジェットヘッドとした変形例を示す
図である。
【図10】薄膜抵抗体を局所的に配置した本発明の変形
例である。
例である。
【図11】蓋板を別々にした場合の蓋板の形状および薄
膜抵抗パタンを示す図である。
膜抵抗パタンを示す図である。
【図12】従来のバイモルフ型のインクジェットヘッド
の構成図である。
の構成図である。
10 蓋板
20 ベ−ス基板
22 インク流路
24 インク液室
30 オリフィス
40 薄膜抵抗体
50 グランドライン
60 配線パタン
70 上板
Claims (1)
- 【請求項1】 電気エネルギ−の断続によりインク液
室の蓋板に湾曲振動を発生させ流路先端に設けられたオ
リフィスより微小液滴を吐出させ、該液滴を記録紙に記
録するインクジェットヘッドにおいて、電気エネルギ−
を熱エネルギ−に変換するための複数の薄膜抵抗と、該
熱エネルギ−の不均一伝搬に伴う熱弾性曲げ効果によっ
て部分的に湾曲する薄板状絶縁体よりなる蓋板と、複数
の流路パタンおよび複数のインク液室パタンが形成され
たベ−ス基板と、から構成される事を特徴とするインク
ジェットヘッド。
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