JPH04329843A - 耐海水高強度ニッケル合金の製造方法 - Google Patents
耐海水高強度ニッケル合金の製造方法Info
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- JPH04329843A JPH04329843A JP10019091A JP10019091A JPH04329843A JP H04329843 A JPH04329843 A JP H04329843A JP 10019091 A JP10019091 A JP 10019091A JP 10019091 A JP10019091 A JP 10019091A JP H04329843 A JPH04329843 A JP H04329843A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐海水高強度ニッケル
合金の改良された製造方法に関し、分塊時に割れの出な
い材料を短縮された工程で製造することを可能にする。
合金の改良された製造方法に関し、分塊時に割れの出な
い材料を短縮された工程で製造することを可能にする。
【０００２】
【従来の技術】たとえばＬＮＧ船用のボルト・ナットの
材料として好んで用いられている耐海水高強度ニッケル
合金の代表的なものは、インコ社の「ＭＯＮＥＬＫ−５
００」であって、この合金はつぎの合金組成を有する：
Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１
．５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：６３．０〜
７０．０％、Ａｌ：２．３０〜３．１５％、Ｔｉ：０．
３５〜０．８５％、Ｆｅ：２．０％以下、残部Ｃｕおよ
び不純物（Ｐ，Ｐｂ，ＳｎおよびＺｎに関して規制があ
る）。
材料として好んで用いられている耐海水高強度ニッケル
合金の代表的なものは、インコ社の「ＭＯＮＥＬＫ−５
００」であって、この合金はつぎの合金組成を有する：
Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１
．５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：６３．０〜
７０．０％、Ａｌ：２．３０〜３．１５％、Ｔｉ：０．
３５〜０．８５％、Ｆｅ：２．０％以下、残部Ｃｕおよ
び不純物（Ｐ，Ｐｂ，ＳｎおよびＺｎに関して規制があ
る）。
【０００３】アメリカのＦｅｄｅｒａｌ規格「ＱＱ−Ｎ
−２８６Ｅ」もこれと同様な合金を規定しているが、Ｎ
ｉのうち２％までをＣｏに置き換えられることを定めて
あり、一方、上記の不純物について数値の規制をしてい
ない。
−２８６Ｅ」もこれと同様な合金を規定しているが、Ｎ
ｉのうち２％までをＣｏに置き換えられることを定めて
あり、一方、上記の不純物について数値の規制をしてい
ない。
【０００４】この合金の製造に当っての問題点は、イン
ゴットの分塊時に割れが生じないようにすることである
。 ビレットに疵があると、圧延した材料に欠陥が生
じて、製品の信頼性が損なわれる。 加工性の低いこ
の合金を割れにくくするためには、有害な不純物や介在
物を極力除去するとともに、製造工程での混入を排除し
なければならない。
ゴットの分塊時に割れが生じないようにすることである
。 ビレットに疵があると、圧延した材料に欠陥が生
じて、製品の信頼性が損なわれる。 加工性の低いこ
の合金を割れにくくするためには、有害な不純物や介在
物を極力除去するとともに、製造工程での混入を排除し
なければならない。
【０００５】このために従来とられてきた製造方法は、
不活性ガス雰囲気にした高周波誘導加熱（ガスシールド
インダクション加熱＝ＳＩと略称）で溶解し、続いて真
空アーク再溶解（ヴァキュームアーク溶解＝ＶＡと略称
）を行なって製造することである。 このような、２
回の溶解（ダブルメルト）を要する製法は当然にコスト
が高いから、１回の溶解（シングルメルト）すなわち１
回のＳＩで間に合わせることが望ましい。
不活性ガス雰囲気にした高周波誘導加熱（ガスシールド
インダクション加熱＝ＳＩと略称）で溶解し、続いて真
空アーク再溶解（ヴァキュームアーク溶解＝ＶＡと略称
）を行なって製造することである。 このような、２
回の溶解（ダブルメルト）を要する製法は当然にコスト
が高いから、１回の溶解（シングルメルト）すなわち１
回のＳＩで間に合わせることが望ましい。
【０００６】再溶解の技術にはエレクトロスラグリメル
ティング（ＥＳＲと略称）もあり、この方がコスト上は
ＶＡより若干有利であるが、ＶＡをＥＳＲで置き換える
と、所望の品質のインゴットを得ることは難しくなる。
ティング（ＥＳＲと略称）もあり、この方がコスト上は
ＶＡより若干有利であるが、ＶＡをＥＳＲで置き換える
と、所望の品質のインゴットを得ることは難しくなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ＭＯ
ＮＥＬＫ−５００合金またはＱＱ−Ｎ−２８６Ｅ規格の
合金をＳＩシングルメルトで製造し、分塊および圧延時
に疵の出ない鋳塊を与えることのできる製造方法を提供
することにある。
ＮＥＬＫ−５００合金またはＱＱ−Ｎ−２８６Ｅ規格の
合金をＳＩシングルメルトで製造し、分塊および圧延時
に疵の出ない鋳塊を与えることのできる製造方法を提供
することにある。
【０００８】これに付随して、疵のない圧延用素材を得
るのに有利な分塊方法を提供することもまた、本発明の
目的に含まれる。
るのに有利な分塊方法を提供することもまた、本発明の
目的に含まれる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の耐海水高強度ニ
ッケル合金の製造方法のひとつの態様は、Ｎｉ：６３〜
７０％（うち２％以内はＣｏで置き換えてもよい）、Ａ
ｌ：２．３〜３．１５％、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％
およびＭｇ：２０〜１２０ｐｐｍ を含有し、Ｃ：０．
２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．５％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｆｅ：２．０％以下であっ
て、残部がＣｕおよび不純物からなる合金の溶湯をガス
シールド誘導炉を用いて調製し、この溶湯を不活性ガス
雰囲気下に造塊することからなる。
ッケル合金の製造方法のひとつの態様は、Ｎｉ：６３〜
７０％（うち２％以内はＣｏで置き換えてもよい）、Ａ
ｌ：２．３〜３．１５％、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％
およびＭｇ：２０〜１２０ｐｐｍ を含有し、Ｃ：０．
２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．５％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｆｅ：２．０％以下であっ
て、残部がＣｕおよび不純物からなる合金の溶湯をガス
シールド誘導炉を用いて調製し、この溶湯を不活性ガス
雰囲気下に造塊することからなる。
【００１０】いまひとつの態様は、Ｎｉ：６３〜７０％
（うち２％以内はＣｏで置き換えてもよい）、Ａｌ：２
．３〜３．１５％、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％および
Ｍｇ：２０〜１２０ｐｐｍ に加えてＣａ：１０〜１０
０ｐｐｍ を含有し、Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．
５０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｆｅ：２．０％以下であって残部がＣｕおよび不純
物からなる合金の溶湯をガスシールド誘導炉を用いて調
製し、この溶湯を不活性ガス雰囲気下に造塊することか
らなる。 本発明の分塊方法は、上記のいずれかの態
様により製造した鋳塊を、加熱炉から１１００±５０℃
の温度で抽出して分塊圧延することからなる。
（うち２％以内はＣｏで置き換えてもよい）、Ａｌ：２
．３〜３．１５％、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％および
Ｍｇ：２０〜１２０ｐｐｍ に加えてＣａ：１０〜１０
０ｐｐｍ を含有し、Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．
５０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｆｅ：２．０％以下であって残部がＣｕおよび不純
物からなる合金の溶湯をガスシールド誘導炉を用いて調
製し、この溶湯を不活性ガス雰囲気下に造塊することか
らなる。 本発明の分塊方法は、上記のいずれかの態
様により製造した鋳塊を、加熱炉から１１００±５０℃
の温度で抽出して分塊圧延することからなる。
【００１１】
【作用】発明者らは、ＭＯＮＥＬＫ−５００合金の規格
に規制のない不純物が合金の熱間加工性に影響を与えて
いる可能性を考え、不純物のうちＭｇおよびＣａに着目
して研究した。 この合金の溶製時に行なう脱酸は、
ＳｉやＭｎを多量に用いることができないから、Ｍｇや
Ｃａに頼ることになる。 従来のＳＩ−ＶＡのダブル
メルトを行なう製造方法では、これら揮発しやすい成分
はＶＡ工程で除去されるが、ＳＩシングルメルトでは残
留する。
に規制のない不純物が合金の熱間加工性に影響を与えて
いる可能性を考え、不純物のうちＭｇおよびＣａに着目
して研究した。 この合金の溶製時に行なう脱酸は、
ＳｉやＭｎを多量に用いることができないから、Ｍｇや
Ｃａに頼ることになる。 従来のＳＩ−ＶＡのダブル
メルトを行なう製造方法では、これら揮発しやすい成分
はＶＡ工程で除去されるが、ＳＩシングルメルトでは残
留する。
【００１２】後記の実施例に示すように、Ｍｇ含有量の
異なるＳＩシングルメルト材についてグリーブル試験を
行なった結果、Ｍｇ含有量の高いものの絞り値が９００
〜１０００℃の領域で低くなる結果を得た。
異なるＳＩシングルメルト材についてグリーブル試験を
行なった結果、Ｍｇ含有量の高いものの絞り値が９００
〜１０００℃の領域で低くなる結果を得た。
【００１３】ＳＩ−ＶＡのダブルメルトをＳＩ−ＥＳＲ
のダブルメルトに変える可能性を追求した研究において
、グリーブル試験の成績がＶＡ材にくらべてＥＳＲ材の
方が劣る事実がわかっていた。 それらの製法に従っ
た材料の分析をしたところ、ＥＳＲ材はＭｇ含有量は低
かったがＣａ含有量が高く、これが有害であるという結
論に達した。 ＥＳＲ材のＣａは、炉のスタンプ材と
して使用した耐火物（ＣａＯ）に由来すると考えられる
。
のダブルメルトに変える可能性を追求した研究において
、グリーブル試験の成績がＶＡ材にくらべてＥＳＲ材の
方が劣る事実がわかっていた。 それらの製法に従っ
た材料の分析をしたところ、ＥＳＲ材はＭｇ含有量は低
かったがＣａ含有量が高く、これが有害であるという結
論に達した。 ＥＳＲ材のＣａは、炉のスタンプ材と
して使用した耐火物（ＣａＯ）に由来すると考えられる
。
【００１４】本発明の製造方法においては、脱酸剤とし
てＭｇを２０ｐｐｍ 以上存在させる。Ｍｇ量がこれに
満たないと脱酸不十分であって造塊時にボイリングし、
ブローホール発生の原因となる。 一方、１２０ｐｐ
ｍ を超える多量のＭｇの存在は、前記のように熱間加
工性を損ない、圧延素材に疵をもたらす。
てＭｇを２０ｐｐｍ 以上存在させる。Ｍｇ量がこれに
満たないと脱酸不十分であって造塊時にボイリングし、
ブローホール発生の原因となる。 一方、１２０ｐｐ
ｍ を超える多量のＭｇの存在は、前記のように熱間加
工性を損ない、圧延素材に疵をもたらす。
【００１５】別の態様では、Ｍｇに加えて少なくとも１
０ｐｐｍ のＣａを添加して、脱酸を十分にする。
しかし、Ｃａの脱酸能はＭｇには及ばず、多量に加えて
も脱酸効果がそれほど高まるわけではないから、Ｃａは
１００ｐｐｍを超えて添加すべきでなく、７０ｐｐｍ
程度に止めるのがよい。
０ｐｐｍ のＣａを添加して、脱酸を十分にする。
しかし、Ｃａの脱酸能はＭｇには及ばず、多量に加えて
も脱酸効果がそれほど高まるわけではないから、Ｃａは
１００ｐｐｍを超えて添加すべきでなく、７０ｐｐｍ
程度に止めるのがよい。
【００１６】鋳塊の分塊に当って１１００±５０℃の温
度で炉から抽出して圧延することは、割れの発生を防ぐ
上で好ましい。
度で炉から抽出して圧延することは、割れの発生を防ぐ
上で好ましい。
【００１７】
【実施例】下記４種の組成の合金を、それぞれ付記した
製造工程に従って製造した。
製造工程に従って製造した。
【００１８】
区分，Ｎｏ． 発明１
比較１ 比較２ 比較３
製造工程 ＳＩシングルメルト
ＳＩ−ＶＡ ＳＩ−ＥＳＲ
Ｃ ０．１５ ０．１５
０．１３ ０．１４ Ｓｉ
０．１０ ０．１０
０．０４ ０．０３ Ｍｎ
０．５３ ０．４４ ０．６４
０．５０ Ｐ ０．
００８ ０．００９ ０．００７
０．００８ Ｓ ０．０００３
０．０００６ ０．００１ ０．０００５
Ｃｕ 残 部
残 部 ３０．０ 残
部 Ｎｉ ６３．７ ６３
．６ ６４．８ ６３．５
Ａｌ ２．９６ ２．９３
２．８９ ２．９０ Ｔｉ
０．５４ ０．５４
０．５０ ０．５９ Ｆｅ
０．７６ ０．７４ ０．９３
０．９８ Ｚｒ ０．０
２６ ０．００２８ ０．０２４ ０．
０２５ Ｐｂ ０．０００６ ０．
０００４ ０．０００３ ０．００１１ Ｍ
ｇ ０．００５５ ０．０１６０ ０．
００１７ ０．００５６ Ｃａ
− −
０．００３１ ０．０３１０鋳塊の４面の表層部から
長手方向に３本ずつ計１２本のサンプルを採取し、種々
の温度に加熱してグリーブル試験を行なった。 その
結果のうち、発明１と比較１（Ｍｇ量大）とを図１に、
比較２と比較３とを図２に、それぞれ示す。
比較１ 比較２ 比較３
製造工程 ＳＩシングルメルト
ＳＩ−ＶＡ ＳＩ−ＥＳＲ
Ｃ ０．１５ ０．１５
０．１３ ０．１４ Ｓｉ
０．１０ ０．１０
０．０４ ０．０３ Ｍｎ
０．５３ ０．４４ ０．６４
０．５０ Ｐ ０．
００８ ０．００９ ０．００７
０．００８ Ｓ ０．０００３
０．０００６ ０．００１ ０．０００５
Ｃｕ 残 部
残 部 ３０．０ 残
部 Ｎｉ ６３．７ ６３
．６ ６４．８ ６３．５
Ａｌ ２．９６ ２．９３
２．８９ ２．９０ Ｔｉ
０．５４ ０．５４
０．５０ ０．５９ Ｆｅ
０．７６ ０．７４ ０．９３
０．９８ Ｚｒ ０．０
２６ ０．００２８ ０．０２４ ０．
０２５ Ｐｂ ０．０００６ ０．
０００４ ０．０００３ ０．００１１ Ｍ
ｇ ０．００５５ ０．０１６０ ０．
００１７ ０．００５６ Ｃａ
− −
０．００３１ ０．０３１０鋳塊の４面の表層部から
長手方向に３本ずつ計１２本のサンプルを採取し、種々
の温度に加熱してグリーブル試験を行なった。 その
結果のうち、発明１と比較１（Ｍｇ量大）とを図１に、
比較２と比較３とを図２に、それぞれ示す。
【００１９】図１のグラフからは、多量のＭｇの存在が
圧延温度域において絞り値を低下させることが、また図
２のグラフからは、ＳＩ−ＶＡにくらべＳＩ−ＥＳＲの
成績がよくないことがそれぞれわかり、図１と図２の対
比からは、Ｍｇ量をコントロールすればＳＩシングルメ
ルトで十分な熱間加工性が確保できることが結論づけら
れる。
圧延温度域において絞り値を低下させることが、また図
２のグラフからは、ＳＩ−ＶＡにくらべＳＩ−ＥＳＲの
成績がよくないことがそれぞれわかり、図１と図２の対
比からは、Ｍｇ量をコントロールすればＳＩシングルメ
ルトで十分な熱間加工性が確保できることが結論づけら
れる。
【００２０】
【発明の効果】本発明の方法により、ＭＯＮＥＬＫ−５
００で代表される耐海水高強度ニッケル合金が、熱間加
工性を損うことなく、ＳＩのシングルメルトによって製
造できる。 従って、この種合金の製造コストが大き
く低減できる。
００で代表される耐海水高強度ニッケル合金が、熱間加
工性を損うことなく、ＳＩのシングルメルトによって製
造できる。 従って、この種合金の製造コストが大き
く低減できる。
【図１】 本発明の実施例および比較例のデータであ
って、ＳＩシングルメルトで製造した耐海水高強度ニッ
ケル合金の、グリーブル試験の結果を示すグラフ。
って、ＳＩシングルメルトで製造した耐海水高強度ニッ
ケル合金の、グリーブル試験の結果を示すグラフ。
【図２】 本発明の比較例のデータであって、ＳＩ−
ＶＡまたはＳＩ−ＥＳＲのダブルメルトで製造した上記
合金のグリーブル試験の結果を示すグラフ。
ＶＡまたはＳＩ−ＥＳＲのダブルメルトで製造した上記
合金のグリーブル試験の結果を示すグラフ。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｎｉ：６３〜７０％（うち２％以内は
Ｃｏで置き換えてもよい）、Ａｌ：２．３〜３．１５％
、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％およびＭｇ：２０〜１２
０ｐｐｍ を含有し、Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．
５０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｆｅ：２．０％以下であって、残部がＣｕおよび不
純物からなる合金の溶湯をガスシールド誘導炉を用いて
調製し、この溶湯を不活性ガス雰囲気下に造塊すること
からなる耐海水高強度ニッケル合金の製造方法。 - 【請求項２】 Ｎｉ：６３〜７０％（うち２％以内は
Ｃｏで置き換えてもよい）、Ａｌ：２．３〜３．１５％
、Ｔｉ：０．３５〜０．８５％およびＭｇ：２０〜１２
０ｐｐｍ に加えてＣａ：１０〜１００ｐｐｍ を含有
し、Ｃ：０．２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ
：１．５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｆｅ：２．０
％以下であって残部がＣｕおよび不純物からなる合金の
溶湯をガスシールド誘導炉を用いて調製し、この溶湯を
不活性ガス雰囲気下に造塊することからなる耐海水高強
度ニッケル合金の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の方法により
製造した鋳塊を、加熱炉から１１００±５０℃の温度で
抽出して分塊圧延することからなる耐海水高強度ニッケ
ル合金の分塊方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019091A JPH04329843A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 耐海水高強度ニッケル合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019091A JPH04329843A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 耐海水高強度ニッケル合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329843A true JPH04329843A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=14267385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10019091A Pending JPH04329843A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 耐海水高強度ニッケル合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04329843A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006063395A (ja) * | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 再加熱割れ感受性が低く、熱間加工性に優れるＮｉ−Ｃｕ−Ａｌ合金 |
| JP2009161821A (ja) * | 2008-01-08 | 2009-07-23 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ−Ａｌ含有Ｎｉ基高合金の製造方法 |
| CN105369067A (zh) * | 2015-11-04 | 2016-03-02 | 重庆材料研究院有限公司 | 在氧化介质中稳定测温的热电偶材料及制备方法 |
| JP2020105565A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｃｕ合金 |
| CN113293317A (zh) * | 2021-05-08 | 2021-08-24 | 宝钛集团有限公司 | 一种具有高冷成型性的纯镍板材的制备方法 |
-
1991
- 1991-05-01 JP JP10019091A patent/JPH04329843A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006063395A (ja) * | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 再加熱割れ感受性が低く、熱間加工性に優れるＮｉ−Ｃｕ−Ａｌ合金 |
| JP2009161821A (ja) * | 2008-01-08 | 2009-07-23 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ−Ａｌ含有Ｎｉ基高合金の製造方法 |
| CN105369067A (zh) * | 2015-11-04 | 2016-03-02 | 重庆材料研究院有限公司 | 在氧化介质中稳定测温的热电偶材料及制备方法 |
| JP2020105565A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｃｕ合金 |
| CN113293317A (zh) * | 2021-05-08 | 2021-08-24 | 宝钛集团有限公司 | 一种具有高冷成型性的纯镍板材的制备方法 |
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