JPH04327761A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、レシ―バの上部から吸
入バイパス路を設けた空気調和装置の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、例えば特開平２―４１６２号
公報に開示される如く、圧縮機、凝縮器、レシ―バ、減
圧弁及び蒸発器を順次接続してなる主冷媒回路を備えた
空気調和装置において、主冷媒回路のレシ―バ上部から
、吸入ラインにガス冷媒をバイパスさせるバイパス路を
設け、このバイパスに流量制御弁を介設するとともに、
凝縮器出口における冷媒の過冷却度を検出して、この過
冷却度に応じて流量制御弁の開度を制御することにより
、凝縮面積の減小と冷媒のフラッシュを防止し、空気調
和装置の運転効率の向上を図ろうとするものは公知の技
術である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記公報の技術は、レ
シ―バにガス冷媒が滞溜すると、その分凝縮器からの液
冷媒が円滑に流出されなくなることからレシ―バのガス
抜きを行って、凝縮面積を確保するとともに、凝縮器出
口における冷媒の過冷却度をフラッシュが生じないよう
な範囲に保持させるよう流量制御弁の開度を制御するこ
とにより、運転効率の向上を図るものである。

【０００４】しかるに、上記従来のような過冷却度制御
では、過冷却度の設定を５（℃）程度にしなければなら
なかった。これは、過冷却度自体が０（℃）から熱交出
口圧力相当飽和温度−外気温度までの値しかとらず、制
御性を考慮すると、過冷却度の設定値が５（℃）程度と
なるからである。したがって、運転条件によっては、熱
交能力を十分に発揮することができず、運転効率が悪化
する虞れがあった。

【０００５】本発明は斯かる点に鑑みてなされたもので
あり、その第１の目的は、冷房運転時、熱源側熱交換器
出口側である程度冷媒をフラッシュさせながら、凝縮圧
力の上昇を抑制しうる手段を講ずることにより、空気調
和装置全体の運転効率の向上を図ることにある。

【０００６】また、本発明の第２の目的は、暖房運転時
に、上記のような吸入バイパス路を利用して、熱源側熱
交換器の過熱度を抑制する手段を講ずることにより、空
気調和装置全体の運転効率の向上を図ることにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、請求項１の発明の講じた手段は、図１に示すように（
破線部分及び点線部分を含まず）、圧縮機（１）、熱源
側熱交換器（３）、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を
順次接続し、かつレシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回
路（１０）を備えた空気調和装置を対象とする。

【０００８】そして、上記レシ―バ（５）の上部と上記
主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続する
バイパス路（１１Ａ）を設ける。

【０００９】さらに、該バイパス路（１１Ａ）に介設さ
れ、冷媒流量を調節する流量制御弁（１２）と、冷媒の
凝縮圧力を検出する凝縮圧力検出手段（Ｐ１）と、冷房
運転時、最適な冷凍能力を与える凝縮圧力を目標凝縮圧
力として設定する目標凝縮圧力設定手段（５３）と、冷
房運転時、上記凝縮圧力検出手段（Ｐ１）の出力を受け
、冷媒の凝縮圧力が上記目標凝縮圧力設定手段（５１）
で設定された目標凝縮圧力に収束するよう上記流量制御
弁（１２）の開度を制御する凝縮圧力指標開度制御手段
（５４）とを設ける構成としたものである。

【００１０】請求項２の発明の講じた手段は、図１の破
線部分に示すように、上記請求項１の発明において、冷
房運転時、上記熱源側熱交換器（３）出口における冷媒
の過冷却度を検出する過冷却度検出手段（５０）と、上
記凝縮圧力検出手段（Ｐ１）の出力を受け、凝縮圧力が
高いときには凝縮圧力が低いときよりも目標過冷却度を
低い値に設定する目標過冷却度設定手段（５１）と、冷
房運転時、上記過冷却度検出手段（５０）の出力を受け
、冷媒の過冷却度を上記目標過冷却度設定手段（５１）
で設定された目標過冷却度以下にするよう上記流量制御
弁（１２）の開度を制御する過冷却度指標開度制御手段
（５２）とを設ける。

【００１１】そして、上記目標凝縮圧力設定手段（５３
）を、上記過冷却度検出手段（５０）の出力を受け、上
記過冷却度指標開度制御手段（５２）で制御される過冷
却度が制御目標値に達したときの凝縮温度を目標凝縮温
度として設定するものとしたものである。

【００１２】請求項３の発明の講じた手段は、図１の点
線部分に示すように、請求項１の発明に加えて、外気温
度を検出する外気温検出手段（Ｔｈ１）と、冷媒の蒸発
温度を検出する蒸発温度検出手段（Ｐ２）とを設ける。

【００１３】そして、上記目標凝縮圧力設定手段（５３
）を、上記外気温度検出手段（Ｔｈ１）及び蒸発温度検
出手段（Ｐ２）の出力を受け、現在の外気温度と冷媒の
蒸発温度とに基づき、最大の冷凍能力を与える凝縮圧力
を目標凝縮圧力として設定するものとしたものである。

【００１４】請求項４の発明の講じた手段は、図２に示
すように、圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）、膨張
弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつレシ―
バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備えた空気
調和装置を対象とし、上記レシ―バ（５）の上部と上記
主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続する
バイパス路（１１Ａ）を設ける。

【００１５】さらに、該バイパス路（１１Ａ）に、バイ
パス路（１１Ａ）を流通する冷媒と上記主冷媒回路（１
０）の吐出ラインを流通する冷媒との熱交換を行う熱交
換器（１３）を介設する構成としたものである。

【００１６】請求項５の発明の講じた手段は、上記請求
項４の発明における熱交換器（１３）に代えて、バイパ
ス路（１１Ａ）に、利用側熱交換器（７）のガス管を流
通する冷媒との熱交換を行う熱交換器を設けたものであ
る。

【００１７】請求項６の発明の講じた手段は、図７に示
すように、上記請求項４又は５の発明における熱交換器
（１３）に代えて、上記熱源側熱交換器（３）の補助熱
交換器（３ａ）を設けたものである。

【００１８】請求項７の発明の講じた手段は、図８に示
すように、上記請求項５の発明におけるバイパス路（１
１Ａ）に代えて、上記レシ―バ（５）の上部と上記熱源
側熱交換器（３）のガス管とをバイパス接続するバイパ
ス路（１１Ｂ）を設け、該バイパス路（１１Ｂ）に、上
記熱源側熱交換器（３）の補助熱交換器（３ａ）を介設
する構成としたものである。

【００１９】請求項８の発明の講じた手段は、図９に示
すように、上記請求項４又は５記載の発明において、補
助熱交換器（３ａ）を熱源側熱交換器（３）と一体的に
共通のケ―シングに収納したものである。

【００２０】請求項９の発明の講じた手段は、図１０に
示すように、上記請求項４，５，６又は７記載の空気調
和装置に加えて、上記バイパス路（１１）に設けられ、
冷媒の流量を調節する流量制御弁（１２）と、主冷媒回
路（１）における低圧側圧力を検出する低圧検出手段（
Ｐ２）と、暖房運転時、冷媒の吸入過熱度を検出する過
熱度検出手段（６０）と、暖房運転時、該過熱度検出手
段（６０）及び上記低圧検出手段（Ｐ２）の出力を受け
、吸入過熱度及び低圧側圧力を所定値に維持するよう上
記室外電動膨張弁（４）及び上記流量制御弁（１２）の
開度を制御する両開度制御手段（６１）とを設ける構成
としたものである。

【００２１】

【作用】以上の構成により、請求項１の発明では、冷房
運転時、レシ―バ（５）の上部に滞溜するガス冷媒がバ
イパス路（１１Ａ）を介して吸入ラインにバイパスされ
、そのとき、凝縮圧力指標開度制御手段（５４）により
、目標凝縮圧力設定手段（５３）で設定された最適な冷
凍効果を与える凝縮圧力を制御目標値として、流量制御
弁（１２）の開度が制御される。この凝縮圧力は、凝縮
温度と液管温度との温度差として表される過冷却度とは
異なり絶対的な値であるので、外気温度及び室内温度が
同時に上昇すればそれに伴ない上昇する。したがって、
この凝縮圧力を指標とするバイパス路（１１Ａ）へのガ
ス冷媒バイパス量の調節により、凝縮圧力の過上昇によ
る高圧カット等が防止され、しかも冷凍能力が良好に維
持されることになる。

【００２２】請求項２の発明では、目標過冷却度設定手
段（５１）により、凝縮圧力に応じて、凝縮圧力が高い
ときには凝縮圧力が低いときに比べて過冷却度を小さく
するよう過冷却度の制御目標値が設定され、過冷却度指
標開度制御手段（５２）により、過冷却度がその制御目
標値以下になるよう流量制御弁（１２）の開度が制御さ
れるとともに、目標凝縮圧力設定手段（５３）により、
上記過冷却度指標開度制御手段（５２）の制御によって
過冷却度が目標過冷却度以下に収束した時点の凝縮圧力
が目標凝縮圧力として設定され、凝縮圧力指標開度制御
手段（５４）により、凝縮圧力がこの目標凝縮圧力に収
束するよう流量制御弁（１２）の開度が制御される。つ
まり、凝縮圧力が低いときには過冷却度が大きく設定さ
れて高圧の過上昇が防止される一方、凝縮圧力が高い高
外気条件下では過冷却度の小さい状態を維持しながら凝
縮圧力一定制御が行われ、冷媒がフラッシュ状態に近付
くので、冷媒の流速が速まり熱伝達率が向上する結果、
熱交能力が向上する。

【００２３】請求項３の発明では、目標凝縮圧力演算手
段（５３）により、外気温度検出手段（Ｔｈ４）で検出
される外気温度及び蒸発温度検出手段（Ｐ２）で検出さ
れる蒸発温度に基づき、そのときの最大の冷凍能力を与
える凝縮圧力が目標凝縮圧力として演算され、凝縮圧力
指標開度制御手段（５４）により、現在の凝縮圧力が上
記目標凝縮圧力に収束するようバイパス路（１１Ａ）の
流量制御弁（１２）の開度が制御されるので、外気温度
の上昇時にも、高圧側圧力の上昇を抑制しながら熱交能
力が向上することになる。

【００２４】請求項４の発明では、バイパス路（１１Ａ
）の熱交換器（１３）において各配管内の冷媒同士間で
熱交換が行われるので、暖房運転時、レシ―バ（５）上
部の飽和ガスが吐出ラインとの熱交換により過熱され、
この過熱されたガス冷媒がバイパス路（１１Ａ）から吸
入ラインに導入される結果、熱源側熱交換器（３）にお
ける冷媒の過熱度を極力小さく抑制することが可能にな
る。したがって、暖房能力が向上することになる。

【００２５】請求項５の発明では、バイパス路（１１Ａ
）において、冷房運転時に、レシ―バ（５）上部からバ
イパスされた冷媒と冷房運転時には吸入ラインとなる利
用側熱交換器（７）のガス管を流通する冷媒との熱交換
が行われる。したがって、吸入ガスが冷却されるので、
吐出管温度の上昇が抑制されることになる。一方、バイ
パスされた冷媒が過熱されるので、利用側熱交換器（７
）の過熱度を小さく抑制することが可能になり、冷房能
力が向上する。

【００２６】請求項６の発明では、バイパス路（１１Ａ
）を介し、補助熱交換器（３ａ）で過熱されたガス冷媒
が吸入ラインにバイパスされるので、熱源側熱交換器（
３）側の出口における過熱度を極力抑制することが可能
になり、上記請求項４の発明と同様に、暖房能力が向上
する。

【００２７】請求項７の発明では、レシ―バ（５）上部
のガス冷媒の吸入側へのバイパスにより、暖房運転時に
は上記請求項４や５の発明と同様に、暖房能力が向上す
るとともに、冷房運転時には、補助熱交換器（３ａ）を
凝縮器として使用することが可能になり、凝縮能力が向
上する。

【００２８】請求項８の発明では、上記請求項５又は６
の発明における補助熱交換器（３ａ）が熱源側熱交換器
（３）と一体的に設けられているので、構成が簡素にな
る。

【００２９】請求項９の発明では、暖房運転時、両開度
制御手段（６１）により、室外電動膨張弁（４）及び流
量制御弁（１２）の開度が吸入過熱度及び低圧側圧力を
所定値に維持するよう制御されるので、流量制御弁（１
２）による減圧度を大きめに、室外電動膨張弁（４）の
減圧度を小さめに制御することにより、吸入過熱度を所
定値に維持しながら、熱源側熱交換器（３）の能力が向
上することになる。

【００３０】

【実施例】以下、本発明の各実施例について、図面に基
づき説明する。

【００３１】図２は第１実施例に係る空気調和装置の冷
媒配管系統を示し、一台の室外ユニット（Ｘ）に対して
一台の室内ユニット（Ａ）が並列に接続されたセパレ―
トタイプのものである。上記室外ユニット（Ｘ）には、
吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１）と、冷房
運転時には図中実線のごとく、暖房運転時には図中破線
のごとく接続が切換わる四路切換弁（２）と、冷房運転
時には凝縮器として、暖房運転時には蒸発器として機能
する熱源側熱交換器である室外熱交換器（３）と、暖房
運転時に冷媒を減圧する室外電動膨張弁（４）と、液冷
媒を貯溜するためのレシ―バ（５）と、上記圧縮機（１
）に吸入される冷媒中の液冷媒を除去するアキュムレ―
タ（８）とが主要機器として配置されており、上記各機
器は主冷媒配管（９）により直列に接続されている。

【００３２】一方、上記各室内ユニット（Ａ）には、冷
房運転時には蒸発器として、暖房運転時には凝縮器とし
て機能する利用側熱交換器である室内熱交換器（７）と
、冷房運転時には冷媒を減圧する室内電動膨張弁（６）
とが配設されており、上記各機器（１）〜（８）は、冷
媒配管（９）により閉回路を形成するように順次接続さ
れ、熱移動を生じさせるように冷媒が循環する主冷媒回
路（１０）が構成されている。

【００３３】また、上記レシ―バ（５）の上部のガス溜
り部と吸入ライン吸入ライン上の一部位とは吸入バイパ
ス路（１１Ａ）によりバイパス接続されていて、該吸入
バイパス路（１１Ａ）には、冷媒のバイパス量を調整す
るための流量制御弁（１２）が介設されている。さらに
、該吸入バイパス路（１１Ａ）の上記流量制御弁（１２
）下流側の配管と、上記主冷媒回路（１０）の四路切換
弁（２）上流側のガス配管とを共通の容器内に収納する
熱交換器（１３）が設けられており、該熱交換器（１３
）において各配管内の冷媒の間で熱交換を行うようにな
されている。

【００３４】また、（Ｔｈ１）は室外熱交換器（３）の
空気吸込口に配設され、外気温度を検出する外気温セン
サ、（Ｔｈ２）は室内熱交換器（３）の液管側に配設さ
れ、液管温度を検出する液管センサ、（Ｔｈ３）は圧縮
機（１）の吐出管に配設され、吐出冷媒温度を検出する
吐出管センサ、（Ｔｈ４）はアキュムレ―タ（９）上流
側の吸入管に配設され、吸入冷媒温度を検出する吸入管
センサ、（Ｐ１　）は吐出管に配置され凝縮圧力相当飽
和温度Ｔｃ（凝縮圧力）を検出する凝縮圧力検出手段で
ある高圧センサ、（Ｐ２）はアキュムレ―タ（９）上流
側の吸入管に配設され、低圧側圧力Ｌｐ　を検出する低
圧検出手段としての低圧センサである。

【００３５】上記の構成を有する空気調和装置において
、冷房運転時、四路切換弁（２）の接続が図中実線側と
なり、冷媒は図中実線矢印の方向に流れる。すなわち、
圧縮機（１）に吸入された低圧のガス冷媒が室外熱交換
器（３）で凝縮液化され、室外電動膨張弁（４）で流量
調節による減圧を受けて、レシ―バ（５）に貯溜された
後、室内電動膨張弁（６）で減圧されて室内熱交換器（
７）で蒸発し、アキュムレ―タ（８）を経て圧縮機（１
）に戻るように循環する。一方、吸入バイパス路（１１
Ａ）では、レシ―バ（５）上部から飽和状態にあるガス
冷媒が流量制御弁（１２）でバイパス量を調節されなが
ら分岐して、熱交換器（１３）で吐出ガスとの熱交換に
より温度上昇した冷媒となって吸入ラインに合流する。

【００３６】また、暖房運転時には、主冷媒回路（１０
）における冷媒の循環方向は上記冷房運転時とは逆の循
環となる。

【００３７】ここで、上記冷房運転時における吸入バイ
パス路（１１Ａ）の流量制御弁（１２）の開度制御につ
いて、図３のフロ―に基づき説明する。まず、ステップ
ＳＴ１で、上記高圧センサ（Ｐ１）で検出される凝縮圧
力Ｔｃ　が２８（℃）よりも高いか否かを判別し、Ｔｃ
　＞２８（℃）であれば、そのままステップＳＴ５に進
む。 また、Ｔｃ　＞２８（℃）でなければ、ステップＳＴ２
に移行して、流量制御弁（１２）を全閉にし、ステップ
ＳＴ３でサンプリング時間が経過した後、ステップＳＴ
４でＴｃ　＞３５（℃）になるまで待って、ステップＳ
Ｔ４に進む。つまり、低外気条件で、凝縮圧力Ｔｃ　が
低いときには、蒸発器側減圧弁（室内電動膨張弁）（６
）の差圧がつきにくいので、ある程度凝縮圧力Ｔｃ　を
上昇させて、凍結防止を図る。

【００３８】次に、ステップＳＴ５で、目標過冷却度Ｓ
ｃｓを決定する。すなわち、図４に示すように、凝縮圧
力Ｔｃ　が３５（℃）以下ではＳｃｓ＝５（ｄｅｇ　）
とし、凝縮圧力Ｔｃ　が４０（℃）以上ではＳｃｓ＝０
（ｄｅｇ　）として、凝縮圧力Ｔｃ　が３５〜４０（℃
）の間ではＳｃｓを５（ｄｅｇ　）から０（ｄｅｇ　）
までリニアに減小させるよう決定する。なお、上記目標
過冷却度Ｓｃｓは、凝縮圧力Ｔｃ　の変化に応じて（例
えば３７．５℃を境に）単に５（ｄｅｇ　）と０（ｄｅ
ｇ　）との間で切換えるようにしてもよい。

【００３９】そして、ステップＳＴ６で、上記過冷却度
検出手段（５０）で検出される過冷却度Ｓｃ　の値を入
力し、ステップＳＴ７で、現在の過冷却度Ｓｃ　が目標
過冷却度Ｓｃｓ以下か否かを判別して、Ｓｃ　≦Ｓｃｓ
でなければ、ステップＳＴ８に進んで、以下のようにし
て過冷却度収束制御を行う。すなわち、ステップＳＴ８
で、式ｅ２（ｔ）＝Ｋ３　（Ｓｃ　−Ｓｃｓ）に基づき
偏差関数ｅ２（ｔ）を演算し、ステップＳＴ９で、下記
（１）　式、　　Ｅｖ２＝Ｋ｛ｅ２（ｔ）＋（１／Ｔｉ
）∫ｅ２（ｔ）　ｄｔ＋Ｔｄ・（ｄ／ｄｔ）ｅ２（ｔ）
｝　　　　　　　　（１）　に基づき、流量制御弁（１
２）の開度をＰＩＤ制御するための開度変更量Ｅｖ２を
演算し、流量制御弁（１２）の開度を制御する。そして
、その後、ステップＳＴ１０で、サンプリング時間が経
過するまで待ってからステップＳＴ６に戻る。

【００４０】次に、上記の過冷却度収束制御により、Ｓ
ｃ　≦Ｓｃｓになると、ステップＳＴ１１で、前回サン
プリングした過冷却度Ｓｃｏが目標過冷却度Ｓｃｓ以下
か否かを判別し、Ｓｃｏ≦Ｓｃｓでなければ、今回初め
て過冷却度Ｓｃ　が目標過冷却度Ｓｃｓ以下に収束した
ことになるので、ステップＳＴ１２に進んで、そのとき
の凝縮圧力Ｔｃをその目標凝縮圧力Ｔｃｓとして設定し
て、以下のように、高圧制御を行う。すなわち、ステッ
プＳＴ１３で、式　　ｅ２（ｔ）＝Ｋ２　（Ｔｃ　−Ｔ
ｃｓ）に基づき、偏差関数ｅ１（ｔ）を演算し、ステッ
プＳＴ１４で、上記（１）　式に基づき、流量制御弁（
１２）の開度をＰＩＤ制御するための開度変更量Ｅｖ２
を演算し、流量制御弁（１２）の開度を制御する。そし
て、その後、ステップＳＴ１５で、サンプリング時間が
経過すると、ステップＳＴ１６に進む。

【００４１】次に、ステップＳＴ１６で、凝縮圧力Ｔｃ
　と目標凝縮圧力Ｔｃｓとの温度差の絶対値｜Ｔｃ　−
Ｔｃｓ｜が所定範囲３（ｄｅｇ　）から外れているどう
かを判別し、｜Ｔｃ　−Ｔｃｓ｜＞３でなければ、つま
り所定範囲３（ｄｅｇ　）内にあれば、ほぼ安定状態で
あると判断して、上記ステップＳＴ１３〜ＳＴ１５の高
圧一定制御を繰り返す一方、｜Ｔｃ　−Ｔｃｓ｜＞３に
なると、つまり所定範囲３（ｄｅｇ　）から外れると、
運転状態が変化しているので、現在の目標凝縮圧力Ｔｃ
ｓによる高圧一定制御では効率の良い運転を行うことが
できないと判断して、ステップＳＴ１７以下の過冷却度
増大制御に移行する。

【００４２】すなわち、ステップＳＴ１７に移行して、
目標過冷却度Ｓｃｓをいったん「５」と最大値に再設定
して、ステップＳＴ１８，ＳＴ１９で、ぞれぞれ偏差関
数ｅ１（ｔ）及び流量制御弁（１２）開度の変更量Ｅｖ
２を上記ステップＳＴ８及び１０と同様に演算し、ステ
ップＳＴ２０で、サンプリング時間が経過すると、ステ
ップＳＴ２１に進んで、Ｓｃ　＞Ｓｃｓになるまで上記
過冷却度増大制御を実行し、Ｓｃ　＞Ｓｃｓになると、
スタ―トに戻る。

【００４３】つまり、運転状態が変化したことから、再
び上記ステップＳＴ５で目標過冷却度Ｓｃｓを再設定し
た後、ステップＳＴ８〜ＳＴ１０の過冷却度収束制御を
行い、ステップＳＴ１３〜ＳＴ１５で、過冷却度Ｓｃ　
が収束した時点の凝縮圧力Ｔｃ　を目標凝縮圧力Ｔｃｓ
として高圧一定制御を行う。

【００４４】上記フロ―において、ステップＳＴ５の制
御により、請求項２の発明にいう目標過冷却度設定手段
（５１）が構成され、ステップＳＴ８及びＳＴ９の制御
により、過冷却度指標開度制御手段（５２）が構成され
ている。また、ステップＳＴ１２の制御により、請求項
１の発明にいう目標凝縮圧力設定手段（５３）が構成さ
れ、ステップＳＴ１３及びＳＴ１４の制御により、凝縮
圧力指標開度制御手段（５３）が構成されている。

【００４５】したがって、上記第１実施例では、冷房運
転時、レシ―バ（５）の上部に滞溜するガス冷媒が吸入
バイパス路（１１Ａ）を介して吸入ラインにバイパスさ
れるので、熱交出口状態が二相状態に維持され、室内熱
交換器（７）が最も能力を能力を発揮しうる状態となり
、システム全体の効率が向上することになる。

【００４６】特に、上記第１実施例では、目標過冷却度
設定手段（５１）により、凝縮圧力Ｔｃ　に応じて、凝
縮圧力Ｔｃ　が高いときには凝縮圧力Ｔｃ　が低いとき
に比べて目標過冷却度Ｓｃｓが小さい値に設定される。 つまり、凝縮圧力Ｔｃ　が低いとき（例えば上記第１実
施例では、３５℃以下のとき）には目標過冷却度Ｓｃｓ
を５（ｄｅｇ）と大きく設定するが、凝縮圧力Ｔｃ　が
高いとき（上記第１実施例では、４０℃以上）には目標
過冷却度Ｓｃｓを０（ｄｅｇ　）と小さく設定している
。そして、過冷却度指標開度制御手段（５２）により、
過冷却度Ｓｃ　が目標過冷却度Ｓｃｓ以下になるよう流
量制御弁（１２）の開度が制御されるとともに、目標凝
縮圧力設定手段（５３）により、上記過冷却度指標開度
制御手段（５２）の制御によって過冷却度Ｓｃ　が目標
過冷却度Ｓｃｓ以下に達した時点の凝縮圧力Ｔｃ　が目
標凝縮圧力Ｔｃｓとして設定され、凝縮圧力指標開度制
御手段（５４）により、凝縮圧力Ｔｃ　がこの目標凝縮
圧力Ｔｃｓに収束するよう流量制御弁（１２）の開度が
制御される。つまり、図５に示すように、室外熱交換器
（３）出口のエンタルピに対する蒸発器（室内熱交換器
）（７）側の循環量つまり蒸発能力は、凝縮圧力Ｔｃ　
が高い領域（図では、Ｔｃ＝５１，５３，５５℃）では
、図中の過冷却度Ｓｃ　が「０」となる破線ライン（等
乾き度線）の右側の領域（冷媒がフラッシュするような
領域）でむしろ高い。これは、熱伝達率の非常に悪い液
相領域又はそれに近い領域がなくなって、フラッシュに
よって冷媒の流速が速まり、熱伝達率が向上するためで
ある。そして、乾き度が増すにつれて熱交出口ではフラ
ッシュが激しくなり圧力損失が増大するので、熱交換器
下流側になるにつれてＴｃ　−Ｔａ　が小さくなり、冷
媒循環量は低下し、その結果、過冷却度Ｓｃ　が「０」
よりもややマイナス気味のフラッシュ状態のときに能力
が最大となっている。

【００４７】したがって、上述のような外気温度の上昇
時にも、吸入バイパス路（１１Ａ）の流量制御弁（１２
）の開度を過冷却度Ｓｃ　及び凝縮圧力Ｔｃ　を指標と
して制御し、特に目標過冷却度Ｓｃｓを小さくして、フ
ラッシュ気味の状態で凝縮圧力Ｔｃの一定制御を行うこ
とにより、高圧側圧力の上昇を抑制しながら、空気調和
装置の能力の向上を図ることができる。

【００４８】次に、請求項３の発明に係る第２実施例に
ついて、図６に基づき説明する。

【００４９】本実施例においても、空気調和装置の冷媒
配管系統の構成は上記第１実施例（図２参照）と同様で
ある。そして、本実施例では、吸入バイパス路（１１Ａ
）の流量制御弁（１２）の開度を制御する指標として凝
縮圧力Ｔｃ　のみが用いられ、目標凝縮圧力Ｔｃｓは図
６に示すようにして、決定される。すなわち、図６の（
ａ）は圧縮機（１）の特性を示し、この特性から冷媒循
環量ＧＲ、蒸発温度Ｔｅ　及び凝縮温度Ｔｃ　の間には
、下記式 ＧＲ＝Ｋ１　Ｔｅ　−Ｋ２　Ｔｃ　＋Ｋ３の関係がある
。ただし、Ｋ１　，Ｋ２　，Ｋ３　はいずれも定数であ
って、図６の（ａ）はＫ１　−１１．９５、Ｋ２　＝２
．４７、Ｋ３　＝３８２．０として求められたものであ
る。。一方、図６の（ｂ）は熱交換器の最大能力時にお
ける外気温度Ｔａと冷媒循環量ＧＲとの関係を示し、下
記式 ＧＲ＝Ｋ４　Ｔａ　＋Ｋ５ の関係がある。ただし、Ｋ４　，Ｋ５　はいずれも定数
であって、図６の（ｂ）はＫ４　＝１８．４、Ｋ５　＝
９７０として求められたものである。したがって、上記
２式から下記式 Ｔｃｓ＝（Ｋ１　Ｔｅ　＋Ｋ４　Ｔａ　＋Ｋ３　−Ｋ５
　）／Ｋ５（＝４．８４Ｔｅ　＋７．４５Ｔａ　−２３
８．１）が導かれ、この値Ｔｃｓを目標凝縮圧力Ｔｃｓ
として決定するようになされている。この制御により、
請求項２の発明にいう目標凝縮圧力設定手段（５３）が
構成されている。

【００５０】そして、フロ―チャ―トは省略するが、上
記第１実施例における図３のフロ―中のステップＳＴ１
３及びＳＴ１４と同様の制御により、冷房運転時、冷媒
の凝縮圧力Ｔｃ　が上記目標凝縮圧力設定手段（５３）
で設定された目標凝縮圧力Ｔｃｓに収束するよう上記流
量制御弁（１２）の開度をＰＩＤ制御するようになされ
ている。この制御により、請求項３の発明にいう凝縮圧
力指標開度制御手段（５４）が構成されている。

【００５１】したがって、上記第２実施例では、目標凝
縮圧力設定手段（５３）により、外気温度センサ（Ｔｈ
４）で検出される外気温度Ｔａ　及び低圧センサ（Ｐ２
）で検出される蒸発温度Ｔｅ　に基づき、そのときの最
大の冷凍能力を与える凝縮圧力が目標凝縮圧力Ｔｃｓと
して演算され、凝縮圧力指標開度制御手段（５４）によ
り、現在の凝縮圧力Ｔｃ　が上記目標凝縮圧力Ｔｃｓに
収束するよう吸入バイパス路（１１Ａ）の流量制御弁（
１２）の開度が制御されるので、上記第１実施例と同様
に、外気温度Ｔａ　の上昇時にも、高圧側圧力の上昇を
抑制しながら熱交能力の向上を図ることができる。

【００５２】また、請求項４の発明に対応して、上記図
２に示す空気調和装置の冷媒配管系統の構成のように、
吸入バイパス路（１１Ａ）の上記流量制御弁（１２）（
流量制御弁である必要はなく、キャピラリチュ―ブ等の
絞り機構でも良い）の下流側の配管と上記主冷媒回路（
１０）の四路切換弁（２）上流側のガス配管とを共通の
容器内に収納する熱交換器（１３）とを設け、該熱交換
器（１３）において各配管内の冷媒の間で熱交換を行う
ようにした場合、暖房運転時において、レシ―バ（５）
上部の飽和ガスが吐出ラインとの熱交換により過熱され
、この過熱されたガス冷媒が吸入バイパス路（１１Ａ）
から吸入ラインに導入される。その結果、室外熱交換器
（３）における冷媒の過熱度を極力小さく抑制すること
ができ、室外熱交換器（３）の暖房能力の向上を図るこ
とができるのである。

【００５３】なお、そのとき、レシ―バ（５）上部から
吸入バイパス路（１１Ａ）を介して吸入ラインに冷媒を
バイパスさせると、レシ―バ（５）上部のガスは飽和状
態にあるため、噴霧状に液冷媒が混入した冷媒や吸入バ
イパス路（５）の途中で凝縮液化した冷媒が減圧される
ために、吸入圧力相当飽和温度レベルまで低下するが、
上記のように熱交換器（１３）で冷媒を過熱させること
により、バイパスされるガス冷媒は微小の熱量で大きく
過熱されるので、バイパス路（１１Ａ）と主冷媒回路（
１０）との合流部下流側で過熱制御すると、実際の熱交
出口では、ほとんど過熱度をつけなくてもよい。よって
、運転効率の向上を図ることができるのである。

【００５４】なお、実施例は省略するが、請求項５の発
明に対応して、上記第２実施例の熱交換器（１３）の代
わりに、バイパス路（１１Ａ）に、バイパス路（１１Ａ
）を流通する冷媒と室内熱交換器（７）のガス管を流通
する冷媒との熱交換を行う熱交換器を設けてもよい。 その場合、暖房運転時に、室外熱交換３（７）における
冷媒の過熱度を極力小さく設定することにより、暖房能
力の向上を図ることができる。また、上記第２実施例の
ように吐出ラインの冷媒との熱交換を行うものでは、冷
房運転時、吐出ガスで加熱されたガス冷媒と吸入ガスと
が混合するため、吐出管温度の上昇を招く虞れがあるが
、室内熱交換器（７）のガス管では、冷房運転時には吸
入ラインとなるため、そのような虞れはなく、逆に吸入
ガスの温度を低下させるので、吐出管温度の上昇を抑制
しうる利点がある。

【００５５】次に、請求項６の発明に係る第３実施例に
ついて、図７に基づき説明する。図７は、第３実施例に
おける空気調和装置の冷媒配管系統を示し、主冷媒回路
（１０）の構成は上記図２に示す第１実施例と同様であ
る。

【００５６】ここで、本実施例では、レシ―バ（５）の
上部と主冷媒回路（１０）の吸入ラインとを接続する吸
入バイパス路（１１Ａ）には、絞り機構としての流量制
御弁（１２）と、室外熱交換器（３）の補助熱交換器（
３ａ）とが上流側から順に設けられていて、該補助熱交
換器（３ａ）は室外ファン（図示せず）の通風路におい
て室外熱交換器（３）の上流側に配設されている。すな
わち、この吸入バイパス路（１１Ａ）において、補助熱
交換器（３ａ）で過熱されたガス冷媒を吸入ラインにバ
イパスすることが可能となるので、室外熱交換器（３）
側の出口における過熱度を極力抑制することができ、上
記第１実施例における熱交換器（１３）の効果と同様に
、暖房能力の向上を図ることができるのである。

【００５７】次に、請求項６の発明に係る第４実施例に
ついて、図８に基づき説明する。図８は第３実施例にお
ける空気調和装置の冷媒配管系統の構成を示し、本実施
例では、上記各実施例における吸入バイパス路（１１Ａ
）の代わりに、レシ―バ（５）の上部と室外熱交換器（
３）のガス管とを接続する吸入バイパス路（１１Ｂ）が
設けられていて、該吸入バイパス路（１１Ｂ）には、冷
媒の絞り機構としての流量制御弁（１２）と、上記第３
実施例と同様の構成を有する室内熱交換器（３）の補助
熱交換器（３ａ）とが上流側から順に介設されている。

【００５８】したがって、上記第４実施例では、レシ―
バ（５）上部のガス冷媒の吸入側へのバイパスにより、
暖房運転時には上記第３実施例と同様の効果が得られる
とともに、冷房運転時には、この補助熱交換器（３ａ）
を凝縮器として使用することができ、凝縮能力の向上を
図ることができる。

【００５９】次に、請求項７の発明に係る第５実施例に
ついて、図９に基づき説明する。本実施例では、空気調
和装置の冷媒配管系統は上記第３実施例又は第４実施例
と同様であるが、本実施例では、図９に示すように、室
内熱交換器（３）と補助熱交換器（３ａ）とが共通のケ
―シング（３ｋ）内に収納されている。該ケ―シング（
３ｋ）の大部分の伝熱管は主冷媒回路（１０）に接続さ
れているが、最下部の伝熱管のみ吸入バイパス路（１１
Ａ又は１１Ｂ）に介設されている。

【００６０】したがって、上記第５実施例では、上記各
実施例と同様の効果に加えて、別途補助熱交換器（３ａ
）を室内熱交換器（３）と切り離して設ける必要がなく
、構成を簡素化しうる利点がある。

【００６１】次に、請求項８の発明に係る第６実施例に
ついて、図１１のフロ―チャ―トに基づき説明する。本
実施例において、冷媒配管系統の構成は上記図２，図７
又は図８のいずれであってもよい。なお、上記高圧セン
サ（Ｐ１）は高圧検出手段として機能し、低圧センサ（
Ｐ２）は低圧検出手段として機能し、低圧センサ（Ｐ２
）と吸入管センサ（Ｔｈ４）とにより、冷媒の吸入過熱
度Ｓｈ　を検出する過熱度検出手段（６０）が構成され
ている。

【００６２】図１１は暖房運転時における室外電動膨張
弁（４）及び流量制御弁（１２）の開度制御の内容を示
し、ステップＳＲ１で、高圧センサ（ＰＩ）で検出され
る高圧側圧力Ｈｐ　、低圧センサ（Ｐ２）で検出される
低圧側圧力Ｌｐ　及び外気温センサ（Ｔｈ４）で検出さ
れる外気温度Ｔａ　を入力し、ステップＳＲ２で、これ
らのパラメ―タに応じて低圧側圧力Ｌｐ　を最低限確保
すべき所定値Ｌｐｓを設定する。そして、ステップＳＲ
３で、流量制御弁（１２）が全閉でないという条件（つ
まり、Ｅｖ２＞０）、又は過熱度が所定Ｓｈｓ（例えば
２（ｄｅｇ　）程度の値）よりも低くかつ低圧側圧力Ｌ
ｐ　が所定値Ｌｐｓよりも低いという条件（つまり、Ｓ
ｈ＜Ｓｈｓ、かつＬｐ　＜Ｌｐｓ）のうちいずれかが成
立するか否かを判別し、いずれかが成立するときには、
ステップＳＲ４に進んで、式ｅｐ＝Ｌｐｓ−Ｌｐ　、ｅ
ｓｈ＝Ｓｓｈ−Ｓｈとして、低圧側圧力Ｌｐ　及び過熱
度Ｓｈ　についての偏差関数ｅｐ　，ｅｓｈを算出し、
さらに、ステップＳＲ５で、ｅ１（ｔ）＝Ｋｐ１・ｅｐ
　＋Ｋｐ２・ｅｓｈ（ただし、Ｋｐ１及びＫｐ２はいず
れも定数で、Ｋｐ１はＫｐ２よりもかなり大きく設定さ
れている）、ｅ２（ｔ）＝Ｋｐ３・ｅｓｈ（Ｋｐ３は定
数）として、室外電動膨張弁（４）についての制御関数
ｅ１（ｔ）と流量制御弁（１２）についての制御関数ｅ
２（ｔ）とを演算する。さらに、ステップＳＲ６で、下
記（２），（３）　式　　Ｅｖ１＝Ｋｐ４｛ｅ１（ｔ）
＋（１／Ｔｉ）∫ｅ１（ｔ）　ｄｔ＋Ｔｄ・（ｄ／ｄｔ
）ｅ１（ｔ）｝　　　　　　（２）　　　Ｅｖ２＝Ｋｐ
５｛ｅ２（ｔ）＋（１／Ｔｉ）∫ｅ２（ｔ）　ｄｔ＋Ｔ
ｄ・（ｄ／ｄｔ）ｅ２（ｔ）｝　　　　　　（３）　（
ただし、Ｋｐ４，Ｋｐ５はいずれも定数）に基づき、室
外電動膨張弁（４）の開度をＰＩＤ制御するための開度
変更量Ｅｖ１と流量制御弁（１２）の開度をＰＩＤ制御
するための開度変更量Ｅｖ２とをそれぞれ演算し、ステ
ップＳＲ７で、その開度変更指令に基づき各弁（４），
（１２）の開度を変更する。つまり、流量制御弁（１２
）の開度は専ら吸入過熱度Ｓｃ　に基づき制御する一方
、蒸発器側の減圧弁たる室外電動膨張弁（４）の開度は
、むしろ低圧側圧力Ｌｐｓに比重を掛けて制御すること
により、室外熱交換器（３）の能力を十分発揮しうるよ
うにしている。

【００６３】一方、上記ステップＳＲ３の判別結果がＮ
Ｏのとき、つまり流量制御弁（１２）が全閉で、かつＳ
ｈ　＜Ｓｈｓ及びＬｐ　＜Ｌｐｓのうちいずれかが成立
しないときには、ステップＳＲ８に移行して、式　　ｅ
１（ｔ）＝Ｋｐ１（Ｓｈｓ−Ｓｈ　）に基づき制御関数
ｅ１（ｔ）を算出した後、ステップＳＲ９で、室外電動
膨張弁（４）の開度をＰＩＤ制御するための開度変更量
Ｅｖ１を上記（２）　式に基づき演算するとともに、流
量制御弁（１２）を全閉に制御する。すなわち、流量制
御弁（１２）が閉じ、過熱度Ｓｃ　も低圧側圧力Ｌｐ　
も高い状態では、室外電動膨張弁（４）の開度を専ら吸
入過熱度Ｓｃ　を指標として制御して、吸入過熱度Ｓｃ
　の過上昇防止を優先させている。

【００６４】上記フロ―において、ステップＳＲ４，Ｓ
Ｒ５，ＳＲ６，ＳＲ８及びＳＲ９の制御により、請求項
８の発明にいう両開度制御手段（６１）が構成されてい
る。

【００６５】したがって、上記第６実施例では、空気調
和装置の暖房運転時、両開度制御手段（６１）により、
吸入過熱度Ｓｈ　及び低圧側圧力Ｌｐ　を所定値Ｓｃｓ
，Ｌｐｓに維持するよう制御されるので、流量制御弁（
１２）による減圧度を大きめに、室外電動膨張弁（４）
の減圧度を小さめにすることにより、吸入過熱度Ｓｃ　
は所定値に維持しながら、室外熱交換器（３）の能力を
大きくすることができ、能力の向上を図ることができる
。

【００６６】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、空気調和装置の構成として、レシ―バ上部と主
冷媒回路の吸入ラインとを流量制御弁を介してバイパス
接続するとともに、主冷媒回路の凝縮圧力を目標凝縮圧
力に収束させるよう流量制御弁の開度を制御するように
したので、冷房運転時、過冷却度とは異なる絶対的な状
態量を指標とする制御により、高外気及び高室温条件下
でも、凝縮圧力の過上昇を防止しながら、しかも能力の
向上を図ることができる。

【００６７】請求項２の発明によれば、上記請求項１の
発明において、凝縮圧力が高いときには凝縮圧力が低い
ときに比べて目標過冷却度を小さい値に設定し、過冷却
度が目標過冷却度以下に収束した時点の凝縮圧力を目標
凝縮圧力と設定するようにしたので、凝縮圧力が低いと
きには高圧の過上昇を有効に防止しながら、凝縮圧力が
高い高外気条件下では冷媒をフラッシュ状態に近付けて
制御することにより、熱伝達率の増大による熱交能力の
向上を図ることができる。

【００６８】請求項３の発明によれば、上記請求項１の
発明において、外気温度及び蒸発温度に基づき、そのと
きの最大の冷凍能力を与える凝縮圧力を目標凝縮圧力と
設定するようにしたので、冷媒をフラッシュ状態に近付
けて制御することにより、熱伝達率の増大による熱交能
力の向上を図ることができる。

【００６９】請求項４の発明によれば、空気調和装置の
構成として、レシ―バ上部と主冷媒回路の吸入ラインと
を冷媒の絞り機構を介してバイパス接続するとともに、
バイパス路にバイパス路と吐出ラインの各配管内の冷媒
同士間で熱交換を行う熱交換器を設けたので、暖房運転
時、レシ―バ上部の飽和ガスとの熱交換により過熱され
たガス冷媒が吸入ラインに導入される結果、熱源側熱交
換器における冷媒の過熱度を極力小さく抑制することが
可能になり、よって、暖房能力の向上を図ることができ
る。

【００７０】請求項５の発明によれば、空気調和装置の
構成として、上記請求項４の発明における熱交換器の代
わりに、バイパス路にバイパス路と利用側熱交換器のガ
ス管の冷媒同士で熱交換を行う熱交換器を設けたので、
暖房運転時、利用側熱交換器における冷媒の過熱度を小
さく抑制して暖房能力の向上を図ることができるととも
に、冷房運転時、吸入ガス温度の低下により吐出管温度
の上昇を抑制することができる。

【００７１】請求項６の発明によれば、空気調和装置の
構成として、レシ―バ上部と主冷媒回路との吸入ライン
とを冷媒の絞り機構を介してバイパス接続するとともに
、バイパス路に熱源側熱交換器の補助熱交換器を設けた
ので、上記請求項４の発明と同様の効果を得ることがで
きる。

【００７２】請求項７の発明によれば、空気調和装置の
構成として、レシ―バ上部と熱源側熱交換器のガス管と
を冷媒の絞り機構を介してバイパス接続するとともに、
バイパス路に熱源側熱交換器の補助熱交換器を設けたの
で、暖房運転時には暖房能力の向上を図ることができ、
冷房運転時には、補助熱交換器を凝縮器として使用する
ことにより凝縮能力の向上を図ることができる。

【００７３】請求項８の発明によれば、上記請求項５又
は６の発明における補助熱交換器を熱源側熱交換器と一
体的に設けたので、構成の簡素化を図ることができる。

【００７４】請求項９の発明によれば、上記請求項４，
５，６又は７の発明において、バイパス路に流量制御弁
を介設し、暖房運転時、吸入過熱度及び低圧側圧力を所
定値に維持するよう室外電動膨張弁及び流量制御弁の開
度を制御するようにしたので、流量制御弁による減圧度
を大きめに、室外電動膨張弁の減圧度を小さめに制御す
ることにより、吸入過熱度を高めの所定値に維持しなが
ら、熱源側熱交換器の能力の向上を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】請求項１，２及び３の発明の構成を示すブロッ
ク図である。

【図２】第１実施例に係る空気調和装置の冷媒配管系統
図である。

【図３】第１実施例における流量制御弁開度の制御内容
を示すフロ―チャ―ト図である。

【図４】第１実施例における凝縮圧力と目標過冷却度と
の関係を示す特性図である。

【図５】冷媒の乾き度をパラメ―タとする室外熱交換器
出口エンタルピと蒸発能力との関係を示す特性図である
。

【図６】第２実施例における目標凝縮圧力の設定方法を
示す図である。

【図７】第３実施例に係る空気調和装置の冷媒配管系統
図である。

【図８】第４実施例に係る空気調和装置の冷媒配管系統
図である。

【図９】第５実施例に係る室外熱交換器の構造を示す斜
視図である。

【図１０】請求項９の発明の構成を示すブロック図であ
る。

【図１１】第６実施例における室外電動膨張弁及び流量
制御弁の開度制御の内容を示すフロ―チャ―ト図である
。

【符号の説明】

１　　　　圧縮機 ３　　　　室外熱交換器（熱源側熱交換器）３ａ　　補
助熱交換器 ４　　　　室外電動膨張弁 ５　　　　レシ―バ ６　　　　室内電動膨張弁 ７　　　　室内熱交換器（利用側熱交換器）１０　　主
冷媒回路 １１　　吸入バイパス路 １２　　流量制御弁（絞り機構） １３　　熱交換器 ５０　　過冷却度検出手段 ５１　　目標過冷却度設定手段 ５２　　過冷却度指標開度制御手段 ５３　　目標凝縮圧力設定手段 ５４　　凝縮圧力指標開度制御手段 ６０　　過熱度検出手段 ６１　　両開度制御手段 Ｔｈ１　　外気温センサ（外気温度検出手段）Ｐ１　　
高圧センサ（凝縮圧力検出手段）Ｐ２　　低圧センサ（
低圧検出手段）

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）
   、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつ
   レシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備え
   た空気調和装置において、上記レシ―バ（５）の上部と
   上記主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続
   するバイパス路（１１Ａ）を設けるとともに、該バイパ
   ス路（１１Ａ）に介設され、冷媒流量を調節する流量制
   御弁（１２）と、冷媒の凝縮圧力を検出する凝縮圧力検
   出手段（Ｐ１）と、冷房運転時、最適な冷凍能力を与え
   る凝縮圧力を目標凝縮圧力として設定する目標凝縮圧力
   設定手段（５３）と、冷房運転時、上記凝縮圧力検出手
   段（Ｐ１）の出力を受け、凝縮圧力が上記目標凝縮圧力
   設定手段（５１）で設定された目標凝縮圧力に収束する
   よう上記流量制御弁（１２）の開度を制御する凝縮圧力
   指標開度制御手段（５４）とを備えたことを特徴とする
   空気調和装置。
2. 【請求項２】　　請求項１記載の空気調和装置において
   、冷房運転時、上記熱源側熱交換器（３）出口における
   冷媒の過冷却度を検出する過冷却度検出手段（５０）と
   、上記凝縮圧力検出手段（Ｐ１）の出力を受け、凝縮圧
   力が高いときには凝縮圧力が低いときよりも目標過冷却
   度を低い値に設定する目標過冷却度設定手段（５１）と
   、冷房運転時、上記過冷却度検出手段（５０）の出力を
   受け、冷媒の過冷却度を上記目標過冷却度設定手段（５
   １）で設定された目標過冷却度以下にするよう上記流量
   制御弁（１２）の開度を制御する過冷却度指標開度制御
   手段（５２）とを備え、上記目標凝縮圧力設定手段（５
   ３）は、上記過冷却度検出手段（５０）の出力を受け、
   上記過冷却度指標開度制御手段（５２）で制御される過
   冷却度が制御目標値に達したときの凝縮圧力を目標凝縮
   圧力として設定するものであることを特徴とする空気調
   和装置。
3. 【請求項３】　　請求項１記載の空気調和装置において
   、外気温度を検出する外気温検出手段（Ｔｈ１）と、冷
   媒の蒸発温度を検出する蒸発温度検出手段（Ｐ２）とを
   備え、上記目標凝縮圧力設定手段（５３）は、上記外気
   温度検出手段（Ｔｈ１）及び蒸発温度検出手段（Ｐ２）
   の出力を受け、現在の外気温度と冷媒の蒸発温度とに基
   づき、最大の冷凍能力を与える凝縮圧力を目標凝縮圧力
   として設定するものであることを特徴とする空気調和装
   置。
4. 【請求項４】　　圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）
   、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつ
   レシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備え
   た空気調和装置において、上記レシ―バ（５）の上部と
   上記主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続
   するバイパス路（１１Ａ）を設けるとともに、該バイパ
   ス路（１１Ａ）に、バイパス路（１１Ａ）を流通する冷
   媒と上記主冷媒回路（１０）の吐出ラインを流通する冷
   媒との熱交換を行う熱交換器（１３）を介設したことを
   特徴とする空気調和装置。
5. 【請求項５】　　圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）
   、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつ
   レシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備え
   た空気調和装置において、上記レシ―バ（５）の上部と
   上記主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続
   するバイパス路（１１Ａ）を設けるとともに、該バイパ
   ス路（１１Ａ）に、バイパス路（１１Ａ）を流通する冷
   媒と上記利用側熱交換器（７）のガス管を流通する冷媒
   との熱交換を行う熱交換器を介設したことを特徴とする
   空気調和装置。
6. 【請求項６】　　圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）
   、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつ
   レシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備え
   た空気調和装置において、上記レシ―バ（５）の上部と
   上記主冷媒回路（１０）の吸入ラインとをバイパス接続
   するバイパス路（１１Ａ）を設けるとともに、該バイパ
   ス路（１１Ａ）に、上記熱源側熱交換器（３）の補助熱
   交換器（３ａ）を介設したことを特徴とする空気調和装
   置。
7. 【請求項７】　　圧縮機（１）、熱源側熱交換器（３）
   、膨張弁及び利用側熱交換器（７）を順次接続し、かつ
   レシ―バ（５）を備えてなる主冷媒回路（１０）を備え
   た空気調和装置において、上記レシ―バ（５）の上部と
   上記熱源側熱交換器（３）のガス管とをバイパス接続す
   るバイパス路（１１Ｂ）を設けるとともに、該バイパス
   路（１１Ｂ）に、上記熱源側熱交換器（３）の補助熱交
   換器（３ａ）を介設したことを特徴とする空気調和装置
   。
8. 【請求項８】　　請求項６又は７記載の空気調和装置に
   おいて、補助熱交換器（３ａ）は熱源側熱交換器（３）
   と一体的に共通のケ―シングに収納されていることを特
   徴とする空気調和装置。
9. 【請求項９】　　請求項４，５，６又は７記載の空気調
   和装置において、上記バイパス路（１１）に介設され、
   冷媒の流量を制御する流量制御弁（１２）と、主冷媒回
   路（１）における低圧側圧力を検出する低圧検出手段（
   Ｐ２）と、暖房運転時、冷媒の吸入過熱度を検出する過
   熱度検出手段（６０）と、暖房運転時、該過熱度検出手
   段（６０）及び上記低圧検出手段（Ｐ２）の出力を受け
   、吸入過熱度及び低圧側圧力を所定値に維持するよう上
   記室外電動膨張弁（４）及び上記流量制御弁（１２）の
   開度を制御する両開度制御手段（６１）とを備えたこと
   を特徴とする空気調和装置。