JPH0432580A - 耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板 - Google Patents
耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板Info
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- JPH0432580A JPH0432580A JP13838290A JP13838290A JPH0432580A JP H0432580 A JPH0432580 A JP H0432580A JP 13838290 A JP13838290 A JP 13838290A JP 13838290 A JP13838290 A JP 13838290A JP H0432580 A JPH0432580 A JP H0432580A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は自動車、家電、建材等に用いられる耐食性に優
れたＺｎ系めっき鋼板に関するものである。
れたＺｎ系めっき鋼板に関するものである。
〈従来の技術〉
鋼板は自動車、家電、建材等に広く用いられているが、
通常の試用環境下では錆びてしまうため、近年では錆び
を防ぐためのめっき処理された鋼板が広く用いられてい
る。めっき処理としてはＺｎめっきが古くから行なわれ
ていたが、最近の防錆能力強化の要請に伴い種々のＺｎ
系合金めっきが開発され利用されている。
通常の試用環境下では錆びてしまうため、近年では錆び
を防ぐためのめっき処理された鋼板が広く用いられてい
る。めっき処理としてはＺｎめっきが古くから行なわれ
ていたが、最近の防錆能力強化の要請に伴い種々のＺｎ
系合金めっきが開発され利用されている。
Ｚｎ合金めっきは熔融めっき法によるＺｎ−Ｐｅ、Ｚｎ
Ｍ１電気めっき法によるＺｎ−Ｎｉ、 Ｚｎ−Ｆｅが主
に使われているが、十分な防錆能力は得られていない。
Ｍ１電気めっき法によるＺｎ−Ｎｉ、 Ｚｎ−Ｆｅが主
に使われているが、十分な防錆能力は得られていない。
そのため、これらのめっき層を積層する２層めっき化が
検討された。特開昭５５−７３８８８号公報に開示され
ているＦｅ−Ｚｎ／Ｚｎ、特開昭５７−２０７１９４号
公報に開示されているＺｎ −Ｆｅ ／ Ｚｎ −Ｎｉ
、特開昭６０−１９４０９１号公報に開示されているＺ
ｎ−Ｎｉ／Ｚｎなどがあるが、いずれも充分な耐食性か
えられるにはいたっていない、この他にも特開昭５７−
６７１９５号公報、同６０−１７７．１８７号公報等に
開示されているＦｅ系めっきを上層にしたものがあるが
、この上層めっきは主に化成処理性改善による塗装後耐
食性向上を狙ったものであり、めっき層自身の耐食性は
不十分なものである。上層のＺｎ系合金めっきの合金元
素種類を種々変えたものとして特開昭６１−１９４１９
５号公報が開示されているが、充分な耐食性は得られて
おらず、またＴｉ、 Ａ１． Ｍｇ、 Ｓｉは酸化物、
水酸化物、金属粉でめっき浴に添加し共析させるもので
製造することも難しいものである。
検討された。特開昭５５−７３８８８号公報に開示され
ているＦｅ−Ｚｎ／Ｚｎ、特開昭５７−２０７１９４号
公報に開示されているＺｎ −Ｆｅ ／ Ｚｎ −Ｎｉ
、特開昭６０−１９４０９１号公報に開示されているＺ
ｎ−Ｎｉ／Ｚｎなどがあるが、いずれも充分な耐食性か
えられるにはいたっていない、この他にも特開昭５７−
６７１９５号公報、同６０−１７７．１８７号公報等に
開示されているＦｅ系めっきを上層にしたものがあるが
、この上層めっきは主に化成処理性改善による塗装後耐
食性向上を狙ったものであり、めっき層自身の耐食性は
不十分なものである。上層のＺｎ系合金めっきの合金元
素種類を種々変えたものとして特開昭６１−１９４１９
５号公報が開示されているが、充分な耐食性は得られて
おらず、またＴｉ、 Ａ１． Ｍｇ、 Ｓｉは酸化物、
水酸化物、金属粉でめっき浴に添加し共析させるもので
製造することも難しいものである。
〈発明が解決しようとする課題〉
上記のように、従来のＺｎ系合金めっき鋼板では優れた
耐食性を得ることはできなかった０本発明は、耐食性に
優れたＺｎ系めっき鋼板を提供することを目的とする。
耐食性を得ることはできなかった０本発明は、耐食性に
優れたＺｎ系めっき鋼板を提供することを目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
本発明のＺｎ系めっき鋼板は、鋼板の少なくとも片面に
下層として１〜１００ ｇ／ｍ２のＺｎめっき層もしく
はＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 ＡＩの一
種又は二種以上を含むＺｎ系合金めっき層を有し、上層
にＭｇを１〜３５重量％含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき
層を１〜５０ｇｅｍ有することを特徴とする耐食性に優
れたＺｎ系めっき鋼板であり、また、前記上層のＺｎ
−Ｍｇ合金めっき層が溶融塩電気めっき層であることを
特徴とする耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板であり、ま
た、前記下層のＺｎめっき層もしくはＦｅ、 Ｎｉ＋
Ｃ。
下層として１〜１００ ｇ／ｍ２のＺｎめっき層もしく
はＦｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 ＡＩの一
種又は二種以上を含むＺｎ系合金めっき層を有し、上層
にＭｇを１〜３５重量％含有するＺｎ−Ｍｇ合金めっき
層を１〜５０ｇｅｍ有することを特徴とする耐食性に優
れたＺｎ系めっき鋼板であり、また、前記上層のＺｎ
−Ｍｇ合金めっき層が溶融塩電気めっき層であることを
特徴とする耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板であり、ま
た、前記下層のＺｎめっき層もしくはＦｅ、 Ｎｉ＋
Ｃ。
Ｍｎ、 Ｃｒ、 ＡＩの一種又は二種以上を含むＺｎ系
合金めっき層が熔融めっき層または電気めっき層である
ことを特徴とする耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板であ
る。
合金めっき層が熔融めっき層または電気めっき層である
ことを特徴とする耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板であ
る。
〈作 用〉
本発明者らは、銅板を防錆するためにはＦｅに対して犠
牲防食能を持つＺｎをベースにめっき層を構成するのが
最も適していると考えた。しかし、従来のめっき合金元
素では前述したように充分な耐食性をえることはできな
い。
牲防食能を持つＺｎをベースにめっき層を構成するのが
最も適していると考えた。しかし、従来のめっき合金元
素では前述したように充分な耐食性をえることはできな
い。
そこで本発明者らは、従来にない新規なＺｎ系合金めっ
きを得るために新たなめっき溶媒として溶融塩を選び種
々の合金元素について検討した結果、Ｚｎ −Ｍｇ合金
めっきが良い耐食性を示すことが分かった（特願平１−
２７３８６３号参照）。
きを得るために新たなめっき溶媒として溶融塩を選び種
々の合金元素について検討した結果、Ｚｎ −Ｍｇ合金
めっきが良い耐食性を示すことが分かった（特願平１−
２７３８６３号参照）。
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきが良い耐食性を示す理由は明確で
はないが、Ｍｇは腐蝕環境下において生じる種々のｚｎ
腐蝕生成物のうち腐蝕抑制効果の無いＺｎＯを抑制し、
腐蝕抑制効果のあるＺｎ （０１１） Ｌ ＺｎＣ０：
＋等を安定させるためと考えられる。Ｚｎ−Ｍｇ合金め
っきはそれ自体でも良い耐食性を示すが、溶融塩を用い
ためっき温度が３５０℃以上と高いために、めっき厚を
厚くしようとすると、めっき時間が長くなり鋼板からＦ
ｅがめつき層中に拡散してくるのでＭｇ合金化の効果が
薄れてくる。 Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきは蒸着法でもでき
るが（特開昭６４−１７８５２号公報参照）、蒸着法で
は厚めつきするには長時間かかるので現実的ではない。
はないが、Ｍｇは腐蝕環境下において生じる種々のｚｎ
腐蝕生成物のうち腐蝕抑制効果の無いＺｎＯを抑制し、
腐蝕抑制効果のあるＺｎ （０１１） Ｌ ＺｎＣ０：
＋等を安定させるためと考えられる。Ｚｎ−Ｍｇ合金め
っきはそれ自体でも良い耐食性を示すが、溶融塩を用い
ためっき温度が３５０℃以上と高いために、めっき厚を
厚くしようとすると、めっき時間が長くなり鋼板からＦ
ｅがめつき層中に拡散してくるのでＭｇ合金化の効果が
薄れてくる。 Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきは蒸着法でもでき
るが（特開昭６４−１７８５２号公報参照）、蒸着法で
は厚めつきするには長時間かかるので現実的ではない。
本発明者らは、腐蝕生成物安定効果の高いＺｎＭｇ合金
めっきを上層にし従来のＺｎ系めっきを下層にした二層
めっきにすると、Ｚｎ −Ｍｇめっき単層や他のＺｎ系
二層めっきよりも遥かに優れた耐食性が得られることを
新規に見出した。この二層めっきが耐食性に優れている
理由は、下層のＺｎ系めっき層がＺｎ −Ｍｇ合金めっ
き時の鋼板からのＦｅの拡散に対して障壁となり、Ｚｎ
−Ｍｇ合金めっきの優れた性能が充分発揮できること
および犠牲防食能をもつＺｎ系めっきの積層効果による
ものと考えられる。
めっきを上層にし従来のＺｎ系めっきを下層にした二層
めっきにすると、Ｚｎ −Ｍｇめっき単層や他のＺｎ系
二層めっきよりも遥かに優れた耐食性が得られることを
新規に見出した。この二層めっきが耐食性に優れている
理由は、下層のＺｎ系めっき層がＺｎ −Ｍｇ合金めっ
き時の鋼板からのＦｅの拡散に対して障壁となり、Ｚｎ
−Ｍｇ合金めっきの優れた性能が充分発揮できること
および犠牲防食能をもつＺｎ系めっきの積層効果による
ものと考えられる。
本発明では、鋼板上の少なくとも片面に下層めっきとし
て１〜ｉｏｏ ｇ７ｒｒｒの２口めっき層もしくはＦｅ
、 Ｎｉ＋ Ｃｏ＋ Ｍｎ＋ Ｃｒ、 ＡＩの一種又は
二種以上を含むＺｎ系合金めっき層を施す。
て１〜ｉｏｏ ｇ７ｒｒｒの２口めっき層もしくはＦｅ
、 Ｎｉ＋ Ｃｏ＋ Ｍｎ＋ Ｃｒ、 ＡＩの一種又は
二種以上を含むＺｎ系合金めっき層を施す。
下層めっきのめっき量を１〜１００ｇ／イに限定する理
由は、Ｉｇ／ｒ＋（未満ではＺｎ−Ｍｇ合金めっき時の
Ｆｅ拡散に対する障壁効果が不十分であるばかりでなく
二層めっきにすることによる耐食性向上効果が不十分な
ためである。また、１００ｇ／ｍ２！では障壁効果、耐
食性向上効果ともに充分であるが過剰なめっき厚は不経
済になるばかりでなく溶接性、加工性が劣化するので好
ましくない。
由は、Ｉｇ／ｒ＋（未満ではＺｎ−Ｍｇ合金めっき時の
Ｆｅ拡散に対する障壁効果が不十分であるばかりでなく
二層めっきにすることによる耐食性向上効果が不十分な
ためである。また、１００ｇ／ｍ２！では障壁効果、耐
食性向上効果ともに充分であるが過剰なめっき厚は不経
済になるばかりでなく溶接性、加工性が劣化するので好
ましくない。
下層めっきはＺｎめっきでもＦｅ＋ Ｎ＋＋ Ｃｏ＋
Ｍｎ＋ ＣｒＭの一種又は二種以上を含むＺｎ系合金め
っきでも良い。合金元素としてＦｅ、 Ｎｉ＋ Ｃｏ、
Ｍｎ、 Ｃｒ、 ＡＩを選んだのはＺｎと合金化しや
すくかつ生産が容易だからである。合金化元素のめっき
中含有率は特に規定しないが、Ｆｅの場合１〜８５重量
％の範囲、Ｎｉの場合５〜２５重量％の範囲、Ｃｏの場
合０．１〜３０重量％の範囲、Ｍｎの場合２５〜６０重
量％の範囲、Ｃ「の場合０．１〜５帽１％、Ｍの場合１
〜６０重量％の範囲が好ましい。
Ｍｎ＋ ＣｒＭの一種又は二種以上を含むＺｎ系合金め
っきでも良い。合金元素としてＦｅ、 Ｎｉ＋ Ｃｏ、
Ｍｎ、 Ｃｒ、 ＡＩを選んだのはＺｎと合金化しや
すくかつ生産が容易だからである。合金化元素のめっき
中含有率は特に規定しないが、Ｆｅの場合１〜８５重量
％の範囲、Ｎｉの場合５〜２５重量％の範囲、Ｃｏの場
合０．１〜３０重量％の範囲、Ｍｎの場合２５〜６０重
量％の範囲、Ｃ「の場合０．１〜５帽１％、Ｍの場合１
〜６０重量％の範囲が好ましい。
下層めっきを施す方法としては、通常の水溶液をもちい
た電気めっき法で行なえばよ＜、ＺｎＺｎＭｎＺｎ上び
Ｚｎ −Ｆｅ合金は厚めつきが容易な溶融めっき法で行
なっても良い、蒸着法で行なうこともできるが厚めつき
が難しくかつめっき密着性も良くないので好ましくない
。
た電気めっき法で行なえばよ＜、ＺｎＺｎＭｎＺｎ上び
Ｚｎ −Ｆｅ合金は厚めつきが容易な溶融めっき法で行
なっても良い、蒸着法で行なうこともできるが厚めつき
が難しくかつめっき密着性も良くないので好ましくない
。
本発明では上層にＭｇを１〜３５重量％含有するＺｎＭ
ｇ合金めっき層を１〜５０ｇ／ｎ（を施す。
ｇ合金めっき層を１〜５０ｇ／ｎ（を施す。
Ｍｇ含有率を１〜３５重量％に限定する理由は、１重量
％未満では耐食性向上効果不十分であるからであり、３
５重量％超になると耐食性向上効果が飽和してしまい過
剰なＭｇの使用は不経済であるばかりでなくめっき層が
脆くなってめっき層に割れが入り易くなりかえって耐食
性が損なわれるからである。
％未満では耐食性向上効果不十分であるからであり、３
５重量％超になると耐食性向上効果が飽和してしまい過
剰なＭｇの使用は不経済であるばかりでなくめっき層が
脆くなってめっき層に割れが入り易くなりかえって耐食
性が損なわれるからである。
Ｚｎ −Ｍｇ合金めっき量を１〜５０ｇ／ｎ（に限定す
る理由は、Ｉｇ／ｍ２未満では耐食性向上効果が不十分
であるからであり、５０ｇ／ｍ２超になると耐食性向上
効果に対しコストが過剰にかかり不経済であるばかりで
なく溶接性、加工性がそこなわれるからである。
る理由は、Ｉｇ／ｍ２未満では耐食性向上効果が不十分
であるからであり、５０ｇ／ｍ２超になると耐食性向上
効果に対しコストが過剰にかかり不経済であるばかりで
なく溶接性、加工性がそこなわれるからである。
Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきは溶融塩電気めっき法で施す。
通常の水溶液を用いてめっきしようとしてもＺｎとｎｇ
の単極電位が違いすぎるために合金めっきを得ることは
極めて難しいが、溶融塩を用いるとめっき浴中のＭ、イ
オン量に応じてＺｎとＭ、が合金化するので合金めっき
を得ることができる。また、溶融塩浴では高い電流密度
でめっきできるので高い生産性も期待できる。熔融塩と
してはフッ化物や硝酸塩を用いた浴もあるが、比較的低
温でめっきでき、かつ爆発や腐蝕の危険性の少ない塩化
物浴が最も優れている。塩化物溶融塩にはＺｎ塩化物、
Ｍｇ塩化物と伝導剤および融点膝下剤としてのＮａ、
ＫＬｉ塩化物等の一種または二種以上を混合してもち
いれば良い。めっき温度は３５０〜５００°Ｃ１めっき
電流密度は２０〜４００Ａ／ｄボで行なえば良い。
の単極電位が違いすぎるために合金めっきを得ることは
極めて難しいが、溶融塩を用いるとめっき浴中のＭ、イ
オン量に応じてＺｎとＭ、が合金化するので合金めっき
を得ることができる。また、溶融塩浴では高い電流密度
でめっきできるので高い生産性も期待できる。熔融塩と
してはフッ化物や硝酸塩を用いた浴もあるが、比較的低
温でめっきでき、かつ爆発や腐蝕の危険性の少ない塩化
物浴が最も優れている。塩化物溶融塩にはＺｎ塩化物、
Ｍｇ塩化物と伝導剤および融点膝下剤としてのＮａ、
ＫＬｉ塩化物等の一種または二種以上を混合してもち
いれば良い。めっき温度は３５０〜５００°Ｃ１めっき
電流密度は２０〜４００Ａ／ｄボで行なえば良い。
〈実施例〉
次に、本発明の実施例および比較例について説明する。
冷延鋼板を通常の脱脂、酸洗したのち電気めっき法の場
合は下記のＡ−Ｆのめっき浴を用いて、また溶融めっき
法の場合は必要に応じて焼鈍を施したのちＧ浴で下層Ｚ
ｎ系めっきを行なった。溶融めっき法の一部のものはめ
っき後合金化処理をおこなった。下層めっきをおこなっ
た後、下記のＨ〜Ｊ浴で上層Ｚｎ −Ｍｇ合金めっきを
行ない各種Ｚｎ系めっき鋼板を作成した。
合は下記のＡ−Ｆのめっき浴を用いて、また溶融めっき
法の場合は必要に応じて焼鈍を施したのちＧ浴で下層Ｚ
ｎ系めっきを行なった。溶融めっき法の一部のものはめ
っき後合金化処理をおこなった。下層めっきをおこなっ
た後、下記のＨ〜Ｊ浴で上層Ｚｎ −Ｍｇ合金めっきを
行ない各種Ｚｎ系めっき鋼板を作成した。
電気めっき浴Ａ （Ｚｎ）
ＺｎＣ１ｚ ２３５ ｇ ／ １２
ｐＨ４，５ＫＣＩ ３５０ ｇ
／ Ｉ！ ５０”ｃ電気めっき浴Ｂ （Ｚｎ−
Ｆｅ） ＺｎＳＯ，・７ ｕ、ｏ ２１０ ｇ ／ ｆ
ｐｉｔ １．２３２０ ｇ ／ ｆ ５０ｇ＃！ （Ｚｎ−Ｎｉ） ２３５ ｇ ／ Ｎ ６１１ｚＯ７０ｇ／ｊ！ ３５０ ｇ ／ Ｎ （Ｚｎ−Ｃｏ） ５００ ｇ ／ １ ５０ｇ／ｊ！ ５０ ｇ ／ １ ２０ ｇ ／ Ｉ Ｎｉ −Ｃｒ） ２５０ ｇ ／ １ ６０ ｇ ／ ｆ ２ｇ７１ ３５０ｇ／ｊ！ （Ｚｎ−Ｍｎ） ６０ ｇ ／ １ １００ ｇ ／ ｊ！ ２５０ ｇ ／ １ ＦｅＳＯ，’ ７１’ｌ！Ｏ ａｚＳＯ４ 電気めっき浴Ｃ Ｚｎ（Ｊｚ １ＣＺｚ ＣＩ 電気めっき浴Ｄ ＺｎＳ０４・７１ＩｔＯ ＣｏＳＯａ ・７１１ｚＯ Ｎａ、ＳＯ。
ｐＨ４，５ＫＣＩ ３５０ ｇ
／ Ｉ！ ５０”ｃ電気めっき浴Ｂ （Ｚｎ−
Ｆｅ） ＺｎＳＯ，・７ ｕ、ｏ ２１０ ｇ ／ ｆ
ｐｉｔ １．２３２０ ｇ ／ ｆ ５０ｇ＃！ （Ｚｎ−Ｎｉ） ２３５ ｇ ／ Ｎ ６１１ｚＯ７０ｇ／ｊ！ ３５０ ｇ ／ Ｎ （Ｚｎ−Ｃｏ） ５００ ｇ ／ １ ５０ｇ／ｊ！ ５０ ｇ ／ １ ２０ ｇ ／ Ｉ Ｎｉ −Ｃｒ） ２５０ ｇ ／ １ ６０ ｇ ／ ｆ ２ｇ７１ ３５０ｇ／ｊ！ （Ｚｎ−Ｍｎ） ６０ ｇ ／ １ １００ ｇ ／ ｊ！ ２５０ ｇ ／ １ ＦｅＳＯ，’ ７１’ｌ！Ｏ ａｚＳＯ４ 電気めっき浴Ｃ Ｚｎ（Ｊｚ １ＣＺｚ ＣＩ 電気めっき浴Ｄ ＺｎＳ０４・７１ＩｔＯ ＣｏＳＯａ ・７１１ｚＯ Ｎａ、ＳＯ。
ＣＨ３ＣＯＯＮａ ’ ３ Ｈ！０
電気めっき浴Ｅ （Ｚｎ
ｎｃｌｚ
１Ｃ１ｔ
ｒＣ１３
ＣＩ
電気めっき浴Ｆ
ＺｎＳＯｎ ・７ ＨｔＯ
ＭｎＳＯ，・ ）１．０
Ｎａ３ＣＪｓＯ１・２１１ｔＯ
５０°Ｃ
ｐＨ４，５
６０°Ｃ
ｐｌ＋ ４．５
５５℃
２１１２．５
６０°Ｃ
ｐｕ ｓ、。
４０℃
熔融めっき浴Ｇ （Ｚｎ）
Ｚｎ ９９．８８重量％Ａｔ
０．１２重量％ 溶融めっき浴Ｈ（Ｚｎ−／Ｖ） Ｚｎ ９５重量％ Ａ７ ５重！％ 溶融塩電気めっき浴１ （Ｚｎ−Ｍｇ）ＺｎＣ１ｘ
６３−％ Ｍｇｃｌｔ ５−％ ＮａＣ１２９−％ ＫＣＩ ３−％ 溶融塩電気めっき浴Ｊ （Ｚｎ Ｍｇ）ＺｎＣ１＊
６０−％ ＭｇＣ１ｘ ７ＩＩｌＩ／％ＮａＣ１２
９−％ ＫＣＩ ４−％ 溶融塩電気めっき浴Ｋ （Ｚｎ−Ｍｇ）Ｚｎｃｌｔ
５３ｍ％ ＭｇＣＺｔ ７−％ ＮａＣ１２０−％ ４７０’Ｃ ４８０°Ｃ ＭＣＩ ２０−％ 耐食性の評価は塩水噴霧試験（Ｊ Ｉ Ｓ Ｚ ２３
７１に準ず）により赤錆発生までの試験時間で耐食性を
評価した。
０．１２重量％ 溶融めっき浴Ｈ（Ｚｎ−／Ｖ） Ｚｎ ９５重量％ Ａ７ ５重！％ 溶融塩電気めっき浴１ （Ｚｎ−Ｍｇ）ＺｎＣ１ｘ
６３−％ Ｍｇｃｌｔ ５−％ ＮａＣ１２９−％ ＫＣＩ ３−％ 溶融塩電気めっき浴Ｊ （Ｚｎ Ｍｇ）ＺｎＣ１＊
６０−％ ＭｇＣ１ｘ ７ＩＩｌＩ／％ＮａＣ１２
９−％ ＫＣＩ ４−％ 溶融塩電気めっき浴Ｋ （Ｚｎ−Ｍｇ）Ｚｎｃｌｔ
５３ｍ％ ＭｇＣＺｔ ７−％ ＮａＣ１２０−％ ４７０’Ｃ ４８０°Ｃ ＭＣＩ ２０−％ 耐食性の評価は塩水噴霧試験（Ｊ Ｉ Ｓ Ｚ ２３
７１に準ず）により赤錆発生までの試験時間で耐食性を
評価した。
各鋼板の諸性能を示した表１から明らかなように、本発
明のＺｎ系めっき鋼板は優れた耐食性を示す。
明のＺｎ系めっき鋼板は優れた耐食性を示す。
４２０″Ｃ
４３０°Ｃ
４１０℃
〈発明の効果〉
以上のように、本発明のＺｎ系めっき鋼板は、下層にＺ
ｎめっき層もしくはＰｅ、 Ｎ＋、 Ｃｏ、 Ｍｎ、
Ｃｒ、 ＡＩの一種又は二種以上を含むＺｎ系合金めっ
き層を有し、上層にＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を有してい
るので便れた耐食性が得られる。
ｎめっき層もしくはＰｅ、 Ｎ＋、 Ｃｏ、 Ｍｎ、
Ｃｒ、 ＡＩの一種又は二種以上を含むＺｎ系合金めっ
き層を有し、上層にＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を有してい
るので便れた耐食性が得られる。
Claims (3)
- （１）鋼板の少なくとも片面に下層として１〜１００ｇ
／ｍ＾２のＺｎめっき層もしくはＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍ
ｎ，Ｃｒ，Ａｌの一種又は二種以上を含むＺｎ系合金め
っき層を有し、上層にＭｇを１〜３５重量％含有するＺ
ｎ−Ｍｇ合金めっき層を１〜５０ｇ／ｍ＾２有すること
を特徴とする耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板。 - （２）前記上層のＺｎ−Ｍｇ合金めっき層が溶融塩電気
めっき層であることを特徴とする請求項１の耐食性に優
れたＺｎ系めっき鋼板。 - （３）前記下層のＺｎめっき層もしくはＦｅ，Ｎｉ，Ｃ
Ｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌの一種又は二種以上を含むＺｎ系
合金めっき層が溶融めっき層または電気めっき層である
ことを特徴とする請求項１又は２の耐食性に優れたＺｎ
系めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13838290A JPH0432580A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | 耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13838290A JPH0432580A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | 耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0432580A true JPH0432580A (ja) | 1992-02-04 |
Family
ID=15220635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13838290A Pending JPH0432580A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | 耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0432580A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6747209B2 (en) | 2002-06-19 | 2004-06-08 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Clamp |
| US20090053555A1 (en) * | 2006-03-20 | 2009-02-26 | Koichi Nose | High Corrosion Resistance Hot dip Galvanized Steel Material |
| US9744743B2 (en) | 2012-12-26 | 2017-08-29 | Posco | Zn—Mg alloy plated steel sheet, and method for manufacturing same |
-
1990
- 1990-05-30 JP JP13838290A patent/JPH0432580A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6747209B2 (en) | 2002-06-19 | 2004-06-08 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Clamp |
| US20090053555A1 (en) * | 2006-03-20 | 2009-02-26 | Koichi Nose | High Corrosion Resistance Hot dip Galvanized Steel Material |
| US8663818B2 (en) * | 2006-03-20 | 2014-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High corrosion resistance hot dip galvanized steel material |
| US9744743B2 (en) | 2012-12-26 | 2017-08-29 | Posco | Zn—Mg alloy plated steel sheet, and method for manufacturing same |
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