JPH04318510A - 変倍ファインダー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は変倍ファインダーに関す
るものであり、更に詳しくはレンズシャッターカメラ等
のカメラに用いる変倍ファインダーに関するものである
。

【０００２】

【従来の技術】低コスト化及びコンパクト化を目的とす
る変倍ファインダーとしては、例えば特開昭６２−７０
１７号，特開平２−１９１９０８号等で提案されたもの
が知られている。

【０００３】特開昭６２−７０１７号の変倍ファインダ
ーでは、対物レンズが負・正の２群構成となっており、
第１レンズ群を固定し第２レンズ群のみを光軸方向に移
動させることによってファインダー倍率を変化させてい
る。

【０００４】特開平２−１９１９０８号の変倍ファイン
ダーでは、対物レンズが正・負・正の３群構成となって
おり、第１レンズ群と第３レンズ群とを固定し、第２レ
ンズ群のみを光軸方向に移動させることによってファイ
ンダー倍率を変化させている。

【０００５】つまり、これらの変倍ファインダーにおい
ては、１つのレンズ群のみの移動でファインダー倍率を
変化させているので、２つのレンズ群を移動させてファ
インダー倍率を変化させる通常の変倍ファインダーと比
べ、ズーミング機構の構成が簡単になる。その結果、変
倍ファインダーの低コスト化及びコンパクト化を達成す
ることができる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の変倍ファインダーにおいては、変倍を１つのレンズ群
で行なう構成となっているため、変倍に伴う像面の移動
量がどうしても多くなってしまう。従って、このような
変倍ファインダーで高変倍比化を達成しようとすると、
視度の変動量が多くなり、ファインダー像が非常に見に
くいものとなってしまう。

【０００７】そこで、本発明はこのような問題点を解決
し、変倍に伴う像面の移動量（つまり視度の変動量）が
少なく、高変倍比化が容易なコンパクトで低コストな変
倍ファインダーを提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明の変倍ファインダーでは、物体側より順に、正
の屈折力を有する第１レンズ群，負の屈折力を有する第
２レンズ群及び正の屈折力を有する第３レンズ群より成
り、全体として正の屈折力を有する対物レンズと，正の
屈折力を有するコンデンサレンズと，正の屈折力を有す
る接眼レンズとから成り、前記第２レンズ群を固定し、
前記第１レンズ群及び第３レンズ群を一体として光軸方
向に移動させることによりファインダー倍率を変化させ
ることを特徴としている。

【０００９】図９（Ｗ），（Ｍ）及び（Ｔ）は、本発明
の変倍ファインダーを構成する対物レンズ（ＬＯ）のワ
イド端（Ｗ），中間焦点距離状態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ
）におけるレンズ構成及びこの対物レンズ（ＬＯ）によ
って形成される像面（Ｉ）の配置を概略的に示している
。尚、（ＬＣ）はコンデンサレンズである。

【００１０】この対物レンズ（ＬＯ）は、物体側から順
に正の第１レンズ群（Ｌ１），負の第２レンズ群（Ｌ２
）及び正の第３レンズ群（Ｌ３）から成っている。同図
に示すように、対物レンズ（ＬＯ）がワイド端（Ｗ）か
らテレ端（Ｔ）へとズーミングを行なうと、対物レンズ
（ＬＯ）の像面（Ｉ）は一旦物体側に移動した後、中間
焦点距離状態（Ｍ）付近でもとの位置（ワイド端（Ｗ）
の位置）に戻り、その後瞳側に移動し、テレ端（Ｔ）で
再びもとの位置（ワイド端（Ｗ）の位置）に戻る。 このズーミングは第１レンズ群（Ｌ２）と第３レンズ群
（Ｌ３）とがリンクし、同時に同じ距離だけ移動するこ
とによって行なわれる。

【００１１】像面（Ｉ）が移動する量は、同図中のΔで
表わされる。ここで、像面（Ｉ）の移動量（Δ）は次の
式（１）で表される。 　　　　Δ＝（ＬＢｗ＋ｅ２ｗ）−（ＬＢｍ＋ｅ２ｍ）
　　　　　　＝［｛（１−ｅ１ｗ・φ１−ｅ２ｗ・φ１
−ｅ２ｗ・φ２＋ｅ１ｗ・ｅ２ｗ・φ１・φ２）／φｗ
｝＋ｅ２ｗ］−［｛（１−ｅ１ｍ・φ１−ｅ２ｍ・φ１
−ｅ２ｍ・φ２＋ｅ１ｍ・ｅ２ｍ・φ１・φ２）／φｍ
｝＋ｅ２ｍ］　　　　……（１）

【００１２】但し、 φ１：第１レンズ群（Ｌ１）の屈折力 φ２：第２レンズ群（Ｌ２）の屈折力 φ３：第３レンズ群（Ｌ３）の屈折力 φｗ：ワイド端（Ｗ）での対物レンズ（ＬＯ）の屈折力
φｍ：中間焦点距離状態（Ｍ）での対物レンズ（ＬＯ）
の屈折力ｅ１ｗ：ワイド端（Ｗ）での第１レンズ群（Ｌ
１）と第２レンズ群（Ｌ２）との主点間隔 ｅ１ｍ：中間焦点距離状態（Ｍ）での第１レンズ群（Ｌ
１）と第２レンズ群（Ｌ２）との主点間隔 ｅ２ｗ：ワイド端（Ｗ）での第２レンズ群（Ｌ２）と第
３レンズ群（Ｌ３）との主点間隔 ｅ２ｍ：中間焦点距離状態（Ｍ）での第２レンズ群（Ｌ
２）と第３レンズ群（Ｌ３）との主点間隔 ＬＢｗ：ワイド端（Ｗ）での第３レンズ群（Ｌ３）の主
点位置と像面（Ｉ）との間隔 ＬＢｍ：中間焦点距離状態（Ｍ）での第３レンズ群（Ｌ
３）の主点位置と像面（Ｉ）との間隔 である。

【００１３】対物レンズの焦点距離（ｆＯ）と像面の移
動量（Δ）との関係（変倍比：２倍）をグラフで表わす
と、図１０に示すようになる。

【００１４】ここで、対物レンズ（ＬＯ）を本発明の対
物レンズに対応する正・負・正の３群構成とし、第２レ
ンズ群（Ｌ２）を固定し、第１レンズ群（Ｌ１）と第３
レンズ群（Ｌ３）とを一体に（リンクして）光軸方向に
移動させて変倍を行ったときのｆＯとΔとの関係をＰＩ
で表わす。

【００１５】対物レンズ（ＬＯ）を特開昭６２−７０１
７号の対物レンズの構成に対応する負・正の２群構成と
し、第１レンズ群（Ｌ１）を固定し、第２レンズ群（Ｌ
２）を光軸方向に移動させて変倍を行ったときのｆＯと
Δとの関係をＰＡ１で表わす。

【００１６】対物レンズ（ＬＯ）を特開平２−１９１９
０８号の対物レンズの構成に対応する正・負・正の３群
構成とし、第１レンズ群（Ｌ１）及び第３レンズ群（Ｌ
３）を固定し、第２レンズ群（Ｌ２）を光軸方向に移動
させて変倍を行ったときのｆＯとΔとの関係をＰＡ２で
表わす。

【００１７】図１０でＰＩとＰＡ１及びＰＡ２とを比較
すると、ＰＩの方がＰＡ１及びＰＡ２よりも像面（Ｉ）
の移動量（Δ）は少なく、変倍比を大きくとることが可
能となり、ファインダーの性能向上に有効であることが
わかる。

【００１８】尚、図１０中のＰＩで表されるｆＯとΔと
の関係は、像面（Ｉ）の移動量を最小にするために以下
の式（２），（３）及び（４）から得られたφ１，φ２
及びφ３に基き、式（１）によって得られたものである
。ＰＡ１及びＰＡ２もそれらの対物レンズの構成におい
て、像面の移動量が最小になるように設定されたものに
対応している。

【００１９】 　　　　φｗ＝φ１＋φ２＋φ３−ｅ１ｗ・φ１・φ２
−ｅ１ｗ・φ１・φ３−ｅ２ｗ・φ１・φ３−ｅ２ｗ・
φ２・φ３＋ｅ１ｗ・ｅ２ｗ・φ１・φ２・φ３　　…
…（２）　　　　φｔ＝φ１＋φ２＋φ３−ｅ１ｔ・φ
１・φ２−ｅ１ｔ・φ１・φ３−ｅ２ｔ・φ１・φ３−
ｅ２ｔ・φ２・φ３＋ｅ１ｔ・ｅ２ｔ・φ１・φ２・φ
３　　……（３）　　　　ｅ２ｗ＋ＬＢｗ＝ｅ２ｔ＋Ｌ
Ｂｔ　　……（４） 　　但し、 φｔ：テレ端（Ｔ）での対物レンズ（ＬＯ）の屈折力ｅ
１ｔ：テレ端（Ｔ）での第１レンズ群（Ｌ１）と第２レ
ンズ群（Ｌ２）との主点間隔 ｅ２ｔ：テレ端（Ｔ）での第２レンズ群（Ｌ２）と第３
レンズ群（Ｌ３）との主点間隔 ＬＢｔ：テレ端（Ｔ）での第３レンズ群（Ｌ３）の主点
位置と像面（Ｉ）との間隔 である。

【００２０】また、ファインダーを構成するうえで、対
物レンズを正・負・正の３群構成とし、第１レンズ群（
Ｌ１）と第３レンズ群（Ｌ３）とをリンクさせ、ワイド
端（Ｗ），中間焦点距離状態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）で
像面（Ｉ）を一致させた場合、対物レンズの長さ（第１
レンズ群（Ｌ１）と第３レンズ群（Ｌ３）との主点間隔
、以下「ｅ」で表す）及びレンズバック（第３レンズ群
（Ｌ３）の主点位置と像面（Ｉ）との間隔、以下「ＬＢ
」で表す）を考慮すれば、ｅ＝１０〜２０ｍｍ程度が適
当である。

【００２１】これは、このｅの範囲の下限をこえるとレ
ンズ構成が困難になり、このｅの範囲の上限をこえると
ファインダーとしては全長が長くなりすぎてしまうとい
う問題が生じてくるためである。

【００２２】次に、対物レンズ（ＬＯ）の焦点距離（ｆ
）が、ｆ＝８〜１６，ｆ＝１２〜２４ｍｍのときに、ｅ
＝１０，ｅ＝２０ｍｍで第１レンズ群（Ｌ１）と第２レ
ンズ群（Ｌ２）との主点間隔が３ｍｍの位置から第１レ
ンズ群（Ｌ１）及び第３レンズ群（Ｌ３）をリンクさせ
て、ワイド端（Ｗ），中間焦点距離状態（Ｍ）及びテレ
端（Ｔ）で像面（Ｉ）を一致させたときのパワー（屈折
力）配分及び各レンズ群の焦点距離を示す。

【００２３】但し、 ｆ１：前記対物レンズを構成している第１レンズ群（Ｌ
１）の焦点距離 ｆ２：前記対物レンズを構成している第２レンズ群（Ｌ
２）の焦点距離 ｆ３：前記対物レンズを構成している第３レンズ群（Ｌ
３）の焦点距離 である。

【００２４】［ｆ＝８〜１６ｍｍ］ ｅ＝１０ｍｍのとき、 φ１＝　０．０７２９５　　ｆ１＝１３．７０８φ２＝
−０．２７３９９　　ｆ２＝−３．６５φ３＝　０．１
５０４４　　ｆ３＝６．６４７ｅ＝２０ｍｍのとき、 φ１＝　０．０６１０３　　ｆ１＝１６．３８５φ２＝
−０．２４０２　　　ｆ２＝−４．１６３φ３＝　０．
０８３５２　　ｆ３＝１１．９７３である。

【００２５】［ｆ＝１２〜２４ｍｍ］ ｅ＝１０ｍｍのとき、 φ１＝　０．０５２２０　　ｆ１＝１９．１５７φ２＝
−０．１７５５１　　ｆ２＝−５．６９８φ３＝　０．
１１８３２　　ｆ３＝８．４５２ｅ＝２０ｍｍのとき、 φ１＝　０．０４４２５　　ｆ１＝２２．５９９φ２＝
−０．１５６２９　　ｆ２＝−６．３９８φ３＝　０．
０７２１８　　ｆ３＝１３．８５４である。

【００２６】ここで、各々の｜ｆ１／ｆ２｜は、［ｆ＝
８〜１６ｍｍ］ ｅ＝１０ｍｍのとき、｜ｆ１／ｆ２｜＝３．７５６ｅ＝
２０ｍｍのとき、｜ｆ１／ｆ２｜＝３．９３６である。 ［ｆ＝１２〜２４ｍｍ］ ｅ＝１０ｍｍのとき、｜ｆ１／ｆ２｜＝３．３６２ｅ＝
２０ｍｍのとき、｜ｆ１／ｆ２｜＝３．５３２である。

【００２７】従って、上記結果から次の条件式（５）を
満足するような構成にするのが好ましい。 ３＜｜ｆ１／ｆ２｜＜４．５　　……（５）

【００２８
】条件式（５）の下限をこえるとｅが短くなり、実際の
レンズ配置が難しくなる。条件式（５）の上限をこえる
とｅが長くなり、ファインダーとしては不適切になる。 例えばコンパクト化を図れなくなる。従って、条件式（
５）の範囲内であれば、ｅが適切な値となるため、ファ
インダーとして構成する場合の適当な全長が得られ、レ
ンズ構成が容易で、しかも性能の良好な高変倍ファイン
ダーが得られる。

【００２９】また、前述の特開平２−１９１９０８号の
変倍ファインダーも本発明と同様に対物レンズが正・負
・正の３群構成となっているが、変倍に際し第２レンズ
群のみを光軸方向に移動させているため、高変倍比を達
成するには第２レンズ群に大きな移動量を与えなければ
ならない。

【００３０】これに対し、本発明では第２レンズ群（Ｌ
２）を固定し、第１レンズ群（Ｌ１）及び第３レンズ群
（Ｌ３）をリンクさせて変倍のための移動を行う構成と
なっているので、変倍に伴うこれらのレンズ群の移動量
がそれ程大きくなくても高変倍比を達成することができ
る。

【００３１】また、このようにリンクさせた場合、外観
上は２ブロック移動しているが、機構上は１ブロックの
移動と同じである。従って、第１レンズ群（Ｌ１）と第
３レンズ群（Ｌ３）とをリンクさせて変倍させる場合、
機構上１ブロックの移動で済み、しかも移動量を少なく
することが可能になる。

【００３２】

【実施例】以下、本発明に係る変倍ファインダーの実施
例を示す。但し、各実施例において、ｒｉ（ｉ＝１，２
，３，．．．）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半
径、ｄｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側から数え
てｉ番目の軸上面間隔を示し、Ｎｉ（ｉ＝１，２，３，
．．．），νｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側か
ら数えてｉ番目のレンズのｄ線に対する屈折率，アッベ
数を示す。 尚、後述する図１及び図２中に表されている視野枠（Ｆ
Ｒ）については、以下のレンズデータ中では省略する。 また、２ωは画角を示す。

【００３３】各実施例における前記条件式（５）中の｜
ｆ１／ｆ２｜，ｆ１及びｆ２を併せて示す。尚、各実施
例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面で構成された
面であることを示し、非球面の面形状を表わす次式（６
）で定義するものとする。式（６）で表わされる非球面
の面形状は、光軸を回転対称軸としている。

【００３４】Ｆ（Ｘ，Ｙ，Ｚ）＝Ｘ−ｆ（Ｙ，Ｚ）＝０
　　……（６）但し、 　　　　ｆ（Ｙ，Ｚ）＝Ｃ０・Φ２／［１＋√（１−ε
・Ｃ０２・Φ２）］＋Ａ・Φ２＋Ｂ・Φ４＋Ｃ・Φ６＋
Ｄ・Φ８＋Ｅ・Φ１０　 ここで、Φ２＝Ｙ２＋Ｚ２ Ｘ，Ｙ，Ｚ：非球面頂点を原点とし、Ｘ軸は光軸に沿っ
て瞳側に向かって正の向きを持つ座標軸であり、Ｙ軸，
Ｚ軸は光軸に垂直な平面内で、互いに直交する座標軸で
のＸ，Ｙ，Ｚの座標値 Ｃ０：非球面頂点における曲率 ε：２次曲面パラメーター Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ：非球面係数 である。

【００３５】＜実施例１＞ ２ω＝５１．６°〜２７．２° 　　　　［曲率半径］　　　　［軸上面間隔］　　　　
　　［屈折率］　　　　　　　　　　［アッベ数］ｒ１
　　　　１２．５２３ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１　　３
．２００　　　　　　Ｎ１　　１．４９４７３　　　　
　　　　ν１　　５７．４９ｒ２＊　　−１７．３０３ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ２　　０
．６１３〜２．１９４〜３．６１３ｒ３　　　−１５．
６８３ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ３　　１
．０００　　　　　　Ｎ２　　１．５８７５２　　　　
　　　　ν２　　３０．３６ｒ４　　　　　４．０１７ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ４　　２
．０００ｒ５＊　　　２９．７８３ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ５　　２
．０００　　　　　　Ｎ３　　１．５８７５２　　　　
　　　　ν３　　３０．３６ｒ６＊　　　１０．０００ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ６　　８
．５２５〜６．９４４〜５．５２５ｒ７　　　　１５．
４６５ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ７　　４
．２００　　　　　　Ｎ４　　１．４９４７３　　　　
　　　　ν４　　５７．４９ｒ８＊　　　−６．４９８ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ８　　１
９．８７７〜２１．４５８〜２２．８７７ｒ９　　　　
２１．３８０ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ９　　３
０．０００　　　　　　Ｎ５　　１．５８７５２　　　
　　　　　ν５　　３０．３６ｒ１０　　　∞ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１０　　
０．３７０ｒ１１　　　１８．０９０ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１１　　
２．５００　　　　　　Ｎ６　　１．４９４７３　　　
　　　　　ν６　　５７．４９ｒ１２＊　−２１．９１
８

【００３６】 ｜ｆ１／ｆ２｜＝３．８７，　　ｆ１＝１５．２５５，
　　ｆ２＝−３．９４４

【００３７】［非球面係数及び
２次曲面パラメータ］ｒ２　　ε＝１．０００ Ｂ＝０．１２２×１０−３ Ｃ＝０．５５２×１０−５ Ｄ＝−０．７８２×１０−７ Ｅ＝０．３０３×１０−１０ ｒ５　　ε＝１．０００ Ｂ＝０．１０４×１０−２ Ｃ＝−０．１３５×１０−４ Ｄ＝−０．３３５×１０−８ Ｅ＝−０．５４３×１０−１２ ｒ６　　ε＝１．０００ Ｂ＝−０．１０２×１０−３ Ｃ＝０．６５８×１０−７ Ｄ＝−０．５２７×１０−１１ Ｅ＝−０．４８４×１０−１２ ｒ８　　ε＝１．１８５ Ｂ＝０．６０１×１０−３ Ｃ＝−０．１８１×１０−５ Ｄ＝０．６２５×１０−６ ｒ１２　　ε＝−２０．９９７ Ｂ＝−０．８９３×１０−５ Ｃ＝０．９２４×１０−５ Ｄ＝−０．５４７×１０−６ Ｅ＝０．５１３×１０−９

【００３８】＜実施例２＞ ２ω＝５１．６°〜２７．２° 　　　　［曲率半径］　　　　［軸上面間隔］　　　　
　　［屈折率］　　　　　　　　　　［アッベ数］ｒ１
　　　　１５．２９４ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１　　４
．０００　　　　　　Ｎ１　　１．４９４７３　　　　
　　　　ν１　　５７．４９ｒ２＊　　−１１．１２９ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ２　　０
．８２７〜２．０７１〜３．２２７ｒ３　　　−１５．
６８３ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ３　　１
．０００　　　　　　Ｎ２　　１．５８７５２　　　　
　　　　ν２　　３０．３６ｒ４　　　　　５．０００ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ４　　１
．５００ｒ５＊　　　−５．０５４ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ５　　１
．０００　　　　　　Ｎ３　　１．５８７５２　　　　
　　　　ν３　　３０．３６ｒ６＊　　−２８．１９６ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ６　　２
．８９５〜１．６５１〜０．４９５ｒ７　　　−５５．
９２６ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ７　　２
．８００　　　　　　Ｎ４　　１．４９４７３　　　　
　　　　ν４　　５７．４９ｒ８＊　　　−４．８５１ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ８　　０
．８００ｒ９　　　　１０．０００ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ９　　３
．０００　　　　　　Ｎ５　　１．４９４７３　　　　
　　　　ν５　　５７．４９ｒ１０　　−３５．８６８ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１０　　
１１．８６９〜１３．１１３〜１４．２６９ｒ１１　　
　２１．３８０ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１１　　
３０．０００　　　　　Ｎ６　　１．５８７５２　　　
　　　　　ν６　　３０．３６ｒ１２　　　∞ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１２　　
０．３７０ｒ１３　　　１８．０９０ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｄ１３　　
２．５００　　　　　　Ｎ７　　１．４９４７３　　　
　　　　　ν７　　５７．４９ｒ１４＊　−２１．９１
８

【００３９】 ｜ｆ１／ｆ２｜＝３．７６，　　ｆ１＝１３．７０８，
　　ｆ２＝−３．６５０

【００４０】［非球面係数及び
２次曲面パラメータ］ｒ２　　ε＝−５．４０２ ｒ５　　ε＝１．０００ Ｂ＝０．９６５×１０−３ Ｃ＝−０．１３８×１０−４ Ｄ＝−０．３４８×１０−９ Ｅ＝−０．５４５×１０−１２ ｒ６　　ε＝１．０００ Ｂ＝−０．１０２×１０−３ Ｃ＝０．６５８×１０−７ Ｄ＝−０．５２７×１０−１１ Ｅ＝−０．４８４×１０−１２ ｒ８　　ε＝１．１８５ Ｂ＝０．６０１×１０−３ Ｃ＝−０．１８１×１０−５ Ｄ＝０．６２５×１０−６ ｒ１４　　ε＝−２０．９９７ Ｂ＝−０．１６３×１０−３ Ｃ＝０．１８８×１０−４ Ｄ＝−０．５８２×１０−６ Ｅ＝０．５１３×１０−９

【００４１】図１及び図２は、前記実施例１及び２に対
応するレンズ構成を示す図であり、ワイド端（Ｗ），中
間焦点距離状態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）の各々について
示している。各実施例において、ズーミング時に移動す
るレンズは、対物レンズ（ＬＯ）中の第１レンズ群（Ｌ
１）及び第３レンズ（Ｌ３）であり、各図中、ワイド端
（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）にかけての移動及び
中間焦点距離状態（Ｍ）からテレ端（Ｔ）にかけての移
動をそれぞれ矢印（ｍ１）及び（ｍ２）で示している。

【００４２】実施例１は、物体側より順に、両凸の正の
単レンズより成る第１レンズ群（Ｌ１），両凹の負レン
ズ及び瞳側に凹の負メニスカスレンズより成る第２レン
ズ群（Ｌ２）並びに両凸の正の単レンズより成る第３レ
ンズ群（Ｌ３）から構成された対物レンズ（ＬＯ）と，
視野枠（ＦＲ）と，物体側に凸の平凸レンズより成り反
転光学系を兼ねるコンデンサレンズ（ＬＣ）と，両凸の
正レンズより成る接眼レンズ（ＬＥ）とから構成されて
いる。

【００４３】尚、第１レンズ群（Ｌ１）を構成する両凸
の正の単レンズの瞳側の面，第２レンズ群（Ｌ２）を構
成する瞳側に凹の負メニスカスレンズの両面，第３レン
ズ群（Ｌ３）を構成する両凸の正の単レンズの瞳側の面
と接眼レンズ（ＬＥ）の瞳側の面は非球面である。

【００４４】実施例２は、物体側より順に、両凸の正の
単レンズより成る第１レンズ群（Ｌ１），両凹の負レン
ズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成る第２レ
ンズ群（Ｌ２）並びに瞳側に凸の正のメニスカスレンズ
及び両凸の正レンズより成る第３レンズ群（Ｌ３）から
構成された対物レンズ（ＬＯ）と，視野枠（ＦＲ）と，
物体側に凸の平凸レンズより成り反転光学系を兼ねるコ
ンデンサレンズ（ＬＣ）と，両凸の正レンズより成る接
眼レンズ（ＬＥ）とから構成されている。

【００４５】尚、第１レンズ群（Ｌ１）を構成する両凸
の正の単レンズの瞳側の面，第２レンズ群（Ｌ２）を構
成する物体側に凹の負メニスカスレンズの両面，第３レ
ンズ群（Ｌ３）を構成する瞳側に凸の正のメニスカスレ
ンズの瞳側の面と接眼レンズ（ＬＥ）の瞳側の面は非球
面である。

【００４６】また、図３，図４及び図５並びに図６，図
７及び図８は、実施例１及び実施例２に対応するワイド
端（Ｗ），中間焦点距離状態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）で
のｄ線に対する収差を示す収差図である。また、破線（
ＤＭ）と実線（ＤＳ）はメリディオナル面とサジタル面
での非点収差をそれぞれ表わしている。

【００４７】

【発明の効果】以上説明した通り本発明の変倍ファイン
ダーによれば、物体側より順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群，負の屈折力を有する第２レンズ群及び正の
屈折力を有する第３レンズ群より成り、全体として正の
屈折力を有する対物レンズと，正の屈折力を有するコン
デンサレンズと，正の屈折力を有する接眼レンズとから
成り、前記第２レンズ群を固定し、前記第１レンズ群及
び第３レンズ群を一体として光軸方向に移動させること
によりファインダー倍率を変化させる構成としているの
で、対物レンズのワイド端，中間焦点距離状態及びテレ
端における像面位置が一致し、従来の変倍ファインダー
に比べてファインダー倍率の変化に伴う像面の移動量を
少なくすることが可能になる。その結果、ファインダー
倍率の変化に伴う視度の変動量が少なくなり、ファイン
ダー像が見にくくなることなく高変倍比のファインダー
を実現することができる。

【００４８】また、第１レンズ群と第２レンズ群とを一
体として移動させることにより、変倍を行う構成となっ
ているので、ズーミング機構の構成を簡単にすることが
可能となる。その結果、変倍ファインダーの低コスト化
及びコンパクト化も同時に達成される。

【００４９】対物レンズのテレ端からワイド端にかけて
の視度変化が少なくなるため、ファインダー像が見やす
く安定するという効果もある。

【００５０】更に、前記条件式（５）を満足する構成と
すれば、変倍に伴う像面移動量が少なくなり、光学性能
が向上するという効果もある。

【図面の簡単な説明】

【図１】対物レンズのワイド端（Ｗ），中間焦点距離状
態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）の各状態における本発明の実
施例１に対応するレンズ構成を示す図。

【図２】対物レンズのワイド端（Ｗ），中間焦点距離状
態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）の各状態における本発明の実
施例２に対応するレンズ構成を示す図。

【図３】対物レンズのワイド端（Ｗ）での実施例１の収
差図。

【図４】対物レンズの中間焦点距離状態（Ｍ）での実施
例１の収差図。

【図５】対物レンズのテレ端（Ｔ）での実施例１の収差
図。

【図６】対物レンズのワイド端（Ｗ）での実施例２の収
差図。

【図７】対物レンズの中間焦点距離状態（Ｍ）での実施
例２の収差図。

【図８】対物レンズのテレ端（Ｔ）での実施例２の収差
図。

【図９】本発明の変倍ファインダーを構成する対物レン
ズのレンズ構成と像面位置とをワイド端（Ｗ），中間焦
点距離状態（Ｍ）及びテレ端（Ｔ）の各々について概略
的に示す図。

【図１０】本発明及び従来例における対物レンズの焦点
距離と対物レンズによって形成される像の移動量との関
係を示すグラフ。

【符号の説明】

（Ｌ１）　　…第１レンズ群 （Ｌ２）　　…第２レンズ群 （Ｌ３）　　…第３レンズ群 （ＬＯ）　　…対物レンズ （ＬＣ）　　…コンデンサレンズ （ＬＥ）　　…接眼レンズ （ＦＲ）　　…視野枠 （Ｉ）　　　…像面

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力を有する第１
   レンズ群，負の屈折力を有する第２レンズ群及び正の屈
   折力を有する第３レンズ群より成り、全体として正の屈
   折力を有する対物レンズと，正の屈折力を有するコンデ
   ンサレンズと，正の屈折力を有する接眼レンズとから成
   り、前記第２レンズ群を固定し、前記第１レンズ群及び
   第３レンズ群を一体として光軸方向に移動させることに
   よりファインダー倍率を変化させることを特徴とする変
   倍ファインダー。
2. 【請求項２】更に次の条件を満足することを特徴とする
   請求項１に記載の変倍ファインダー； ３＜｜ｆ１／ｆ２｜＜４．５ 但し、 ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 である。