JPH04316759A - 無段変速機の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、車両用としてＦＦＶ（
Ｆｌｅｘｉｂｌｅ　　Ｆｕｅｌ　　Ｖｅｈｉｃｌｅ）エ
ンジンに無段変速機を組合わせたパワートレーンにおい
て、ＦＦＶエンジンの出力性能の変化に対する無段変速
機の制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車等の車両においては、ＦＦ
Ｖ（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ　　Ｆｕｅｌ　　Ｖｅｈｉｃｌｅ
）エンジンが開発されている。このＦＦＶエンジンは、
燃料としてガソリンのみならずアルコールとの混合燃料
でも運転することが可能になっており、この場合のアル
コール濃度は０％と１００％の間のいかなるものであっ
ても、最適に燃焼して所定のエンジン出力を生じるよう
に制御されている。ここで、アルコール濃度が高くなる
とオクタン価も高くなって高圧縮化できるという利点を
考慮して、このＦＦＶエンジンではアルコール濃度が高
い場合に過給圧を増大し、点火時期を進角するように制
御してエンジン出力の向上を図るように構成されている
。 このため、ユーザにより燃料補給される場合のアルコー
ル濃度により、エンジン出力の性能がその都度変化する
ようになる。従って、このようにエンジン出力性能が変
化するＦＦＶエンジンに無段変速機を組合わせたパワー
トレーンでは、無段変速機の変速特性が常に一定に設定
されていると、動力性能を最適に発揮することができな
くなり、このため無段変速機の変速特性をエンジン出力
の変化に対応して変更することが必要になる。

【０００３】従来、上記ＦＦＶエンジンに無段変速機を
組合わせた場合の無段変速機の制御装置に関しては、例
えば特開昭６０−２４５８６６号公報の先行技術がある
。ここで、エンジンに使用される燃料のオクタン価によ
り操作される手動スイッチ、または点火時期制御装置の
進角の状態から使用燃料を判定する手段を有する。また
、変速制御弁から駆動プーリシリンダに給油する油路に
ソレノイドを備えた切換弁を設け、高オクタン価燃料が
使用される場合は、手動スイッチ等からソレノイドに入
力する信号により切換弁が動作して、変速速度を速く制
御することが示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先行技
術のものにあっては、使用燃料のオクタン価の大小によ
り変速速度を変更するものであるから、種々のアルコー
ル濃度に対して最適に変速することができず、変速速度
のみを速く制御する手段であるから、出力重視の制御に
なって燃費等が悪化する。また、変速特性のみを変更す
ることが示されているが、エンジン出力の性能が変化す
ると無段変速機の入力トルクも変化するので、セカンダ
リ圧も同時に制御することが必要である。

【０００５】本発明は、この点に鑑みてなされたもので
、ＦＦＶエンジンに組合わせた無段変速機において、ア
ルコール濃度によるエンジン出力性能の変化に対して変
速特性を適正に変更して、動力性能、燃費を向上するこ
とを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明は、ＦＦＶエンジンに連結される無段変速機の
ベルトクランプするセカンダリ圧と変速制御するプライ
マリ圧を、制御ユニットからの制御信号で制御する制御
系において、制御ユニットはＦＦＶエンジンの燃料のア
ルコール濃度が変化する際のエンジン出力性能に基づい
てエンジントルクを推定し、このエンジントルクと変速
比に応じた必要セカンダリ圧で目標セカンダリ圧を算出
してセカンダリ圧制御信号を定める手段と、ＦＦＶエン
ジンの燃料のアルコール濃度が変化する際のエンジン出
力性能に基づいて目標プライマリプーリ回転数を各別に
設定し、この目標プライマリプーリ回転数とセカンダリ
プーリ回転数で目標変速比を求め、目標変速比と実変速
比の偏差に応じたプライマリ圧制御信号を定めて変速パ
ターンを変更する手段とを備えるものである。

【０００７】

【作用】上記構成に基づき、ＦＦＶエンジンと連結する
無段変速機では、エンジンの出力性能が燃料のアルコー
ル濃度により変化するのに対応して、そのエンジン出力
性能に基づいてベルトスリップを生じないようにセカン
ダリ圧制御される。また、同時に各アルコール濃度毎の
エンジン出力性能の燃費や出力のラインに基づき目標プ
ライマリプーリ回転数を各別に設定してプライマリ圧制
御され、アルコール濃度と共にエンジン出力が高くなる
のに応じて、エンジン回転数の低い変速パターンに変更
され、常に最適な動力性能と燃費を得るようになる。

【０００８】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図２においてＦＦＶエンジンに無段変速機を組合
わせた駆動系と制御系の全体構成について説明する。Ｆ
ＦＶエンジン１は、エンジン本体２のスロットル弁３下
流の吸気マニホールド４に燃料噴射用のインジェクタ５
が取付けられる。また、燃料系として、アルコールとガ
ソリンの燃料が任意に混合して貯えられる燃料タンク６
を有し、この燃料タンク６とインジェクタ５が燃料ポン
プ７、燃圧調整するレギュレータ（Ｐ／Ｒ）８等を有す
る燃料通路９で連通され、燃料通路９に燃料の電気伝導
度等を計測してアルコール濃度Ｍを検出するアルコール
濃度センサ１０が設けられる。そしてスロットル開度セ
ンサ１１、クランク角センサ１２、アルコール濃度セン
サ１０等の信号は、エンジン制御ユニット１３に入力し
て処理される。エンジン制御ユニット１３は運転条件と
アルコール濃度Ｍの関係で燃料を常に良好に燃焼するよ
うに燃料噴射量、点火時期を決定する。また、アルコー
ル濃度Ｍが高くなるとオクタン価も高くなるので、燃料
噴射量、点火時期、過給圧を考慮してエンジン出力を増
大するように制御され、この噴射信号がインジェクタ５
に出力し、点火時期信号が点火プラグ１４に出力するよ
うになっている。

【０００９】上記ＦＦＶエンジン１のクランク軸２０は
、クラッチ２１、前後進切換装置（Ｆ／Ｒ）２２を介し
て無段変速機２５のプライマリ軸２３に連結され、無段
変速機２５のセカンダリ軸２４から一対のギヤ２９、出
力軸３０、ファイナルギヤ３１、ディファレンシャルギ
ヤ３２及び車軸３３を介して駆動輪３４に伝動構成され
る。無段変速機２５は、プライマリ軸２３に油圧シリン
ダ２６ａを有するプーリ間隔可変式のプライマリプーリ
２６が設けられ、プライマリ軸２３に平行配置されるセ
カンダリ軸２４に、同様に油圧シリンダ２７ａを有する
セカンダリプーリ２７が設けられる。そしてプライマリ
プーリ２６とセカンダリプーリ２７との間に、駆動ベル
ト２８が巻付けられる。

【００１０】無段変速機２５の油圧制御系について説明
すると、オイルパン４０と連通するオイルポンプ４１か
らの油路４２が、比例電磁リリーフ弁のセカンダリ圧制
御弁４３に連通する。セカンダリ圧制御弁４３は無段変
速機制御ユニット５０から制御信号が入力すると、ポン
プ吐出圧を調圧して所定のセカンダリ圧Ｐｓを生じ、こ
のセカンダリ圧Ｐｓが油路４２によりセカンダリシリン
ダ２７ａに常に供給されて、伝達トルク等に応じたベル
トクランプ力を付与する。セカンダリ圧Ｐｓは油路４５
を介して、比例電磁減圧弁のプライマリ圧制御弁４６に
導かれる。プライマリ圧制御弁４６は無段変速機制御ユ
ニット５０から制御信号が入力すると、油路４７により
プライマリシリンダ２６ａにプライマリ圧Ｐｐを作用し
、このプライマリ圧Ｐｐによりプーリ間隔を可変に制御
し、ベルト２８を移行して変速制御する。ここで、セカ
ンダリ圧制御弁４３のドレン側油路４８には、調圧の際
の多量の作動油が排出され、この作動油が潤滑圧や種々
の作動圧，制御圧に使用されるようになっている。

【００１１】また、無段変速機２５の電子制御系として
、プライマリプーリ２６にプライマリプーリ回転数セン
サ１５が、セカンダリプーリ２７にセカンダリプーリ回
転数センサ１６が、セカンダリ圧の油路４５に圧力セン
サ１７が設けられる。これらのセンサ１５〜１７と上記
センサ１０〜１２の信号は、無段変速機制御ユニット５
０に入力して処理される。無段変速機制御ユニット５０
は運転、走行条件に応じて適正なセカンダリ圧Ｐｓとプ
ライマリ圧Ｐｐを決定し、且つ燃料のアルコール濃度に
よるエンジン出力性能の変化に対してアルコール濃度が
増加するのに伴いエンジン回転数を低く抑える変速パタ
ーンに変更するのであり、このセカンダリ圧Ｐｓとプラ
イマリ圧Ｐｐの制御信号を出力するようになっている。

【００１２】図１において、無段変速機制御ユニット５
０の電子制御系について述べる。先ず、ＦＦＶエンジン
１の制御におけるアルコール濃度Ｍによるエンジン出力
性能について説明すると図３のようになる。即ち、（ａ
）に示す０％のアルコール濃度Ｍ０の場合はガソリンエ
ンジンと同一のエンジン出力の特性である。（ｂ）に示
す５０％のアルコール濃度Ｍ５０の場合、更に（ｃ）に
示す１００％のアルコール濃度Ｍ１００の場合のように
順次アルコール濃度Ｍが高くなると、エンジン出力が増
大することが解る。従って、無段変速機２５の入力トル
クは上記エンジン出力性能のマップから推定することが
できる。また、この各エンジン出力性能のマップにおい
ては、等燃費曲線Ｒが設定され、且つその中心を結ぶ最
適燃費ラインＧａ，Ｇｂ，Ｇｃが設定される。 そこで、各アルコール濃度Ｍの最適燃費ラインを示すと
図４の（ａ），（ｂ），（ｃ）のようになり、アルコー
ル濃度Ｍが高くなる程スロットル開度θに対してエンジ
ン回転数Ｎｅは低下した特性になる。従って、各アルコ
ール濃度Ｍでこのエンジン回転数Ｎｅの特性を目標値に
した変速パターンに変更して変速制御すれば、常に最も
燃費の少ない状態で同一の動力性能を得ることができる
。

【００１３】そこで、セカンダリ圧制御系について述べ
る。先ず、スロットル開度センサ１１のスロットル開度
θ、クランク角センサ１２のエンジン回転数Ｎｅ及びア
ルコール濃度センサ１０のアルコール濃度Ｍが入力する
エンジントルク算出部５１を有し、図３のエンジン出力
性能マップに基づいて各アルコール濃度Ｍ０，Ｍ５０，
Ｍ１００でのエンジントルクＴｅを推定する。また、エ
ンジン回転数Ｎｅ、プライマリプーリ回転数Ｎｐはプラ
イマリ系慣性力算出部５２に入力し、ＦＦＶエンジン１
及びプライマリプーリ２６の慣性モーメント、角加速度
により慣性トルクｇｉを算出する。これらのエンジント
ルクＴｅ、慣性トルクｇｉは入力トルク算出部５３に入
力し、無段変速機入力トルクＴｉを以下のように算出す
る。 Ｔｉ＝Ｔｅ−ｇｉ

【００１４】一方、実変速比ｉが入力する必要セカンダ
リ圧設定部５４を有する。ここで、各実変速比ｉ毎に単
位トルク伝達に必要なベルトのスリップ限界のセカンダ
リ圧が設定されており、このスリップ限界マップにより
実変速比ｉに応じた必要セカンダリ圧Ｐｓｕを定める。 そして、上記入力トルクＴｉ、必要セカンダリ圧Ｐｓｕ
、セカンダリプーリ回転数Ｎｓは目標セカンダリ圧算出
部５５に入力し、セカンダリシリンダ２７ａの部分の遠
心油圧ｇｓを考慮して、目標セカンダリ圧Ｐｓｓを以下
のように算出する。 Ｐｓｓ＝Ｔｉ・Ｐｓｕ−ｇｓ 目標セカンダリ圧Ｐｓｓはソレノイド電流設定部５６に
入力し、目標セカンダリ圧Ｐｓｓに応じたソレノイド電
流Ｉｓを比例的に定める。そして、このソレノイド電流
Ｉｓの制御信号が駆動部５７を介してセカンダリ圧制御
弁４３に出力すようになっている。

【００１５】続いて、プライマリ圧制御系について述べ
る。先ず、定常時の入力トルクＴｉに対して実変速比ｉ
を維持するために必要なプライマリ圧とセカンダリ圧を
決定する油圧比制御系について述べると、プライマリプ
ーリ回転数Ｎｐとセカンダリプーリ回転数Ｎｓが入力す
る実変速比算出部６０を有し、実変速比ｉをｉ＝Ｎｐ／
Ｎｓにより算出する。また、入力トルクＴｉ、必要セカ
ンダリ圧Ｐｓｕ、及び圧力センサ１６のセカンダリ圧Ｐ
ｓが入力するトルク比算出部６１を有し、トルク比Ｋт
を以下のように算出する。 Ｋт＝Ｔｉ／（　Ｐｓ／Ｐｓｕ） これらのトルク比Ｋт、実変速比ｉは油圧比設定部６２
に入力し、所定のトルク比Ｋтで所定の実変速比ｉを保
つのに必要なセカンダリ圧Ｐｓとプライマリ圧Ｐｐの油
圧比Ｋｐを、トルク比Ｋтに対しては増大関数で、実変
速比ｉに対しては減少関数で定める。そして、入力トル
クＴｉと実変速比ｉに対応した油圧比Ｋｐ、及び実際の
セカンダリ圧Ｐｓは必要プライマリ圧算出部６３に入力
し、更にプライマリプーリ回転数Ｎｐによるプライマリ
シリンダ２６ａの部分の遠心油圧ｇｐを考慮して、必要
プライマリ圧ＰｐＤを以下のように算出する。 ＰｐＤ＝Ｋｐ・Ｐｓ−ｇｐ こうして、定常状態の入力トルクＴｉに対して実変速比
ｉを維持するための必要プライマリ圧ＰｐＤが、セカン
ダリ圧Ｐｓとの関係で決定されたことになる。

【００１６】次に、過渡時の流量制御系について述べる
と、アルコール濃度Ｍとスロットル開度θが入力する目
標プライマリプーリ回転数検索部６４を有し、各アルコ
ール濃度Ｍ０，Ｍ５０，Ｍ１００毎に図４のマップを選
択し、各スロットル開度θに対応した目標プライマリプ
ーリ回転数ＮｐＤを定める。この目標プライマリプーリ
回転数ＮｐＤとセカンダリプーリ回転数Ｎｓは目標変速
比算出部６５に入力し、目標変速比ｉｓをｉｓ＝ＮｐＤ
／Ｎｓにより算出する。

【００１７】ここで、プライマリシリンダ２６ａの油量
Ｖは実プーリ位置ｅに比例し、油量Ｖを時間微分した流
量Ｑはプーリ位置変化速度ｄｅ／ｄｔと１対１で対応す
る。従って、プーリ位置変化速度ｄｅ／ｄｔにより流量
Ｑがそのまま算出されて好ましいことから、実変速比ｉ
は実プーリ位置変換部６６で実プーリ位置ｅに変換する
。また、目標変速比ｉｓも目標プーリ位置変換部６７に
より目標プーリ位置ｅｓに変換する。これらの実，目標
プーリ位置ｅ，ｅｓはプーリ位置変化速度算出部６８に
入力し、プーリ位置変化速度ｄｅ／ｄｔを以下のように
、両プーリ位置ｅ，ｅｓの偏差等により算出する。 ｄｅ／ｄｔ＝Ｋ１・（ｅｓ−ｅ）＋Ｋ２・ｄｅｓ／ｄｔ
（Ｋ１，Ｋ２：定数、ｄｅｓ／ｄｔ：位相進み要素）そ
して、このプーリ位置変化速度ｄｅ／ｄｔは変速圧力算
出部６９に入力し、ｄｅ／ｄｔによる流量に基づいて、
変速に必要な圧力ΔＰｐを求める。

【００１８】以上、油圧比制御系で算出された必要プラ
イマリ圧ＰｐＤと、流量制御系で算出された変速圧力Δ
Ｐｐは、目標プライマリ圧算出部７０に入力して、目標
プライマリ圧ＰｐｓをＰｐＤに対してΔＰｐをアップシ
フトとダウンシフトでそれぞれ加減算して算出する。目
標プライマリ圧Ｐｐｓは、ソレノイド電流設定部７１に
入力して、目標プライマリ圧Ｐｐｓに応じたソレノイド
電流Ｉｐを比例的に定める。そして、このソレノイド電
流Ｉｐの制御信号が駆動部７２を介してプライマリ圧制
御弁４６に出力し、フィードフォワードで変速制御する
ようになっている。

【００１９】次いで、この実施例の作用について述べる
。先ず、エンジン１の運転によりオイルポンプ４１が駆
動して油圧を生じる。この油圧はセカンダリ圧制御弁４
３に導かれ、所定のセカンダリ圧Ｐｓに調圧されて常に
セカンダリシリンダ２７ａに供給される。ここで、停車
時は後述するように、プライマリ圧Ｐｐが最低に設定さ
れることで、無段変速機２５はベルト２８が最もセカン
ダリプーリ２７の方に移行して、最大変速比ｉＬの低速
段になる。そこで、例えばＤレンジにセレクトすると、
前後進切換装置２２が前進位置になるため、エンジン動
力がクラッチ２１、前後進切換装置２２を介し無段変速
機２５のプライマリ軸２３に入力し、プライマリプーリ
２６、セカンダリプーリ２７及びベルト２８により最大
変速比ｉＬの動力がセカンダリ軸２４に出力する。 そして、この変速動力がディファレンシャルギヤ３２を
介し駆動輪３４に伝達して、発進可能になる。

【００２０】セカンダリ圧制御系では、常にエンジン運
転状態とアルコール濃度ＭによりエンジントルクＴｅが
推定されている。そこで、或るアルコール濃度Ｍの燃料
を使用した発進、加速時において、エンジントルクＴｅ
と共に入力トルクＴｉが大きい場合は、必要セカンダリ
圧Ｐｓｕ及び目標セカンダリ圧Ｐｓｓが大きい値になる
。そして、これに応じたソレノイド電流Ｉｓがセカンダ
リ圧制御弁４３に出力して設定圧を高く定めるのであり
、これによりセカンダリ圧Ｐｓはドレンを減じて高圧制
御される。一方、発進後に高速段側に変速されてエンジ
ントルクＴｅも低い走行条件になると、目標セカンダリ
圧Ｐｓｓは急激に小さくなる。このため、セカンダリ圧
制御弁４３の設定圧と共にセカンダリ圧Ｐｓが順次低下
するように制御される。こうして、伝達トルクに対し、
常にベルトスリップを生じない最小限のベルトクランプ
力を付与するように制御される。

【００２１】上記セカンダリ圧Ｐｓはプライマリ圧制御
弁４６に導かれ、減圧作用でプライマリ圧Ｐｐを生じ、
このプライマリ圧Ｐｐがプライマリシリンダ２６ａに供
給されて変速制御される。即ち最大変速比ｉＬの発進時
には、油圧比制御系でプライマリ圧制御弁４６が最も減
圧作用し、プライマリ圧Ｐｐを最低に保っている。そし
て発進後に目標変速比ｉｓが最大変速比ｉＬより順次小
さく設定されると、流量制御系で実，目標のプーリ位置
ｅ，ｅｓの偏差等に応じプーリ位置変化速度ｄｅ／ｄｔ
が算出され、これに伴う変速圧力ΔＰｐを生じて目標プ
ライマリ圧Ｐｐｓを増加する。そしてこの目標プライマ
リ圧Ｐｐｓに応じたソレノイド電流Ｉｐがプライマリ圧
制御弁４６に出力して、プライマリ圧Ｐｐを順次高くす
るように過渡制御される。そこで、ベルト２８はプライ
マリプーリ２６の方に移行し、変速比の小さい高速段に
アップシフトする。

【００２２】また、上記変速制御により実変速比ｉが小
さくなると、油圧比制御系で油圧比Ｋｐが増大設定され
、セカンダリ圧Ｐｓに対する必要プライマリ圧ＰｐＤの
割合を増す。このため、変速比ｉが過渡的に変化して再
び定常状態になる毎に、変速圧力ΔＰｐの減少に代わり
必要プライマリ圧ＰｐＤが増加して、目標プライマリ圧
Ｐｐｓと共にプライマリ圧Ｐｐを同一に保つようになり
、こうして変速した実変速比ｉを保つように定常制御さ
れる。また、入力トルクＴｉが例えば増大すると、トル
ク比Ｋтが大きくなり、これに伴い油圧比Ｋｐの値も増
す。そこで、プライマリ圧Ｐｐは増大補正されて、入力
トルクＴｉの増大によるダウンシフト傾向を防止するよ
うに修正される。

【００２３】一方、アクセル踏込み、車速低下により目
標変速比ｉｓが最小変速比ｉＨの高速段から逆に大きく
なると、変速圧力ΔＰｐの減算により目標プライマリ圧
Ｐｐｓが低下し、プライマリ圧制御弁４６でプライマリ
圧Ｐｐが低圧制御されるのであり、これによりベルト２
８は再びセカンダリプーリ２７の方に移行して、低速段
側にダウンシフトする。そしてこの場合も、定常状態に
なると油圧比制御系の必要プライマリ圧ＰｐＤにより目
標プライマリ圧Ｐｐｓが減少保持される。こうして、最
大と最小の変速比ｉＬ，　ｉＨの間の変速全域で、流量
制御系と油圧比制御系により追従性と収束性を共に満た
すように変速制御される。

【００２４】上記セカンダリ圧制御において、燃料のア
ルコール濃度Ｍによりエンジン出力の性能が変化すると
、図３のマップを選択してエンジントルクＴｅが推定さ
れ、これに基づき制御される。このため、アルコール濃
度Ｍが高くなってエンジン出力性能が増大すると、セカ
ンダリ圧も高く制御されてベルトスリップを防止する。 また変速制御においては、アルコール濃度Ｍが変化する
と目標プライマリプーリ回転数ＮｐＤが変更される。即
ち、図５のフローチャートが実行され、設定値Ｍｓ１よ
り低いアルコール濃度Ｍ０で、エンジン出力性能も低い
場合は図４（ａ）のマップが選択され、全体的に高い目
標プライマリプーリ回転数ＮｐＤ１が設定され、目標変
速比ｉｓの値が大き目になる。このため、目標プーリ位
置ｅｓは大きくなり、実プーリ位置ｅとの偏差が小さく
なって流量制御系の変化速度ｄｅ／ｄｔは遅くなる。そ
こで、スロットル全開でアップシフトする場合の変速ラ
インが図６のＬ１のようにエンジン回転数Ｎｅの高い変
速パターンになる。また、設定値Ｍｓ１とＭｓ２の間の
中間のアルコール濃度Ｍ５０では図４の（ｂ）が、設定
値Ｍｓ２より高いアルコール濃度Ｍ１００では図４の（
ｃ）のマップが選択され、目標プライマリプーリ回転数
がＮｐＤ２，ＮｐＤ３の順次低いものになる。 このため、目標変速比ｉｓと共に目標プーリ位置ｅｓの
値は小さくなり、実プーリ位置ｅとの偏差が大きくなっ
て流量制御系の変化速度ｄｅ／ｄｔが順次速くなる。そ
こで、スロットル全開でアップシフトする場合の変速ラ
インが図６のＬ２またはＬ３のようにエンジン回転数Ｎ
ｅの低い変速パターンに変更される。従って、アルコー
ル濃度Ｍによりエンジン出力性能が低い場合は、遅い変
速速度の特性で駆動力が確保され、エンジン出力性能が
高くなると変速速度が速くなり、この場合に最低燃費ラ
インに基づいて制御されることで、特に燃費の少ない状
態で動力性能が向上するようになる。

【００２５】次いで、本発明の他の実施例について説明
する。この実施例では、アルコール濃度Ｍが高い場合は
、図７（ｃ）のように上述と同様の最低燃費ラインＧｃ
’であるが、アルコール濃度Ｍが低くなるにつれて、図
７（ｂ）または（ａ）のようにエンジントルクの高い側
に出力重視のラインＧｂ’，　Ｇａ’を設定する。そし
て、これらのラインＧａ’，Ｇｂ’，Ｇｃ’により目標
プライマリプーリ回転数ＮｐＤを設定するのであり、こ
れにより変速パターンは、図６の破線のようにアルコー
ル濃度Ｍの低い側でエンジン回転数Ｎｅが更に高いもの
になり、駆動力が増大する

【００２６】以上、本発明の実施例について説明したが
、これのみに限定されない。例えば、アルコール濃度Ｍ
に対するエンジン出力性能のマップを更に多く用いて、
変速パターンを細かく変更することもできる。

【００２７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ＦＦＶエンジンと組合わせた無段変速機の制御系におい
て、各アルコール濃度毎のエンジン出力性能に基づいて
セカンダリ圧とプライマリ圧が制御されるので、ベルト
スリップを適確に防止できる。また、アルコール濃度と
共にエンジン出力性能が変化するのに応じて目標値が適
正に設定され、エンジン出力性能が高くなるのに応じて
エンジン回転数の低い変速パターンに変更されるので、
常に同一の動力性能を得ることができ、エンジン騒音も
低減する。エンジン出力性能の最低燃費ラインに基づい
て目標値を設定する場合は、特にアルコール濃度の高い
領域の燃費を向上することができる。アルコール濃度の
低い場合は出力重視し、高い場合は燃費重視して制御す
る実施例では、変速パターンが顕著に変更して、出力と
燃費の両者を向上できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る無段変速機の制御装置の実施例の
電子制御系を示すブロック図である。

【図２】ＦＦＶエンジンと無段変速機を組合わせた駆動
系と制御系の全体の構成図である。

【図３】各アルコール濃度毎のエンジン出力性能と最低
燃費ラインを示す図である。

【図４】各アルコール濃度の最低燃費ラインにおけるス
ロットル開度とエンジン回転数の関係を示す図である。

【図５】各アルコール濃度毎に目標プライマリプーリ回
転数を設定する場合のフローチャートの図である。

【図６】変速パターンの変更状態を示す図である。

【図７】本発明の他の実施例における各アルコール濃度
ごとの目標ラインを示す図である。

【符号の説明】

１　　ＦＦＶエンジン　　　　　　　　　　　　１０　
　アルコール濃度センサ ２５　　無段変速機　　　　　　　　　　　　　　４３
　　セカンダリ圧制御弁 ４６　　プライマリ圧制御弁　　　　　　５０　　無段
変速機制御ユニット ５１　　エンジントルク算出部　　　　５５　　目標セ
カンダリ圧算出部 ６０　　実変速比算出部　　　　　　　　　　６４　　
目標プライマリプーリ回転数検索部 ６５　　目標変速比算出部　　　　　　　　６８　　プ
ーリ位置変化速度算出部

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　ＦＦＶエンジンに連結される無段変速
   機のベルトクランプするセカンダリ圧と変速制御するプ
   ライマリ圧を、制御ユニットからの制御信号で制御する
   制御系において、制御ユニットはＦＦＶエンジンの燃料
   のアルコール濃度が変化する際のエンジン出力性能に基
   づいてエンジントルクを推定し、このエンジントルクと
   変速比に応じた必要セカンダリ圧で目標セカンダリ圧を
   算出してセカンダリ圧制御信号を定める手段と、ＦＦＶ
   エンジンの燃料のアルコール濃度が変化する際のエンジ
   ン出力性能に基づいて目標プライマリプーリ回転数を各
   別に設定し、この目標プライマリプーリ回転数とセカン
   ダリプーリ回転数で目標変速比を求め、目標変速比と実
   変速比の偏差に応じたプライマリ圧制御信号を定めて変
   速パターンを変更する手段とを備えることを特徴とする
   無段変速機の制御装置。
2. 【請求項２】　　上記目標プライマリプーリ回転数は、
   各アルコール濃度毎のエンジン出力性能の最低燃費ライ
   ンを定め、この最低燃費ラインのスロットル開度とエン
   ジン回転数の関係から設定することを特徴とする請求項
   １記載の無段変速機の制御装置。
3. 【請求項３】　　上記目標プライマリプーリ回転数は、
   各アルコール濃度毎のエンジン出力性能において、アル
   コール濃度が高い場合は燃費重視のラインを、アルコー
   ル濃度が低い場合は出力重視のラインを定め、これらの
   ラインのスロットル開度とエンジン回転数の関係から設
   定することを特徴とする請求項１記載の無段変速機の制
   御装置。