JPH04311610A - 傾斜機能セラミックス製タペットシム - Google Patents
傾斜機能セラミックス製タペットシムInfo
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- JPH04311610A JPH04311610A JP3103178A JP10317891A JPH04311610A JP H04311610 A JPH04311610 A JP H04311610A JP 3103178 A JP3103178 A JP 3103178A JP 10317891 A JP10317891 A JP 10317891A JP H04311610 A JPH04311610 A JP H04311610A
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- silicon nitride
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、窒化ケイ素系複合セラ
ミックスよりなり、特定方向に優れた引張強度を有する
自動車エンジンの動弁系タペットシムに関する。 【０００２】 【従来の技術】窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）は軽量であっ
て、優れた耐熱性、耐摩耗性、耐熱衝撃性等を有するこ
とから、金属材料に代わる自動車エンジン部品の有望な
材料として注目され、既にＳｉ３Ｎ４系セラミックスで
作製されたロッカーアームやターボチャージャー等が一
部に使用されている。 【０００３】しかし、Ｓｉ３Ｎ４系セラミックスは強度
の点でまだ十分な特性が得られていないことから、信頼
性が低く、自動車エンジン部品として広く実用化される
には至っていない。そこで従来から、Ｓｉ３Ｎ４系セラ
ミックスを自動車エンジン部品として検討するに当たっ
ては、均質材料としての強度向上を図る方向で研究が進
められてきた。 【０００４】ところが、自動車エンジン部品を検討する
と、ある特定方向のみの強度が要求される部品が存在す
る。例えば、自動車エンジンの動弁系タペットシム（ｔ
ａｐｐｅｔｓｈｉｍ）は、高速で連動するカムシャフト
とバルブの動きに追随することが要求されるが、エンジ
ンが高速回転になると一連の追随動作にタイムラグが生
じ、その結果タペットシムには一定方向に強大な引張応
力が作用する。この一定方向に作用する強大な引張応力
がタペットシムの破壊を招く原因であり、通常のＳｉ３
Ｎ４系セラミックスでタペットシムを作製したのではこ
の一定方向の引張応力による破壊を克服することは出来
なかった。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
事情に鑑み、ある特定方向に優れた強度を有することに
より、エンジンの高速回転時における強大な引張応力に
対して十分耐えることができ、高い信頼性を備えた窒化
ケイ素系セラミックスのタペットシムを提供することを
目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明のタペットシムは、窒化ケイ素と熱膨張係数が
窒化ケイ素よりも大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミ
ックスとの複合セラミックスからなり；厚さ方向の組成
が一表面側の窒化ケイ素から、他表面側の他の耐熱性セ
ラミックスの単相又は窒化ケイ素と他の耐熱性セラミッ
クスとの複合相まで、ほぼ連続的に変化しているか；或
は、厚さ方向の組成が両表面側の窒化ケイ素から、中心
部の他の耐熱性セラミックスの単相又は窒化ケイ素と他
の耐熱性セラミックスとの複合相まで、ほぼ連続的に変
化していることを特徴とするものである。 【０００７】 【作用】本発明の複合セラミックスからなるタペットシ
ムは、厚さ方向の組成が一表面又は両表面のＳｉ３Ｎ４
から、他表面又は中心部の熱膨張係数がＳｉ３Ｎ４より
大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミックスの単相若し
くはＳｉ３Ｎ４と他の耐熱性セラミックスの複合相まで
ほぼ連続的に変化した、いわゆる傾斜組成になっている
。 【０００８】この傾斜組成に伴って熱膨張係数もほぼ連
続的に変化しているので、粉末焼結法やＣＶＤ法等によ
りタペットシムを製造するとき、焼結温度又は成膜温度
から室温まで冷却する間に、Ｓｉ３Ｎ４と他の耐熱性セ
ラミックスとの間に生じる熱応力が緩和されてクラック
や割れが発生することがなく、しかも熱膨張係数の小さ
いＳｉ３Ｎ４側に適度に大きい圧縮残留応力が生じる。 尚、傾斜組成とせず、Ｓｉ３Ｎ４と他の耐熱性セラミッ
クスとの積層構造とした場合には、熱膨張係数の大きな
他の耐熱性セラミックス側に強大な引張応力が生じて、
他の耐熱性セラミックス側から破壊する。 【０００９】上記の傾斜組成に伴った熱膨張係数のほぼ
連続的な変化により、本発明のタペットシムにおいては
、一表面側のみがＳｉ３Ｎ４である場合には該一表面に
引張応力が生じるような方向に極めて高い強度を示し、
又両表面がＳｉ３Ｎ４である場合には前者程ではないが
、通常のＳｉ３Ｎ４系セラミックス製のタペットシムよ
り厚さ方向に高い強度を示す。拠って、エンジン運転中
にタペットシムにかかる引張応力がＳｉ３Ｎ４からなる
一表面側に生じるような方向に本発明のタペットシムを
取り付けることによって、高速回転での強大な引張応力
に対しても破壊することがなく、信頼性の高いセラミッ
クス製のタペットシムが得られる。 【００１０】上記複合セラミックスを構成するためＳｉ
３Ｎ４と組み合わせる非酸化物系の他の耐熱性セラミッ
クスとしては、熱膨張係数がＳｉ３Ｎ４の約３．２×１
０−６Ｋ−１よりも大きなものであれば良いが、タペッ
トシムとしての厚さで無理なく傾斜組成とすることが出
来るように適度に大きい熱膨張係数を有するＴｉ、Ｚｒ
、Ｈｆの４Ａ族元素或はＢ又はＳｉの炭化物、窒化物若
しくは炭窒化物が好ましく、その中でも耐熱衝撃性に優
れたＳｉＣ又はＢ４Ｃが特に好ましい。 【００１１】 【実施例１】原料粉末として粒径０．５μｍのＳｉ３Ｎ
４粉末と粒径０．７μｍのＳｉＣ粉末を用意し、これら
の粉末を比率を変え且つ焼結助剤として５ｗｔ％Ｙ２Ｏ
３粉末と２ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３粉末を添加して混合し、次
のごとく厚さ方向に組成を順に変化させて金型内に６層
又は５層に充填した後、それぞれ圧縮成形した。 【００１２】試料Ａ： 他表面側…１００ｗｔ％ＳｉＣ８０ｗｔ％Ｓｉ
Ｃ−２０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％ＳｉＣ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％ＳｉＣ−６０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ２０ｗｔ％ＳｉＣ
−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一表面側…１００ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ 【００１３】試料Ｂ： 他表面側…８０ｗｔ％ＳｉＣ−２０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ６０ｗｔ％ＳｉＣ
−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％ＳｉＣ−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％ＳｉＣ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ
４ 一表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４得られた
試料Ａ及び試料Ｂの各成形体を１７５０℃でそれぞれ常
圧焼結して、縦横それぞれ１００ｍｍで厚さ（積層方向
）が３ｍｍの傾斜組成を有するＳｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系複
合セラミックス材料を製造した。 【００１４】次に、試料Ａ及び試料Ｂの各複合セラミッ
クス材料を４０×４×３ｍｍ（積層方向）の試験片サイ
ズに加工し、１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４からなる一表面側
に引張応力が生じる方向で３点曲げ強度試験（室温）を
行った。比較例として、傾斜組成を有しない通常のＳｉ
３Ｎ４セラミックス（住友電気工業株式会社製、ＮＳ４
６１）についても同様の３点曲げ強度試験を行い、結果
を下記表１に併せて示した。 【００１５】 【表１】試 料 材 料 系
曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ２） Ａ Ｓｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系傾斜組成
１６０Ｂ Ｓｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系傾斜組成
１５５比較例 Ｓｉ３Ｎ４（ＮＳ４６
１） １２０【００１６】 【実施例２】原料粉末として粒径０．５μｍのＳｉ３Ｎ
４粉末と粒径１．０μｍのＢ４Ｃ粉末を用意し、これら
の粉末を比率を変え且つ焼結助剤として５ｗｔ％Ｙ２Ｏ
３粉末と２ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３粉末を添加して混合し、次
のごとく厚さ方向に組成を順に変化させて金型内に１１
層又は９層に充填した後、それぞれ圧縮成形した。 【００１７】試料Ｃ： 他表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ
−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
８０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−２０ｗｔＳｉ３Ｎ
４ 中 心 部…１００ｗｔ％Ｂ４Ｃ８０ｗｔ％
Ｂ４Ｃ−２０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−６０ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ ２０ｗｔ％Ｂ
４Ｃ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一表面側…１００ｗ
ｔ％Ｓｉ３Ｎ４ 【００１８】試料Ｄ： 他表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ
−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４ 中
心 部…８０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−２０ｗｔＳｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ
４Ｃ−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一
表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４得られた試料Ｃ及び試
料Ｄの各成形体を実施例１と同様に常圧焼結した。 【００１９】次に、得られた試料Ｃ及び試料Ｄの傾斜組
成を有する各Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系複合セラミックス材
料を４０×４×３ｍｍ（積層方向）の試験片サイズに加
工し、１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４からなる一表面側に引張
応力が生じる方向で３点曲げ強度試験（９００℃）を行
った。比較例として、傾斜組成を有しない通常のＳｉ３
Ｎ４セラミックス（住友電気工業株式会社製、ＮＳ４６
１）についても同様の３点曲げ強度試験を行い、結果を
下記表２に併せて示した。 【００２０】 【表２】試 料 材 料 系
曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ２） Ｃ Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系傾斜組成 １
３６Ｄ Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系傾斜組成
１４０比較例 Ｓｉ３Ｎ４（ＮＳ４６１）
１００【００２１】 【発明の効果】本発明によれば、特定方向に極めて高い
強度特性を有する窒化ケイ素系複合セラミックスからな
り、その特定方向をエンジンの高速回転中に引張応力が
生じる方向に配置して用いる自動車エンジンの動弁系タ
ペットシムを提供でき、セラミックス製でありながら高
い信頼性のタペットシムが得られる。
ミックスよりなり、特定方向に優れた引張強度を有する
自動車エンジンの動弁系タペットシムに関する。 【０００２】 【従来の技術】窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）は軽量であっ
て、優れた耐熱性、耐摩耗性、耐熱衝撃性等を有するこ
とから、金属材料に代わる自動車エンジン部品の有望な
材料として注目され、既にＳｉ３Ｎ４系セラミックスで
作製されたロッカーアームやターボチャージャー等が一
部に使用されている。 【０００３】しかし、Ｓｉ３Ｎ４系セラミックスは強度
の点でまだ十分な特性が得られていないことから、信頼
性が低く、自動車エンジン部品として広く実用化される
には至っていない。そこで従来から、Ｓｉ３Ｎ４系セラ
ミックスを自動車エンジン部品として検討するに当たっ
ては、均質材料としての強度向上を図る方向で研究が進
められてきた。 【０００４】ところが、自動車エンジン部品を検討する
と、ある特定方向のみの強度が要求される部品が存在す
る。例えば、自動車エンジンの動弁系タペットシム（ｔ
ａｐｐｅｔｓｈｉｍ）は、高速で連動するカムシャフト
とバルブの動きに追随することが要求されるが、エンジ
ンが高速回転になると一連の追随動作にタイムラグが生
じ、その結果タペットシムには一定方向に強大な引張応
力が作用する。この一定方向に作用する強大な引張応力
がタペットシムの破壊を招く原因であり、通常のＳｉ３
Ｎ４系セラミックスでタペットシムを作製したのではこ
の一定方向の引張応力による破壊を克服することは出来
なかった。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
事情に鑑み、ある特定方向に優れた強度を有することに
より、エンジンの高速回転時における強大な引張応力に
対して十分耐えることができ、高い信頼性を備えた窒化
ケイ素系セラミックスのタペットシムを提供することを
目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明のタペットシムは、窒化ケイ素と熱膨張係数が
窒化ケイ素よりも大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミ
ックスとの複合セラミックスからなり；厚さ方向の組成
が一表面側の窒化ケイ素から、他表面側の他の耐熱性セ
ラミックスの単相又は窒化ケイ素と他の耐熱性セラミッ
クスとの複合相まで、ほぼ連続的に変化しているか；或
は、厚さ方向の組成が両表面側の窒化ケイ素から、中心
部の他の耐熱性セラミックスの単相又は窒化ケイ素と他
の耐熱性セラミックスとの複合相まで、ほぼ連続的に変
化していることを特徴とするものである。 【０００７】 【作用】本発明の複合セラミックスからなるタペットシ
ムは、厚さ方向の組成が一表面又は両表面のＳｉ３Ｎ４
から、他表面又は中心部の熱膨張係数がＳｉ３Ｎ４より
大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミックスの単相若し
くはＳｉ３Ｎ４と他の耐熱性セラミックスの複合相まで
ほぼ連続的に変化した、いわゆる傾斜組成になっている
。 【０００８】この傾斜組成に伴って熱膨張係数もほぼ連
続的に変化しているので、粉末焼結法やＣＶＤ法等によ
りタペットシムを製造するとき、焼結温度又は成膜温度
から室温まで冷却する間に、Ｓｉ３Ｎ４と他の耐熱性セ
ラミックスとの間に生じる熱応力が緩和されてクラック
や割れが発生することがなく、しかも熱膨張係数の小さ
いＳｉ３Ｎ４側に適度に大きい圧縮残留応力が生じる。 尚、傾斜組成とせず、Ｓｉ３Ｎ４と他の耐熱性セラミッ
クスとの積層構造とした場合には、熱膨張係数の大きな
他の耐熱性セラミックス側に強大な引張応力が生じて、
他の耐熱性セラミックス側から破壊する。 【０００９】上記の傾斜組成に伴った熱膨張係数のほぼ
連続的な変化により、本発明のタペットシムにおいては
、一表面側のみがＳｉ３Ｎ４である場合には該一表面に
引張応力が生じるような方向に極めて高い強度を示し、
又両表面がＳｉ３Ｎ４である場合には前者程ではないが
、通常のＳｉ３Ｎ４系セラミックス製のタペットシムよ
り厚さ方向に高い強度を示す。拠って、エンジン運転中
にタペットシムにかかる引張応力がＳｉ３Ｎ４からなる
一表面側に生じるような方向に本発明のタペットシムを
取り付けることによって、高速回転での強大な引張応力
に対しても破壊することがなく、信頼性の高いセラミッ
クス製のタペットシムが得られる。 【００１０】上記複合セラミックスを構成するためＳｉ
３Ｎ４と組み合わせる非酸化物系の他の耐熱性セラミッ
クスとしては、熱膨張係数がＳｉ３Ｎ４の約３．２×１
０−６Ｋ−１よりも大きなものであれば良いが、タペッ
トシムとしての厚さで無理なく傾斜組成とすることが出
来るように適度に大きい熱膨張係数を有するＴｉ、Ｚｒ
、Ｈｆの４Ａ族元素或はＢ又はＳｉの炭化物、窒化物若
しくは炭窒化物が好ましく、その中でも耐熱衝撃性に優
れたＳｉＣ又はＢ４Ｃが特に好ましい。 【００１１】 【実施例１】原料粉末として粒径０．５μｍのＳｉ３Ｎ
４粉末と粒径０．７μｍのＳｉＣ粉末を用意し、これら
の粉末を比率を変え且つ焼結助剤として５ｗｔ％Ｙ２Ｏ
３粉末と２ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３粉末を添加して混合し、次
のごとく厚さ方向に組成を順に変化させて金型内に６層
又は５層に充填した後、それぞれ圧縮成形した。 【００１２】試料Ａ： 他表面側…１００ｗｔ％ＳｉＣ８０ｗｔ％Ｓｉ
Ｃ−２０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％ＳｉＣ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％ＳｉＣ−６０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ２０ｗｔ％ＳｉＣ
−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一表面側…１００ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ 【００１３】試料Ｂ： 他表面側…８０ｗｔ％ＳｉＣ−２０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ６０ｗｔ％ＳｉＣ
−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％ＳｉＣ−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％ＳｉＣ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ
４ 一表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４得られた
試料Ａ及び試料Ｂの各成形体を１７５０℃でそれぞれ常
圧焼結して、縦横それぞれ１００ｍｍで厚さ（積層方向
）が３ｍｍの傾斜組成を有するＳｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系複
合セラミックス材料を製造した。 【００１４】次に、試料Ａ及び試料Ｂの各複合セラミッ
クス材料を４０×４×３ｍｍ（積層方向）の試験片サイ
ズに加工し、１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４からなる一表面側
に引張応力が生じる方向で３点曲げ強度試験（室温）を
行った。比較例として、傾斜組成を有しない通常のＳｉ
３Ｎ４セラミックス（住友電気工業株式会社製、ＮＳ４
６１）についても同様の３点曲げ強度試験を行い、結果
を下記表１に併せて示した。 【００１５】 【表１】試 料 材 料 系
曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ２） Ａ Ｓｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系傾斜組成
１６０Ｂ Ｓｉ３Ｎ４−ＳｉＣ系傾斜組成
１５５比較例 Ｓｉ３Ｎ４（ＮＳ４６
１） １２０【００１６】 【実施例２】原料粉末として粒径０．５μｍのＳｉ３Ｎ
４粉末と粒径１．０μｍのＢ４Ｃ粉末を用意し、これら
の粉末を比率を変え且つ焼結助剤として５ｗｔ％Ｙ２Ｏ
３粉末と２ｗｔ％Ａｌ２Ｏ３粉末を添加して混合し、次
のごとく厚さ方向に組成を順に変化させて金型内に１１
層又は９層に充填した後、それぞれ圧縮成形した。 【００１７】試料Ｃ： 他表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ
−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
８０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−２０ｗｔＳｉ３Ｎ
４ 中 心 部…１００ｗｔ％Ｂ４Ｃ８０ｗｔ％
Ｂ４Ｃ−２０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−６０ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ ２０ｗｔ％Ｂ
４Ｃ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一表面側…１００ｗ
ｔ％Ｓｉ３Ｎ４ 【００１８】試料Ｄ： 他表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔ％Ｓｉ
３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ４Ｃ
−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４ 中
心 部…８０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−２０ｗｔＳｉ３Ｎ４
６０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−４０ｗｔ％
Ｓｉ３Ｎ４ ４０ｗｔ％Ｂ
４Ｃ−６０ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４
２０ｗｔ％Ｂ４Ｃ−８０ｗｔＳｉ３Ｎ４ 一
表面側…１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４得られた試料Ｃ及び試
料Ｄの各成形体を実施例１と同様に常圧焼結した。 【００１９】次に、得られた試料Ｃ及び試料Ｄの傾斜組
成を有する各Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系複合セラミックス材
料を４０×４×３ｍｍ（積層方向）の試験片サイズに加
工し、１００ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４からなる一表面側に引張
応力が生じる方向で３点曲げ強度試験（９００℃）を行
った。比較例として、傾斜組成を有しない通常のＳｉ３
Ｎ４セラミックス（住友電気工業株式会社製、ＮＳ４６
１）についても同様の３点曲げ強度試験を行い、結果を
下記表２に併せて示した。 【００２０】 【表２】試 料 材 料 系
曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ２） Ｃ Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系傾斜組成 １
３６Ｄ Ｓｉ３Ｎ４−Ｂ４Ｃ系傾斜組成
１４０比較例 Ｓｉ３Ｎ４（ＮＳ４６１）
１００【００２１】 【発明の効果】本発明によれば、特定方向に極めて高い
強度特性を有する窒化ケイ素系複合セラミックスからな
り、その特定方向をエンジンの高速回転中に引張応力が
生じる方向に配置して用いる自動車エンジンの動弁系タ
ペットシムを提供でき、セラミックス製でありながら高
い信頼性のタペットシムが得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 窒化ケイ素と熱膨張係数が窒化ケイ素
よりも大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミックスとの
複合セラミックスからなり、厚さ方向の組成が一表面側
の窒化ケイ素から、他表面側の他の耐熱性セラミックス
の単相又は窒化ケイ素と他の耐熱性セラミックスの複合
相まで、ほぼ連続的に変化していることを特徴とする傾
斜機能セラミックス製タペットシム。 - 【請求項２】 窒化ケイ素と熱膨張係数が窒化ケイ素
よりも大きい非酸化物系の他の耐熱性セラミックスとの
複合セラミックスからなり、厚さ方向の組成が両表面側
の窒化ケイ素から、中心部の他の耐熱性セラミックスの
単相又は窒化ケイ素と他の耐熱性セラミックスの複合相
までほぼ連続的に変化していることを特徴とする傾斜機
能セラミックス製タペットシム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3103178A JPH04311610A (ja) | 1991-04-08 | 1991-04-08 | 傾斜機能セラミックス製タペットシム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3103178A JPH04311610A (ja) | 1991-04-08 | 1991-04-08 | 傾斜機能セラミックス製タペットシム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04311610A true JPH04311610A (ja) | 1992-11-04 |
Family
ID=14347264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3103178A Pending JPH04311610A (ja) | 1991-04-08 | 1991-04-08 | 傾斜機能セラミックス製タペットシム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04311610A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0617198A1 (en) * | 1993-03-26 | 1994-09-28 | Fuji Oozx Inc. | Shim structure in use for valve tappet of internal combustion engine |
-
1991
- 1991-04-08 JP JP3103178A patent/JPH04311610A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0617198A1 (en) * | 1993-03-26 | 1994-09-28 | Fuji Oozx Inc. | Shim structure in use for valve tappet of internal combustion engine |
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