JPH04302716A - ２つの圧力媒体作動式摩擦クラッチを有する歯車式 変速装置 - Google Patents
２つの圧力媒体作動式摩擦クラッチを有する歯車式 変速装置Info
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- JPH04302716A JPH04302716A JP3354269A JP35426991A JPH04302716A JP H04302716 A JPH04302716 A JP H04302716A JP 3354269 A JP3354269 A JP 3354269A JP 35426991 A JP35426991 A JP 35426991A JP H04302716 A JPH04302716 A JP H04302716A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、専ら軸方向に移動する
摩擦ディスクが少なくとも１つの掛け合わせばねによっ
て掛け合わされ、その掛け合わせばねに打ち勝つアキシ
ャルピストン構造の圧力媒体作動式切り離し素子を介し
て切り離されるような軸方向に移動する摩擦ディスクを
持った圧力媒体作動式の摩擦クラッチに関する。
摩擦ディスクが少なくとも１つの掛け合わせばねによっ
て掛け合わされ、その掛け合わせばねに打ち勝つアキシ
ャルピストン構造の圧力媒体作動式切り離し素子を介し
て切り離されるような軸方向に移動する摩擦ディスクを
持った圧力媒体作動式の摩擦クラッチに関する。
【０００２】
【従来の技術】かかる形式の摩擦クラッチは公知であり
（ドイツ連邦共和国特許出願公開第３８３１００５号公
報参照）、これは歯車変速装置の中央出力軸とこれに同
心的な中空カウンタシャフトとの間に力束内に配置され
ている。この場合カウンタシャフトは、中間前進段用の
歯車段および後進段用の歯車段を介して、この歯車段の
ルーズ歯車と共働する歯車切換クラッチを仲介して平行
な主軸によって駆動される。この主軸は歯車段の固定歯
車を有し、普通のメインクラッチを介して駆動エンジン
によって駆動される。
（ドイツ連邦共和国特許出願公開第３８３１００５号公
報参照）、これは歯車変速装置の中央出力軸とこれに同
心的な中空カウンタシャフトとの間に力束内に配置され
ている。この場合カウンタシャフトは、中間前進段用の
歯車段および後進段用の歯車段を介して、この歯車段の
ルーズ歯車と共働する歯車切換クラッチを仲介して平行
な主軸によって駆動される。この主軸は歯車段の固定歯
車を有し、普通のメインクラッチを介して駆動エンジン
によって駆動される。
【０００３】ドイツ連邦共和国特許出願公告第２５４０
１９１号公報において、ピストンが皿ばねを介して切り
離しばねの力に抗して押圧板に作用する不動リングシリ
ンダ付きの圧力媒体作動式の多板ディスククラッチが知
られている。この多板ディスククラッチは、切り離すた
めに切り離しばねが利用され、切り離し過程においてピ
ストンが掛け合わせばねを打ち負かさないので、異種の
ものである。
１９１号公報において、ピストンが皿ばねを介して切り
離しばねの力に抗して押圧板に作用する不動リングシリ
ンダ付きの圧力媒体作動式の多板ディスククラッチが知
られている。この多板ディスククラッチは、切り離すた
めに切り離しばねが利用され、切り離し過程においてピ
ストンが掛け合わせばねを打ち負かさないので、異種の
ものである。
【０００４】この公知の多板ディスククラッチの場合、
リングシリンダは複動式シリンダとして形成されている
。ピストンと押圧板との間の範囲においてクラッチ半部
に接続されたハブ上に、クラッチが掛け合わせ状態にお
いて圧力パルスによってしか釈放できないように係止す
るためのボールラッチの形に形成された自己保持装置が
設けられている。この自己保持装置はピストンに回転可
能に結合された押圧リングに配置された複数のかんぬき
（閂）から構成されている。これらのかんぬきはそれぞ
れ、ハブの孔内に配置さればねの力によって付勢されて
いるボールが嵌まり込む凹所を備えている。この公知の
多板ディスククラッチの場合その特別な構造によって、
長い寿命において大きな回転数を可能にする軸受構造を
許すようにしようとしている。またその自己保持装置に
よって、２本の別々の配管を介して圧力パルスによって
しか作動できないようにしようとしている。その場合、
クラッチの開閉のために唯一の複動式シリンダしか必要
とされないという利点がある。
リングシリンダは複動式シリンダとして形成されている
。ピストンと押圧板との間の範囲においてクラッチ半部
に接続されたハブ上に、クラッチが掛け合わせ状態にお
いて圧力パルスによってしか釈放できないように係止す
るためのボールラッチの形に形成された自己保持装置が
設けられている。この自己保持装置はピストンに回転可
能に結合された押圧リングに配置された複数のかんぬき
（閂）から構成されている。これらのかんぬきはそれぞ
れ、ハブの孔内に配置さればねの力によって付勢されて
いるボールが嵌まり込む凹所を備えている。この公知の
多板ディスククラッチの場合その特別な構造によって、
長い寿命において大きな回転数を可能にする軸受構造を
許すようにしようとしている。またその自己保持装置に
よって、２本の別々の配管を介して圧力パルスによって
しか作動できないようにしようとしている。その場合、
クラッチの開閉のために唯一の複動式シリンダしか必要
とされないという利点がある。
【０００５】手動変速装置付きの走行車の場合、無負荷
状態でしか行われない切換過程中に変速装置をエンジン
から切り離すためにメインクラッチが使用され、これは
始動過程において滑り素子として作用する。このメイン
クラッチは圧縮ばねによって閉鎖される単板乾式クラッ
チである。メインクラッチの開放は、開放力をアキシャ
ル（スラスト）軸受を介して回転メインクラッチに作用
する不動作動要素を介して行われる。
状態でしか行われない切換過程中に変速装置をエンジン
から切り離すためにメインクラッチが使用され、これは
始動過程において滑り素子として作用する。このメイン
クラッチは圧縮ばねによって閉鎖される単板乾式クラッ
チである。メインクラッチの開放は、開放力をアキシャ
ル（スラスト）軸受を介して回転メインクラッチに作用
する不動作動要素を介して行われる。
【０００６】自動変速装置付きの走行車の場合、負荷状
態において変速装置を切り換えるために摩擦クラッチが
使用されている。この摩擦クラッチは液圧式に作動され
る湿式多板ディスククラッチである。その作動ピストン
は摩擦クラッチと共に回転し、無圧状態で開放し、作動
シリンダへの圧油の導入によって閉じられる。
態において変速装置を切り換えるために摩擦クラッチが
使用されている。この摩擦クラッチは液圧式に作動され
る湿式多板ディスククラッチである。その作動ピストン
は摩擦クラッチと共に回転し、無圧状態で開放し、作動
シリンダへの圧油の導入によって閉じられる。
【０００７】手動変速装置のメインクラッチの利点は、
主走行範囲において機械的に閉じられている点にある。 このクラッチは切り換えるために短時間しか開かれない
。従ってクラッチの作動に対して僅かなエネルギしか必
要とされない。これに対して自動変速装置の場合、変速
装置入力トルクが伝達されるまで切換済みの摩擦クラッ
チを閉じたままに保持するために、連続して圧力を与え
ねばならない。これは大きなエネルギを必要とする。 一般の自動変速装置の場合、必要なポンプ動力は変速装
置の総損失の約３分の１である。自動変速装置における
摩擦クラッチが無圧において閉じられ即ちトルクがばね
力によって伝達されるように形成されている場合、変速
装置の損失は約２０〜２５％減少される。この結果、変
速装置の効率は約２％高められる。しかし掛け合わせば
ねは伝達可能な最大トルクに合わせて設計しなければな
らない。これは一方ではばね力に大きなばらつきを生じ
てしまい、他方では切換過程ごとに大きな釈放圧力を必
要とし、この釈放圧力も同様にばらつく。これは負荷切
換についての質を低下する。これはエンジントルクが小
さい場合、事情によってはばらつきが必要な制御量を越
えている場合に問題である。
主走行範囲において機械的に閉じられている点にある。 このクラッチは切り換えるために短時間しか開かれない
。従ってクラッチの作動に対して僅かなエネルギしか必
要とされない。これに対して自動変速装置の場合、変速
装置入力トルクが伝達されるまで切換済みの摩擦クラッ
チを閉じたままに保持するために、連続して圧力を与え
ねばならない。これは大きなエネルギを必要とする。 一般の自動変速装置の場合、必要なポンプ動力は変速装
置の総損失の約３分の１である。自動変速装置における
摩擦クラッチが無圧において閉じられ即ちトルクがばね
力によって伝達されるように形成されている場合、変速
装置の損失は約２０〜２５％減少される。この結果、変
速装置の効率は約２％高められる。しかし掛け合わせば
ねは伝達可能な最大トルクに合わせて設計しなければな
らない。これは一方ではばね力に大きなばらつきを生じ
てしまい、他方では切換過程ごとに大きな釈放圧力を必
要とし、この釈放圧力も同様にばらつく。これは負荷切
換についての質を低下する。これはエンジントルクが小
さい場合、事情によってはばらつきが必要な制御量を越
えている場合に問題である。
【０００８】切換品質における犠牲並びに（変速装置の
設計に応じて）常に複数の摩擦クラッチおよび又は摩擦
ブレーキが開かれ他の残りのものが閉じられる遊星歯車
装置としての自動変速装置の複雑な構造は、従来におい
て、自動変速装置が無圧において開くように摩擦クラッ
チを形成するようにしていた。負荷切換に対してブレー
キではなく選択的に負荷を伝達する２つの摩擦クラッチ
だけを必要とする二重クラッチ伝動装置（カウンタシャ
フト構造の２経路形歯車変速装置）の場合、両方の摩擦
クラッチが無圧で閉じられる配置構造でも形成できる。 動力を案内する伝動装置系を介してエンジントルクは閉
鎖した摩擦クラッチおよび投入された変速段の同期装置
を介して出力系に伝達される。自由な伝動装置系は第２
の摩擦クラッチが閉じられている場合にエンジン回転数
で回転されるが、開放された同期装置によって出力系か
ら分離される。
設計に応じて）常に複数の摩擦クラッチおよび又は摩擦
ブレーキが開かれ他の残りのものが閉じられる遊星歯車
装置としての自動変速装置の複雑な構造は、従来におい
て、自動変速装置が無圧において開くように摩擦クラッ
チを形成するようにしていた。負荷切換に対してブレー
キではなく選択的に負荷を伝達する２つの摩擦クラッチ
だけを必要とする二重クラッチ伝動装置（カウンタシャ
フト構造の２経路形歯車変速装置）の場合、両方の摩擦
クラッチが無圧で閉じられる配置構造でも形成できる。 動力を案内する伝動装置系を介してエンジントルクは閉
鎖した摩擦クラッチおよび投入された変速段の同期装置
を介して出力系に伝達される。自由な伝動装置系は第２
の摩擦クラッチが閉じられている場合にエンジン回転数
で回転されるが、開放された同期装置によって出力系か
ら分離される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、好適
には二重クラッチ伝動装置に対して、主走行範囲におい
ては機械的に閉じられ、即ち僅かなポンプ動力しか必要
とされず、同時に今日の遊星歯車変速装置に匹敵する切
換品質が保証されるようなクラッチの配置構造を見いだ
すことにある。
には二重クラッチ伝動装置に対して、主走行範囲におい
ては機械的に閉じられ、即ち僅かなポンプ動力しか必要
とされず、同時に今日の遊星歯車変速装置に匹敵する切
換品質が保証されるようなクラッチの配置構造を見いだ
すことにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によればこの目的
は冒頭に述べた形式の摩擦クラッチにおいて、摩擦ディ
スクに掛け合わせ方向に作用できる圧力媒体作動式掛け
合わせ素子が補助的に利用され、摩擦ディスクが掛け合
わせ素子によって掛け合わせ方向に作動されたときにも
、掛け合わせばねが摩擦ディスクから切り離し素子によ
って遮断できることによって達成される。
は冒頭に述べた形式の摩擦クラッチにおいて、摩擦ディ
スクに掛け合わせ方向に作用できる圧力媒体作動式掛け
合わせ素子が補助的に利用され、摩擦ディスクが掛け合
わせ素子によって掛け合わせ方向に作動されたときにも
、掛け合わせばねが摩擦ディスクから切り離し素子によ
って遮断できることによって達成される。
【００１１】本発明に基づく方式の場合、損失動力を減
少するために、掛け合わせばねによって機械的に閉じら
れる摩擦クラッチが設けられている。その摩擦クラッチ
は切り離し素子が装備されており、これは摩擦クラッチ
と共に回転し、液圧的回転継手を通して圧油が供給され
るか不動ハウジング部分に設けられ、切り離し力をアキ
シャル（スラスト）軸受を介して掛け合わせばねに伝達
する。必要な切換品質は、摩擦クラッチに作用し圧力を
付勢してこの摩擦クラッチを閉じる掛け合わせ素子によ
って達成される。この掛け合わせ素子は同様に摩擦クラ
ッチと共に回転するか位置不動に設けられ、掛け合わせ
力をアキシャル軸受を介して摩擦クラッチに伝達する。 圧油の遠心力の影響を避けるために、掛け合わせ素子は
有利に静止して形成される。本発明に基づく摩擦クラッ
チの有利な実施態様は請求項２から請求項１６に記載さ
れている。
少するために、掛け合わせばねによって機械的に閉じら
れる摩擦クラッチが設けられている。その摩擦クラッチ
は切り離し素子が装備されており、これは摩擦クラッチ
と共に回転し、液圧的回転継手を通して圧油が供給され
るか不動ハウジング部分に設けられ、切り離し力をアキ
シャル（スラスト）軸受を介して掛け合わせばねに伝達
する。必要な切換品質は、摩擦クラッチに作用し圧力を
付勢してこの摩擦クラッチを閉じる掛け合わせ素子によ
って達成される。この掛け合わせ素子は同様に摩擦クラ
ッチと共に回転するか位置不動に設けられ、掛け合わせ
力をアキシャル軸受を介して摩擦クラッチに伝達する。 圧油の遠心力の影響を避けるために、掛け合わせ素子は
有利に静止して形成される。本発明に基づく摩擦クラッ
チの有利な実施態様は請求項２から請求項１６に記載さ
れている。
【００１２】本発明に基づく個々の摩擦クラッチに対す
る有利な制御方式は、切り離し過程に対しては請求項１
７から請求項２４に記載され、掛け合わせ過程に対して
は請求項２５から請求項２９に記載されている。
る有利な制御方式は、切り離し過程に対しては請求項１
７から請求項２４に記載され、掛け合わせ過程に対して
は請求項２５から請求項２９に記載されている。
【００１３】二重クラッチ伝動装置における本発明に基
づく２つの摩擦クラッチの制御切換は、定常運転中に摩
擦クラッチが伝達可能な最大クラッチトルクに相応した
ばね力によって閉じられるように進行する。切換過程に
入った際まず第１に、次の変速段が同期されるようにす
るために、続く変速段の自由な摩擦クラッチの切り離し
素子が圧力を付勢される。その後で負荷を案内する摩擦
クラッチにおいて掛け合わせ素子がその時点のクラッチ
負荷に相応した圧力を付勢される。続いて切り離し素子
が最大圧力で付勢され、従って掛け合わせばねが圧縮さ
れる。切り離し素子における圧力は制御する必要がない
。この圧力は常に、掛け合わせばねが圧縮されるほどに
大きくなければならない。掛け合わせばねから圧力が除
去された後、掛け合わせ素子がトルク伝達作用を担う。 続く切換過程は今日の自動変速装置の場合に相応してい
る。切換過程の終了後に両方の切り離し素子における作
動圧力が遮断でき、掛け合わせばねがトルク伝達作用を
負う。従って掛け合わせ素子による圧力も遮断され、す
べての切換素子は定常運転において無圧である。
づく２つの摩擦クラッチの制御切換は、定常運転中に摩
擦クラッチが伝達可能な最大クラッチトルクに相応した
ばね力によって閉じられるように進行する。切換過程に
入った際まず第１に、次の変速段が同期されるようにす
るために、続く変速段の自由な摩擦クラッチの切り離し
素子が圧力を付勢される。その後で負荷を案内する摩擦
クラッチにおいて掛け合わせ素子がその時点のクラッチ
負荷に相応した圧力を付勢される。続いて切り離し素子
が最大圧力で付勢され、従って掛け合わせばねが圧縮さ
れる。切り離し素子における圧力は制御する必要がない
。この圧力は常に、掛け合わせばねが圧縮されるほどに
大きくなければならない。掛け合わせばねから圧力が除
去された後、掛け合わせ素子がトルク伝達作用を担う。 続く切換過程は今日の自動変速装置の場合に相応してい
る。切換過程の終了後に両方の切り離し素子における作
動圧力が遮断でき、掛け合わせばねがトルク伝達作用を
負う。従って掛け合わせ素子による圧力も遮断され、す
べての切換素子は定常運転において無圧である。
【００１４】本発明に基づく摩擦クラッチは乾式あるい
は湿式クラッチとして形成される。切り離し素子は例え
ば圧力アキュムレータから圧力を供給される。摩擦クラ
ッチは定常運転中に閉じられているので、そのクラッチ
の制御は、両切換素子が常に充填されたままであるよう
に構成される。これによって今日において一般的な充填
過程はなくなる。これは切換時間を短縮する。その制御
は、掛け合わせ素子の投入および次の変速段の同期化が
同時に生ずるように有利に行われる。これによって切換
時間が短縮される。切り離し素子の押圧部材は掛け合わ
せ素子の作動ピストンを含んでいる。
は湿式クラッチとして形成される。切り離し素子は例え
ば圧力アキュムレータから圧力を供給される。摩擦クラ
ッチは定常運転中に閉じられているので、そのクラッチ
の制御は、両切換素子が常に充填されたままであるよう
に構成される。これによって今日において一般的な充填
過程はなくなる。これは切換時間を短縮する。その制御
は、掛け合わせ素子の投入および次の変速段の同期化が
同時に生ずるように有利に行われる。これによって切換
時間が短縮される。切り離し素子の押圧部材は掛け合わ
せ素子の作動ピストンを含んでいる。
【００１５】２つの摩擦クラッチを持った２経路形歯車
変速装置における本発明に基づく有利な制御方式は、請
求項３０から請求項４７に記載されている。
変速装置における本発明に基づく有利な制御方式は、請
求項３０から請求項４７に記載されている。
【００１６】以下図を参照して本発明に基づく摩擦クラ
ッチの４つの実施例と、負荷切換用の２経路形歯車変速
装置が利用されている本発明に基づく２つの摩擦クラッ
チの制御方法とを詳細に説明する。
ッチの４つの実施例と、負荷切換用の２経路形歯車変速
装置が利用されている本発明に基づく２つの摩擦クラッ
チの制御方法とを詳細に説明する。
【００１７】
【実施例】本発明に基づく摩擦クラッチの次の４つの実
施例（摩擦クラッチ７，８，９，１０，１１）は以下の
点において共通している。
施例（摩擦クラッチ７，８，９，１０，１１）は以下の
点において共通している。
【００１８】クラッチ軸線１７−１７に対して同心的に
回転可能に支持されたクラッチハウジング２１は外側デ
ィスクホルダ２０の形をしたクラッチ半部に固く結合さ
れている。外側ディスクの形をした摩擦ディスク１３は
外側ディスクホルダ２０に相対回転不能に且つ軸方向に
移動可能に支持されている。クラッチ軸線１７−１７に
対して同心的に回転可能に支持された内側ディスクホル
ダ１９の形をしたクラッチ半部は、内側ディスク１２の
形をした相対回転不能で軸方向に移動可能な摩擦クラッ
チを有している。その内側ディスク１２は普通の方式で
外側ディスク１３に摩擦接触する。多板摩擦ディスク（
薄板）群１２，１３は皿ばねの形をした掛け合わせばね
１４並びにアキシャルピストン構造の圧力媒体式掛け合
わせ素子１６によって掛け合わせる方向に作動される。 その場合の支持体５４として、ディスクホルダ１９ない
し２０の円周溝に嵌め込まれた止め輪が利用される。掛
け合わせばね１４および掛け合わせ素子１６はクラッチ
軸線１７−１７の方向に関して多板摩擦ディスク群１２
，１３の同じ側に配置されている。この多板摩擦ディス
ク群１２，１３は、掛け合わせばね１４に抗して作用す
るアキシャルピストン構造の圧力媒体式切り離し素子（
放離素子）１５によって切り離される。掛け合わせ素子
１６は構造的に掛け合わせばね１４から独立した押圧部
材１８によって多板摩擦ディスク群１２，１３に作用す
る。
回転可能に支持されたクラッチハウジング２１は外側デ
ィスクホルダ２０の形をしたクラッチ半部に固く結合さ
れている。外側ディスクの形をした摩擦ディスク１３は
外側ディスクホルダ２０に相対回転不能に且つ軸方向に
移動可能に支持されている。クラッチ軸線１７−１７に
対して同心的に回転可能に支持された内側ディスクホル
ダ１９の形をしたクラッチ半部は、内側ディスク１２の
形をした相対回転不能で軸方向に移動可能な摩擦クラッ
チを有している。その内側ディスク１２は普通の方式で
外側ディスク１３に摩擦接触する。多板摩擦ディスク（
薄板）群１２，１３は皿ばねの形をした掛け合わせばね
１４並びにアキシャルピストン構造の圧力媒体式掛け合
わせ素子１６によって掛け合わせる方向に作動される。 その場合の支持体５４として、ディスクホルダ１９ない
し２０の円周溝に嵌め込まれた止め輪が利用される。掛
け合わせばね１４および掛け合わせ素子１６はクラッチ
軸線１７−１７の方向に関して多板摩擦ディスク群１２
，１３の同じ側に配置されている。この多板摩擦ディス
ク群１２，１３は、掛け合わせばね１４に抗して作用す
るアキシャルピストン構造の圧力媒体式切り離し素子（
放離素子）１５によって切り離される。掛け合わせ素子
１６は構造的に掛け合わせばね１４から独立した押圧部
材１８によって多板摩擦ディスク群１２，１３に作用す
る。
【００１９】図１から図３における実施例の摩擦クラッ
チ７，８，９の場合、掛け合わせばね１４および掛け合
わせ素子１６は共通の押圧部材２７を介して多板摩擦デ
ィスク群１２，１３に作用する。
チ７，８，９の場合、掛け合わせばね１４および掛け合
わせ素子１６は共通の押圧部材２７を介して多板摩擦デ
ィスク群１２，１３に作用する。
【００２０】これに対して図４の実施例における摩擦ク
ラッチ１０，１１の場合、切り離し素子１５は掛け合わ
せばね１４を支持する支持体３１を介して掛け合わせば
ね１４に直接作用する。
ラッチ１０，１１の場合、切り離し素子１５は掛け合わ
せばね１４を支持する支持体３１を介して掛け合わせば
ね１４に直接作用する。
【００２１】次に図１における摩擦クラッチ７について
説明する。
説明する。
【００２２】非回転ハウジング５５の中に軸５６が回転
可能ではあるが軸方向に移動不能に支持されている。こ
の軸５６はその中央範囲に内側ディスクホルダ１９を内
側ディスク１２および支持体５４と共に保持している。 摩擦ディスク１２，１３を含む多板摩擦ディスク群１２
，１３のハウジング５５と反対側に、環状の押圧部材２
７が配置されている。この押圧部材２７は軸５６に対し
て軸方向に移動でき、掛け合わせばね１４によって多板
摩擦ディスク群１２，１３に向けてかみ合わせる方向に
押圧される。この場合掛け合わせばね１４は軸５６の（
止め輪の形をした）支持体７０に支持されている。押圧
部材２７および掛け合わせばね１４は、ボルト状押圧部
材１８が貫通する一直線に続く開口２６，２８を有して
いる。その押圧部材１８は掛け合わせ素子１６のアキシ
ャルピストン２３に結合されているかそれと一体に形成
されている。このようにしてアキシャルピストン２３用
のシリンダボア２２を持った掛け合わせ素子１６のハウ
ジングは、掛け合わせばね１４の押圧部材２７と反対側
において移動不能に軸５６に配置されている。内側ディ
スクホルダ１９は押圧部材２７の軸方向フィンガ状突起
５８に対する軸方向通路５７を有している。ハウジング
５５と内側ディスクホルダ１９との間に位置する軸５６
の部分に押圧リング５９が（回転可能に且つ軸５６に対
して軸方向に移動可能に）配置されている。この押圧リ
ング５９はその片側端面が突起５８に接触し、反対側端
面がアキシャル転がり軸受６０を介して切り離し素子１
５に、圧力媒体が供給された際に共通の押圧部材２７が
掛け合わせばね１４のばね力を多板摩擦ディスク群１２
，１３から遮断するように作用する。前記両素子１５，
１６に圧力を供給するためにそれぞれハウジング接続口
６１，６２が設けられている。これらの接続口６１，６
２はそれぞれの作動ピストン６５，２３に圧力を供給す
るために対応した作動圧力室６３，６４に開口し、作動
圧力媒体配管に接続するために使用する。
可能ではあるが軸方向に移動不能に支持されている。こ
の軸５６はその中央範囲に内側ディスクホルダ１９を内
側ディスク１２および支持体５４と共に保持している。 摩擦ディスク１２，１３を含む多板摩擦ディスク群１２
，１３のハウジング５５と反対側に、環状の押圧部材２
７が配置されている。この押圧部材２７は軸５６に対し
て軸方向に移動でき、掛け合わせばね１４によって多板
摩擦ディスク群１２，１３に向けてかみ合わせる方向に
押圧される。この場合掛け合わせばね１４は軸５６の（
止め輪の形をした）支持体７０に支持されている。押圧
部材２７および掛け合わせばね１４は、ボルト状押圧部
材１８が貫通する一直線に続く開口２６，２８を有して
いる。その押圧部材１８は掛け合わせ素子１６のアキシ
ャルピストン２３に結合されているかそれと一体に形成
されている。このようにしてアキシャルピストン２３用
のシリンダボア２２を持った掛け合わせ素子１６のハウ
ジングは、掛け合わせばね１４の押圧部材２７と反対側
において移動不能に軸５６に配置されている。内側ディ
スクホルダ１９は押圧部材２７の軸方向フィンガ状突起
５８に対する軸方向通路５７を有している。ハウジング
５５と内側ディスクホルダ１９との間に位置する軸５６
の部分に押圧リング５９が（回転可能に且つ軸５６に対
して軸方向に移動可能に）配置されている。この押圧リ
ング５９はその片側端面が突起５８に接触し、反対側端
面がアキシャル転がり軸受６０を介して切り離し素子１
５に、圧力媒体が供給された際に共通の押圧部材２７が
掛け合わせばね１４のばね力を多板摩擦ディスク群１２
，１３から遮断するように作用する。前記両素子１５，
１６に圧力を供給するためにそれぞれハウジング接続口
６１，６２が設けられている。これらの接続口６１，６
２はそれぞれの作動ピストン６５，２３に圧力を供給す
るために対応した作動圧力室６３，６４に開口し、作動
圧力媒体配管に接続するために使用する。
【００２３】摩擦クラッチ７は掛け合わせばね１４によ
って掛け合わせ状態に維持されており、その場合両素子
１５，１６は無圧であり、ばね力は最大クラッチトルク
に対して設計されている。摩擦クラッチ７をクラッチト
ルク制御しながら切り離せるようにするために、まず掛
け合わせ素子１６が、その時点の負荷トルクが伝達でき
るような大きさの作動圧力で付勢（圧力供給）される。 続いて切り離し素子１５は、掛け合わせ素子１４が多板
摩擦ディスク群１２，１３から遮断されるように作動圧
力で大きく付勢される。いまや作動圧力室６４における
作動圧力の変更によって、クラッチトルクは意図的な経
過において零まで低下される。掛け合わせ過程において
はこれと逆の順序で、クラッチトルクは零から掛け合わ
せ素子１６の作動圧力の意図した経過において、その時
点の負荷トルクが伝達されるまで形成される。最後に切
り離し素子１５の作動圧力は遮断され、従って最初の無
圧の掛け合わせ状態が再び形成される。
って掛け合わせ状態に維持されており、その場合両素子
１５，１６は無圧であり、ばね力は最大クラッチトルク
に対して設計されている。摩擦クラッチ７をクラッチト
ルク制御しながら切り離せるようにするために、まず掛
け合わせ素子１６が、その時点の負荷トルクが伝達でき
るような大きさの作動圧力で付勢（圧力供給）される。 続いて切り離し素子１５は、掛け合わせ素子１４が多板
摩擦ディスク群１２，１３から遮断されるように作動圧
力で大きく付勢される。いまや作動圧力室６４における
作動圧力の変更によって、クラッチトルクは意図的な経
過において零まで低下される。掛け合わせ過程において
はこれと逆の順序で、クラッチトルクは零から掛け合わ
せ素子１６の作動圧力の意図した経過において、その時
点の負荷トルクが伝達されるまで形成される。最後に切
り離し素子１５の作動圧力は遮断され、従って最初の無
圧の掛け合わせ状態が再び形成される。
【００２４】図２における摩擦クラッチ８について説明
する。
する。
【００２５】外側ディスクホルダ２０を有するクラッチ
ハウジング２１の中に、クラッチ軸線１７−１７に対し
て同心的なリング状の押圧部材２７が軸方向に移動可能
に配置されている。この押圧部材２７は多板摩擦ディス
ク群１２，１３と掛け合わせばね１４との間に位置し、
掛け合わせ素子１６のアキシャルピストン２３に対する
シリンダボア２２と、アキシャルピストン２３に結合さ
れた押圧部材１８が貫通するための一直線に延びる孔２
９とを有している。掛け合わせばね１４はその半径方向
外側範囲がクラッチハウジング２１に接触支持され、半
径方向内側範囲は押圧部材２７に接触支持されている。 この掛け合わせばね１４は多板摩擦ディスク群１２，１
３をこのようにして押圧部材２７を介して掛け合わせる
方向に作用する。この場合、多板摩擦ディスク群１２，
１３の支持体５４は外側ディスクホルダ２０に置かれて
いる。特にこの実施例の場合切り離し素子１５は、その
アキシャルピストン６５が移動不能であるか押圧部材２
７と一体に形成され、そのハウジング６６は移動不能で
あるか軸６７と一体に形成されている。この軸６７はク
ラッチ軸線１７−１７と同心的に位置し、クラッチハウ
ジング２１に移動不能に結合されている。軸６７には圧
力通路６８，６９が設けられている。これらの圧力通路
６８，６９は切り離し素子１５および掛け合わせ素子１
６のハウジング接続口６１，６２に連通している。図１
における摩擦クラッチ７の場合、掛け合わせ素子１６の
反力はシリンダボア２２を有し軸５６に対して移動不能
なハウジングに直接導かれるが、図２における摩擦クラ
ッチ８の場合には、掛け合わせ素子１６の反力を直接受
けるハウジング即ち押圧部材２７は掛け合わせばね１４
を介して本来の意味において反力を受けるクラッチハウ
ジング２１に接触支持されている。この摩擦クラッチ８
の制御は図１における摩擦クラッチ７の場合と同じに行
われる。
ハウジング２１の中に、クラッチ軸線１７−１７に対し
て同心的なリング状の押圧部材２７が軸方向に移動可能
に配置されている。この押圧部材２７は多板摩擦ディス
ク群１２，１３と掛け合わせばね１４との間に位置し、
掛け合わせ素子１６のアキシャルピストン２３に対する
シリンダボア２２と、アキシャルピストン２３に結合さ
れた押圧部材１８が貫通するための一直線に延びる孔２
９とを有している。掛け合わせばね１４はその半径方向
外側範囲がクラッチハウジング２１に接触支持され、半
径方向内側範囲は押圧部材２７に接触支持されている。 この掛け合わせばね１４は多板摩擦ディスク群１２，１
３をこのようにして押圧部材２７を介して掛け合わせる
方向に作用する。この場合、多板摩擦ディスク群１２，
１３の支持体５４は外側ディスクホルダ２０に置かれて
いる。特にこの実施例の場合切り離し素子１５は、その
アキシャルピストン６５が移動不能であるか押圧部材２
７と一体に形成され、そのハウジング６６は移動不能で
あるか軸６７と一体に形成されている。この軸６７はク
ラッチ軸線１７−１７と同心的に位置し、クラッチハウ
ジング２１に移動不能に結合されている。軸６７には圧
力通路６８，６９が設けられている。これらの圧力通路
６８，６９は切り離し素子１５および掛け合わせ素子１
６のハウジング接続口６１，６２に連通している。図１
における摩擦クラッチ７の場合、掛け合わせ素子１６の
反力はシリンダボア２２を有し軸５６に対して移動不能
なハウジングに直接導かれるが、図２における摩擦クラ
ッチ８の場合には、掛け合わせ素子１６の反力を直接受
けるハウジング即ち押圧部材２７は掛け合わせばね１４
を介して本来の意味において反力を受けるクラッチハウ
ジング２１に接触支持されている。この摩擦クラッチ８
の制御は図１における摩擦クラッチ７の場合と同じに行
われる。
【００２６】図３における摩擦クラッチ９について説明
する。
する。
【００２７】ここでは切り離し素子１５並びに掛け合わ
せ素子１６はそれぞれ非回転ハウジング部分５５，２４
に配置されており、そのアキシャルピストン６５，２３
はアキシャル軸受６０，２５を介して対応した押圧部材
２７に作用する。掛け合わせばね１４を支持する支持体
（止め輪）７０、掛け合わせばね１４自体および多板摩
擦ディスク群１２，１３の支持体５４は、内側ディスク
ホルダ１９に対して不動の軸５６に配置されている。こ
の配置構造の場合、掛け合わせばね１４および押圧部材
２７はそれぞれボルト状押圧部材１８が貫通するための
互いに一直線に延びる開口２６，２８を有している。そ
のボルト状押圧部材１８は掛け合わせ素子１６によって
アキシャル軸受２５を介して作用される。更に切り離し
素子１５および掛け合わせ素子１６に圧力を供給するた
めにハウジング接続口６１，６２が設けられている。こ
れらのハウジング接続口６１，６２は作動圧力室６３，
６４に開口している。この摩擦クラッチ９の制御は図１
の実施例と同じように行われる。
せ素子１６はそれぞれ非回転ハウジング部分５５，２４
に配置されており、そのアキシャルピストン６５，２３
はアキシャル軸受６０，２５を介して対応した押圧部材
２７に作用する。掛け合わせばね１４を支持する支持体
（止め輪）７０、掛け合わせばね１４自体および多板摩
擦ディスク群１２，１３の支持体５４は、内側ディスク
ホルダ１９に対して不動の軸５６に配置されている。こ
の配置構造の場合、掛け合わせばね１４および押圧部材
２７はそれぞれボルト状押圧部材１８が貫通するための
互いに一直線に延びる開口２６，２８を有している。そ
のボルト状押圧部材１８は掛け合わせ素子１６によって
アキシャル軸受２５を介して作用される。更に切り離し
素子１５および掛け合わせ素子１６に圧力を供給するた
めにハウジング接続口６１，６２が設けられている。こ
れらのハウジング接続口６１，６２は作動圧力室６３，
６４に開口している。この摩擦クラッチ９の制御は図１
の実施例と同じように行われる。
【００２８】次に図４における摩擦クラッチ１０（１１
）について説明する。
）について説明する。
【００２９】この摩擦クラッチ１０（１１）の場合、図
２における摩擦クラッチ８と同じようにすべてのクラッ
チ作動手段は、多板摩擦ディスク群１２，１３の（クラ
ッチ軸線１７−１７の方向に関して）同じ側に並びに外
側ディスクホルダ２０に対して不動のクラッチハウジン
グ２１内に配置され、従って多板摩擦ディスク群１２，
１３の支持体５４も外側ディスクホルダ２０に置かれて
いる。クラッチハウジング２１はそれに対して不動の軸
６７を有しており、このクラッチハウジング２１には掛
け合わせ素子１６および切り離し素子１５のアキシャル
ピストン２３，６５に対するシリンダボア２２，６６が
設けられている。これらのシリンダボア２２，６６はハ
ウジング接続口６２，６１を介してそれぞれ作動圧力配
管７１，７２に接続されている。シリンダボア２２はク
ラッチ軸線１７−１７に対して掛け合わせばね１４の外
径よりも大きな間隔を有しているので、その押圧部材１
８は半径方向において掛け合わせばね１４の外側に位置
している。掛け合わせばね１４はその半径方向外側範囲
が多板摩擦ディスク群１２，１３に接触し、半径方向内
側範囲が切り離し素子１５のアキシャルピストン６５の
押圧部材に接触し、そのピストンおよび摩擦ディスクは
掛け合わせばねの異なった側に位置している。クラッチ
ハウジング２１に対して不動の２つの支持体３１，７３
は、掛け合わせばね１４の異なった側並びに掛け合わせ
ばね１４の中央範囲に位置している。切り離し素子１５
が無圧の状態において、掛け合わせばね１４は一方では
そのアキシャルピストン６５と同じ側に位置する支持体
７３に接し、他方では多板摩擦ディスク群１２，１３に
接して支持される。切り離し素子１５に圧力が供給され
た場合、掛け合わせばね１４は一方ではアキシャルピス
トン６５（又はこれに結合された押圧部材）に接し、他
方では掛け合わせばね１４の多板摩擦ディスク群と同じ
側に位置する支持体３１に接して支持される。摩擦クラ
ッチ１０（１１）は単一クラッチとして図１の摩擦クラ
ッチ７と同じように制御される。
２における摩擦クラッチ８と同じようにすべてのクラッ
チ作動手段は、多板摩擦ディスク群１２，１３の（クラ
ッチ軸線１７−１７の方向に関して）同じ側に並びに外
側ディスクホルダ２０に対して不動のクラッチハウジン
グ２１内に配置され、従って多板摩擦ディスク群１２，
１３の支持体５４も外側ディスクホルダ２０に置かれて
いる。クラッチハウジング２１はそれに対して不動の軸
６７を有しており、このクラッチハウジング２１には掛
け合わせ素子１６および切り離し素子１５のアキシャル
ピストン２３，６５に対するシリンダボア２２，６６が
設けられている。これらのシリンダボア２２，６６はハ
ウジング接続口６２，６１を介してそれぞれ作動圧力配
管７１，７２に接続されている。シリンダボア２２はク
ラッチ軸線１７−１７に対して掛け合わせばね１４の外
径よりも大きな間隔を有しているので、その押圧部材１
８は半径方向において掛け合わせばね１４の外側に位置
している。掛け合わせばね１４はその半径方向外側範囲
が多板摩擦ディスク群１２，１３に接触し、半径方向内
側範囲が切り離し素子１５のアキシャルピストン６５の
押圧部材に接触し、そのピストンおよび摩擦ディスクは
掛け合わせばねの異なった側に位置している。クラッチ
ハウジング２１に対して不動の２つの支持体３１，７３
は、掛け合わせばね１４の異なった側並びに掛け合わせ
ばね１４の中央範囲に位置している。切り離し素子１５
が無圧の状態において、掛け合わせばね１４は一方では
そのアキシャルピストン６５と同じ側に位置する支持体
７３に接し、他方では多板摩擦ディスク群１２，１３に
接して支持される。切り離し素子１５に圧力が供給され
た場合、掛け合わせばね１４は一方ではアキシャルピス
トン６５（又はこれに結合された押圧部材）に接し、他
方では掛け合わせばね１４の多板摩擦ディスク群と同じ
側に位置する支持体３１に接して支持される。摩擦クラ
ッチ１０（１１）は単一クラッチとして図１の摩擦クラ
ッチ７と同じように制御される。
【００３０】図４における摩擦クラッチ１１は図４にお
ける摩擦クラッチ１０と主要な点において同じに形成さ
れているので、この摩擦クラッチ１１の説明は省略する
。
ける摩擦クラッチ１０と主要な点において同じに形成さ
れているので、この摩擦クラッチ１１の説明は省略する
。
【００３１】両摩擦クラッチ１０，１１の掛け合わせ素
子１６の作動圧力配管７１は電磁式圧力調整弁７４，７
５を介して主圧力配管７６に接続されている。両摩擦ク
ラッチ１０，１１の切り離し素子１５の作動圧力配管７
２は電磁式３ポート２位置切換弁７７，７８を介して主
配管７６およびほとんど放圧されている圧力媒体貯蔵タ
ンク７９に接続されている。圧力調整弁７４，７５の非
励磁状態において、掛け合わせ素子１６における作動圧
力は遮断されるが、その場合作動圧力室６４は圧力媒体
で充填できる。切換弁７７，７８の非励磁状態において
、それぞれの切り離し素子１５における作動圧力は遮断
されるが、その作動圧力室６３も圧力媒体で充填できる
。
子１６の作動圧力配管７１は電磁式圧力調整弁７４，７
５を介して主圧力配管７６に接続されている。両摩擦ク
ラッチ１０，１１の切り離し素子１５の作動圧力配管７
２は電磁式３ポート２位置切換弁７７，７８を介して主
配管７６およびほとんど放圧されている圧力媒体貯蔵タ
ンク７９に接続されている。圧力調整弁７４，７５の非
励磁状態において、掛け合わせ素子１６における作動圧
力は遮断されるが、その場合作動圧力室６４は圧力媒体
で充填できる。切換弁７７，７８の非励磁状態において
、それぞれの切り離し素子１５における作動圧力は遮断
されるが、その作動圧力室６３も圧力媒体で充填できる
。
【００３２】次に図５における２経路形歯車式変速装置
を説明する。
を説明する。
【００３３】駆動エンジンによって駆動される入力軸４
２とそれと同心的な出力軸４３との間に力束内において
互いに平行な２つの部分伝動装置３６，３７が配置され
ている。これらの部分伝動装置３６，３７は軸４２，４
３に対して平行な共通のカウンタシャフト４４を有して
いる。部分伝動装置３６は入力軸４２に対して同心的な
中央の中間軸４５を介在して摩擦クラッチ１０を介して
入力軸４２に駆動結合され、部分伝動装置３７は中間軸
４５に対して同心的な中空中間軸４６を介在して摩擦ク
ラッチ１１を介して入力軸４２に駆動結合される。部分
伝動装置３６は高い伝達比の第２変速段に対する歯車段
３８を有している。この第２変速段は歯車クラッチ４０
によって出力軸４３に連結できるルーズ歯車４７を持っ
ている。部分伝動装置３７は低速の第３変速段に対する
歯車段３９を有している。この第３変速段は歯車クラッ
チ４１によって出力軸４３に連結できるルーズ歯車４８
を持っている。第２変速段において摩擦クラッチ１０，
１１および（ルーズ歯車４７を連結するための）歯車ク
ラッチ４０は掛け合わされ、歯車クラッチ４１は切り離
される。この場合力束は摩擦クラッチ１０から部分伝動
装置３６の入力素子を形成する中間軸４５、部分伝動装
置３６およびこの場合部分伝動装置３６の出力素子を形
成するルーズ歯車４７を介して出力軸４３まで延びる。 この出力軸４３は普通の方法で自動車の走行車輪に連結
されている。
２とそれと同心的な出力軸４３との間に力束内において
互いに平行な２つの部分伝動装置３６，３７が配置され
ている。これらの部分伝動装置３６，３７は軸４２，４
３に対して平行な共通のカウンタシャフト４４を有して
いる。部分伝動装置３６は入力軸４２に対して同心的な
中央の中間軸４５を介在して摩擦クラッチ１０を介して
入力軸４２に駆動結合され、部分伝動装置３７は中間軸
４５に対して同心的な中空中間軸４６を介在して摩擦ク
ラッチ１１を介して入力軸４２に駆動結合される。部分
伝動装置３６は高い伝達比の第２変速段に対する歯車段
３８を有している。この第２変速段は歯車クラッチ４０
によって出力軸４３に連結できるルーズ歯車４７を持っ
ている。部分伝動装置３７は低速の第３変速段に対する
歯車段３９を有している。この第３変速段は歯車クラッ
チ４１によって出力軸４３に連結できるルーズ歯車４８
を持っている。第２変速段において摩擦クラッチ１０，
１１および（ルーズ歯車４７を連結するための）歯車ク
ラッチ４０は掛け合わされ、歯車クラッチ４１は切り離
される。この場合力束は摩擦クラッチ１０から部分伝動
装置３６の入力素子を形成する中間軸４５、部分伝動装
置３６およびこの場合部分伝動装置３６の出力素子を形
成するルーズ歯車４７を介して出力軸４３まで延びる。 この出力軸４３は普通の方法で自動車の走行車輪に連結
されている。
【００３４】第３変速段において、摩擦クラッチ１０，
１１および（ルーズ歯車４８を連結するための）歯車ク
ラッチ４１は掛け合わされ、歯車クラッチ４０は切り離
される。この場合力束は摩擦クラッチ１１から部分伝動
装置３７の入力素子を形成する中間軸４６を介してカウ
ンタシャフト４４に延び、歯車段３９を介して、この場
合部分伝動装置３７の出力素子を形成するルーズ歯車４
８に延び、更に歯車クラッチ４１を介して出力軸４３ま
で延びる。
１１および（ルーズ歯車４８を連結するための）歯車ク
ラッチ４１は掛け合わされ、歯車クラッチ４０は切り離
される。この場合力束は摩擦クラッチ１１から部分伝動
装置３７の入力素子を形成する中間軸４６を介してカウ
ンタシャフト４４に延び、歯車段３９を介して、この場
合部分伝動装置３７の出力素子を形成するルーズ歯車４
８に延び、更に歯車クラッチ４１を介して出力軸４３ま
で延びる。
【００３５】第２変速段と第３変速段との間で切り換え
る場合、まず新たな変速段の摩擦クラッチが切り離され
、新たな変速段の歯車クラッチが掛け合わされる。続い
てあるいは同時に今までの変速段の摩擦クラッチの掛け
合わせ素子１６が、その時点の負荷トルクが伝達できる
ような大きさの作動圧力で付勢される。その後、今まで
の変速段の摩擦クラッチの切り離し素子１５が、その掛
け合わせばね１４がその多板摩擦ディスク群から遮断さ
れるような大きさな作動圧力で付勢される。続いて掛け
合わせ素子１６の作動圧力の交差制御が公知のように行
われる。
る場合、まず新たな変速段の摩擦クラッチが切り離され
、新たな変速段の歯車クラッチが掛け合わされる。続い
てあるいは同時に今までの変速段の摩擦クラッチの掛け
合わせ素子１６が、その時点の負荷トルクが伝達できる
ような大きさの作動圧力で付勢される。その後、今まで
の変速段の摩擦クラッチの切り離し素子１５が、その掛
け合わせばね１４がその多板摩擦ディスク群から遮断さ
れるような大きさな作動圧力で付勢される。続いて掛け
合わせ素子１６の作動圧力の交差制御が公知のように行
われる。
【００３６】次に図５の２経路形歯車式変速装置におけ
る第２変速段から第３変速段への切換について図６にお
ける線図を参照して説明する。
る第２変速段から第３変速段への切換について図６にお
ける線図を参照して説明する。
【００３７】図６ａ）の線図には、それぞれの多板摩擦
ディスク群１２，１３における合成作動力Ｆと切換時間
ｔとの関係が示されている。実線で示した曲線経過は今
までの第２変速段の摩擦クラッチ１０の多板摩擦ディス
ク群１２，１３における合成作動力Ｆ１０を表し、破線
で示した曲線経過は新たな第３変速段の摩擦クラッチ１
１の多板摩擦ディスク群１２，１３における作動力Ｆ１
１を表している。
ディスク群１２，１３における合成作動力Ｆと切換時間
ｔとの関係が示されている。実線で示した曲線経過は今
までの第２変速段の摩擦クラッチ１０の多板摩擦ディス
ク群１２，１３における合成作動力Ｆ１０を表し、破線
で示した曲線経過は新たな第３変速段の摩擦クラッチ１
１の多板摩擦ディスク群１２，１３における作動力Ｆ１
１を表している。
【００３８】図６ｂ）の線図には、図４の切換弁７７の
切換状態と切換時間ｔとの関係が示されている。
切換状態と切換時間ｔとの関係が示されている。
【００３９】図６ｃ）の線図には、図４の切換弁７８の
切換状態と切換時間ｔとの関係が示されている。
切換状態と切換時間ｔとの関係が示されている。
【００４０】図６ｄ）の線図には、図４の圧力調整弁７
４の励磁と切換時間ｔとの関係が示されている。
４の励磁と切換時間ｔとの関係が示されている。
【００４１】図６ｅ）の線図には、図４の圧力調整弁７
５の励磁と切換時間ｔとの関係が示されている。
５の励磁と切換時間ｔとの関係が示されている。
【００４２】図６ｆ）の線図には、ルーズ歯車４７を連
結するための図５における歯車クラッチ４０の切換信号
ＳＩＩによって開始される掛け合わせ状態と切換時間ｔ
との関係が示されている。
結するための図５における歯車クラッチ４０の切換信号
ＳＩＩによって開始される掛け合わせ状態と切換時間ｔ
との関係が示されている。
【００４３】更に図６ｇ）には、ルーズ歯車４８を連結
するための図５における歯車クラッチ４１の切換信号Ｓ
ＩＩＩによって開始される掛け合わせ状態と切換時間ｔ
との関係が示されている。
するための図５における歯車クラッチ４１の切換信号Ｓ
ＩＩＩによって開始される掛け合わせ状態と切換時間ｔ
との関係が示されている。
【００４４】定常運転（ｔ＜ｔ０）において、両摩擦ク
ラッチ１０，１１はそれぞれの切り離し素子１５および
掛け合わせ素子１６に関して無圧であり、従ってそれぞ
れの掛け合わせばね１４によって最大ばね力Ｆ１０＝Ｆ
１１＝３４で掛け合わされている。この定常運転（ｔ＜
ｔ０）において切換信号ＳＩＩがかかっているので、歯
車クラッチ４０が掛け合わされ、第２変速段が投入され
ている。摩擦クラッチ１０はその時点の負荷トルクを伝
達し、このためには低い作動力Ｆ１０＝８０で十分であ
る。第２変速段から第３変速段へのシフトアップの開始
が時点ｔ＝ｔ０で行われる。切換弁７８が励磁され、こ
れによって摩擦クラッチ１１の切り離し素子１５が作動
圧力ＰＡ１１によりその多板摩擦ディスク群１２，１３
におけるばね力Ｆ１１が零になるような大きさＰＡ１１
＝４９（切り離し圧力）で付勢されることによって、第
３変速段の摩擦クラッチ１１が釈放される。同時に切換
信号ＳＩＩＩが生じ、これによって歯車クラッチ４１が
ルーズ歯車４８を連結するために掛け合わされ、従って
第３変速段がこの場合無負荷の部分伝動装置３７におい
て言わば予選択される。同様に時点ｔ＝ｔ０において圧
力調整弁７４は、第２変速段の摩擦クラッチ１０の掛け
合わせ素子１６がその作動力がその時点の負荷トルクを
伝達するに十分である（３３≧８０）ような大きさ（Ｐ
Ｅ１０＝３３＝負荷圧力値）の作動圧力ＰＥ１０で付勢
されるように励磁される。
ラッチ１０，１１はそれぞれの切り離し素子１５および
掛け合わせ素子１６に関して無圧であり、従ってそれぞ
れの掛け合わせばね１４によって最大ばね力Ｆ１０＝Ｆ
１１＝３４で掛け合わされている。この定常運転（ｔ＜
ｔ０）において切換信号ＳＩＩがかかっているので、歯
車クラッチ４０が掛け合わされ、第２変速段が投入され
ている。摩擦クラッチ１０はその時点の負荷トルクを伝
達し、このためには低い作動力Ｆ１０＝８０で十分であ
る。第２変速段から第３変速段へのシフトアップの開始
が時点ｔ＝ｔ０で行われる。切換弁７８が励磁され、こ
れによって摩擦クラッチ１１の切り離し素子１５が作動
圧力ＰＡ１１によりその多板摩擦ディスク群１２，１３
におけるばね力Ｆ１１が零になるような大きさＰＡ１１
＝４９（切り離し圧力）で付勢されることによって、第
３変速段の摩擦クラッチ１１が釈放される。同時に切換
信号ＳＩＩＩが生じ、これによって歯車クラッチ４１が
ルーズ歯車４８を連結するために掛け合わされ、従って
第３変速段がこの場合無負荷の部分伝動装置３７におい
て言わば予選択される。同様に時点ｔ＝ｔ０において圧
力調整弁７４は、第２変速段の摩擦クラッチ１０の掛け
合わせ素子１６がその作動力がその時点の負荷トルクを
伝達するに十分である（３３≧８０）ような大きさ（Ｐ
Ｅ１０＝３３＝負荷圧力値）の作動圧力ＰＥ１０で付勢
されるように励磁される。
【００４５】時点ｔ＝ｔ１において第２変速段の摩擦ク
ラッチ１０の掛け合わせ素子１６における作動圧力ＰＥ
１０が必要な負荷圧力値３３になったとき、切換弁７７
が励磁され、これによって第２変速段の摩擦クラッチ１
０の切り離し素子１５は、掛け合わせばね１４が第２変
速段の摩擦クラッチ１０の多板摩擦ディスク群１２，１
３から遮断され従って掛け合わせ素子１６だけが必要な
作動力を供給するような大きさ（ＰＡ１０＝３４＝切り
離し圧力値）の作動圧力ＰＡ１０で付勢される。同時に
圧力調整弁７５は、第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛
け合わせ素子１６の作動圧力室６４が圧力媒体で充填さ
れるまで励磁される。
ラッチ１０の掛け合わせ素子１６における作動圧力ＰＥ
１０が必要な負荷圧力値３３になったとき、切換弁７７
が励磁され、これによって第２変速段の摩擦クラッチ１
０の切り離し素子１５は、掛け合わせばね１４が第２変
速段の摩擦クラッチ１０の多板摩擦ディスク群１２，１
３から遮断され従って掛け合わせ素子１６だけが必要な
作動力を供給するような大きさ（ＰＡ１０＝３４＝切り
離し圧力値）の作動圧力ＰＡ１０で付勢される。同時に
圧力調整弁７５は、第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛
け合わせ素子１６の作動圧力室６４が圧力媒体で充填さ
れるまで励磁される。
【００４６】時点ｔ＝ｔ２において充填過程が終了し、
これによって第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛け合わ
せ素子１６における作動圧力ＰＥ１１が充填の際に形成
される一定設定圧力値５１以上に上昇するとき、圧力調
整弁７４，７５によって作動圧力ＰＥ１０および作動圧
力ＰＥ１１の曲線経過３５，５０による交差制御が開始
される。
これによって第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛け合わ
せ素子１６における作動圧力ＰＥ１１が充填の際に形成
される一定設定圧力値５１以上に上昇するとき、圧力調
整弁７４，７５によって作動圧力ＰＥ１０および作動圧
力ＰＥ１１の曲線経過３５，５０による交差制御が開始
される。
【００４７】時点ｔ＝ｔ４において第２変速段の摩擦ク
ラッチ１０従って部分伝動装置３６も無負荷であるので
、切換信号ＳＩＩが消滅し、これによって同時に第３変
速段の摩擦クラッチ１１の掛け合わせ素子１６の作動力
が、その時点の負荷トルクがこの新たな変速段の摩擦ク
ラッチだけで伝達されるような大きさ（ＰＥ１１＝３３
≧８０）に上昇するので、歯車クラッチ４０が切り離さ
れる。時点ｔ＝ｔ４で制御過程５２も開始され、この過
程中において作動圧力ＰＥ１１は位相圧力値５３に上昇
する。この位相圧力値５３は、入力軸４２を第３変速段
に対応した回転数に減速するために、負荷圧力値３３よ
りも大きい。この圧力上昇即ち制御過程５２は、入力軸
４２が時点ｔ＝ｔ５において第３変速段に対応した回転
数に到達したときに終了する。従って時点ｔ＝ｔ５にお
いて、両摩擦クラッチ１０，１１の切り離し素子１５に
おける作動圧力ＰＡ１０，ＰＡ１１は切換弁７７，７８
によって遮断されるので、第２変速段の摩擦クラッチ１
０はその掛け合わせばね１４だけで掛け合わせ方向に作
動され、これに対して第３変速段の摩擦クラッチ１１は
その掛け合わせばね１４並びにはじめはその掛け合わせ
素子１６によっても掛け合わせ方向に作動される。時点
ｔ＝ｔ６において、第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛
け合わせ素子１６における作動圧力ＰＥ１１も圧力調整
弁７５によって遮断されるので、第３変速段の定常投入
状態が達成される。この定常投入状態において両摩擦ク
ラッチ１０，１１は無圧であり、ばね力によって掛け合
わされている。
ラッチ１０従って部分伝動装置３６も無負荷であるので
、切換信号ＳＩＩが消滅し、これによって同時に第３変
速段の摩擦クラッチ１１の掛け合わせ素子１６の作動力
が、その時点の負荷トルクがこの新たな変速段の摩擦ク
ラッチだけで伝達されるような大きさ（ＰＥ１１＝３３
≧８０）に上昇するので、歯車クラッチ４０が切り離さ
れる。時点ｔ＝ｔ４で制御過程５２も開始され、この過
程中において作動圧力ＰＥ１１は位相圧力値５３に上昇
する。この位相圧力値５３は、入力軸４２を第３変速段
に対応した回転数に減速するために、負荷圧力値３３よ
りも大きい。この圧力上昇即ち制御過程５２は、入力軸
４２が時点ｔ＝ｔ５において第３変速段に対応した回転
数に到達したときに終了する。従って時点ｔ＝ｔ５にお
いて、両摩擦クラッチ１０，１１の切り離し素子１５に
おける作動圧力ＰＡ１０，ＰＡ１１は切換弁７７，７８
によって遮断されるので、第２変速段の摩擦クラッチ１
０はその掛け合わせばね１４だけで掛け合わせ方向に作
動され、これに対して第３変速段の摩擦クラッチ１１は
その掛け合わせばね１４並びにはじめはその掛け合わせ
素子１６によっても掛け合わせ方向に作動される。時点
ｔ＝ｔ６において、第３変速段の摩擦クラッチ１１の掛
け合わせ素子１６における作動圧力ＰＥ１１も圧力調整
弁７５によって遮断されるので、第３変速段の定常投入
状態が達成される。この定常投入状態において両摩擦ク
ラッチ１０，１１は無圧であり、ばね力によって掛け合
わされている。
【００４８】変速段を切り換える場合の制御を単純にす
るために一般には、今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ１０の切り離し素子１５の圧力供給および新
たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ１１の掛け合
わせ素子１６の圧力供給が同時に行われることが有利で
ある。同じ理由から、新たな変速段（第３変速段）の摩
擦クラッチ１１の切り離し素子１５の圧力供給および今
までの変速段（第２変速段）の摩擦クラッチ１０の掛け
合わせ素子１６の圧力供給が同時に行われると有利であ
る。
るために一般には、今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ１０の切り離し素子１５の圧力供給および新
たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ１１の掛け合
わせ素子１６の圧力供給が同時に行われることが有利で
ある。同じ理由から、新たな変速段（第３変速段）の摩
擦クラッチ１１の切り離し素子１５の圧力供給および今
までの変速段（第２変速段）の摩擦クラッチ１０の掛け
合わせ素子１６の圧力供給が同時に行われると有利であ
る。
【００４９】上述した有利な両方の処置は、図６ｂ）な
いし図６ｅ）において破線で示した信号変化８１，８２
について図６の制御過程と異なっているが、他の点につ
いては図６における制御過程と同じである。
いし図６ｅ）において破線で示した信号変化８１，８２
について図６の制御過程と異なっているが、他の点につ
いては図６における制御過程と同じである。
【００５０】図２の摩擦クラッチ８を利用する場合、特
許請求の範囲の請求項１３に基づいて掛け合わせばね１
４と掛け合わせ素子１６とを直列接続することによって
、図６ａ）の曲線経過から有利にずれた作用が生ずる。 即ちこの場合、掛け合わせ素子１６の圧力がばね力に抗
して作用し、図６ａ）の場合のように掛け合わせばね１
４のばね力に加算しないので、クラッチ作動力Ｆ１０，
Ｆ１１がその掛け合わせばね１４のばね力の最大値３４
に制限される。
許請求の範囲の請求項１３に基づいて掛け合わせばね１
４と掛け合わせ素子１６とを直列接続することによって
、図６ａ）の曲線経過から有利にずれた作用が生ずる。 即ちこの場合、掛け合わせ素子１６の圧力がばね力に抗
して作用し、図６ａ）の場合のように掛け合わせばね１
４のばね力に加算しないので、クラッチ作動力Ｆ１０，
Ｆ１１がその掛け合わせばね１４のばね力の最大値３４
に制限される。
【００５１】
【発明の効果】本発明によれば、主走行範囲においては
機械的に閉じられ、即ち僅かなポンプ動力しか必要とさ
れず、同時に今日の遊星歯車変速装置に匹敵する切換品
質が保証されるような摩擦クラッチが得られる。
機械的に閉じられ、即ち僅かなポンプ動力しか必要とさ
れず、同時に今日の遊星歯車変速装置に匹敵する切換品
質が保証されるような摩擦クラッチが得られる。
【図１】本発明に基づく摩擦クラッチの第１の実施例の
断面図。
断面図。
【図２】本発明に基づく摩擦クラッチの第２の実施例の
断面図。
断面図。
【図３】本発明に基づく摩擦クラッチの第３の実施例の
断面図。
断面図。
【図４】図５における２経路形歯車変速装置における負
荷切換用に利用される第４の実施例として形成された原
理的に同形の２つの本発明に基づく摩擦クラッチの制御
系統図。
荷切換用に利用される第４の実施例として形成された原
理的に同形の２つの本発明に基づく摩擦クラッチの制御
系統図。
【図５】負荷切換用の本発明に基づく２つの摩擦クラッ
チを持った歯車変速装置の概略系統図。
チを持った歯車変速装置の概略系統図。
【図６】図６ａ）〜図６ｇ）は図５の変速装置において
高速段に切り換える場合の図４の制御系統図に関連した
線図。
高速段に切り換える場合の図４の制御系統図に関連した
線図。
１２，１３ 摩擦ディスク
１４ 掛け合わせばね
１５ 切り離し素子（放離素子）１６
掛け合わせ素子（投入素子）１７−１７
クラッチ軸線 １８ 押圧部材 １９，２０ クラッチ半部 ２２ シリンダボア ２３ アキシャルピストン２４
ハウジング ２５ アキシャル軸受 ２６ 開口 ２７ 押圧部材 ２８ 開口 ２９ 孔
掛け合わせ素子（投入素子）１７−１７
クラッチ軸線 １８ 押圧部材 １９，２０ クラッチ半部 ２２ シリンダボア ２３ アキシャルピストン２４
ハウジング ２５ アキシャル軸受 ２６ 開口 ２７ 押圧部材 ２８ 開口 ２９ 孔
Claims (47)
- 【請求項１】 専ら軸方向に移動する摩擦ディスクが
少なくとも１つの掛け合わせばねによって掛け合わされ
、その掛け合わせばねに打ち勝つアキシャルピストン構
造の圧力媒体作動式切り離し素子を介して切り離される
ような軸方向に移動する摩擦ディスクを持った圧力媒体
作動式の摩擦クラッチにおいて、摩擦ディスク（１２，
１３）に掛け合わせ方向に作用できる圧力媒体作動式掛
け合わせ素子（１６）が補助的に利用され、摩擦ディス
ク（１２，１３）が掛け合わせ素子（１６）によって掛
け合わせ方向に作動されたときにも、掛け合わせばね（
１４）が摩擦ディスク（１２，１３）から切り離し素子
（１５）によって遮断できることを特徴とする軸方向に
移動する摩擦ディスクを持った圧力媒体作動式の摩擦ク
ラッチ。 - 【請求項２】 掛け合わせ素子（１６）および掛け合
わせばね（１４）がクラッチ軸線（１７−１７）の方向
に関して摩擦ディスク（１２，１３）を含む多板摩擦デ
ィスク群の同じ側に配置されていることを特徴とする請
求項１記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３】 掛け合わせばねとして皿ばね（１４）
が利用されていることを特徴とする請求項１又は２記載
の摩擦クラッチ。 - 【請求項４】 掛け合わせ素子（１６）が掛け合わせ
ばね（１４）と構造的に独立した押圧部材（１８）を介
して摩擦ディスク（１２，１３）に作用することを特徴
とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の摩擦ク
ラッチ。 - 【請求項５】 掛け合わせ素子（１６）が一方のクラ
ッチ半部（図１における内側ディスクホルダ１９又は図
２および図５における外側ディスクホルダ２０）に配置
され、その押圧部材（１８）がこのクラッチ半部（１９
，２０）に相対回転不能に固定された摩擦ディスク（１
２，１３）に作用することを特徴とする請求項１ないし
４のいずれか１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項６】 掛け合わせ素子（１６）が外側ディス
クホルダ（２０）に対して不動のクラッチ半部に配置さ
れていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか
１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項７】 掛け合わせ素子（１６）のアキシャル
ピストン（２３）用のシリンダボア（２２）および外側
ディスクホルダ（２０）を有するクラッチハウジング（
２１）が互いに移動不能に配置されていることを特徴と
する請求項６記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項８】 アキシャルピストン（２３）用のシリ
ンダボア（２２）とクラッチ軸線（１７−１７）との間
の間隔が皿ばね（１４）の外径よりも大きいことを特徴
とする請求項７記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項９】 掛け合わせ素子（１６）が非回転ハウ
ジング（２４）に配置され、その押圧部材（１８）がア
キシャル軸受（２５）によって２分割にされていること
を特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の
摩擦クラッチ。 - 【請求項１０】 掛け合わせ素子（１６）の押圧部材
（１８）が皿ばね（１４）における開口（２６）を隙間
をもって貫通していることを特徴とする請求項１〜５，
９のいずれか１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１１】 掛け合わせばね（１４）および切り
離し素子（１５）が共通の押圧部材（２７）に作用する
ことを特徴とする請求項１〜６，９のいずれか１つに記
載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１２】 掛け合わせ素子（１６）の押圧部材
（１８）が皿ばね（１４）および切り離し素子（１５）
の共通の押圧部材（２７）の開口（２８）を隙間をもっ
て貫通していることを特徴とする請求項１〜６，９のい
ずれか１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１３】 掛け合わせばね（図２の１４）およ
び切り離し素子（１５）が共通の押圧部材（２７）に作
用し、掛け合わせ素子（１６）が掛け合わせばね（１４
）と摩擦ディスク（１２，１３）の間に力束内に直列に
配置されていることを特徴とする請求項１ないし６のい
ずれか１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１４】 掛け合わせ素子（１６）のアキシャ
ルピストン（２３）用のシリンダボア（２２）が共通の
押圧部材（２７）に対して移動不能に配置されているこ
とを特徴とする請求項１３記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１５】 共通の押圧部材（２７）が掛け合わ
せ素子（１６）の押圧部材（１８）に対する摩擦ディス
ク（１２，１３）の方向に開いた孔（２９）を有してい
ることを特徴とする請求項１４記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１６】 切り離し素子（１５）および皿ばね
（１４）の半径方向中央範囲（３０）を支持するために
利用されクラッチハウジング（２１）に移動不能な支持
体（３１）が皿ばね（１４）の異なった側に配置され、
切り離し素子（１５）が皿ばね（１４）の半径方向内側
範囲（３２）に作用することを特徴とする請求項７又は
８記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１７】 定常的に掛け合わされた状態（ｔ＜
ｔ０）において切り離し素子（１５）の作動圧力（ＰＡ
１０）並びに掛け合わせ素子（１６）の作動圧力（ＰＥ
１０）が遮断され、切り離し制御信号（ＳＩＩＩ＝１）
が生じた際にまず掛け合わせ素子（１６）が作動圧力（
ＰＥ１０）で付勢されることを特徴とする請求項１ない
し１６のいずれか１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１８】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）がその時点の負荷トルクを伝達するのに十
分な負荷圧力値（３３）にされることを特徴とする請求
項１７記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１９】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）が負荷圧力値（３３）に到達した後、切り
離し素子（１５）が作動圧力（ＰＡ１０）で付勢される
ことを特徴とする請求項１８記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２０】 切り離し素子（１５）の作動圧力（
ＰＡ１０）が掛け合わせばね（１４）の掛け合わせ力に
打ち勝つに十分な切り離し圧力値（３４）にされること
を特徴とする請求項１９記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２１】 切り離し素子（１５）の作動圧力（
ＰＡ１０）が切り離し圧力値（３４）に到達するまでの
制御が瞬間的に即ち短い時間幅で行われることを特徴と
する請求項２０記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２２】 切り離し圧力値（３４）に到達した
際、掛け合わせ素子（１６）における作動圧力（ＰＥ１
０）が遮断されることを特徴とする請求項２１記載の摩
擦クラッチ。 - 【請求項２３】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）の遮断が時間関数（曲線経過３５）に応じ
て行われることを特徴とする請求項２２記載の摩擦クラ
ッチ。 - 【請求項２４】 時間関数としてランプ関数が利用さ
れることを特徴とする請求項２３記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２５】 摩擦クラッチ（１０）の定常的な切
り離し状態において掛け合わせ制御信号が生じた際、ま
ず掛け合わせ素子（１６）が作動圧力（ＰＥ１０）で付
勢されることを特徴とする請求項１ないし１６のいずれ
か１つに記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２６】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）がその時点の負荷トルクを伝達するのに十
分な負荷圧力値（３３）にされることを特徴とする請求
項２５記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２７】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）の上昇が負荷圧力値（３３）に到達するま
で連続していることを特徴とする請求項２６記載の摩擦
クラッチ。 - 【請求項２８】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）が負荷圧力値（３３）に到達した際、切り
離し素子（１５）の作動圧力（ＰＡ１０）が遮断される
ことを特徴とする請求項２７記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２９】 掛け合わせ素子（１６）の作動圧力
（ＰＥ１０）が負荷圧力値（３３）に到達した後、早く
とも切り離し素子（１５）の作動圧力（ＰＡ１０）の遮
断の始めに、掛け合わせ素子（１６）の作動圧力（ＰＥ
１０）が遮断されることを特徴とする請求項２８記載の
摩擦クラッチ。 - 【請求項３０】 請求項１ないし１６のいずれか１つ
に基づいて形成された２つの摩擦クラッチが、歯車クラ
ッチによってその軸に連結可能なルーズ歯車を持った少
なくとも１つの歯車段を有する部分伝動装置に直列に、
多経路形歯車変速装置の入力軸と出力軸との間の力束内
に配置され、今までの変速段と新たな変速段との間で切
り換える場合に、今までの変速段において第１の部分伝
動装置がその歯車クラッチ並びにその摩擦クラッチの掛
け合わせによって投入され、新たな変速段において第２
の部分伝動装置が相応した方式で入力軸と出力軸との間
の駆動接続に投入されるような摩擦クラッチの配置構造
において、切換信号（図６ｇにおけるＳＩＩＩ＝１）が
生じた際に、新たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッ
チ（１１）の切り離し素子（１５）が作動圧力（ＰＡ１
１）により、少なくとも掛け合わせばね（１４）に打ち
勝つに十分な切り離し圧力値（４９）の高さまで付勢さ
れることを特徴とする摩擦クラッチの配置構造。 - 【請求項３１】 切り離し圧力値（４９）において又
はそれに到達した後、第２の部分伝動装置（３７）にお
いて新たな変速段（第３変速段）の歯車段（３９）のル
ーズ歯車（４８）の歯車クラッチ（４１）が掛け合わさ
れることを特徴とする請求項３０記載の配置構造。 - 【請求項３２】 切換信号（ＳＩＩＩ＝１）が生じた
際に、今までの変速段（第２変速段）の摩擦クラッチ（
１０）の掛け合わせ素子（１６）が作動圧力（ＰＥ１０
）で付勢されることを特徴とする請求項３０記載の配置
構造。 - 【請求項３３】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）の作動圧
力（ＰＥ１０）が、その時点の負荷トルクを伝達するの
に十分な負荷圧力値（３３）まで上昇されることを特徴
とする請求項３０ないし３２のいずれか１つに記載の配
置構造。 - 【請求項３４】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）における
負荷圧力値（３３）までの作動圧力（ＰＥ１０）の上昇
が遅くとも、第２の部分伝動装置（３７）における新た
な変速段（第３変速段）の歯車段（３９）のルーズ歯車
（４８）の歯車クラッチ（４１）を掛け合わせる際に行
われることを特徴とする請求項３０ないし３３のいずれ
か１つに記載の配置構造。 - 【請求項３５】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）における
作動圧力（ＰＥ１０）が負荷圧力値（３３）に到達した
後、この摩擦クラッチ（１０）の切り離し素子（１５）
が作動圧力（ＰＡ１０）で、この摩擦クラッチ（１０）
の掛け合わせばね（１４）に打ち勝つに十分な切り離し
圧力値（４９）の高さまで付勢されることを特徴とする
請求項３０ないし３４のいずれか１つに記載の配置構造
。 - 【請求項３６】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）における
作動圧力（ＰＥ１０）が負荷圧力値（３３）に到達した
後、新たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ（１１
）の掛け合わせ素子（１６）が作動圧力（ＰＥ１１）で
付勢されることを特徴とする請求項３０ないし３５のい
ずれか１つに記載の配置構造。 - 【請求項３７】 新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の掛け合わせ素子（１６）における作
動圧力（ＰＥ１１）が一定の設定圧力値（５１）以上に
上昇した際、今までの変速段（第２変速段）および新た
な変速段（第３変速段）の両摩擦クラッチ（１０，１１
）の両掛け合わせ素子（１６）における作動圧力（ＰＥ
１０，ＰＥ１１）の交差制御（曲線経路３５，５０）が
行われることを特徴とする請求項３６記載の配置構造。 - 【請求項３８】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）において
作動圧力（ＰＥ１０）が零に近づいた場合に制御過程（
５２）が開始され、新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の切り離し素子（１６）における作動
圧力（ＰＥ１１）が、この作動圧力（ＰＥ１１）のその
時点の負荷トルクを伝達するのに十分な負荷圧力値（３
３）よりも大きい一定した位相圧力値（５３）に上昇さ
れることを特徴とする請求項３７記載の配置構造。 - 【請求項３９】 新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の掛け合わせ素子（１６）における作
動圧力（ＰＥ１１）がその時点の負荷トルクを伝達する
のに十分な負荷圧力値（３３）に到達した際、今までの
変速段（第２変速段）の歯車段（３８）の歯車クラッチ
（４０）が切り離される（ＳＩＩ＝０）ことを特徴とす
る請求項３７または３８記載の配置構造。 - 【請求項４０】 今までの変速段（第２変速段）の歯
車段（３８）の歯車クラッチ（４０）が切り離された後
、今までの変速段（第２変速段）の摩擦クラッチ（１０
）の切り離し素子（１５）の作動圧力（ＰＡ１０）が遮
断されることを特徴とする請求項３９記載の配置構造。 - 【請求項４１】 入力軸（４２）の回転数が新たな変
速段（第３変速段）に関係した回転数に低下したとき、
新たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ（１１）の
掛け合わせ素子（１６）における作動圧力（ＰＥ１１）
の増大した位相圧力値（５３）による制御過程（５２）
が終了されることを特徴とする請求項３８ないし４０の
いずれか１つに記載の配置構造。 - 【請求項４２】 新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の掛け合わせ素子（１６）における作
動圧力（ＰＥ１１）が増大した位相圧力値（５３）によ
る制御過程（５２）の終了時点（ｔ＝ｔ５）において、
その時点の負荷トルクを伝達するのに十分な負荷圧力値
（３３）に低下されることを特徴とする請求項４１記載
の配置構造。 - 【請求項４３】 新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の掛け合わせ素子（１６）における作
動圧力（ＰＥ１１）が負荷圧力値（３３）に到達した後
、新たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ（１１）
の切り離し素子（１５）における作動圧力（ＰＡ１１）
が遮断されることを特徴とする請求項４２記載の配置構
造。 - 【請求項４４】 新たな変速段（第３変速段）の摩擦
クラッチ（１１）の切り離し素子（１５）における作動
圧力（ＰＡ１１）が零に近づいた場合、この摩擦クラッ
チ（１１）の掛け合わせ素子（１６）における作動圧力
（ＰＥ１１）も遮断されることを特徴とする請求項４３
記載の配置構造。 - 【請求項４５】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の切り離し素子（１５）および新た
な変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ（１１）の掛け
合わせ素子（１６）が同時（ｔ＝ｔ１）に作動圧力（Ｐ
Ａ１０，ＰＥ１１）で付勢されることを特徴とする請求
項３５ないし４４のいずれか１つに記載の配置構造。 - 【請求項４６】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の切り離し素子（１５）における作
動圧力（ＰＡ１０）および新たな変速段（第３変速段）
の摩擦クラッチ（１１）の掛け合わせ素子（１６）にお
ける作動圧力（ＰＥ１１）が同時（ｔ＝ｔ５又はｔ６）
に遮断されることを特徴とする請求項３５ないし４５の
いずれか１つに記載の配置構造。 - 【請求項４７】 今までの変速段（第２変速段）の摩
擦クラッチ（１０）の掛け合わせ素子（１６）および新
たな変速段（第３変速段）の摩擦クラッチ（１１）の切
り離し素子（１５）が同時（ｔ＝ｔ０）に作動圧力（Ｐ
Ｅ１０，ＰＡ１１）で付勢されることを特徴とする請求
項３５ないし４６のいずれか１つに記載の配置構造。
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|---|---|---|---|
| DE4041159.1 | 1990-12-21 | ||
| DE4041159A DE4041159C2 (de) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | Druckmittelbetätigte Reibungskupplung mit ausschließlich axial bewegbaren Reibscheiben |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04302716A true JPH04302716A (ja) | 1992-10-26 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3354269A Pending JPH04302716A (ja) | 1990-12-21 | 1991-12-20 | ２つの圧力媒体作動式摩擦クラッチを有する歯車式 変速装置 |
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|---|---|
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| IT (1) | IT1250953B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002098168A (ja) * | 2000-09-22 | 2002-04-05 | Nsk Warner Kk | 発進クラッチ及びその制御方法 |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4239233C2 (de) * | 1992-11-21 | 1997-05-22 | Daimler Benz Ag | Druckmittelbetätigte, axial ein- und ausrückbare Reibungskupplung |
| DE4240621A1 (de) * | 1992-12-03 | 1994-06-09 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Verfahren zur Steuerung und Regelung der Lastübernahme bei einem automatischen Schaltgetriebe |
| US5467854A (en) * | 1994-06-07 | 1995-11-21 | Caterpillar Inc. | Method of controlling clutch-to-clutch shifts for a powershift transmission |
| US5586635A (en) * | 1995-03-31 | 1996-12-24 | Horton, Inc. | Rotational control apparatus |
| DE19517888A1 (de) * | 1995-05-16 | 1996-11-21 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Unter Last schaltbares Wendegetriebe |
| FR2738044B1 (fr) * | 1995-08-24 | 1997-11-21 | Antonov Automotive Europ | Procede pour commander un changement de rapport, et dispositif de transmission pour sa mise en oeuvre |
| US5626215A (en) * | 1995-12-26 | 1997-05-06 | Ford Motor Company | Speed limiting accessory drive |
| US5611416A (en) * | 1995-12-26 | 1997-03-18 | Ford Motor Company | Speed limiting accessory drive and crankshaft damper |
| FR2768210B1 (fr) * | 1997-09-05 | 1999-11-19 | Antonov Automotive Europ | Procede pour ajuster la progressivite d'un changement de rapport, et dispositif de transmission s'y rapportant |
| DE29904108U1 (de) | 1999-03-06 | 1999-07-08 | Halbach & Braun Maschinenfabrik S.P.R.L., 45549 Sprockhövel | Kupplungsaggregat, insbesondere für Antriebe von Gewinnungs- und Fördereinrichtungen |
| DE19932613A1 (de) * | 1999-07-13 | 2001-01-18 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Automatgetriebe |
| US6227340B1 (en) | 1999-08-24 | 2001-05-08 | Borgwarner Inc. | Automatic transmission with dual gain multi-disk friction device |
| US6375442B1 (en) * | 2000-02-10 | 2002-04-23 | Eaton Corporation | Supercharger clutch system |
| US6460425B1 (en) * | 2001-01-10 | 2002-10-08 | New Venture Gear, Inc. | Twin clutch automated transmission |
| EP1544513B1 (de) * | 2001-01-12 | 2009-02-18 | ZF Sachs AG | Kraftfahrzeug mit einem eine Mehrfach-Kupplungseinrichtung aufweisenden Antriebsstrang |
| DE10134118B4 (de) * | 2001-07-13 | 2013-02-21 | Volkswagen Ag | Doppelkupplung |
| DE10222447A1 (de) * | 2002-05-22 | 2003-12-04 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Vorrichtung zur Ansteuerung einer hydraulisch betätigbaren Kupplung |
| EP1371875B1 (de) * | 2002-06-15 | 2006-03-29 | BorgWarner Inc. | Vorrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen |
| FR2871205B1 (fr) * | 2004-06-03 | 2007-10-05 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Element de transmission a embrayages humides pour chaine de traction de vehicule automobile, et vehicule automobile equipe d'un tel element |
| DE102008039926A1 (de) * | 2008-08-27 | 2010-03-04 | Magna Powertrain Ag & Co Kg | Differentialgetriebeeinheit |
| DE102008049347B4 (de) | 2008-09-29 | 2011-01-27 | Hofer Forschungs- Und Entwicklungs Gmbh | Doppelkupplungsgetriebe |
| US8640844B2 (en) * | 2008-11-25 | 2014-02-04 | Nissan Motor Co., Ltd. | Dry clutch |
| DE102009058732B4 (de) * | 2008-12-24 | 2015-05-28 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) | Hybridfahrzeug |
| WO2010109573A1 (ja) * | 2009-03-23 | 2010-09-30 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用駆動装置 |
| US8485056B2 (en) * | 2009-11-10 | 2013-07-16 | GM Global Technology Operations LLC | Dual clutch multi-speed transmission |
| DE102012006730A1 (de) * | 2012-04-02 | 2013-10-02 | Borgwarner Inc. | Kupplungseinrichtung |
| CN105934596B (zh) * | 2014-01-30 | 2019-06-14 | 博格华纳公司 | 双增益摩擦离合器 |
| US9709102B2 (en) * | 2015-06-15 | 2017-07-18 | GM Global Technology Operations LLC | Transmission for a powertrain system |
| JP6315006B2 (ja) | 2016-02-23 | 2018-04-25 | マツダ株式会社 | 摩擦締結要素及び自動変速機 |
| JP6489039B2 (ja) * | 2016-02-23 | 2019-03-27 | マツダ株式会社 | 自動変速機 |
| CN106763735B (zh) * | 2017-01-09 | 2022-06-28 | 山东理工大学 | 带无刷线控离心球臂接合装置的电动汽车自动变速器 |
| DE102021122441A1 (de) | 2021-08-31 | 2023-03-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Nehmerzylinder sowie Getriebeanordnung mit dem Nehmerzylinder |
| DE102021126109B3 (de) * | 2021-10-08 | 2022-08-18 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Drehmomentverteileinrichtung und Verfahren zum Betrieb einer Drehmomentverteileinrichtung |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57140919A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-31 | Yamasan:Kk | Direct coupling mechanism in variable speed clutch |
| JPS6086631U (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-14 | 三菱農機株式会社 | 油圧走行クラツチ |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB571432A (en) * | 1942-01-01 | 1945-08-24 | Frank Henry Tarlton | Improvements in or relating to clutch-operating devices |
| US2775331A (en) * | 1951-06-02 | 1956-12-25 | Gen Motors Corp | Clutch with coolant metering |
| CH345208A (de) * | 1956-07-06 | 1960-03-15 | Gen Motors Corp | Getriebe mit flüssigkeitsbetätigter Kupplung |
| DE1207727B (de) * | 1958-02-06 | 1965-12-23 | Twin Disc Clutch Co | Druckfluessigkeitsbetaetigte Scheibenreibungskupplung |
| US3105582A (en) * | 1961-03-13 | 1963-10-01 | Twin Disc Clutch Co | Oil pressure actuated clutch |
| US3110196A (en) * | 1961-06-26 | 1963-11-12 | Twin Disc Clutch Co | Power transmission |
| US3547233A (en) * | 1968-09-23 | 1970-12-15 | Minnesota Automotive Inc | Pressure and wear compensator for caliper disk brake |
| US3804219A (en) * | 1972-11-20 | 1974-04-16 | Borg Warner | Temperature modulated variable speed drive and control therefor |
| US3863746A (en) * | 1973-03-30 | 1975-02-04 | Caterpillar Tractor Co | Centrifugally balanced rotating clutch |
| US3893556A (en) * | 1974-05-02 | 1975-07-08 | Dana Corp | Fluid released clutch |
| US3946837A (en) * | 1974-12-26 | 1976-03-30 | Rohr Industries, Inc. | Disc brake and actuator assembly |
| DE2540191C3 (de) * | 1975-09-10 | 1981-08-13 | Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag, 7990 Friedrichshafen | Druckmittelbetätigte Lamellenkupplung mit stehendem Ringzylinder |
| DE3118565C2 (de) * | 1981-05-11 | 1984-11-29 | Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag, 7990 Friedrichshafen | Lamellenkupplung |
| US4560034A (en) * | 1982-03-05 | 1985-12-24 | Caterpillar Tractor Co. | Annular multi-piston brake apparatus |
| US4573561A (en) * | 1983-06-23 | 1986-03-04 | Allied Corporation | Drive mechanism |
| DE3326119C1 (de) * | 1983-07-20 | 1985-03-14 | Skf Kugellagerfabriken Gmbh, 8720 Schweinfurt | Hydraulisch betätigte Vorrichtung für Kupplungen |
| AT404062B (de) * | 1987-10-08 | 1998-08-25 | Steyr Daimler Puch Ag | Geschwindigkeits-wechselgetriebe für kraftfahrzeuge |
| DE3907382A1 (de) * | 1988-03-11 | 1989-09-21 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Antriebseinrichtung mit einem zweiganggetriebe |
| US4915204A (en) * | 1988-04-29 | 1990-04-10 | Chrysler Corporation | Push/pull clutch apply piston of an automatic transmission |
-
1990
- 1990-12-21 DE DE4041159A patent/DE4041159C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-12-11 IT ITRM910924A patent/IT1250953B/it active IP Right Grant
- 1991-12-13 GB GB9126544A patent/GB2251041B/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-12-19 FR FR9115788A patent/FR2670855B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-12-20 JP JP3354269A patent/JPH04302716A/ja active Pending
- 1991-12-20 US US07/811,062 patent/US5234087A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57140919A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-31 | Yamasan:Kk | Direct coupling mechanism in variable speed clutch |
| JPS6086631U (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-14 | 三菱農機株式会社 | 油圧走行クラツチ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002098168A (ja) * | 2000-09-22 | 2002-04-05 | Nsk Warner Kk | 発進クラッチ及びその制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4041159C2 (de) | 1994-01-27 |
| IT1250953B (it) | 1995-04-24 |
| US5234087A (en) | 1993-08-10 |
| FR2670855B1 (fr) | 1997-08-14 |
| GB9126544D0 (en) | 1992-02-12 |
| GB2251041B (en) | 1994-06-22 |
| ITRM910924A0 (it) | 1991-12-11 |
| GB2251041A (en) | 1992-06-24 |
| DE4041159A1 (de) | 1992-07-02 |
| ITRM910924A1 (it) | 1993-06-11 |
| FR2670855A1 (fr) | 1992-06-26 |
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