JPH04292464A - 窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物 - Google Patents
窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物Info
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- JPH04292464A JPH04292464A JP3078481A JP7848191A JPH04292464A JP H04292464 A JPH04292464 A JP H04292464A JP 3078481 A JP3078481 A JP 3078481A JP 7848191 A JP7848191 A JP 7848191A JP H04292464 A JPH04292464 A JP H04292464A
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- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱衝撃性に優れた窒化
珪素結合ＳｉＣ耐火物とその製造方法に関する。
珪素結合ＳｉＣ耐火物とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭化珪素（ＳｉＣ）耐火物は、優れた耐
熱性、耐火性から、工業上重要な地位を占めており、例
えば陶磁器焼成用の棚板、その他の焼成用治具、サヤな
どに多用されている。このようなＳｉＣ耐火物の製造方
法として、従来、ＳｉＣ粒子に１０重量％程度の粘土を
混合して、混練・成形・焼成し、珪酸塩鉱物、例えば粘
土鉱物によりＳｉＣ粒子を結合させてＳｉＣ耐火物を製
造する方法が知られている。これは、ＳｉＣ粒子を窒化
珪素からなる結合材により結合させたものであり、高温
での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的と
したものである。
熱性、耐火性から、工業上重要な地位を占めており、例
えば陶磁器焼成用の棚板、その他の焼成用治具、サヤな
どに多用されている。このようなＳｉＣ耐火物の製造方
法として、従来、ＳｉＣ粒子に１０重量％程度の粘土を
混合して、混練・成形・焼成し、珪酸塩鉱物、例えば粘
土鉱物によりＳｉＣ粒子を結合させてＳｉＣ耐火物を製
造する方法が知られている。これは、ＳｉＣ粒子を窒化
珪素からなる結合材により結合させたものであり、高温
での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的と
したものである。
【０００３】また、米国特許第２７５２２５８号明細書
には、ＳｉＣ粒子にＳｉを混合、成形した後、成形体を
非酸化性の窒素含有雰囲気下において焼成することによ
り、窒化珪素質のＳｉＣ耐火物を製造することが開示さ
れている。このＳｉＣ耐火物は、ＳｉＣ粒子を窒化珪素
からなる結合材により結合させたものであり、高温での
機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的とした
ものである。
には、ＳｉＣ粒子にＳｉを混合、成形した後、成形体を
非酸化性の窒素含有雰囲気下において焼成することによ
り、窒化珪素質のＳｉＣ耐火物を製造することが開示さ
れている。このＳｉＣ耐火物は、ＳｉＣ粒子を窒化珪素
からなる結合材により結合させたものであり、高温での
機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的とした
ものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記し
たＳｉＣ粒子に粘土を混合して、製造されるＳｉＣ耐火
物は、耐火度が低い粘土鉱物を粒界結合部としているた
め、高温での軟化変形や酸化が生じ易いという問題があ
る。また、米国特許第２７５２２５８号明細書に記載の
方法により製造されるＳｉＣ耐火物にあっても、高温で
長時間使用時においてはＳｉＣ耐火物の変形や膨れ、あ
るいは割れが生じ、さらに被焼成物への着色等が発生す
ることが判明した。
たＳｉＣ粒子に粘土を混合して、製造されるＳｉＣ耐火
物は、耐火度が低い粘土鉱物を粒界結合部としているた
め、高温での軟化変形や酸化が生じ易いという問題があ
る。また、米国特許第２７５２２５８号明細書に記載の
方法により製造されるＳｉＣ耐火物にあっても、高温で
長時間使用時においてはＳｉＣ耐火物の変形や膨れ、あ
るいは割れが生じ、さらに被焼成物への着色等が発生す
ることが判明した。
【０００５】
【課題を解決するための手段】従って、本発明は上記従
来のＳｉＣ耐火物の問題を解決し、高温使用時での変形
や膨れを極力抑えられ、また割れ等の生じないＳｉＣ耐
火物とその製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
来のＳｉＣ耐火物の問題を解決し、高温使用時での変形
や膨れを極力抑えられ、また割れ等の生じないＳｉＣ耐
火物とその製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
【０００６】そしてその目的は、本発明によれば、Ｓｉ
Ｃ骨材粒子が５０重量％以上で、粒界結合部主相が Ｓ
ｉ３Ｎ４質及び／または Ｓｉ２ＯＮ２ 質及び／又は
Ｓｉ−Ｎ−Ｏ質の相からなる結合相を有する窒化珪素結
合ＳｉＣ耐火物であって、ＳｉＣ粒界結合部に副相とし
て存在するクリストバライト量が、表層部から中心部ま
でほぼ均一に分布されていることを特徴とする窒化珪素
結合ＳｉＣ耐火物により達成することができる。
Ｃ骨材粒子が５０重量％以上で、粒界結合部主相が Ｓ
ｉ３Ｎ４質及び／または Ｓｉ２ＯＮ２ 質及び／又は
Ｓｉ−Ｎ−Ｏ質の相からなる結合相を有する窒化珪素結
合ＳｉＣ耐火物であって、ＳｉＣ粒界結合部に副相とし
て存在するクリストバライト量が、表層部から中心部ま
でほぼ均一に分布されていることを特徴とする窒化珪素
結合ＳｉＣ耐火物により達成することができる。
【０００７】本発明においては、ＳｉＣ粒界結合部に副
相として存在するクリストバライトの総量が窒化珪素結
合ＳｉＣ耐火物全体の１重量％〜１５重量％の範囲であ
ることが好ましく、また、窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物の
中心部の座標を０、表層部の座標を１００とした時、５
０〜１００部分のクリストバライトの重量％（Ｃｒｉ（
５０−１００））と０〜５０部分のクリストバライトの
重量％（Ｃｒｉ（０−５０））の比（Ｃｒｉ（５０−１
００））／（Ｃｒｉ（０−５０））が１０以下であるこ
とが好ましい。
相として存在するクリストバライトの総量が窒化珪素結
合ＳｉＣ耐火物全体の１重量％〜１５重量％の範囲であ
ることが好ましく、また、窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物の
中心部の座標を０、表層部の座標を１００とした時、５
０〜１００部分のクリストバライトの重量％（Ｃｒｉ（
５０−１００））と０〜５０部分のクリストバライトの
重量％（Ｃｒｉ（０−５０））の比（Ｃｒｉ（５０−１
００））／（Ｃｒｉ（０−５０））が１０以下であるこ
とが好ましい。
【０００８】また本発明によれば、ＳｉＣ骨材粒子に金
属Ｓｉを混合し、これを成形した後、該成形体を窒素含
有雰囲気下において窒化処理し、次いで酸素濃度３％以
上の雰囲気中７００〜１１００℃の温度範囲で５時間以
上保持し、その後更に１３００〜１６００℃の温度範囲
で４時間以上保持して酸化処理することを特徴とする窒
化珪素結合ＳｉＣ耐火物の製造方法、が提供される。
属Ｓｉを混合し、これを成形した後、該成形体を窒素含
有雰囲気下において窒化処理し、次いで酸素濃度３％以
上の雰囲気中７００〜１１００℃の温度範囲で５時間以
上保持し、その後更に１３００〜１６００℃の温度範囲
で４時間以上保持して酸化処理することを特徴とする窒
化珪素結合ＳｉＣ耐火物の製造方法、が提供される。
【０００９】
【作用】本発明のＳｉＣ耐火物は、ＳｉＣ骨材粒子と金
属Ｓｉとからなる成形体を窒素含有雰囲気下で窒化処理
した後、所定の酸素含有雰囲気中、所定温度で酸化処理
し、その後更に所定温度で酸化処理することにより製造
される。この方法で製造されたＳｉＣ耐火物は、粒界結
合部に副相として存在するシリカ（ＳｉＯ２）の多形の
一種であるクリストバライトが、表層部から中心部まで
ほぼ均一に生成しているという特徴を有し、高温で長時
間使用した場合においても、変形や膨れが殆どなく、割
れ等も生じない、という極めて優れた耐熱衝撃性を有し
ている。
属Ｓｉとからなる成形体を窒素含有雰囲気下で窒化処理
した後、所定の酸素含有雰囲気中、所定温度で酸化処理
し、その後更に所定温度で酸化処理することにより製造
される。この方法で製造されたＳｉＣ耐火物は、粒界結
合部に副相として存在するシリカ（ＳｉＯ２）の多形の
一種であるクリストバライトが、表層部から中心部まで
ほぼ均一に生成しているという特徴を有し、高温で長時
間使用した場合においても、変形や膨れが殆どなく、割
れ等も生じない、という極めて優れた耐熱衝撃性を有し
ている。
【００１０】従来の方法では、成形体を窒素含有雰囲気
下において焼成しているが、本発明者は、窒素雰囲気下
で窒化処理した後、所定の酸素濃度下で酸化処理し、そ
の後さらに酸化処理を行なうことによって、ＳｉＣ耐火
物の耐熱衝撃性等を向上させることを見出した。
下において焼成しているが、本発明者は、窒素雰囲気下
で窒化処理した後、所定の酸素濃度下で酸化処理し、そ
の後さらに酸化処理を行なうことによって、ＳｉＣ耐火
物の耐熱衝撃性等を向上させることを見出した。
【００１１】本発明のＳｉＣ耐火物は、ＳｉＣ骨材粒子
と、主としてＳｉ３Ｎ４ 質及び／またはＳｉ２ＯＮ２
質及び／又はＳｉ−Ｎ−Ｏ質からなる粒界結合部とか
ら構成される。ＳｉＣ骨材粒子は５０重量％以上、好ま
しくは６５〜８０重量％以上で、残部の粒界結合部はＳ
ｉ３Ｎ４ 質及び／または Ｓｉ２ＯＮ２ 質及び／又
はＳｉ−Ｎ−Ｏ質、及びガラス質相あるいは結晶質相か
ら構成される。
と、主としてＳｉ３Ｎ４ 質及び／またはＳｉ２ＯＮ２
質及び／又はＳｉ−Ｎ−Ｏ質からなる粒界結合部とか
ら構成される。ＳｉＣ骨材粒子は５０重量％以上、好ま
しくは６５〜８０重量％以上で、残部の粒界結合部はＳ
ｉ３Ｎ４ 質及び／または Ｓｉ２ＯＮ２ 質及び／又
はＳｉ−Ｎ−Ｏ質、及びガラス質相あるいは結晶質相か
ら構成される。
【００１２】本発明においては、クリストバライトの総
量がＳｉＣ耐火物全体の１〜１５重量％の範囲にあるこ
とが、ＳｉＣ耐火物の耐熱衝撃性等を向上させることが
でき、好ましい。クリストバライトの総量が上記の範囲
外の場合には、高温下、長時間の使用時において、Ｓｉ
Ｃ耐火物の変形、膨れ、割れ等が生じ、さらに被焼成物
への着色が発生する。
量がＳｉＣ耐火物全体の１〜１５重量％の範囲にあるこ
とが、ＳｉＣ耐火物の耐熱衝撃性等を向上させることが
でき、好ましい。クリストバライトの総量が上記の範囲
外の場合には、高温下、長時間の使用時において、Ｓｉ
Ｃ耐火物の変形、膨れ、割れ等が生じ、さらに被焼成物
への着色が発生する。
【００１３】また本発明において、ＳｉＣ耐火物の中心
部の座標を０、表層部の座標を１００とした時、５０〜
１００部分（以下、表層部側と記載）のクリストバライ
トの重量％（Ｃｒｉ（５０−１００））と０〜５０部分
（以下、中心部側と記載）のクリストバライトの重量％
（Ｃｒｉ（０−５０））の比（Ｃｒｉ（５０−１００）
）／（Ｃｒｉ（０−５０））が１０以下であることが好
ましい。この比が１０を超えると耐熱衝撃性等が低下す
る。
部の座標を０、表層部の座標を１００とした時、５０〜
１００部分（以下、表層部側と記載）のクリストバライ
トの重量％（Ｃｒｉ（５０−１００））と０〜５０部分
（以下、中心部側と記載）のクリストバライトの重量％
（Ｃｒｉ（０−５０））の比（Ｃｒｉ（５０−１００）
）／（Ｃｒｉ（０−５０））が１０以下であることが好
ましい。この比が１０を超えると耐熱衝撃性等が低下す
る。
【００１４】次に、本発明の窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物
の製造方法について説明する。まず、ＳｉＣ骨材粒子に
金属Ｓｉを混合し、これを所望の形状に成形する。混合
割合としては、通常、ＳｉＣ骨材粒子５０重量％以上に
対して金属Ｓｉ８〜３５重量％、好ましくはＳｉＣ骨材
粒子６５〜７５重量％に対して金属Ｓｉ１９〜２４重量
％である。
の製造方法について説明する。まず、ＳｉＣ骨材粒子に
金属Ｓｉを混合し、これを所望の形状に成形する。混合
割合としては、通常、ＳｉＣ骨材粒子５０重量％以上に
対して金属Ｓｉ８〜３５重量％、好ましくはＳｉＣ骨材
粒子６５〜７５重量％に対して金属Ｓｉ１９〜２４重量
％である。
【００１５】ここでＳｉＣ骨材粒子の粒度としては、５
メッシュ以下（４０００μｍ以下）のものが好ましく、
６メッシュ以下（３３６０μｍ以下）のものを用いるこ
とがさらに好ましい。また、金属Ｓｉの粒度としては、
３５０μｍ以下が好ましい。なお、ＳｉＣ骨材粒子及び
金属Ｓｉ以外に、ベントナイト、カオリン等の粘土鉱物
を混合することもでき、更に、少量のＣａＯなどを添加
することができる。
メッシュ以下（４０００μｍ以下）のものが好ましく、
６メッシュ以下（３３６０μｍ以下）のものを用いるこ
とがさらに好ましい。また、金属Ｓｉの粒度としては、
３５０μｍ以下が好ましい。なお、ＳｉＣ骨材粒子及び
金属Ｓｉ以外に、ベントナイト、カオリン等の粘土鉱物
を混合することもでき、更に、少量のＣａＯなどを添加
することができる。
【００１６】次に、得られた成形体を窒素含有雰囲気下
１３５０〜１５００℃で３〜７０時間窒化処理する。こ
こで、窒素含有雰囲気における窒素の含有割合としては
、９０容量％以上が好ましく、９９容量％以上が更に好
ましい。窒素の含有割合が９０容量％未満の場合には、
窒化速度の遅延や、一部の酸素により未窒化現象を生じ
るという問題がある。
１３５０〜１５００℃で３〜７０時間窒化処理する。こ
こで、窒素含有雰囲気における窒素の含有割合としては
、９０容量％以上が好ましく、９９容量％以上が更に好
ましい。窒素の含有割合が９０容量％未満の場合には、
窒化速度の遅延や、一部の酸素により未窒化現象を生じ
るという問題がある。
【００１７】次いで、酸素濃度３％以上の雰囲気中で、
その最高保持温度が通常７００〜１１００℃の範囲、好
ましくは８００〜１０００℃の範囲で５時間以上保持し
て酸化処理する。次いで、このようにして得られた焼成
体を、さらに１３００〜１６００℃、好ましくは１３５
０〜１５００℃の温度範囲で５時間以上保持して酸化処
理する。酸化処理温度が１３００℃未満の場合、耐熱衝
撃性等が優れたＳｉＣ耐火物を得ることができない。ま
た、酸化処理温度が１６００℃を超えると、耐熱衝撃性
は良いものの多少曲げ強度が低下する。なお、酸化処理
時間は通常１〜３０時間である。
その最高保持温度が通常７００〜１１００℃の範囲、好
ましくは８００〜１０００℃の範囲で５時間以上保持し
て酸化処理する。次いで、このようにして得られた焼成
体を、さらに１３００〜１６００℃、好ましくは１３５
０〜１５００℃の温度範囲で５時間以上保持して酸化処
理する。酸化処理温度が１３００℃未満の場合、耐熱衝
撃性等が優れたＳｉＣ耐火物を得ることができない。ま
た、酸化処理温度が１６００℃を超えると、耐熱衝撃性
は良いものの多少曲げ強度が低下する。なお、酸化処理
時間は通常１〜３０時間である。
【００１８】また、クリストバライトの元になるシリカ
ガラスの生成を有利にするため、最高温度に達する前に
数回の温度保持を行なうことや、Ｏ２ の他に、ＣＯ、
ＣＯ２濃度の制御を行なう場合がある。
ガラスの生成を有利にするため、最高温度に達する前に
数回の温度保持を行なうことや、Ｏ２ の他に、ＣＯ、
ＣＯ２濃度の制御を行なう場合がある。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき更に詳細に説
明するが、本発明はこれらの実施例に限られるものでは
ない。
明するが、本発明はこれらの実施例に限られるものでは
ない。
【００２０】（実施例１〜２０）ＳｉＣ骨材粒子として
６メッシュ以下の粒度のものを８０重量％、粒径１０μ
ｍ以下の金属Ｓｉを１５重量％、ベントナイトを４重量
％、ＣａＯを０．７重量％、Ｖ２ Ｏ５ を０．３重量
％調合し、これに水分を外配量で５重量％添加して、混
練した。この原料を６００×６００×３０ｍｍ（厚さ）
に成形した後、乾燥させ、水分をほぼ除去した。
６メッシュ以下の粒度のものを８０重量％、粒径１０μ
ｍ以下の金属Ｓｉを１５重量％、ベントナイトを４重量
％、ＣａＯを０．７重量％、Ｖ２ Ｏ５ を０．３重量
％調合し、これに水分を外配量で５重量％添加して、混
練した。この原料を６００×６００×３０ｍｍ（厚さ）
に成形した後、乾燥させ、水分をほぼ除去した。
【００２１】この成形体を、窒素ガス雰囲気中１４００
℃で５時間保持して窒化体とした。尚、昇温速度及び降
温速度は夫々１００℃／ｈｒとした。次いで得られた窒
化体に対し、表１に示すような各種の条件にて酸化処理
を行なってＳｉＣ耐火物を作製し、その特性を測定した
。 ここで、クリストバライト量測定のサンプルは、厚さ３
０ｍｍ、縦横各４０ｍｍの試料を多数切出し、厚さ５ｍ
ｍ、縦横各４０ｍｍになるまで削り込んで所望の位置の
試料とし、クリストバライト量を定量した。その結果を
表１に示す。
℃で５時間保持して窒化体とした。尚、昇温速度及び降
温速度は夫々１００℃／ｈｒとした。次いで得られた窒
化体に対し、表１に示すような各種の条件にて酸化処理
を行なってＳｉＣ耐火物を作製し、その特性を測定した
。 ここで、クリストバライト量測定のサンプルは、厚さ３
０ｍｍ、縦横各４０ｍｍの試料を多数切出し、厚さ５ｍ
ｍ、縦横各４０ｍｍになるまで削り込んで所望の位置の
試料とし、クリストバライト量を定量した。その結果を
表１に示す。
【００２２】なお、図１および図２は夫々実施例１１、
実施例１２で得られたＳｉＣ耐火物における、中心部か
ら表層部にかけてのクリストバライトの生成状態を示す
グラフである。
実施例１２で得られたＳｉＣ耐火物における、中心部か
ら表層部にかけてのクリストバライトの生成状態を示す
グラフである。
【００２３】
【表１】
【００２４】（比較例１〜５）表１に示すように、表層
部側と中心部側のクリストバライト比が１０を超え、ク
リストバライトの総量が１〜１５重量％の範囲外として
、実施例１〜２０と同様にＳｉＣ耐火物試験体を作製し
、その特性試験を行なった。その結果を表１に示す。 なお、図３は比較例２で得られたＳｉＣ耐火物における
、中心部から表層部にかけてのクリストバライトの生成
状態を示すグラフである。
部側と中心部側のクリストバライト比が１０を超え、ク
リストバライトの総量が１〜１５重量％の範囲外として
、実施例１〜２０と同様にＳｉＣ耐火物試験体を作製し
、その特性試験を行なった。その結果を表１に示す。 なお、図３は比較例２で得られたＳｉＣ耐火物における
、中心部から表層部にかけてのクリストバライトの生成
状態を示すグラフである。
【００２５】（実施例２１〜２５、比較例６、７）実施
例１〜２０と同様の方法で窒化体を作り、酸化処理の酸
素濃度、表層部側と中心部側のクリストバライト比、ク
リストバライトの量（重量％）を表２に示す処理条件に
てＳｉＣ耐火物試験体を作製し、その特性試験を行なっ
た。その結果を表２に示す。
例１〜２０と同様の方法で窒化体を作り、酸化処理の酸
素濃度、表層部側と中心部側のクリストバライト比、ク
リストバライトの量（重量％）を表２に示す処理条件に
てＳｉＣ耐火物試験体を作製し、その特性試験を行なっ
た。その結果を表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】表１及び表２の結果より、本発明の要件を
満たす実施例１〜２０及び２１〜２５については耐熱衝
撃性が優れており、また、本発明の要件を満たしていな
い比較例１〜５及び６〜７については耐熱衝撃性が劣る
ことが分る。なお、耐熱衝撃性の試験（△Ｔ７００−Ｒ
Ｔ）は、７００℃の炉の中から試験体を取り出し、大気
中で１０分間冷却した後、７００℃の炉の中へ試験体を
再度挿入して加熱する。この冷却・加熱のサイクルを繰
り返し、試験体にクラックが入る回数を測定した。なお
、クラックが入ったか否かのチェックはＡＥ法（アコー
スティック・エミッション）によって測定した。
満たす実施例１〜２０及び２１〜２５については耐熱衝
撃性が優れており、また、本発明の要件を満たしていな
い比較例１〜５及び６〜７については耐熱衝撃性が劣る
ことが分る。なお、耐熱衝撃性の試験（△Ｔ７００−Ｒ
Ｔ）は、７００℃の炉の中から試験体を取り出し、大気
中で１０分間冷却した後、７００℃の炉の中へ試験体を
再度挿入して加熱する。この冷却・加熱のサイクルを繰
り返し、試験体にクラックが入る回数を測定した。なお
、クラックが入ったか否かのチェックはＡＥ法（アコー
スティック・エミッション）によって測定した。
【００２８】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明によれば、曲
げ強度等の機械的強度が大であるとともに、高温で長時
間使用した場合においても、変形や膨れが殆どなく、割
れ等も生じない、という極めて優れた耐熱衝撃性を有し
、更に被焼成物への着色も生じない、という優れた窒化
珪素質ＳｉＣ耐火物とその製造方法を提供することがで
きる。
げ強度等の機械的強度が大であるとともに、高温で長時
間使用した場合においても、変形や膨れが殆どなく、割
れ等も生じない、という極めて優れた耐熱衝撃性を有し
、更に被焼成物への着色も生じない、という優れた窒化
珪素質ＳｉＣ耐火物とその製造方法を提供することがで
きる。
【図１】実施例１１におけるクリストバライトの生成状
態を表わすグラフである。
態を表わすグラフである。
【図２】実施例１２におけるクリストバライトの生成状
態を表わすグラフである。
態を表わすグラフである。
【図３】比較例２におけるクリストバライトの生成状態
を表わすグラフである。
を表わすグラフである。
Claims (5)
- 【請求項１】 ＳｉＣ骨材粒子が５０重量％以上で、
粒界結合部主相が Ｓｉ３Ｎ４質及び／または Ｓｉ２
ＯＮ２ 質及び／又はＳｉ−Ｎ−Ｏ質の相からなる結合
相を有する窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物であって、ＳｉＣ
粒界結合部に副相として存在するクリストバライト量が
、表層部から中心部までほぼ均一に分布されていること
を特徴とする窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物。 - 【請求項２】 ＳｉＣ粒界結合部に副相として存在す
るクリストバライトの総量が、窒化珪素結合ＳｉＣ耐火
物全体の１重量％から１５重量％の範囲であることを特
徴とする請求項１記載の窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物。 - 【請求項３】 窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物の中心部の
座標を０、表層部の座標を１００とした時、５０〜１０
０部分のクリストバライトの重量％（Ｃｒｉ（５０−１
００））と０〜５０部分のクリストバライトの重量％（
Ｃｒｉ（０−５０））の比（Ｃｒｉ（５０−１００））
／（Ｃｒｉ（０−５０））が１０以下であることを特徴
とする請求項１記載の窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物。 - 【請求項４】 ＳｉＣ骨材粒子に金属Ｓｉを混合し、
これを成形した後、該成形体を窒素含有雰囲気下におい
て窒化処理し、次いで酸素濃度３％以上の雰囲気中７０
０〜１１００℃の温度範囲で５時間以上保持して酸化処
理することを特徴とする窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物の製
造方法。 - 【請求項５】 請求項４の酸化処理に引続いて、更に
１３００〜１６００℃の温度範囲で４時間以上保持して
酸化処理することを特徴とする請求項４記載の窒化珪素
結合ＳｉＣ耐火物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078481A JP3027215B2 (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078481A JP3027215B2 (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04292464A true JPH04292464A (ja) | 1992-10-16 |
| JP3027215B2 JP3027215B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=13663191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3078481A Expired - Lifetime JP3027215B2 (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 窒化珪素結合ＳｉＣ耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3027215B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016160158A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 東京窯業株式会社 | 炭化珪素質耐火ブロック |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP3078481A patent/JP3027215B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016160158A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | 東京窯業株式会社 | 炭化珪素質耐火ブロック |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3027215B2 (ja) | 2000-03-27 |
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