JP3368035B2 - セッター - Google Patents
セッターInfo
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- JP3368035B2 JP3368035B2 JP03156894A JP3156894A JP3368035B2 JP 3368035 B2 JP3368035 B2 JP 3368035B2 JP 03156894 A JP03156894 A JP 03156894A JP 3156894 A JP3156894 A JP 3156894A JP 3368035 B2 JP3368035 B2 JP 3368035B2
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- Japan
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- setter
- cordierite
- mullite
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- particles
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】 本発明は、熱膨張率及び残存膨
張率が小さく、耐スポーリング性に優れたセッターに関
するもので、このセッターは、タイル等の焼成用として
好適に使用されているローラーハースキルン用に特に適
している。
張率が小さく、耐スポーリング性に優れたセッターに関
するもので、このセッターは、タイル等の焼成用として
好適に使用されているローラーハースキルン用に特に適
している。
【０００２】
【従来の技術】 近年、タイル等の焼成時においては、
省エネルギー、生産性向上等の観点から、ローラーハー
スキルンが使用され、焼成の迅速化、短時間化が図られ
ており、このため、ローラーハースキルン用セッター
は、短時間における昇温、焼成、冷却の繰り返しに耐え
る特性を備えた、いわゆる耐スポーリング性に優れた性
能が必要とされ、特にセンサーを多用した自動化焼成炉
にあっては、焼成による寸法変化は極力小さいことが要
求されている。
省エネルギー、生産性向上等の観点から、ローラーハー
スキルンが使用され、焼成の迅速化、短時間化が図られ
ており、このため、ローラーハースキルン用セッター
は、短時間における昇温、焼成、冷却の繰り返しに耐え
る特性を備えた、いわゆる耐スポーリング性に優れた性
能が必要とされ、特にセンサーを多用した自動化焼成炉
にあっては、焼成による寸法変化は極力小さいことが要
求されている。
【０００３】 セッター等の窯道具類を構成する耐火物
に急熱急冷などの過酷な温度変化を与えると、セッター
中心部と端部とに温度差を生じ、熱膨張の差で歪みを生
じて破壊するに至るというスポーリング現象が現れる。
タイルの短時間焼成において問題となるのは、この耐ス
ポーリング性能であり、これには熱膨張率が大きく関係
し、熱膨張率が大きいほど耐スポーリング性は低下する
傾向がある。
に急熱急冷などの過酷な温度変化を与えると、セッター
中心部と端部とに温度差を生じ、熱膨張の差で歪みを生
じて破壊するに至るというスポーリング現象が現れる。
タイルの短時間焼成において問題となるのは、この耐ス
ポーリング性能であり、これには熱膨張率が大きく関係
し、熱膨張率が大きいほど耐スポーリング性は低下する
傾向がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】 従来のローラーハー
スキルン用のセッターは、粗粒部（骨材）にコージェラ
イトを使用し、微粒部（結合材）としてムライトまたは
ムライトとアンダルサイトの混合物を用いて結合してい
るため、熱膨張率が高くなり易く、耐スポーリング性に
問題があった。また、ムライト結合は、粘土、アンダル
サイト及びアルミナを熱処理してムライト化させること
により行っているが、このムライト化が不十分である
と、使用中の熱履歴によって更にムライト化が進み、セ
ッターが膨張する原因となる。
スキルン用のセッターは、粗粒部（骨材）にコージェラ
イトを使用し、微粒部（結合材）としてムライトまたは
ムライトとアンダルサイトの混合物を用いて結合してい
るため、熱膨張率が高くなり易く、耐スポーリング性に
問題があった。また、ムライト結合は、粘土、アンダル
サイト及びアルミナを熱処理してムライト化させること
により行っているが、このムライト化が不十分である
と、使用中の熱履歴によって更にムライト化が進み、セ
ッターが膨張する原因となる。
【０００５】 また、この膨張は、セッターのスポーリ
ングによる微小なクラック発生の原因にもなるものであ
る。本発明者は、コージェライトのもつ低熱膨張性を有
効に生かし、低膨張でかつ耐スポーリング性の良好なセ
ッターを得ることを見出し、本発明に到達した。
ングによる微小なクラック発生の原因にもなるものであ
る。本発明者は、コージェライトのもつ低熱膨張性を有
効に生かし、低膨張でかつ耐スポーリング性の良好なセ
ッターを得ることを見出し、本発明に到達した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】 即ち、本発明によれ
ば、Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2系鉱物からなり、ムライトとコ
ージェライトの総量が全体の５０％以上であるセッター
において、ムライト粗粒とコージェライト微粒の配合比
が重量で２０：８０〜８０：２０であり、８００℃にお
ける熱膨張率が０．２５％以下であることを特徴とする
セッター（発明Ａ）が提供される。
ば、Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2系鉱物からなり、ムライトとコ
ージェライトの総量が全体の５０％以上であるセッター
において、ムライト粗粒とコージェライト微粒の配合比
が重量で２０：８０〜８０：２０であり、８００℃にお
ける熱膨張率が０．２５％以下であることを特徴とする
セッター（発明Ａ）が提供される。
【０００７】 また、本発明によれば、Ａｌ2Ｏ3・Ｓｉ
Ｏ2系鉱物からなり、ムライトとコージェライトの総量
が全体の５０％以上であるセッターにおいて、コージェ
ライト粗粒とムライト微粒の配合比が重量で２０：８０
〜８０：２０であり、８００℃における熱膨張率が０．
２５％以下であることを特徴とするセッター（発明Ｂ）
が提供される。更に本発明によれば、セラミック質粗粒
を、ムライトとコージェライトの混合微粉を結合材とし
て結合して構成したセッターであって、ムライトとコー
ジェライトの配合比が重量で２０：８０〜８０：２０で
あり、８００℃における熱膨張率が０．２５％以下であ
ることを特徴とするセッター（発明Ｃ）が提供される。
Ｏ2系鉱物からなり、ムライトとコージェライトの総量
が全体の５０％以上であるセッターにおいて、コージェ
ライト粗粒とムライト微粒の配合比が重量で２０：８０
〜８０：２０であり、８００℃における熱膨張率が０．
２５％以下であることを特徴とするセッター（発明Ｂ）
が提供される。更に本発明によれば、セラミック質粗粒
を、ムライトとコージェライトの混合微粉を結合材とし
て結合して構成したセッターであって、ムライトとコー
ジェライトの配合比が重量で２０：８０〜８０：２０で
あり、８００℃における熱膨張率が０．２５％以下であ
ることを特徴とするセッター（発明Ｃ）が提供される。
【０００８】 本発明においては、１２００℃まで昇温
後、常温へ冷却するサイクルを２５０回繰り返した時の
残存膨張率が２％以下の特性を有することが好ましい。
さらに本発明では、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却
するサイクルを２５０回繰り返した時の残存強度が初期
強度の２０％以上であることが好ましい。上記本発明Ａ
〜Ｃのセッターは、耐スポーリング性に優れるため、迅
速焼成に使用されているローラーハースキルン用として
特に好ましく用いられる。
後、常温へ冷却するサイクルを２５０回繰り返した時の
残存膨張率が２％以下の特性を有することが好ましい。
さらに本発明では、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却
するサイクルを２５０回繰り返した時の残存強度が初期
強度の２０％以上であることが好ましい。上記本発明Ａ
〜Ｃのセッターは、耐スポーリング性に優れるため、迅
速焼成に使用されているローラーハースキルン用として
特に好ましく用いられる。
【０００９】
【作用】 本発明のセッターでは、粗粒（骨材）又は微
粉（結合材）としてコージェライトを含むものである
が、コージェライトの熱膨張率は、例えば８００℃で
は、ムライトの０．４０％に対して０．１５％以下と低
い。従って、コージェライトを粗粒（骨材）又は微粒
（結合材）として用いることにより、骨材および／また
は結合部での熱膨張率が低下し、耐スポーリング性が向
上する。例えば、発明Ａのセッターは、ムライト粗粒か
らなる粗粒部の間を、コージェライトを主体とする微粒
が取り囲んだ構成を有しており、セッターの繰り返し使
用中においても、ムライト化や、クラックの発生による
膨張が防止され、熱膨張率を低下させ、安定して使用す
ることができ、しかも残存膨張率を低くすることができ
る。なお、本発明で、粗粒の粒度範囲は５００〜４００
０μｍが好ましく、更に５００〜２０００μｍが好まし
い。また微粒の粒度範囲は５００μｍ以下が好ましい。
粉（結合材）としてコージェライトを含むものである
が、コージェライトの熱膨張率は、例えば８００℃で
は、ムライトの０．４０％に対して０．１５％以下と低
い。従って、コージェライトを粗粒（骨材）又は微粒
（結合材）として用いることにより、骨材および／また
は結合部での熱膨張率が低下し、耐スポーリング性が向
上する。例えば、発明Ａのセッターは、ムライト粗粒か
らなる粗粒部の間を、コージェライトを主体とする微粒
が取り囲んだ構成を有しており、セッターの繰り返し使
用中においても、ムライト化や、クラックの発生による
膨張が防止され、熱膨張率を低下させ、安定して使用す
ることができ、しかも残存膨張率を低くすることができ
る。なお、本発明で、粗粒の粒度範囲は５００〜４００
０μｍが好ましく、更に５００〜２０００μｍが好まし
い。また微粒の粒度範囲は５００μｍ以下が好ましい。
【００１０】 また、上記に対して、発明Ｂのように、
微粒をムライト、粗粒をコージェライトとし、ムライ
ト：コージェライトの配合比を重量で８０〜２０：２０
〜８０の範囲の如く、コージェライトの配合比を高くし
た場合においても熱膨張率を低下させ、耐スポーリング
性を改善することができる。このような構成の発明Ａ及
びＢのセッターでは、１２００℃まで昇温後、常温へ冷
却するサイクルを２５０回繰り返した時の残存膨張率が
２％以下となる特性を有する。さらにまた、このセッタ
ーでは、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却するサイク
ルを２５０回繰り返した時の残存強度が初期強度の２０
％以上となる特性をも有する。
微粒をムライト、粗粒をコージェライトとし、ムライ
ト：コージェライトの配合比を重量で８０〜２０：２０
〜８０の範囲の如く、コージェライトの配合比を高くし
た場合においても熱膨張率を低下させ、耐スポーリング
性を改善することができる。このような構成の発明Ａ及
びＢのセッターでは、１２００℃まで昇温後、常温へ冷
却するサイクルを２５０回繰り返した時の残存膨張率が
２％以下となる特性を有する。さらにまた、このセッタ
ーでは、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却するサイク
ルを２５０回繰り返した時の残存強度が初期強度の２０
％以上となる特性をも有する。
【００１１】 さらに、発明Ｃのように、ムライト及び
コージェライトの混合微粒を結合部に使用した場合に
も、同様な効果が得られる。なお、粗粒部に用いるセラ
ミックとしては、アルミナ、ムライト、ＳｉＣ、ジルコ
ニア、アンダルサイトなど通常のものを使用することが
できる。
コージェライトの混合微粒を結合部に使用した場合に
も、同様な効果が得られる。なお、粗粒部に用いるセラ
ミックとしては、アルミナ、ムライト、ＳｉＣ、ジルコ
ニア、アンダルサイトなど通常のものを使用することが
できる。
【００１２】 本発明（発明Ａ、発明Ｂ、発明Ｃ）のセ
ッターにおいては、粗粒と微粒との混合割合が重量で２
０：８０〜８０：２０の範囲、好ましくは３０〜７０：
７０〜３０の範囲、さらに好ましくは４０〜６０：６０
〜４０の範囲とする。この範囲を逸脱した場合には、充
填性が悪くなり、低強度でセッターとしての品質を維持
できなくなる。
ッターにおいては、粗粒と微粒との混合割合が重量で２
０：８０〜８０：２０の範囲、好ましくは３０〜７０：
７０〜３０の範囲、さらに好ましくは４０〜６０：６０
〜４０の範囲とする。この範囲を逸脱した場合には、充
填性が悪くなり、低強度でセッターとしての品質を維持
できなくなる。
【００１３】 また発明Ｃにおいては、ムライト及びコ
ージェライトの混合微粒を結合部に用いているが、この
場合、結合部のコージェライト量は９５重量％〜１０重
量％、好ましくは７０重量％〜３０重量％、さらに好ま
しくは６０重量％〜４０重量％で、残部がムライトとす
ることが、微小クラックの発生が抑制され、セッターの
寿命が延長することから望ましい。発明Ｃのセッターで
は、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却するサイクルを
２５０回繰り返した時の残存強度が初期強度の２０％以
上となる特性を達成することができる。本発明（発明
Ａ、発明Ｂ、発明Ｃ）のセッターは、上記のように熱膨
張率及び／又は残存膨張率が所定以下に低く、また残存
強度が高いため、耐スポーリング性に優れ、通常の焼成
用窯に好適に用いられるほか、迅速焼成に主として用い
られるローラーハースキルン用として特に好ましく適用
できるものである。
ージェライトの混合微粒を結合部に用いているが、この
場合、結合部のコージェライト量は９５重量％〜１０重
量％、好ましくは７０重量％〜３０重量％、さらに好ま
しくは６０重量％〜４０重量％で、残部がムライトとす
ることが、微小クラックの発生が抑制され、セッターの
寿命が延長することから望ましい。発明Ｃのセッターで
は、１２００℃まで昇温後、常温へ冷却するサイクルを
２５０回繰り返した時の残存強度が初期強度の２０％以
上となる特性を達成することができる。本発明（発明
Ａ、発明Ｂ、発明Ｃ）のセッターは、上記のように熱膨
張率及び／又は残存膨張率が所定以下に低く、また残存
強度が高いため、耐スポーリング性に優れ、通常の焼成
用窯に好適に用いられるほか、迅速焼成に主として用い
られるローラーハースキルン用として特に好ましく適用
できるものである。
【００１４】
【実施例】 以下、本発明を実施例に基づき更に詳細に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。 （実施例１）原料として表１に示すような粒径及び配合
割合のコージェライト微粒及びムライト粗粒を使用し、
金型により５００kg/cm2の圧力で加圧成形して４５０mm
×４５０mm×厚さ１０mmの成形体を作製し、これを１３
５０℃で２時間キープすることにより焼成して試験体Ｎ
ｏ．１〜８を作製した。この試験体について初期強度を
測定し、また８００℃に加熱し熱膨張率を測定した。更
に、この試験体を６０分で１２００℃まで昇温した後取
り出し、自然冷却するというサイクルを２５０回繰り返
した後の残存膨張率及び残存強度を測定した。その結果
を表１に示す。
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。 （実施例１）原料として表１に示すような粒径及び配合
割合のコージェライト微粒及びムライト粗粒を使用し、
金型により５００kg/cm2の圧力で加圧成形して４５０mm
×４５０mm×厚さ１０mmの成形体を作製し、これを１３
５０℃で２時間キープすることにより焼成して試験体Ｎ
ｏ．１〜８を作製した。この試験体について初期強度を
測定し、また８００℃に加熱し熱膨張率を測定した。更
に、この試験体を６０分で１２００℃まで昇温した後取
り出し、自然冷却するというサイクルを２５０回繰り返
した後の残存膨張率及び残存強度を測定した。その結果
を表１に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】（実施例２）原料として表２に示すような
粒径及び配合割合のムライト微粒及びコージェライト粗
粒を使用し、試験体Ｎｏ．９〜１３を作製した。実施例
１と同様にして初期強度、熱膨張率、残存膨張率及び残
存強度を測定した。その結果を表２に示す。
粒径及び配合割合のムライト微粒及びコージェライト粗
粒を使用し、試験体Ｎｏ．９〜１３を作製した。実施例
１と同様にして初期強度、熱膨張率、残存膨張率及び残
存強度を測定した。その結果を表２に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】（実施例３）原料として表３に示すような
粒径及び配合割合の（セラミック質粗粒の種類を記載し
て下さい）粗粒及び微粒としてのムライトとコージェラ
イトの混合微粉を使用し、実施例１と同じ方法で試験体
Ｎｏ．１４〜２０を作製し、実施例１と同様に初期強
度、熱膨張率、残存膨張率及び残存強度を測定した。そ
の結果を表３に示す。
粒径及び配合割合の（セラミック質粗粒の種類を記載し
て下さい）粗粒及び微粒としてのムライトとコージェラ
イトの混合微粉を使用し、実施例１と同じ方法で試験体
Ｎｏ．１４〜２０を作製し、実施例１と同様に初期強
度、熱膨張率、残存膨張率及び残存強度を測定した。そ
の結果を表３に示す。
【００１９】
【表３】
【００２０】表１〜３の結果より明らかなように、ムラ
イトとコージェライトの総量が５０％以上である原料を
使用し、かつムライトとコージェライトの混合割合を所
定範囲とすることにより、熱膨張率が小さくなり耐スポ
ーリング性が向上することがわかる。また、残存膨張率
が小さくなり、残存強度も大きくなることにより、使用
中のトラブルが解決されるなどの優れた効果のあること
が判明した。
イトとコージェライトの総量が５０％以上である原料を
使用し、かつムライトとコージェライトの混合割合を所
定範囲とすることにより、熱膨張率が小さくなり耐スポ
ーリング性が向上することがわかる。また、残存膨張率
が小さくなり、残存強度も大きくなることにより、使用
中のトラブルが解決されるなどの優れた効果のあること
が判明した。
【００２１】
【発明の効果】 以上説明したように、本発明のセッタ
ーによれば、粗粒（骨材）又は微粒（結合材）としてコ
ージェライトを含む原料を用いて作製されているので、
熱膨張率が小さくなるため、耐スポーリング性が向上
し、しかも残存膨張率が小さくなることにより、使用中
のトラブルが解決される。また、微小クラックの発生が
抑えられ、セッターの寿命を伸ばすことができるという
利点を奏する。
ーによれば、粗粒（骨材）又は微粒（結合材）としてコ
ージェライトを含む原料を用いて作製されているので、
熱膨張率が小さくなるため、耐スポーリング性が向上
し、しかも残存膨張率が小さくなることにより、使用中
のトラブルが解決される。また、微小クラックの発生が
抑えられ、セッターの寿命を伸ばすことができるという
利点を奏する。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−263530（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−265278（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−156061（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F27D 3/12
C04B 35/18
C04B 35/64
Claims (6)
- 【請求項１】 Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2系鉱物からなり、ム
ライトとコージェライトの総量が全体の５０％以上であ
るセッターにおいて、ムライト粗粒とコージェライト微
粒の配合比が重量で２０：８０〜８０：２０であり、８
００℃における熱膨張率が０．２５％以下であることを
特徴とするセッター。 - 【請求項２】 Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2系鉱物からなり、ム
ライトとコージェライトの総量が全体の５０％以上であ
るセッターにおいて、コージェライト粗粒とムライト微
粒の配合比が重量で２０：８０〜８０：２０であり、８
００℃における熱膨張率が０．２５％以下であることを
特徴とするセッター。 - 【請求項３】 セラミック質粗粒を、ムライトとコージ
ェライトの混合微粉を結合材として結合して構成したセ
ッターであって、ムライトとコージェライトの配合比が
重量で２０：８０〜８０：２０であり、８００℃におけ
る熱膨張率が０．２５％以下であることを特徴とするセ
ッター。 - 【請求項４】 １２００℃まで昇温後、常温へ冷却する
サイクルを２５０回繰り返した時の残存膨張率が２％以
下である請求項１−３のいずれかに記載のセッター。 - 【請求項５】 １２００℃まで昇温後、常温へ冷却する
サイクルを２５０回繰り返した時の残存強度が初期強度
の２０％以上である請求項１−４のいずれかに記載のセ
ッター。 - 【請求項６】 ローラーハースキルン用である請求項１
−５のいずれかに記載のセッター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03156894A JP3368035B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-03-01 | セッター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03156894A JP3368035B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-03-01 | セッター |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07243771A JPH07243771A (ja) | 1995-09-19 |
| JP3368035B2 true JP3368035B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=12334790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03156894A Expired - Lifetime JP3368035B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-03-01 | セッター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3368035B2 (ja) |
-
1994
- 1994-03-01 JP JP03156894A patent/JP3368035B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07243771A (ja) | 1995-09-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20021022 |
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