JPH04290722A - 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 - Google Patents
耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法Info
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- JPH04290722A JPH04290722A JP3054860A JP5486091A JPH04290722A JP H04290722 A JPH04290722 A JP H04290722A JP 3054860 A JP3054860 A JP 3054860A JP 5486091 A JP5486091 A JP 5486091A JP H04290722 A JPH04290722 A JP H04290722A
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Landscapes
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、給水・給湯管として最
適な耐圧強度に優れるポリブテン管およびその製造方法
に関する。
適な耐圧強度に優れるポリブテン管およびその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリブテン管 （以下、ＰＢ管と略す）
はポリ−１−ブテン樹脂（以下、ＰＢ樹脂と略す）を原
料とし、これを押出機を用いて押出成形することにより
製造される。ＰＢ管は耐クリープ性と耐環境応力亀裂性
とに優れ、且つ柔軟性と耐熱性をも兼ね備えているので
、給水用・給湯用配管によく用いられている。しかし、
ＰＢ管の耐圧強度やクリープ強度などの機械的強度の一
層の向上がなお望まれている。
はポリ−１−ブテン樹脂（以下、ＰＢ樹脂と略す）を原
料とし、これを押出機を用いて押出成形することにより
製造される。ＰＢ管は耐クリープ性と耐環境応力亀裂性
とに優れ、且つ柔軟性と耐熱性をも兼ね備えているので
、給水用・給湯用配管によく用いられている。しかし、
ＰＢ管の耐圧強度やクリープ強度などの機械的強度の一
層の向上がなお望まれている。
【０００３】特公昭６１−９２３５号公報には、極限粘
度〔η〕が １．５〜４．０ ｄｌ／ｇ、分子量分布〔
Ｍｗ／Ｍｎ、即ち、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分
子量（Ｍｎ）の比〕が６以下、アイソタクチック値が９
５％以上の改良ＰＢ樹脂からなる、剛性、耐クリープ性
、耐衝撃性、および結晶転移速度の大きいＰＢ管が提案
されている。
度〔η〕が １．５〜４．０ ｄｌ／ｇ、分子量分布〔
Ｍｗ／Ｍｎ、即ち、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分
子量（Ｍｎ）の比〕が６以下、アイソタクチック値が９
５％以上の改良ＰＢ樹脂からなる、剛性、耐クリープ性
、耐衝撃性、および結晶転移速度の大きいＰＢ管が提案
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般にプラスチック成
形品においては、使用する原料樹脂の物性と共に、その
成形条件が機械的性質に影響することが多い。ＰＢ管の
場合も例外ではなく、前述した特公昭６１−９２３５号
公報に記載の改良ＰＢ樹脂を用いても、その成形条件に
より耐圧強度などの機械的強度がＰＢ樹脂本来の強度よ
り低下する場合もあり、ＰＢ管の強度を改善する方策と
して十分ではなかった。
形品においては、使用する原料樹脂の物性と共に、その
成形条件が機械的性質に影響することが多い。ＰＢ管の
場合も例外ではなく、前述した特公昭６１−９２３５号
公報に記載の改良ＰＢ樹脂を用いても、その成形条件に
より耐圧強度などの機械的強度がＰＢ樹脂本来の強度よ
り低下する場合もあり、ＰＢ管の強度を改善する方策と
して十分ではなかった。
【０００５】本発明の目的は、原料ＰＢ樹脂が本来持っ
ている機械的強度を十分に発現させた、特に耐圧強度に
優れたＰＢ管とその製造方法を提供することである。
ている機械的強度を十分に発現させた、特に耐圧強度に
優れたＰＢ管とその製造方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ＰＢ管を初めとする熱可
塑性樹脂製のプラスチック管は一般に、例えば図１およ
び図２に示すような押出成形設備を用いて押出法により
製造される。原料ＰＢ樹脂はまず押出機１にその上部ホ
ッパーから供給され、加熱溶融された後、押出機内のス
クリューによってパイプ押出用の環状成形ダイス２に圧
送される。溶融樹脂は成形ダイス２から筒状に押出され
た後、水冷されながらサイジングダイ４ａを内蔵する冷
却装置４に通され、冷却しながらその外径と肉厚を調整
した後、冷却装置５で樹脂を完全に固化させる。こうし
て成形されたプラスチック管は引取機６を経て引き取ら
れた後、適当な寸法に切断され、製品ＰＢ管となる。
塑性樹脂製のプラスチック管は一般に、例えば図１およ
び図２に示すような押出成形設備を用いて押出法により
製造される。原料ＰＢ樹脂はまず押出機１にその上部ホ
ッパーから供給され、加熱溶融された後、押出機内のス
クリューによってパイプ押出用の環状成形ダイス２に圧
送される。溶融樹脂は成形ダイス２から筒状に押出され
た後、水冷されながらサイジングダイ４ａを内蔵する冷
却装置４に通され、冷却しながらその外径と肉厚を調整
した後、冷却装置５で樹脂を完全に固化させる。こうし
て成形されたプラスチック管は引取機６を経て引き取ら
れた後、適当な寸法に切断され、製品ＰＢ管となる。
【０００７】この押出成形においては、成形ダイス２か
らサイジングダイ４ａへの溶融状態のＰＢ樹脂筒状物の
流れをスムーズにし、またこの間の空間において溶融樹
脂が重力により垂れ下がらないようにするため、成形中
のＰＢ樹脂筒状物３には引取機６により張力が与えられ
ている。即ち、成形ダイス２から押出された溶融状態の
ＰＢ樹脂筒状物３は、この張力により延伸されている。 従って、成形ダイス２の外リップ２ａの内径は、製品Ｐ
Ｂ管の外径よりも大きくする必要がある。
らサイジングダイ４ａへの溶融状態のＰＢ樹脂筒状物の
流れをスムーズにし、またこの間の空間において溶融樹
脂が重力により垂れ下がらないようにするため、成形中
のＰＢ樹脂筒状物３には引取機６により張力が与えられ
ている。即ち、成形ダイス２から押出された溶融状態の
ＰＢ樹脂筒状物３は、この張力により延伸されている。 従って、成形ダイス２の外リップ２ａの内径は、製品Ｐ
Ｂ管の外径よりも大きくする必要がある。
【０００８】本発明者らは、この成形法について検討を
加えた結果、上記成形ダイス２の外リップ２ａの内径と
製品ＰＢ管の外径との比によりＰＢ管における樹脂の配
向度が変化し、これがＰＢ管の耐圧強度の低下につなが
ることを見出し、本発明を完成させた。
加えた結果、上記成形ダイス２の外リップ２ａの内径と
製品ＰＢ管の外径との比によりＰＢ管における樹脂の配
向度が変化し、これがＰＢ管の耐圧強度の低下につなが
ることを見出し、本発明を完成させた。
【０００９】ここに、本発明は、樹脂の配向度が６０％
以下のポリ−１−ブテン樹脂からなる、耐圧強度に優れ
たＰＢ管である。このＰＢ管は、製品ＰＢ管の外径の
１．０〜１．１５倍の大きさの外リップ内径を持つパイ
プ押出用の成形ダイスからＰＢ樹脂を押出すことを特徴
とする押出成形法により製造することができる。
以下のポリ−１−ブテン樹脂からなる、耐圧強度に優れ
たＰＢ管である。このＰＢ管は、製品ＰＢ管の外径の
１．０〜１．１５倍の大きさの外リップ内径を持つパイ
プ押出用の成形ダイスからＰＢ樹脂を押出すことを特徴
とする押出成形法により製造することができる。
【００１０】
【作用】以下に、本発明の構成をその作用と共に詳述す
る。本発明のＰＢ管を構成するＰＢ樹脂は、１−ブテン
の単独重合体のほかに、１−ブテンと少量の他のα−オ
レフィンとの共重合体をも含むものである。１−ブテン
に共重合させることのできるα−オレフィンとしては、
エチレン、プロピレン、１−ペンテン、１−オクテン、
１−デセン、１−ドデセン、４−メチルペンテンなどが
例示される。
る。本発明のＰＢ管を構成するＰＢ樹脂は、１−ブテン
の単独重合体のほかに、１−ブテンと少量の他のα−オ
レフィンとの共重合体をも含むものである。１−ブテン
に共重合させることのできるα−オレフィンとしては、
エチレン、プロピレン、１−ペンテン、１−オクテン、
１−デセン、１−ドデセン、４−メチルペンテンなどが
例示される。
【００１１】このＰＢ樹脂は、通常ポリオレフィンに添
加される各種の添加剤、例えば、耐候安定剤、耐熱安定
剤、スリップ剤、核剤、顔料、染料、滑剤などの１種も
しくは２種以上を含有していてもよい。
加される各種の添加剤、例えば、耐候安定剤、耐熱安定
剤、スリップ剤、核剤、顔料、染料、滑剤などの１種も
しくは２種以上を含有していてもよい。
【００１２】原料ＰＢ樹脂の極限粘度〔η〕、分子量分
布〔Ｍｗ／Ｍｎ比〕、アイソタクチック値などの特性は
特に限定されない。通常のパイプ用ＰＢ樹脂は、極限粘
度〔η〕が約 ２．５〜４．８ ｄｌ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ
比が約６〜１２、アイソタクチック値が９４％以下であ
る。前述した特公昭６１−９２３５号公報では、機械的
強度の改善のために、この通常のＰＢ樹脂の特性値に比
べて、極限粘度が小さめであり、Ｍｗ／Ｍｎ比が小さく
、アイソタクチック値が大きいＰＢ樹脂を使用している
が、本発明ではこれらの特性値が、通常のパイプ用ＰＢ
樹脂の範囲内でも、或いは特公昭６１−９２３５号公報
に記載の範囲内に入るものであってもよい。
布〔Ｍｗ／Ｍｎ比〕、アイソタクチック値などの特性は
特に限定されない。通常のパイプ用ＰＢ樹脂は、極限粘
度〔η〕が約 ２．５〜４．８ ｄｌ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ
比が約６〜１２、アイソタクチック値が９４％以下であ
る。前述した特公昭６１−９２３５号公報では、機械的
強度の改善のために、この通常のＰＢ樹脂の特性値に比
べて、極限粘度が小さめであり、Ｍｗ／Ｍｎ比が小さく
、アイソタクチック値が大きいＰＢ樹脂を使用している
が、本発明ではこれらの特性値が、通常のパイプ用ＰＢ
樹脂の範囲内でも、或いは特公昭６１−９２３５号公報
に記載の範囲内に入るものであってもよい。
【００１３】即ち、本発明は、押出成形条件、具体的に
は成形ダイスの外リップの内径と製品ＰＢ管の外径との
比を適正範囲内に制御することにより、成形中の樹脂の
配向を抑制し、それによりＰＢ管の機械的強度、特に耐
圧強度の低下を防止するものである。特公昭６１−９２
３５号公報に記載の特性値を持ったＰＢ樹脂を使用して
も、成形条件が本発明の範囲を外れると、成形中に樹脂
が著しく配向し、ＰＢ管の強度はその本来の値より低下
する。
は成形ダイスの外リップの内径と製品ＰＢ管の外径との
比を適正範囲内に制御することにより、成形中の樹脂の
配向を抑制し、それによりＰＢ管の機械的強度、特に耐
圧強度の低下を防止するものである。特公昭６１−９２
３５号公報に記載の特性値を持ったＰＢ樹脂を使用して
も、成形条件が本発明の範囲を外れると、成形中に樹脂
が著しく配向し、ＰＢ管の強度はその本来の値より低下
する。
【００１４】ただし、本発明のＰＢ管の機械的強度は、
原料ＰＢ樹脂が本来持つ機械的強度に依存する。従って
、特に耐圧強度などの機械的強度に優れたＰＢ管とする
ためには、原料樹脂として強度特性のよい樹脂を選定す
る必要がある。この意味では、特に小径管の場合、極限
粘度〔η〕およびＭｗ／Ｍｎ比が比較的小さく、アイソ
タクチック値が比較的大きなＰＢ樹脂を使用することが
好ましい。
原料ＰＢ樹脂が本来持つ機械的強度に依存する。従って
、特に耐圧強度などの機械的強度に優れたＰＢ管とする
ためには、原料樹脂として強度特性のよい樹脂を選定す
る必要がある。この意味では、特に小径管の場合、極限
粘度〔η〕およびＭｗ／Ｍｎ比が比較的小さく、アイソ
タクチック値が比較的大きなＰＢ樹脂を使用することが
好ましい。
【００１５】本発明のＰＢ管は、その樹脂の配向度が６
０％以下であることを特徴とする。一般に押出成形で製
造されるプラスチック管においては、前述したように、
成形ダイスから溶融樹脂が押出された後、いくらか延伸
されるため、樹脂の分子鎖は必然的に管軸方向に配向し
ている。ＰＢ管の場合、普通の条件で押出成形を行うと
、樹脂の配向度は普通は６０％を超える。このように分
子鎖が高度に配向していると、管軸方向の強度は高まる
ものの、管周方向の強度が低下し、これがＰＢ管の強度
不足の原因であることが判明した。より具体的には、Ｐ
Ｂ樹脂の配向度が６０％を超えると、ＰＢ管の耐圧強度
、クリープ強度、および耐偏平性が急激に低下する。 配向度が６０％以下であれば、この低下が目立たず、Ｐ
Ｂ樹脂本来の優れた機械的強度が発現される。
０％以下であることを特徴とする。一般に押出成形で製
造されるプラスチック管においては、前述したように、
成形ダイスから溶融樹脂が押出された後、いくらか延伸
されるため、樹脂の分子鎖は必然的に管軸方向に配向し
ている。ＰＢ管の場合、普通の条件で押出成形を行うと
、樹脂の配向度は普通は６０％を超える。このように分
子鎖が高度に配向していると、管軸方向の強度は高まる
ものの、管周方向の強度が低下し、これがＰＢ管の強度
不足の原因であることが判明した。より具体的には、Ｐ
Ｂ樹脂の配向度が６０％を超えると、ＰＢ管の耐圧強度
、クリープ強度、および耐偏平性が急激に低下する。 配向度が６０％以下であれば、この低下が目立たず、Ｐ
Ｂ樹脂本来の優れた機械的強度が発現される。
【００１６】本発明において、ＰＢ樹脂の配向度とは、
ＰＢ管の管肉から採取したＰＢ樹脂試料のＸ線回折によ
り求められる。即ち、毎分２０°の速度で回転させた試
料にＣｕＫα線を肉厚方向に照射し、２θ（９．８°）
で回折してくるＸ線の強度をβ回転角との関係で測定
する。 こうして、例えば、図３に示すようなＸ線回折曲線が得
られる。ＰＢ樹脂の配向度は、この曲線のピークの半価
幅αを測定し、このα値から次の式（１） により算出
される。 配向度（％）＝１００（１８０−α）／１
８０ ・・・ （１） 即ち、配向度が０％の場合にはＸ線回折図のピーク
は消失し、配向度が１００％に近づくにつれピークは細
くなる。
ＰＢ管の管肉から採取したＰＢ樹脂試料のＸ線回折によ
り求められる。即ち、毎分２０°の速度で回転させた試
料にＣｕＫα線を肉厚方向に照射し、２θ（９．８°）
で回折してくるＸ線の強度をβ回転角との関係で測定
する。 こうして、例えば、図３に示すようなＸ線回折曲線が得
られる。ＰＢ樹脂の配向度は、この曲線のピークの半価
幅αを測定し、このα値から次の式（１） により算出
される。 配向度（％）＝１００（１８０−α）／１
８０ ・・・ （１） 即ち、配向度が０％の場合にはＸ線回折図のピーク
は消失し、配向度が１００％に近づくにつれピークは細
くなる。
【００１７】樹脂の配向度が６０％以下である本発明の
ＰＢ管は、成形ダイスの外リップ内径と成形すべきＰＢ
管の外径との比〔χ〕が １．０〜１．１５の範囲内と
なるような外リップの内径を有するパイプ押出用の成形
ダイスを選択し、適当な押出機を使ってこの成形ダイス
からＰＢ樹脂を押出すことにより製造することができる
。χ＝（成形ダイスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の
外径） が１．０ 未満では、樹脂の垂れ下がりを防止
しながら成形することが困難であり、真っ直ぐな管を成
形することが難しい。χが１．１５を超えると、押出成
形中の管の延伸比が高いため、樹脂の配向度が増大し、
得られるＰＢ管の耐圧強度が著しく低下する。
ＰＢ管は、成形ダイスの外リップ内径と成形すべきＰＢ
管の外径との比〔χ〕が １．０〜１．１５の範囲内と
なるような外リップの内径を有するパイプ押出用の成形
ダイスを選択し、適当な押出機を使ってこの成形ダイス
からＰＢ樹脂を押出すことにより製造することができる
。χ＝（成形ダイスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の
外径） が１．０ 未満では、樹脂の垂れ下がりを防止
しながら成形することが困難であり、真っ直ぐな管を成
形することが難しい。χが１．１５を超えると、押出成
形中の管の延伸比が高いため、樹脂の配向度が増大し、
得られるＰＢ管の耐圧強度が著しく低下する。
【００１８】好ましいχの値は、１．０３〜１．１０の
範囲内である。χが１．０３未満では小径のＰＢ管、χ
が１．１０を超えると大径のＰＢ管において、管外表面
の外観が悪化する。従来のＰＢ管の押出成形においては
、真っ直ぐな管をスムースに製造するため、成形ダイス
の出口とＰＢ管の断面積の比〔一般に引落比（ｄｒａｗ
ｄｏｗｎ ｒａｔｉｏ）と呼ばれている〕を １．２
〜１．５ として成形するのが普通であり、上述したχ
値については考慮されていなかった。
範囲内である。χが１．０３未満では小径のＰＢ管、χ
が１．１０を超えると大径のＰＢ管において、管外表面
の外観が悪化する。従来のＰＢ管の押出成形においては
、真っ直ぐな管をスムースに製造するため、成形ダイス
の出口とＰＢ管の断面積の比〔一般に引落比（ｄｒａｗ
ｄｏｗｎ ｒａｔｉｏ）と呼ばれている〕を １．２
〜１．５ として成形するのが普通であり、上述したχ
値については考慮されていなかった。
【００１９】本発明のＰＢ管の押出成形は、 （成形ダ
イスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の外径） の比が
上記範囲内になるような外リップ内径の成形ダイスを使
用する以外は、従来より一般に行われているＰＢ管の押
出成形と同様に実施できる。引落比も従来と同様でよい
。押出成形法について、図１および図２を参照して簡単
に説明する。
イスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の外径） の比が
上記範囲内になるような外リップ内径の成形ダイスを使
用する以外は、従来より一般に行われているＰＢ管の押
出成形と同様に実施できる。引落比も従来と同様でよい
。押出成形法について、図１および図２を参照して簡単
に説明する。
【００２０】押出機１に供給されたＰＢ樹脂ペレットは
、１６０〜２４０℃に加熱された押出機のシリンダー中
で溶融され、シリンダー内に配設されたスクリューの回
転により加圧されて成形ダイス２に供給される。成形ダ
イス２は、図２に示すように、外リップ２ａと内リップ
２ｂとから構成され、その間に環状の樹脂流路２ｃを持
つパイプ成形用の環状ダイスである。図示の成形ダイス
は、樹脂流路の分岐部で樹脂が円滑に流れるように、成
形ダイスの樹脂流路２ｃが、溶融樹脂を一旦厚肉の大直
径に拡げた後、減肉しながら縮径し、最後に一定直径部
分を経てダイスから押出す構造になっている。本発明の
成形ダイスの外リップ内径とは、このように外リップの
内径がダイス内で変動する場合には、ダイスの押出側端
面（出口）での外リップの内径を意味する。端面付近が
図示のように一定直径になっていれば、この一定直径部
分の外リップ内径である。本発明では、上記のように、
この成形ダイスの外リップ内径が製品ＰＢ管の外径（即
ち、サイジングダイ４ａの外径）の １．０〜１．１５
倍、好ましくは１．０３〜１．１０倍の範囲内となるよ
うな成形ダイスを選択してパイプの押出を行う。
、１６０〜２４０℃に加熱された押出機のシリンダー中
で溶融され、シリンダー内に配設されたスクリューの回
転により加圧されて成形ダイス２に供給される。成形ダ
イス２は、図２に示すように、外リップ２ａと内リップ
２ｂとから構成され、その間に環状の樹脂流路２ｃを持
つパイプ成形用の環状ダイスである。図示の成形ダイス
は、樹脂流路の分岐部で樹脂が円滑に流れるように、成
形ダイスの樹脂流路２ｃが、溶融樹脂を一旦厚肉の大直
径に拡げた後、減肉しながら縮径し、最後に一定直径部
分を経てダイスから押出す構造になっている。本発明の
成形ダイスの外リップ内径とは、このように外リップの
内径がダイス内で変動する場合には、ダイスの押出側端
面（出口）での外リップの内径を意味する。端面付近が
図示のように一定直径になっていれば、この一定直径部
分の外リップ内径である。本発明では、上記のように、
この成形ダイスの外リップ内径が製品ＰＢ管の外径（即
ち、サイジングダイ４ａの外径）の １．０〜１．１５
倍、好ましくは１．０３〜１．１０倍の範囲内となるよ
うな成形ダイスを選択してパイプの押出を行う。
【００２１】押出成形ダイス２から押出すことにより、
樹脂は溶融状態の筒状体に賦形される。このＰＢ樹脂の
筒状体３は、引取機６の引張力によりサイジングダイ４
ａを内蔵した冷却装置４で冷却されながら、その径と肉
厚が調整され、さらに冷却装置５で十分に冷却されて樹
脂を完全に固化させた後、引取機６を経て引取られ、製
品ＰＢ管となる。
樹脂は溶融状態の筒状体に賦形される。このＰＢ樹脂の
筒状体３は、引取機６の引張力によりサイジングダイ４
ａを内蔵した冷却装置４で冷却されながら、その径と肉
厚が調整され、さらに冷却装置５で十分に冷却されて樹
脂を完全に固化させた後、引取機６を経て引取られ、製
品ＰＢ管となる。
【００２２】用いる押出機は特に限定されず、１軸押出
機でも２軸押出機でもよく、またベント型でも非ベント
型でもよい。成形ダイスは、ストレートダイやクロスヘ
ッドダイなどの通常のＰＢ管の成形に用いられるものが
適用できる。また、サイジングダイについても、プレー
ト型やシリンダー型などの通常のものを用いることがで
きる。径と肉厚が調整される冷却装置の方式は、ＰＢ樹
脂筒状体の内部の圧力を大気圧より高くする内圧方式で
も、逆にＰＢ樹脂筒状体の外部の圧力を大気圧より低く
する外圧方式のいずれでもよい。この圧力差については
特に限定されないが、３００ｍｍＨｇ以下が適当である
。成形速度も特に限定されないが、軸方向速度として毎
分２０ｍ以下が適当である。冷却媒体は、通常は水であ
るが、空気や油でもよく、冷却方式は浸漬、スプレーな
どの慣用の方法でよい。
機でも２軸押出機でもよく、またベント型でも非ベント
型でもよい。成形ダイスは、ストレートダイやクロスヘ
ッドダイなどの通常のＰＢ管の成形に用いられるものが
適用できる。また、サイジングダイについても、プレー
ト型やシリンダー型などの通常のものを用いることがで
きる。径と肉厚が調整される冷却装置の方式は、ＰＢ樹
脂筒状体の内部の圧力を大気圧より高くする内圧方式で
も、逆にＰＢ樹脂筒状体の外部の圧力を大気圧より低く
する外圧方式のいずれでもよい。この圧力差については
特に限定されないが、３００ｍｍＨｇ以下が適当である
。成形速度も特に限定されないが、軸方向速度として毎
分２０ｍ以下が適当である。冷却媒体は、通常は水であ
るが、空気や油でもよく、冷却方式は浸漬、スプレーな
どの慣用の方法でよい。
【００２３】
【実施例】次に実施例により本発明を具体的に説明する
と共にその効果を例証する。 （実施例１〜６および比較例１〜４）表１に示した極限
粘度〔η〕、分子量分布〔Ｍｗ／Ｍｎ〕およびアイソタ
クチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂ＡおよびＢを、表２
に示した外リップ内径を有するパイプ押出成形ダイスを
付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂温度２００
℃にて押出し、内径約１５ｍｍのプレート型サイジング
ダイを用いて外径１５ｍｍ、肉厚１．７ ｍｍのＰＢ管
を成形した。管軸方向の成形速度を毎分３ｍ、成形ダイ
スの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比（引落
比）を１．２ として成形した。表２に、用いた樹脂種
、成形ダイスの外リップ内径と （成形ダイスの外リッ
プ内径） ／ （ＰＢ管の外径） の比〔χ〕、ならび
に成形性、樹脂の配向度および耐圧強度（９０℃でＰＢ
管を破壊する水圧）の評価結果をまとめて示す。
と共にその効果を例証する。 （実施例１〜６および比較例１〜４）表１に示した極限
粘度〔η〕、分子量分布〔Ｍｗ／Ｍｎ〕およびアイソタ
クチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂ＡおよびＢを、表２
に示した外リップ内径を有するパイプ押出成形ダイスを
付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂温度２００
℃にて押出し、内径約１５ｍｍのプレート型サイジング
ダイを用いて外径１５ｍｍ、肉厚１．７ ｍｍのＰＢ管
を成形した。管軸方向の成形速度を毎分３ｍ、成形ダイ
スの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比（引落
比）を１．２ として成形した。表２に、用いた樹脂種
、成形ダイスの外リップ内径と （成形ダイスの外リッ
プ内径） ／ （ＰＢ管の外径） の比〔χ〕、ならび
に成形性、樹脂の配向度および耐圧強度（９０℃でＰＢ
管を破壊する水圧）の評価結果をまとめて示す。
【００２４】成形性・外観では、連続してＰＢ管の成形
が可能かどうかと、可能な場合押出成形で得られたＰＢ
管の外観を目視評価することにより判定した。不可は連
続してＰＢ管の成形ができなかったことを、不良はＰＢ
管の成形は可能であるが外観にシワや凹みが発生したこ
とを、良好はＰＢ管の成形が安定して可能であり、その
外観も何ら問題なかったことを意味する。
が可能かどうかと、可能な場合押出成形で得られたＰＢ
管の外観を目視評価することにより判定した。不可は連
続してＰＢ管の成形ができなかったことを、不良はＰＢ
管の成形は可能であるが外観にシワや凹みが発生したこ
とを、良好はＰＢ管の成形が安定して可能であり、その
外観も何ら問題なかったことを意味する。
【００２５】耐圧強度は、得られたＰＢ管から長さ１ｍ
の管を切り出し、その中に９０℃の水を充満させた後、
９０℃の雰囲気中にて毎分２ＭＰａの速度で管中の水圧
を上昇させて、管が破裂するときの圧力により評価した
。
の管を切り出し、その中に９０℃の水を充満させた後、
９０℃の雰囲気中にて毎分２ＭＰａの速度で管中の水圧
を上昇させて、管が破裂するときの圧力により評価した
。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】（実施例７〜１４および比較例５〜８）表
１に示した極限粘度〔η〕、分子量分布〔Ｍｗ／Ｍｎ〕
およびアイソタクチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂Ｃお
よびＤを、表３に示した外リップ内径を有するパイプ押
出成形ダイスを付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、
樹脂温度２００℃にて押出し、内径約８３ｍｍのプレー
ト型サイジングダイを用いて外径８３ｍｍ、肉厚６．５
ｍｍのＰＢ管を成形した。管軸方向の成形速度を毎分１
ｍ、成形ダイスの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積
との比（引落比）を１．２ として成形した。表３に、
用いた樹脂種、成形ダイスの外リップ内径とχ値、なら
びに成形性、樹脂の配向度および耐圧強度の評価結果を
まとめて示す。試験方法は前述の通りである。
１に示した極限粘度〔η〕、分子量分布〔Ｍｗ／Ｍｎ〕
およびアイソタクチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂Ｃお
よびＤを、表３に示した外リップ内径を有するパイプ押
出成形ダイスを付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、
樹脂温度２００℃にて押出し、内径約８３ｍｍのプレー
ト型サイジングダイを用いて外径８３ｍｍ、肉厚６．５
ｍｍのＰＢ管を成形した。管軸方向の成形速度を毎分１
ｍ、成形ダイスの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積
との比（引落比）を１．２ として成形した。表３に、
用いた樹脂種、成形ダイスの外リップ内径とχ値、なら
びに成形性、樹脂の配向度および耐圧強度の評価結果を
まとめて示す。試験方法は前述の通りである。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】表２および表３の結果から明らかなよう
に、本発明にかかる、樹脂の配向度が６０％以下のＰＢ
管は、樹脂本来の強度を保持しており、極めて耐圧強度
に優れていることが判明した。また、この耐圧強度に優
れたＰＢ管は、本発明に規定される範囲内の外リップ径
を有するパイプ押出用の成形ダイスを用いて押出成形す
ることにより、通常のパイプ押出設備を使って簡単に得
られることも分かった。また、小径のＰＢ管ではχ〔
（成形ダイスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の外径）
の比〕が１．０３未満で管外表面の外観が悪化し、大径
のＰＢ管ではχが１．１０を超えると管外表面の外観が
悪化するが、それを除けば、本発明に規定する成形条件
で得られたＰＢ管は外観も良好である。このように、本
発明に規定する押出成形ダイスを用いて成形することに
よって成形中の配向度の増大を抑制したＰＢ管は、成形
による管周方向の強度低下が抑制され、極めて高い耐圧
強度を示す。本発明は、耐圧強度の高いＰＢ管とその製
造方法を簡単な手段により実現するもので、その技術的
価値は非常に高い。
に、本発明にかかる、樹脂の配向度が６０％以下のＰＢ
管は、樹脂本来の強度を保持しており、極めて耐圧強度
に優れていることが判明した。また、この耐圧強度に優
れたＰＢ管は、本発明に規定される範囲内の外リップ径
を有するパイプ押出用の成形ダイスを用いて押出成形す
ることにより、通常のパイプ押出設備を使って簡単に得
られることも分かった。また、小径のＰＢ管ではχ〔
（成形ダイスの外リップ内径） ／ （ＰＢ管の外径）
の比〕が１．０３未満で管外表面の外観が悪化し、大径
のＰＢ管ではχが１．１０を超えると管外表面の外観が
悪化するが、それを除けば、本発明に規定する成形条件
で得られたＰＢ管は外観も良好である。このように、本
発明に規定する押出成形ダイスを用いて成形することに
よって成形中の配向度の増大を抑制したＰＢ管は、成形
による管周方向の強度低下が抑制され、極めて高い耐圧
強度を示す。本発明は、耐圧強度の高いＰＢ管とその製
造方法を簡単な手段により実現するもので、その技術的
価値は非常に高い。
【図１】ＰＢ管の押出成形設備の装置配置図である。
【図２】パイプの押出成形ダイスとサイジングダイの詳
細図である。
細図である。
【図３】配向度を測定するためのＸ線回折図の１例であ
る。
る。
１ 押出機
２ 成形ダイス３ ポリブテン管
４、５ 冷却装置６
引取機
２ａ 外リップ２ｂ 内リップ
２ｃ 樹脂流路４ａ
サイジングダイ
２ 成形ダイス３ ポリブテン管
４、５ 冷却装置６
引取機
２ａ 外リップ２ｂ 内リップ
２ｃ 樹脂流路４ａ
サイジングダイ
Claims (2)
- 【請求項１】樹脂の配向度が６０％以下のポリ−１−ブ
テン樹脂からなる、耐圧強度に優れたポリブテン管。 - 【請求項２】製品ポリブテン管の外径の １．０〜１．
１５倍の大きさの外リップ内径を持つパイプ押出用の成
形ダイスからポリ−１−ブテン樹脂を押出すことを特徴
とする、請求項１記載の耐圧強度に優れたポリブテン管
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3054860A JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3054860A JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04290722A true JPH04290722A (ja) | 1992-10-15 |
| JP2526432B2 JP2526432B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=12982345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3054860A Expired - Lifetime JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2526432B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001523302A (ja) * | 1998-03-05 | 2001-11-20 | モンテル テクノロジー カンパニー ビーブイ | ポリブテン−１（共）重合体およびそれらの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619325A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-16 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用空気吹出口グリル |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP3054860A patent/JP2526432B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619325A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-16 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用空気吹出口グリル |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001523302A (ja) * | 1998-03-05 | 2001-11-20 | モンテル テクノロジー カンパニー ビーブイ | ポリブテン−１（共）重合体およびそれらの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2526432B2 (ja) | 1996-08-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960409 |