JP2526432B2 - 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 - Google Patents
耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法Info
- Publication number
- JP2526432B2 JP2526432B2 JP3054860A JP5486091A JP2526432B2 JP 2526432 B2 JP2526432 B2 JP 2526432B2 JP 3054860 A JP3054860 A JP 3054860A JP 5486091 A JP5486091 A JP 5486091A JP 2526432 B2 JP2526432 B2 JP 2526432B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- pipe
- tube
- molding
- molding die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、給水・給湯管として最
適な耐圧強度に優れるポリブテン管およびその製造方法
に関する。
適な耐圧強度に優れるポリブテン管およびその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリブテン管 (以下、ＰＢ管と略す）は
ポリ−１−ブテン樹脂（以下、ＰＢ樹脂と略す）を原料
とし、これを押出機を用いて押出成形することにより製
造される。ＰＢ管は耐クリープ性と耐環境応力亀裂性と
に優れ、且つ柔軟性と耐熱性をも兼ね備えているので、
給水用・給湯用配管によく用いられている。しかし、Ｐ
Ｂ管の耐圧強度やクリープ強度などの機械的強度の一層
の向上がなお望まれている。
ポリ−１−ブテン樹脂（以下、ＰＢ樹脂と略す）を原料
とし、これを押出機を用いて押出成形することにより製
造される。ＰＢ管は耐クリープ性と耐環境応力亀裂性と
に優れ、且つ柔軟性と耐熱性をも兼ね備えているので、
給水用・給湯用配管によく用いられている。しかし、Ｐ
Ｂ管の耐圧強度やクリープ強度などの機械的強度の一層
の向上がなお望まれている。
【０００３】特公昭６１−９３２５号公報には、極限粘
度〔η〕が 1.5〜4.0 dl/g、分子量分布〔Mw／Mn、即
ち、重量平均分子量(Mw)／数平均分子量(Mn)の比〕が６
以下、アイソタクチック値が95％以上の改良ＰＢ樹脂か
らなる、剛性、耐クリープ性、耐衝撃性、および結晶転
移速度の大きいＰＢ管が提案されている。
度〔η〕が 1.5〜4.0 dl/g、分子量分布〔Mw／Mn、即
ち、重量平均分子量(Mw)／数平均分子量(Mn)の比〕が６
以下、アイソタクチック値が95％以上の改良ＰＢ樹脂か
らなる、剛性、耐クリープ性、耐衝撃性、および結晶転
移速度の大きいＰＢ管が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般にプラスチック成
形品においては、使用する原料樹脂の物性と共に、その
成形条件が機械的性質に影響することが多い。ＰＢ管の
場合も例外ではなく、前述した特公昭６１−９３２５号
公報に記載の改良ＰＢ樹脂を用いても、その成形条件に
より耐圧強度などの機械的強度がＰＢ樹脂本来の強度よ
り低下する場合もあり、ＰＢ管の強度を改善する方策と
して十分ではなかった。
形品においては、使用する原料樹脂の物性と共に、その
成形条件が機械的性質に影響することが多い。ＰＢ管の
場合も例外ではなく、前述した特公昭６１−９３２５号
公報に記載の改良ＰＢ樹脂を用いても、その成形条件に
より耐圧強度などの機械的強度がＰＢ樹脂本来の強度よ
り低下する場合もあり、ＰＢ管の強度を改善する方策と
して十分ではなかった。
【０００５】本発明の目的は、原料ＰＢ樹脂が本来持っ
ている機械的強度を十分に発現させた、特に耐圧強度に
優れたＰＢ管とその製造方法を提供することである。
ている機械的強度を十分に発現させた、特に耐圧強度に
優れたＰＢ管とその製造方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ＰＢ管を初めとする熱可
塑性樹脂製のプラスチック管は一般に、例えば図１およ
び図２に示すような押出成形設備を用いて押出法により
製造される。原料ＰＢ樹脂はまず押出機１にその上部ホ
ッパーから供給され、加熱溶融された後、押出機内のス
クリューによってパイプ押出用の環状成形ダイス２に圧
送される。溶融樹脂は成形ダイス２から筒状に押出され
た後、水冷されながらサイジングダイ４ａを内蔵する冷
却装置４に通され、冷却しながらその外径と肉厚を調整
した後、冷却装置５で樹脂を完全に固化させる。こうし
て成形されたプラスチック管は引取機６を経て引き取ら
れた後、適当な寸法に切断され、製品ＰＢ管となる。
塑性樹脂製のプラスチック管は一般に、例えば図１およ
び図２に示すような押出成形設備を用いて押出法により
製造される。原料ＰＢ樹脂はまず押出機１にその上部ホ
ッパーから供給され、加熱溶融された後、押出機内のス
クリューによってパイプ押出用の環状成形ダイス２に圧
送される。溶融樹脂は成形ダイス２から筒状に押出され
た後、水冷されながらサイジングダイ４ａを内蔵する冷
却装置４に通され、冷却しながらその外径と肉厚を調整
した後、冷却装置５で樹脂を完全に固化させる。こうし
て成形されたプラスチック管は引取機６を経て引き取ら
れた後、適当な寸法に切断され、製品ＰＢ管となる。
【０００７】この押出成形においては、成形ダイス２か
らサイジングダイ４ａへの溶融状態のＰＢ樹脂筒状物の
流れをスムーズにし、またこの間の空間において溶融樹
脂が重力により垂れ下がらないようにするため、成形中
のＰＢ樹脂筒状物３には引取機６により張力が与えられ
ている。即ち、成形ダイス２から押出された溶融状態の
ＰＢ樹脂筒状物３は、この張力により延伸されている。
従って、成形ダイス２の外リップ２ａの内径は、製品Ｐ
Ｂ管の外径よりも大きくする必要がある。
らサイジングダイ４ａへの溶融状態のＰＢ樹脂筒状物の
流れをスムーズにし、またこの間の空間において溶融樹
脂が重力により垂れ下がらないようにするため、成形中
のＰＢ樹脂筒状物３には引取機６により張力が与えられ
ている。即ち、成形ダイス２から押出された溶融状態の
ＰＢ樹脂筒状物３は、この張力により延伸されている。
従って、成形ダイス２の外リップ２ａの内径は、製品Ｐ
Ｂ管の外径よりも大きくする必要がある。
【０００８】本発明者らは、この成形法について検討を
加えた結果、上記成形ダイス２の外リップ２ａの内径と
製品ＰＢ管の外径との比によりＰＢ管における樹脂の配
向度が変化し、これがＰＢ管の耐圧強度の低下につなが
ることを見出し、本発明を完成させた。
加えた結果、上記成形ダイス２の外リップ２ａの内径と
製品ＰＢ管の外径との比によりＰＢ管における樹脂の配
向度が変化し、これがＰＢ管の耐圧強度の低下につなが
ることを見出し、本発明を完成させた。
【０００９】ここに、本発明は、樹脂の配向度が６０％
以下のポリ−１−ブテン樹脂からなる、耐圧強度に優れ
たＰＢ管である。このＰＢ管は、製品ＰＢ管の外径の
1.0〜1.15倍の大きさの外リップ内径を持つパイプ押出
用の成形ダイスからＰＢ樹脂を押出すことを特徴とする
押出成形法により製造することができる。
以下のポリ−１−ブテン樹脂からなる、耐圧強度に優れ
たＰＢ管である。このＰＢ管は、製品ＰＢ管の外径の
1.0〜1.15倍の大きさの外リップ内径を持つパイプ押出
用の成形ダイスからＰＢ樹脂を押出すことを特徴とする
押出成形法により製造することができる。
【００１０】
【作用】以下に、本発明の構成をその作用と共に詳述す
る。本発明のＰＢ管を構成するＰＢ樹脂は、１−ブテン
の単独重合体のほかに、１−ブテンと少量の他のα−オ
レフィンとの共重合体をも含むものである。１−ブテン
に共重合させることのできるα−オレフィンとしては、
エチレン、プロピレン、１−ペンテン、１−オクテン、
１−デセン、１−ドデセン、４−メチルペンテンなどが
例示される。
る。本発明のＰＢ管を構成するＰＢ樹脂は、１−ブテン
の単独重合体のほかに、１−ブテンと少量の他のα−オ
レフィンとの共重合体をも含むものである。１−ブテン
に共重合させることのできるα−オレフィンとしては、
エチレン、プロピレン、１−ペンテン、１−オクテン、
１−デセン、１−ドデセン、４−メチルペンテンなどが
例示される。
【００１１】このＰＢ樹脂は、通常ポリオレフィンに添
加される各種の添加剤、例えば、耐候安定剤、耐熱安定
剤、スリップ剤、核剤、顔料、染料、滑剤などの１種も
しくは２種以上を含有していてもよい。
加される各種の添加剤、例えば、耐候安定剤、耐熱安定
剤、スリップ剤、核剤、顔料、染料、滑剤などの１種も
しくは２種以上を含有していてもよい。
【００１２】原料ＰＢ樹脂の極限粘度〔η〕、分子量分
布〔Mw／Mn比〕、アイソタクチック値などの特性は特に
限定されない。通常のパイプ用ＰＢ樹脂は、極限粘度
〔η〕が約 2.5〜4.8 dl/g、Mw／Mn比が約６〜12、アイ
ソタクチック値が94％以下である。前述した特公昭６１
−９３２５号公報では、機械的強度の改善のために、こ
の通常のＰＢ樹脂の特性値に比べて、極限粘度が小さめ
であり、Mw／Mn比が小さく、アイソタクチック値が大き
いＰＢ樹脂を使用しているが、本発明ではこれらの特性
値が、通常のパイプ用ＰＢ樹脂の範囲内でも、或いは特
公昭６１−９２３５号公報に記載の範囲内に入るもので
あってもよい。
布〔Mw／Mn比〕、アイソタクチック値などの特性は特に
限定されない。通常のパイプ用ＰＢ樹脂は、極限粘度
〔η〕が約 2.5〜4.8 dl/g、Mw／Mn比が約６〜12、アイ
ソタクチック値が94％以下である。前述した特公昭６１
−９３２５号公報では、機械的強度の改善のために、こ
の通常のＰＢ樹脂の特性値に比べて、極限粘度が小さめ
であり、Mw／Mn比が小さく、アイソタクチック値が大き
いＰＢ樹脂を使用しているが、本発明ではこれらの特性
値が、通常のパイプ用ＰＢ樹脂の範囲内でも、或いは特
公昭６１−９２３５号公報に記載の範囲内に入るもので
あってもよい。
【００１３】即ち、本発明は、押出成形条件、具体的に
は成形ダイスの外リップの内径と製品ＰＢ管の外径との
比を適正範囲内に制御することにより、成形中の樹脂の
配向を抑制し、それによりＰＢ管の機械的強度、特に耐
圧強度の低下を防止するものである。特公昭６１−９３
２５号公報に記載の特性値を持ったＰＢ樹脂を使用して
も、成形条件が本発明の範囲を外れると、成形中に樹脂
が著しく配向し、ＰＢ管の強度はその本来の値より低下
する。
は成形ダイスの外リップの内径と製品ＰＢ管の外径との
比を適正範囲内に制御することにより、成形中の樹脂の
配向を抑制し、それによりＰＢ管の機械的強度、特に耐
圧強度の低下を防止するものである。特公昭６１−９３
２５号公報に記載の特性値を持ったＰＢ樹脂を使用して
も、成形条件が本発明の範囲を外れると、成形中に樹脂
が著しく配向し、ＰＢ管の強度はその本来の値より低下
する。
【００１４】ただし、本発明のＰＢ管の機械的強度は、
原料ＰＢ樹脂が本来持つ機械的強度に依存する。従っ
て、特に耐圧強度などの機械的強度に優れたＰＢ管とす
るためには、原料樹脂として強度特性のよい樹脂を選定
する必要がある。この意味では、特に小径管の場合、極
限粘度〔η〕およびMw／Mn比が比較的小さく、アイソタ
クチック値が比較的大きなＰＢ樹脂を使用することが好
ましい。
原料ＰＢ樹脂が本来持つ機械的強度に依存する。従っ
て、特に耐圧強度などの機械的強度に優れたＰＢ管とす
るためには、原料樹脂として強度特性のよい樹脂を選定
する必要がある。この意味では、特に小径管の場合、極
限粘度〔η〕およびMw／Mn比が比較的小さく、アイソタ
クチック値が比較的大きなＰＢ樹脂を使用することが好
ましい。
【００１５】本発明のＰＢ管は、その樹脂の配向度が６
０％以下であることを特徴とする。一般に押出成形で製
造されるプラスチック管においては、前述したように、
成形ダイスから溶融樹脂が押出された後、いくらか延伸
されるため、樹脂の分子鎖は必然的に管軸方向に配向し
ている。ＰＢ管の場合、普通の条件で押出成形を行う
と、樹脂の配向度は普通は６０％を超える。このように
分子鎖が高度に配向していると、管軸方向の強度は高ま
るものの、管周方向の強度が低下し、これがＰＢ管の強
度不足の原因であることが判明した。より具体的には、
ＰＢ樹脂の配向度が６０％を超えると、ＰＢ管の耐圧強
度、クリープ強度、および耐偏平性が急激に低下する。
配向度が６０％以下であれば、この低下が目立たず、Ｐ
Ｂ樹脂本来の優れた機械的強度が発現される。
０％以下であることを特徴とする。一般に押出成形で製
造されるプラスチック管においては、前述したように、
成形ダイスから溶融樹脂が押出された後、いくらか延伸
されるため、樹脂の分子鎖は必然的に管軸方向に配向し
ている。ＰＢ管の場合、普通の条件で押出成形を行う
と、樹脂の配向度は普通は６０％を超える。このように
分子鎖が高度に配向していると、管軸方向の強度は高ま
るものの、管周方向の強度が低下し、これがＰＢ管の強
度不足の原因であることが判明した。より具体的には、
ＰＢ樹脂の配向度が６０％を超えると、ＰＢ管の耐圧強
度、クリープ強度、および耐偏平性が急激に低下する。
配向度が６０％以下であれば、この低下が目立たず、Ｐ
Ｂ樹脂本来の優れた機械的強度が発現される。
【００１６】本発明において、ＰＢ樹脂の配向度とは、
ＰＢ管の管肉から採取したＰＢ樹脂試料のＸ線回折によ
り求められる。即ち、毎分２０°の速度で回転させた試
料にＣｕＫα線を肉厚方向に照射し、２θ(9.8°) で回
折してくるＸ線の強度をβ回転角との関係で測定する。
こうして、例えば、図３に示すようなＸ線回折曲線が得
られる。ＰＢ樹脂の配向度は、この曲線のピークの半価
幅αを測定し、このα値から次の式(1) により算出され
る。 配向度（％）＝１００（１８０−α）／１８０ ・・・ (1) 即ち、配向度が０％の場合にはＸ線回折図のピークは
消失し、配向度が１００％に近づくにつれピークは細く
なる。
ＰＢ管の管肉から採取したＰＢ樹脂試料のＸ線回折によ
り求められる。即ち、毎分２０°の速度で回転させた試
料にＣｕＫα線を肉厚方向に照射し、２θ(9.8°) で回
折してくるＸ線の強度をβ回転角との関係で測定する。
こうして、例えば、図３に示すようなＸ線回折曲線が得
られる。ＰＢ樹脂の配向度は、この曲線のピークの半価
幅αを測定し、このα値から次の式(1) により算出され
る。 配向度（％）＝１００（１８０−α）／１８０ ・・・ (1) 即ち、配向度が０％の場合にはＸ線回折図のピークは
消失し、配向度が１００％に近づくにつれピークは細く
なる。
【００１７】樹脂の配向度が６０％以下である本発明の
ＰＢ管は、成形ダイスの外リップ内径と成形すべきＰＢ
管の外径との比〔χ〕が 1.0〜1.15の範囲内となるよう
な外リップの内径を有するパイプ押出用の成形ダイスを
選択し、適当な押出機を使ってこの成形ダイスからＰＢ
樹脂を押出すことにより製造することができる。χ＝
(成形ダイスの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径) が1.0
未満では、樹脂の垂れ下がりを防止しながら成形する
ことが困難であり、真っ直ぐな管を成形することが難し
い。χが1.15を超えると、押出成形中の管の延伸比が高
いため、樹脂の配向度が増大し、得られるＰＢ管の耐圧
強度が著しく低下する。
ＰＢ管は、成形ダイスの外リップ内径と成形すべきＰＢ
管の外径との比〔χ〕が 1.0〜1.15の範囲内となるよう
な外リップの内径を有するパイプ押出用の成形ダイスを
選択し、適当な押出機を使ってこの成形ダイスからＰＢ
樹脂を押出すことにより製造することができる。χ＝
(成形ダイスの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径) が1.0
未満では、樹脂の垂れ下がりを防止しながら成形する
ことが困難であり、真っ直ぐな管を成形することが難し
い。χが1.15を超えると、押出成形中の管の延伸比が高
いため、樹脂の配向度が増大し、得られるＰＢ管の耐圧
強度が著しく低下する。
【００１８】好ましいχの値は、1.03〜1.10の範囲内で
ある。χが1.03未満では小径のＰＢ管、χが1.10を超え
ると大径のＰＢ管において、管外表面の外観が悪化す
る。従来のＰＢ管の押出成形においては、真っ直ぐな管
をスムースに製造するため、成形ダイスの出口とＰＢ管
の断面積の比〔一般に引落比（draw down ratio)と呼ば
れている〕を 1.2〜1.5 として成形するのが普通であ
り、上述したχ値については考慮されていなかった。
ある。χが1.03未満では小径のＰＢ管、χが1.10を超え
ると大径のＰＢ管において、管外表面の外観が悪化す
る。従来のＰＢ管の押出成形においては、真っ直ぐな管
をスムースに製造するため、成形ダイスの出口とＰＢ管
の断面積の比〔一般に引落比（draw down ratio)と呼ば
れている〕を 1.2〜1.5 として成形するのが普通であ
り、上述したχ値については考慮されていなかった。
【００１９】本発明のＰＢ管の押出成形は、 (成形ダイ
スの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径) の比が上記範囲
内になるような外リップ内径の成形ダイスを使用する以
外は、従来より一般に行われているＰＢ管の押出成形と
同様に実施できる。引落比も従来と同様でよい。押出成
形法について、図１および図２を参照して簡単に説明す
る。
スの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径) の比が上記範囲
内になるような外リップ内径の成形ダイスを使用する以
外は、従来より一般に行われているＰＢ管の押出成形と
同様に実施できる。引落比も従来と同様でよい。押出成
形法について、図１および図２を参照して簡単に説明す
る。
【００２０】押出機１に供給されたＰＢ樹脂ペレット
は、１６０〜２４０℃に加熱された押出機のシリンダー
中で溶融され、シリンダー内に配設されたスクリューの
回転により加圧されて成形ダイス２に供給される。成形
ダイス２は、図２に示すように、外リップ２ａと内リッ
プ２ｂとから構成され、その間に環状の樹脂流路２ｃを
持つパイプ成形用の環状ダイスである。図示の成形ダイ
スは、樹脂流路の分岐部で樹脂が円滑に流れるように、
成形ダイスの樹脂流路２ｃが、溶融樹脂を一旦厚肉の大
直径に拡げた後、減肉しながら縮径し、最後に一定直径
部分を経てダイスから押出す構造になっている。本発明
の成形ダイスの外リップ内径とは、このように外リップ
の内径がダイス内で変動する場合には、ダイスの押出側
端面（出口）での外リップの内径を意味する。端面付近
が図示のように一定直径になっていれば、この一定直径
部分の外リップ内径である。本発明では、上記のよう
に、この成形ダイスの外リップ内径が製品ＰＢ管の外径
（即ち、サイジングダイ４ａの外径）の 1.0〜1.15倍、
好ましくは1.03〜1.10倍の範囲内となるような成形ダイ
スを選択してパイプの押出を行う。
は、１６０〜２４０℃に加熱された押出機のシリンダー
中で溶融され、シリンダー内に配設されたスクリューの
回転により加圧されて成形ダイス２に供給される。成形
ダイス２は、図２に示すように、外リップ２ａと内リッ
プ２ｂとから構成され、その間に環状の樹脂流路２ｃを
持つパイプ成形用の環状ダイスである。図示の成形ダイ
スは、樹脂流路の分岐部で樹脂が円滑に流れるように、
成形ダイスの樹脂流路２ｃが、溶融樹脂を一旦厚肉の大
直径に拡げた後、減肉しながら縮径し、最後に一定直径
部分を経てダイスから押出す構造になっている。本発明
の成形ダイスの外リップ内径とは、このように外リップ
の内径がダイス内で変動する場合には、ダイスの押出側
端面（出口）での外リップの内径を意味する。端面付近
が図示のように一定直径になっていれば、この一定直径
部分の外リップ内径である。本発明では、上記のよう
に、この成形ダイスの外リップ内径が製品ＰＢ管の外径
（即ち、サイジングダイ４ａの外径）の 1.0〜1.15倍、
好ましくは1.03〜1.10倍の範囲内となるような成形ダイ
スを選択してパイプの押出を行う。
【００２１】押出成形ダイス２から押出すことにより、
樹脂は溶融状態の筒状体に賦形される。このＰＢ樹脂の
筒状体３は、引取機６の引張力によりサイジングダイ４
ａを内蔵した冷却装置４で冷却されながら、その径と肉
厚が調整され、さらに冷却装置５で十分に冷却されて樹
脂を完全に固化させた後、引取機６を経て引取られ、製
品ＰＢ管となる。
樹脂は溶融状態の筒状体に賦形される。このＰＢ樹脂の
筒状体３は、引取機６の引張力によりサイジングダイ４
ａを内蔵した冷却装置４で冷却されながら、その径と肉
厚が調整され、さらに冷却装置５で十分に冷却されて樹
脂を完全に固化させた後、引取機６を経て引取られ、製
品ＰＢ管となる。
【００２２】用いる押出機は特に限定されず、１軸押出
機でも２軸押出機でもよく、またベント型でも非ベント
型でもよい。成形ダイスは、ストレートダイやクロスヘ
ッドダイなどの通常のＰＢ管の成形に用いられるものが
適用できる。また、サイジングダイについても、プレー
ト型やシリンダー型などの通常のものを用いることがで
きる。径と肉厚が調整される冷却装置の方式は、ＰＢ樹
脂筒状体の内部の圧力を大気圧より高くする内圧方式で
も、逆にＰＢ樹脂筒状体の外部の圧力を大気圧より低く
する外圧方式のいずれでもよい。この圧力差については
特に限定されないが、３００ｍｍＨｇ以下が適当であ
る。成形速度も特に限定されないが、軸方向速度として
毎分２０ｍ以下が適当である。冷却媒体は、通常は水で
あるが、空気や油でもよく、冷却方式は浸漬、スプレー
などの慣用の方法でよい。
機でも２軸押出機でもよく、またベント型でも非ベント
型でもよい。成形ダイスは、ストレートダイやクロスヘ
ッドダイなどの通常のＰＢ管の成形に用いられるものが
適用できる。また、サイジングダイについても、プレー
ト型やシリンダー型などの通常のものを用いることがで
きる。径と肉厚が調整される冷却装置の方式は、ＰＢ樹
脂筒状体の内部の圧力を大気圧より高くする内圧方式で
も、逆にＰＢ樹脂筒状体の外部の圧力を大気圧より低く
する外圧方式のいずれでもよい。この圧力差については
特に限定されないが、３００ｍｍＨｇ以下が適当であ
る。成形速度も特に限定されないが、軸方向速度として
毎分２０ｍ以下が適当である。冷却媒体は、通常は水で
あるが、空気や油でもよく、冷却方式は浸漬、スプレー
などの慣用の方法でよい。
【００２３】
【実施例】次に実施例により本発明を具体的に説明する
と共にその効果を例証する。 （実施例１〜６および比較例１〜４）表１に示した極限
粘度〔η〕、分子量分布〔Mw／Mn〕およびアイソタクチ
ック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂ＡおよびＢを、表２に示
した外リップ内径を有するパイプ押出成形ダイスを付設
した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂温度２００℃に
て押出し、内径約１５ｍｍのプレート型サイジングダイ
を用いて外径１５ｍｍ、肉厚1.7 ｍｍのＰＢ管を成形し
た。管軸方向の成形速度を毎分３ｍ、成形ダイスの樹脂
出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比（引落比）を1.
2 として成形した。表２に、用いた樹脂種、成形ダイス
の外リップ内径と (成形ダイスの外リップ内径) ／ (Ｐ
Ｂ管の外径) の比〔χ〕、ならびに成形性、樹脂の配向
度および耐圧強度（９０℃でＰＢ管を破壊する水圧）の
評価結果をまとめて示す。
と共にその効果を例証する。 （実施例１〜６および比較例１〜４）表１に示した極限
粘度〔η〕、分子量分布〔Mw／Mn〕およびアイソタクチ
ック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂ＡおよびＢを、表２に示
した外リップ内径を有するパイプ押出成形ダイスを付設
した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂温度２００℃に
て押出し、内径約１５ｍｍのプレート型サイジングダイ
を用いて外径１５ｍｍ、肉厚1.7 ｍｍのＰＢ管を成形し
た。管軸方向の成形速度を毎分３ｍ、成形ダイスの樹脂
出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比（引落比）を1.
2 として成形した。表２に、用いた樹脂種、成形ダイス
の外リップ内径と (成形ダイスの外リップ内径) ／ (Ｐ
Ｂ管の外径) の比〔χ〕、ならびに成形性、樹脂の配向
度および耐圧強度（９０℃でＰＢ管を破壊する水圧）の
評価結果をまとめて示す。
【００２４】成形性・外観では、連続してＰＢ管の成形
が可能かどうかと、可能な場合押出成形で得られたＰＢ
管の外観を目視評価することにより判定した。不可は連
続してＰＢ管の成形ができなかったことを、不良はＰＢ
管の成形は可能であるが外観にシワや凹みが発生したこ
とを、良好はＰＢ管の成形が安定して可能であり、その
外観も何ら問題なかったことを意味する。
が可能かどうかと、可能な場合押出成形で得られたＰＢ
管の外観を目視評価することにより判定した。不可は連
続してＰＢ管の成形ができなかったことを、不良はＰＢ
管の成形は可能であるが外観にシワや凹みが発生したこ
とを、良好はＰＢ管の成形が安定して可能であり、その
外観も何ら問題なかったことを意味する。
【００２５】耐圧強度は、得られたＰＢ管から長さ１ｍ
の管を切り出し、その中に９０℃の水を充満させた後、
９０℃の雰囲気中にて毎分２ＭＰａの速度で管中の水圧
を上昇させて、管が破裂するときの圧力により評価し
た。
の管を切り出し、その中に９０℃の水を充満させた後、
９０℃の雰囲気中にて毎分２ＭＰａの速度で管中の水圧
を上昇させて、管が破裂するときの圧力により評価し
た。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】（実施例７〜１４および比較例５〜８）表
１に示した極限粘度〔η〕、分子量分布〔Mw／Mn〕およ
びアイソタクチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂Ｃおよび
Ｄを、表３に示した外リップ内径を有するパイプ押出成
形ダイスを付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂
温度２００℃にて押出し、内径約８３ｍｍのプレート型
サイジングダイを用いて外径８３ｍｍ、肉厚6.5ｍｍの
ＰＢ管を成形した。管軸方向の成形速度を毎分１ｍ、成
形ダイスの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比
（引落比）を1.2 として成形した。表３に、用いた樹脂
種、成形ダイスの外リップ内径とχ値、ならびに成形
性、樹脂の配向度および耐圧強度の評価結果をまとめて
示す。試験方法は前述の通りである。
１に示した極限粘度〔η〕、分子量分布〔Mw／Mn〕およ
びアイソタクチック値〔κ〕を有するＰＢ樹脂Ｃおよび
Ｄを、表３に示した外リップ内径を有するパイプ押出成
形ダイスを付設した直径６０ｍｍの１軸押出機で、樹脂
温度２００℃にて押出し、内径約８３ｍｍのプレート型
サイジングダイを用いて外径８３ｍｍ、肉厚6.5ｍｍの
ＰＢ管を成形した。管軸方向の成形速度を毎分１ｍ、成
形ダイスの樹脂出口断面積と製品ＰＢ管肉断面積との比
（引落比）を1.2 として成形した。表３に、用いた樹脂
種、成形ダイスの外リップ内径とχ値、ならびに成形
性、樹脂の配向度および耐圧強度の評価結果をまとめて
示す。試験方法は前述の通りである。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】表２および表３の結果から明らかなよう
に、本発明にかかる、樹脂の配向度が６０％以下のＰＢ
管は、樹脂本来の強度を保持しており、極めて耐圧強度
に優れていることが判明した。また、この耐圧強度に優
れたＰＢ管は、本発明に規定される範囲内の外リップ径
を有するパイプ押出用の成形ダイスを用いて押出成形す
ることにより、通常のパイプ押出設備を使って簡単に得
られることも分かった。また、小径のＰＢ管ではχ〔
(成形ダイスの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径)の比〕
が1.03未満で管外表面の外観が悪化し、大径のＰＢ管で
はχが1.10を超えると管外表面の外観が悪化するが、そ
れを除けば、本発明に規定する成形条件で得られたＰＢ
管は外観も良好である。このように、本発明に規定する
押出成形ダイスを用いて成形することによって成形中の
配向度の増大を抑制したＰＢ管は、成形による管周方向
の強度低下が抑制され、極めて高い耐圧強度を示す。本
発明は、耐圧強度の高いＰＢ管とその製造方法を簡単な
手段により実現するもので、その技術的価値は非常に高
い。
に、本発明にかかる、樹脂の配向度が６０％以下のＰＢ
管は、樹脂本来の強度を保持しており、極めて耐圧強度
に優れていることが判明した。また、この耐圧強度に優
れたＰＢ管は、本発明に規定される範囲内の外リップ径
を有するパイプ押出用の成形ダイスを用いて押出成形す
ることにより、通常のパイプ押出設備を使って簡単に得
られることも分かった。また、小径のＰＢ管ではχ〔
(成形ダイスの外リップ内径) ／ (ＰＢ管の外径)の比〕
が1.03未満で管外表面の外観が悪化し、大径のＰＢ管で
はχが1.10を超えると管外表面の外観が悪化するが、そ
れを除けば、本発明に規定する成形条件で得られたＰＢ
管は外観も良好である。このように、本発明に規定する
押出成形ダイスを用いて成形することによって成形中の
配向度の増大を抑制したＰＢ管は、成形による管周方向
の強度低下が抑制され、極めて高い耐圧強度を示す。本
発明は、耐圧強度の高いＰＢ管とその製造方法を簡単な
手段により実現するもので、その技術的価値は非常に高
い。
【図１】ＰＢ管の押出成形設備の装置配置図である。
【図２】パイプの押出成形ダイスとサイジングダイの詳
細図である。
細図である。
【図３】配向度を測定するためのＸ線回折図の１例であ
る。
る。
１ 押出機 ２ 成形ダイス ３ ポリブテン管 ４、５ 冷却装置 ６ 引取機 ２ａ 外リップ ２ｂ 内リップ ２ｃ 樹脂流路 ４ａ サイジングダイ
Claims (2)
- 【請求項１】樹脂の配向度が６０％以下のポリ−１−ブ
テン樹脂からなる、耐圧強度に優れたポリブテン管。 - 【請求項２】製品ポリブテン管の外径の 1.0〜1.15倍の
大きさの外リップ内径を持つパイプ押出用の成形ダイス
からポリ−１−ブテン樹脂を押出すことを特徴とする、
請求項１記載の耐圧強度に優れたポリブテン管の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3054860A JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3054860A JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04290722A JPH04290722A (ja) | 1992-10-15 |
| JP2526432B2 true JP2526432B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=12982345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3054860A Expired - Lifetime JP2526432B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2526432B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2205795T5 (es) * | 1998-03-05 | 2009-11-24 | Basell Poliolefine Italia S.R.L. | (co)polimeros de polibuteno-1 y procedimiento para su preparacion. |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619325A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-16 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用空気吹出口グリル |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP3054860A patent/JP2526432B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619325A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-16 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用空気吹出口グリル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04290722A (ja) | 1992-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4348349A (en) | Method for reducing melt fracture during extrusion of a molten narrow molecular weight distribution, linear, ethylene copolymer | |
| US3404203A (en) | Method of extruding bi-helically oriented thermoplastic tube | |
| US3279501A (en) | Extrusion and product | |
| EP0061935B1 (en) | Process and apparatus for reducing melt fracture during extrusion of a molten narrow molecular weight distribution, linear, ethylene copolymer | |
| US4938908A (en) | Flexible tube of thermoplastic resin having poor melt flowability and production method and apparatus thereof | |
| US20220084714A1 (en) | Tearable tube formed from fluororesin | |
| US4948543A (en) | Process for eliminating surface melt fracture during extrusion of thermoplastic polymers | |
| US4552712A (en) | Process for reducing surface melt fracture during extrusion of ethylene polymers | |
| US4554120A (en) | Process for eliminating surface melt fracture during extrusion of thermoplastic polymers | |
| US4869864A (en) | Method of manufacturing polybutylene terephthalate resin films | |
| KR890002208B1 (ko) | 에틸렌 중합체 압출시 표면용융파괴의 제거방법 | |
| JP2526432B2 (ja) | 耐圧強度に優れたポリブテン管とその製造方法 | |
| EP3595863B1 (en) | Process for producing pipe by biaxial elongation | |
| EP0401942B1 (en) | Whitened wire of ultra-high-molecular-weight polyethylene and production thereof | |
| JP3152956B2 (ja) | 超高分子量ポリエチレンフィルムの製造方法および製造装置 | |
| JPS5856504B2 (ja) | 環状ダイ | |
| KR840001701B1 (ko) | 저 스트레인 경화중합체의 필름버블을 냉각시키는 장치 | |
| DK163869B (da) | Fremgangsmaade til i alt vaesentligt at eliminere overfladesmeltefraktur ved ekstrudering af ethylenpolymere | |
| FI76955C (fi) | Foerfarande foer att minska ytans smaeltfraktur vid straengsprutning av etylenpolymerer. | |
| CA1210917A (en) | Process for reducing surface melt fracture during extrusion of ethylene polymers | |
| WO2004076151A2 (en) | Process and an extrusion die for eliminating surface melt fracture during extrusion of thermoplastic polymers | |
| CN114502357A (zh) | 双轴向取向管 | |
| JP3407899B2 (ja) | 軟質透明フィルム成形方法 | |
| EP0136412A1 (en) | Method for reducing surface melt fracture during extrusion of ethylene polymers | |
| JPH04305432A (ja) | 超高分子量ポリエチレン収縮パイプ、その製造方法および製造装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960409 |