JPH042745A - 耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼 - Google Patents
耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼Info
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- JPH042745A JPH042745A JP10409990A JP10409990A JPH042745A JP H042745 A JPH042745 A JP H042745A JP 10409990 A JP10409990 A JP 10409990A JP 10409990 A JP10409990 A JP 10409990A JP H042745 A JPH042745 A JP H042745A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、極めて優れた被削性を有することを特徴とし
、かつ優れた耐発錆性を兼備し、主としてプラスチック
成形金型ホルダ部またはプラスチック成形用などの金型
に使用される快削性ステンレス系金型用鋼に関するもの
である。
、かつ優れた耐発錆性を兼備し、主としてプラスチック
成形金型ホルダ部またはプラスチック成形用などの金型
に使用される快削性ステンレス系金型用鋼に関するもの
である。
プラスチック成形金型の外わくを形成するホルダ用鋼な
どには入れ予成のプラスチック金型の本体を緊合させる
ための大きな入れ子穴を加工するので、他の金型部品と
比較しても、より優れた被切削性が要求される。またこ
のホルダ部にはプラスチックの成形サイクルを短縮する
ための水冷穴が設けられており、この穴に錆が発生する
と冷却効果が低下するため優れた耐発錆性を有すること
などが要求される。
どには入れ予成のプラスチック金型の本体を緊合させる
ための大きな入れ子穴を加工するので、他の金型部品と
比較しても、より優れた被切削性が要求される。またこ
のホルダ部にはプラスチックの成形サイクルを短縮する
ための水冷穴が設けられており、この穴に錆が発生する
と冷却効果が低下するため優れた耐発錆性を有すること
などが要求される。
従来、プラスチック成形金型ホルダ用鋼には、ＳＣＭ４
４０など低合金の中Ｃ−Ｍｎ−Ｃｒ−Ｍ。
４０など低合金の中Ｃ−Ｍｎ−Ｃｒ−Ｍ。
−Ｆｅ系の鋼が使用されていたが、近年においては製作
納期の短縮および加工費の削減などが金型加工業者側か
ら強く要望されるようになってきた。
納期の短縮および加工費の削減などが金型加工業者側か
ら強く要望されるようになってきた。
この要求に応えて加工工数を低減する目的から、例えば
特公昭５２−１３７２号で提案されているように快削性
を付与する元素としてＳを添加した低合金の低Ｃ−Ｍｎ
−Ｃｒ−Ｍｏ −Ｓ −Ｆｅ糸の鋼などが一般に使用
されている。
特公昭５２−１３７２号で提案されているように快削性
を付与する元素としてＳを添加した低合金の低Ｃ−Ｍｎ
−Ｃｒ−Ｍｏ −Ｓ −Ｆｅ糸の鋼などが一般に使用
されている。
しかし、前述の低合金の低Ｃ−Ｍｎ−Ｃｒ−３Ｆｅ系の
プラスチック成形金型ホルダ用鋼は、低Ｃｒ系であり、
硫化物の析出も多いので水冷穴に錆が発生しやすく、冷
却効果の低下が生じるといった問題があった。
プラスチック成形金型ホルダ用鋼は、低Ｃｒ系であり、
硫化物の析出も多いので水冷穴に錆が発生しやすく、冷
却効果の低下が生じるといった問題があった。
また、被切削性の優れた工具鋼として特公昭６３−６６
３８４号、特公昭６３−６６３８５号、特公昭６３−６
６３８６号が開示されているが、耐発錆性の点で十分と
はいえず、プラスチック成形金型ホルダや金型用鋼とし
ては不十分であった。その理由は、これらの公知例に開
示される鋼は比較的Ｃｒ量が低い鋼であること、あるい
はＣｒ量が多い場合にはＣ量も多い鋼であり、この場合
には炭化物が過剰に大きくなったり、多くなったりする
ので耐発錆性に不利になるからである。
３８４号、特公昭６３−６６３８５号、特公昭６３−６
６３８６号が開示されているが、耐発錆性の点で十分と
はいえず、プラスチック成形金型ホルダや金型用鋼とし
ては不十分であった。その理由は、これらの公知例に開
示される鋼は比較的Ｃｒ量が低い鋼であること、あるい
はＣｒ量が多い場合にはＣ量も多い鋼であり、この場合
には炭化物が過剰に大きくなったり、多くなったりする
ので耐発錆性に不利になるからである。
本発明は、低〜中Ｃ−Ｍｎ−Ｎｉ−高Ｃｒ−Ａｌ−Ｃｕ
−Ｆｅ系のマルテンサイト系ステンレス鋼に、優れた被
切削性を付与するため、Ｓを少量添加し、ＭｎＳを基地
中に分散させ、かつＮｉ−Ａｌ金属間化合物およびＦｅ
−Ｃｕ固溶体の析出により、基地の延性を適度に低減さ
せたものである。よって、本発明鋼は、プラスチック金
型のホルダ用鋼の要求特性である、優れた被切削性と耐
発錆性を兼備し、かつ金型ホルダ材として満足するだけ
の強度を有する耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金
型用鋼の提供を目的とするものである。
−Ｆｅ系のマルテンサイト系ステンレス鋼に、優れた被
切削性を付与するため、Ｓを少量添加し、ＭｎＳを基地
中に分散させ、かつＮｉ−Ａｌ金属間化合物およびＦｅ
−Ｃｕ固溶体の析出により、基地の延性を適度に低減さ
せたものである。よって、本発明鋼は、プラスチック金
型のホルダ用鋼の要求特性である、優れた被切削性と耐
発錆性を兼備し、かつ金型ホルダ材として満足するだけ
の強度を有する耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金
型用鋼の提供を目的とするものである。
本発明鋼は、耐発錆性と優れた被切削性を兼備させる手
段として、従来のプラスチック成形用途の鋼と比較して
、かなり高い１４．００〜１７．００％のＣｒを含有し
、Ｃの含有量に対するＣｒ含有量の比Ｃｒ／Ｃを３５以
上として、かつＳを０．０２−０．１５％添加およびＡ
Ｉ、Ｃｕ添加している。また、通常よく添加されるＭｏ
を無添加として被削性の劣化を防止している。快削性元
素としてＳを添加すると、硫化物の存在により耐発錆性
が劣化してくるが、本発明ではこの欠点を高Ｃｒ化とＣ
ｒとＣのバランスで補い、かつ向上させているものであ
る。また、ＣｕおよびＣＯを適宜添加することにより、
耐食性はさらに向上する。
段として、従来のプラスチック成形用途の鋼と比較して
、かなり高い１４．００〜１７．００％のＣｒを含有し
、Ｃの含有量に対するＣｒ含有量の比Ｃｒ／Ｃを３５以
上として、かつＳを０．０２−０．１５％添加およびＡ
Ｉ、Ｃｕ添加している。また、通常よく添加されるＭｏ
を無添加として被削性の劣化を防止している。快削性元
素としてＳを添加すると、硫化物の存在により耐発錆性
が劣化してくるが、本発明ではこの欠点を高Ｃｒ化とＣ
ｒとＣのバランスで補い、かつ向上させているものであ
る。また、ＣｕおよびＣＯを適宜添加することにより、
耐食性はさらに向上する。
すなわち、本発明のうち第１発明は、重量％で、Ｇ ０
０２０−０．５０％、Ｓｉ２．００％以下、Ｍｎ３．０
０％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎｉ ４．００
％以下、Ｃｒ １４．００−１７．００％、かつＣ量に
対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であり、およびＡ
１０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０−４，００
％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削
性ステンレス系金型用鋼であり、第２の発明は重量％で
、Ｇ ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００％以下、Ｍ
ｎ３．００％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎ１４
．００％以下、Ｃｒ １４．００−１７．００％、かつ
Ｃ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃａ３５であり、お
よびＡ１０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０−４，
００％の１種または２種を含有し、Ｃａ ０．０１％以
下、Ｃｅ ０．１０％以下、５ｅＯ０１０％以下、Ｚｒ
０．１０％以下のいずれか１種または２種以上を含み
（２種以上の場合は、合計で０．１０％以下）、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐発
錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼である。また
第３の発明は重量％で、Ｇ ０．２０〜０．５０％、Ｓ
ｉ２．００％以下、Ｍｎ ３．００％以下、Ｓ ０．０
２〜０．１５％、Ｎｉ ４．００％以下、Ｃｒ１４．０
０〜１７．００％、かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣ
ｒ／Ｃａ３５であり、およびＡ １０．５０−２．００
％、Ｃｕ０．５０−４，００％の１種または２種を含有
し、Ｇｏ ３．００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削性
ステンレス系金型用鋼であり、第４の発明は重量％で、
Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ ２．００％以下、Ｍｎ
３．００％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎｉ
４．００％以下、Ｃｒ １４．００−１７．００％、か
つＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃａ３５テあり、
およびＡ ｌ ０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０
−４，００％の１種または２種を含有し、Ｃｏ ３．０
０％以下、さらにＣａ ０．０１％以下、Ｃｅ ０．１
０％以下、Ｓｅ ０．１０％以下、Ｚｒ０．１０％以下
のいずれが１種または２種以上を含み（２種以上の場合
は、合計で０．１０％以下）、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削
性ステンレス系金型用鋼である。
０２０−０．５０％、Ｓｉ２．００％以下、Ｍｎ３．０
０％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎｉ ４．００
％以下、Ｃｒ １４．００−１７．００％、かつＣ量に
対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であり、およびＡ
１０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０−４，００
％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削
性ステンレス系金型用鋼であり、第２の発明は重量％で
、Ｇ ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００％以下、Ｍ
ｎ３．００％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎ１４
．００％以下、Ｃｒ １４．００−１７．００％、かつ
Ｃ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃａ３５であり、お
よびＡ１０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０−４，
００％の１種または２種を含有し、Ｃａ ０．０１％以
下、Ｃｅ ０．１０％以下、５ｅＯ０１０％以下、Ｚｒ
０．１０％以下のいずれか１種または２種以上を含み
（２種以上の場合は、合計で０．１０％以下）、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐発
錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼である。また
第３の発明は重量％で、Ｇ ０．２０〜０．５０％、Ｓ
ｉ２．００％以下、Ｍｎ ３．００％以下、Ｓ ０．０
２〜０．１５％、Ｎｉ ４．００％以下、Ｃｒ１４．０
０〜１７．００％、かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣ
ｒ／Ｃａ３５であり、およびＡ １０．５０−２．００
％、Ｃｕ０．５０−４，００％の１種または２種を含有
し、Ｇｏ ３．００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削性
ステンレス系金型用鋼であり、第４の発明は重量％で、
Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ ２．００％以下、Ｍｎ
３．００％以下、Ｓ ０．０２〜０．１５％、Ｎｉ
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つＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃａ３５テあり、
およびＡ ｌ ０．５０−２．００％、Ｃｕ ０．５０
−４，００％の１種または２種を含有し、Ｃｏ ３．０
０％以下、さらにＣａ ０．０１％以下、Ｃｅ ０．１
０％以下、Ｓｅ ０．１０％以下、Ｚｒ０．１０％以下
のいずれが１種または２種以上を含み（２種以上の場合
は、合計で０．１０％以下）、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐発錆性の優れた快削
性ステンレス系金型用鋼である。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明鋼は、低〜中Ｃ−Ｍｎ−５−Ｎｉ−高Ｃｒ−Ａｌ
−Ｃｕ−Ｆｅ合金系を基本成分とする鋼であり、焼入加
熱後あるいは熱間加工後空冷することにより、均一なマ
ルテンサイト組織を生成し、さらに６００℃以上の高温
焼もどしでＨＲＣ３０前後の硬さを保持させることがで
き、また多量のＣｒの基地中への固溶により、酸化被膜
を形成し、優れた耐発錆性を有するものである。さらに
、ＣｏおよびＣｕを単独または複合で含有させると耐発
錆性の効果は一層良好なものとなる。また、基地中に少
量のＭ’ｎＳを分散させること、およびＮｉ−Ａｌ金属
間化合物、Ｆｅ−Ｃｕ固溶体を析出させることにより、
基地の延性を適度に低下させ、優れた被切削性を有する
。さらにＣａ、Ｃｅ、Ｓｅ、Ｚｒを１種以上含有させる
と、ＭｎＳがより微細化して均一に分散するので、さら
に被切削性は良好なものとなる。
−Ｃｕ−Ｆｅ合金系を基本成分とする鋼であり、焼入加
熱後あるいは熱間加工後空冷することにより、均一なマ
ルテンサイト組織を生成し、さらに６００℃以上の高温
焼もどしでＨＲＣ３０前後の硬さを保持させることがで
き、また多量のＣｒの基地中への固溶により、酸化被膜
を形成し、優れた耐発錆性を有するものである。さらに
、ＣｏおよびＣｕを単独または複合で含有させると耐発
錆性の効果は一層良好なものとなる。また、基地中に少
量のＭ’ｎＳを分散させること、およびＮｉ−Ａｌ金属
間化合物、Ｆｅ−Ｃｕ固溶体を析出させることにより、
基地の延性を適度に低下させ、優れた被切削性を有する
。さらにＣａ、Ｃｅ、Ｓｅ、Ｚｒを１種以上含有させる
と、ＭｎＳがより微細化して均一に分散するので、さら
に被切削性は良好なものとなる。
本発明鋼は、ＨＲＣ３０前後の硬さのプリハードン状態
で供給され、そのまま型彫加工の後、研磨仕上を施して
使用されるものである。
で供給され、そのまま型彫加工の後、研磨仕上を施して
使用されるものである。
したがって、型彫加工後の熱処理を要せず、良好な被切
削性を有し、かつ優れた耐発錆性を示すものであり、プ
ラスチック成形時の冷却効果の低下を防ぐことを可能に
した新しい耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用
鋼である。
削性を有し、かつ優れた耐発錆性を示すものであり、プ
ラスチック成形時の冷却効果の低下を防ぐことを可能に
した新しい耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用
鋼である。
次に本発明鋼の成分限定の理由について述べる。
Ｃは、６００℃以上の焼もどしでＨＲＣ３０程度の硬さ
を維持するために必要な基本的添加元素である。
を維持するために必要な基本的添加元素である。
多すぎると巨大な残留炭化物を形成して被切削性を低下
させるので０．５０％以下とし、低すぎると上記添加の
効果が得られないので０．２０％以上とする。
させるので０．５０％以下とし、低すぎると上記添加の
効果が得られないので０．２０％以上とする。
Ｓｉは鋼塊製造時に脱酸剤として添加される元素であり
、多すぎると機械的性質の低下をまねくので２．００％
以下とする。
、多すぎると機械的性質の低下をまねくので２．００％
以下とする。
Ｍｎは本発明鋼の焼入性を高め、またフェライトの生成
を抑制し、適度の焼入れ、焼もどし硬さを与えるために
添加される重要な元素である。多すぎると基地の粘さを
上げて被切削性を低下させるので３．００％以下とする
。
を抑制し、適度の焼入れ、焼もどし硬さを与えるために
添加される重要な元素である。多すぎると基地の粘さを
上げて被切削性を低下させるので３．００％以下とする
。
Ｎ１は、ＡＩと結合してＮｉ−Ａｌ金属間化合物を形成
し、基地中に析出することにより、基地の延性を適度に
低減し、被切削性を良好にする働きがある。さらに本発
明鋼の焼入性を高め、またフェライトの生成を抑制する
ために添加される。多すぎると基地の粘さを上げて被切
削性を低下させるので４．００％以下とする。
し、基地中に析出することにより、基地の延性を適度に
低減し、被切削性を良好にする働きがある。さらに本発
明鋼の焼入性を高め、またフェライトの生成を抑制する
ために添加される。多すぎると基地の粘さを上げて被切
削性を低下させるので４．００％以下とする。
Ｃｒは本発明鋼の耐発錆性を高める極めて重要な元素で
ある。また焼もどし処理において、Ｃｒ糸の炭化物を生
成し、本発明鋼の強度を形成するために添加される。多
すぎると被切削性の劣化をまねくので１７．００％以下
とし、低すぎると上記添加の効果が得られないので１４
．００％以上とする。
ある。また焼もどし処理において、Ｃｒ糸の炭化物を生
成し、本発明鋼の強度を形成するために添加される。多
すぎると被切削性の劣化をまねくので１７．００％以下
とし、低すぎると上記添加の効果が得られないので１４
．００％以上とする。
また、本発明ではＣとＣｒのバランスが必要であり、Ｃ
量に対するＣｒ量の比Ｃｒ／Ｃを３５以上とする。この
理由は、基地中のＣｒが酸化被膜を形成し、錆の進展を
抑制し、良好な耐発錆性を付与するが、Ｃｒは炭化物形
成元素であり、Ｃ量が増大すると、その分ＣｒはＣとの
間に炭化物を形成し、基地中のＣｒ量が乏しくなる。よ
って、ＣｒとＣとのバランスにおいて、Ｃｒ／Ｃが３５
末滴では、良好な耐発錆性が得られないのでＣｒ／Ｃを
３５以上とする。
量に対するＣｒ量の比Ｃｒ／Ｃを３５以上とする。この
理由は、基地中のＣｒが酸化被膜を形成し、錆の進展を
抑制し、良好な耐発錆性を付与するが、Ｃｒは炭化物形
成元素であり、Ｃ量が増大すると、その分ＣｒはＣとの
間に炭化物を形成し、基地中のＣｒ量が乏しくなる。よ
って、ＣｒとＣとのバランスにおいて、Ｃｒ／Ｃが３５
末滴では、良好な耐発錆性が得られないのでＣｒ／Ｃを
３５以上とする。
Ｃｒ／Ｃが３５未濃の場合、例えばＣｒが１４．００−
１７．００％の範囲でもＣが０．５０％を越えて、例え
ばＣが０．６０〜０．８０％程度になると基地中のＣｒ
量が乏しくなるとともに、粒径２０〜３０μｍの粗大な
残留炭化物を形成し、その周辺部分の不動態被膜が破壊
されやすくなり、錆が進展して行くものと考えられる。
１７．００％の範囲でもＣが０．５０％を越えて、例え
ばＣが０．６０〜０．８０％程度になると基地中のＣｒ
量が乏しくなるとともに、粒径２０〜３０μｍの粗大な
残留炭化物を形成し、その周辺部分の不動態被膜が破壊
されやすくなり、錆が進展して行くものと考えられる。
よって、Ｃが０．６０〜０．８０％程度のものは本発明
鋼に比較して、容易に錆が発錆する。
鋼に比較して、容易に錆が発錆する。
ＡＩは、ＮｉとともにＮｉ−Ａｌの金属間化合物を形成
し、基地中に析出することにより、基地の延性を適度に
低減し、本発明鋼に優れた被切削性を付与する。多すぎ
るとフェライトが発生するので２．００％以下とし、少
なすぎると上記添加の効果が得られないので０．５０％
以上とする。
し、基地中に析出することにより、基地の延性を適度に
低減し、本発明鋼に優れた被切削性を付与する。多すぎ
るとフェライトが発生するので２．００％以下とし、少
なすぎると上記添加の効果が得られないので０．５０％
以上とする。
Ｃｕは、Ｆｅ−Ｃｕ固溶体として基地中に析出し、基地
の延性を適度に低減して、本発明鋼に優れた被切削性を
付与し、また本発明鋼に優れた耐発錆性を付与するため
に添加される。多すぎると熱間加工性を低下させ、また
被切削性も低下するので４．００％以下とし、少なすぎ
ると上記添加の効果が得られないので０．５０％以上と
する。
の延性を適度に低減して、本発明鋼に優れた被切削性を
付与し、また本発明鋼に優れた耐発錆性を付与するため
に添加される。多すぎると熱間加工性を低下させ、また
被切削性も低下するので４．００％以下とし、少なすぎ
ると上記添加の効果が得られないので０．５０％以上と
する。
ＣＯは、本発明鋼に優れた耐発錆性を付与するために添
加される。多すぎると被切削性が低下するので３．００
％以下とする。
加される。多すぎると被切削性が低下するので３．００
％以下とする。
Ｓは、ＭｎとともにＭｎＳを形成し基地に分散して本発
明鋼に優れた被切削性を付与するために添加される。多
すぎると巨大なＭｎＳを形成して、かえって被切削性の
劣化をまねき、また耐発錆性も低下するので０．１５％
とし、少なすぎると上記添加の効果が得られないので０
．０２％以上とする。
明鋼に優れた被切削性を付与するために添加される。多
すぎると巨大なＭｎＳを形成して、かえって被切削性の
劣化をまねき、また耐発錆性も低下するので０．１５％
とし、少なすぎると上記添加の効果が得られないので０
．０２％以上とする。
Ｃａ、Ｃｅ、Ｓｅ、ＺｒはいずれもＭｎＳを均一微細に
分散させ、優れた被切削性を付与するために添加される
。多すぎると熱間加工性を低下させ、またかえって被切
削性の低下もまねくのでＣａ０．０１％以下、Ｃｅ ０
．１０％以下、Ｓｅ ０．１０％以下、Ｚｒ００１０％
以下とし、いずれか２種以上の場合は、合計で０．１θ
％以下とする。
分散させ、優れた被切削性を付与するために添加される
。多すぎると熱間加工性を低下させ、またかえって被切
削性の低下もまねくのでＣａ０．０１％以下、Ｃｅ ０
．１０％以下、Ｓｅ ０．１０％以下、Ｚｒ００１０％
以下とし、いずれか２種以上の場合は、合計で０．１θ
％以下とする。
以下、本発明鋼を実施例に基づき説明する。
第１表に実施例に用いた本発明鋼と従来鋼および比較鋼
の化学組成を示す。従来鋼Ｍは、前述した特公昭５２−
１３７２号に相当する鋼である。従来鋼Ｎは５０Ｍ４４
０である。比較鋼０．ＰはＣｒ量は本発明鋼と同じレベ
ルであるが、Ｃ量が多いのでＣｒ／Ｃの値が低いもので
ある。
の化学組成を示す。従来鋼Ｍは、前述した特公昭５２−
１３７２号に相当する鋼である。従来鋼Ｎは５０Ｍ４４
０である。比較鋼０．ＰはＣｒ量は本発明鋼と同じレベ
ルであるが、Ｃ量が多いのでＣｒ／Ｃの値が低いもので
ある。
第２表には本発明鋼と従来鋼および比較鋼を、）ＩＲｃ
３０を目標に焼入、焼もどし処理を施した後、エンドミ
ルによる被切削性試験の結果を従来鋼Ｎにおけるエンド
ミルの寿命を１００とする被切削性指数で示し、また鏡
面仕上した１５ｍｍＸ２０ｍｍの面に、３０℃の５％Ｎ
ａＣ１水溶液を３時間噴霧する耐発錆性試験を施し、発
錆面積の測定結果を同じように従来鋼Ｎの発錆面積を１
００とする発錆指数で併示する。
３０を目標に焼入、焼もどし処理を施した後、エンドミ
ルによる被切削性試験の結果を従来鋼Ｎにおけるエンド
ミルの寿命を１００とする被切削性指数で示し、また鏡
面仕上した１５ｍｍＸ２０ｍｍの面に、３０℃の５％Ｎ
ａＣ１水溶液を３時間噴霧する耐発錆性試験を施し、発
錆面積の測定結果を同じように従来鋼Ｎの発錆面積を１
００とする発錆指数で併示する。
第２表によれば、本発明鋼の被切削性は、良好なもので
あり、一部従来鋼Ｍよりもやや劣るものの従来鋼Ｎより
も優れており、耐発錆性は従来鋼Ｍ、Ｎよりも格段に優
れていることがわかる。また比較鋼○、Ｐの耐発錆性は
従来鋼よりもやや優れているものの、本発明鋼に比べ格
段に劣っている。これは、第１表に示したＣ量に対する
Ｃｒ量の割合Ｃｒ／Ｃ値が高いことと関係があり、この
値が高いほど基地中のＣｒ量は増大し、すなわち耐食性
は良好となる 〔発明の効果〕 本発明は、高Ｏｒのマルテンサイト組織の基地に微細な
ＭｎＳを均一に分散させ、また、Ｎｉ−Ａｌ金属間化合
物およびＦ ｅ−Ｃｕ固溶体の析出により基地の延性を
さらに低減させることが可能となり、熱処理によってＨ
ＲＣ３０程度に調整することにより、優れた被切削性と
耐発錆性を兼備し、かつプラスチック金型用のホルダ用
鋼または金型用鋼として必要な強度を有している。した
がって、金型製作時大幅に加工工数が減少し、プラスチ
ック成形特金型を水冷する場合冷却効果の低下を防ぎ、
成形サイクルを大幅に早めることができるので工業的価
値は非常に高い。
あり、一部従来鋼Ｍよりもやや劣るものの従来鋼Ｎより
も優れており、耐発錆性は従来鋼Ｍ、Ｎよりも格段に優
れていることがわかる。また比較鋼○、Ｐの耐発錆性は
従来鋼よりもやや優れているものの、本発明鋼に比べ格
段に劣っている。これは、第１表に示したＣ量に対する
Ｃｒ量の割合Ｃｒ／Ｃ値が高いことと関係があり、この
値が高いほど基地中のＣｒ量は増大し、すなわち耐食性
は良好となる 〔発明の効果〕 本発明は、高Ｏｒのマルテンサイト組織の基地に微細な
ＭｎＳを均一に分散させ、また、Ｎｉ−Ａｌ金属間化合
物およびＦ ｅ−Ｃｕ固溶体の析出により基地の延性を
さらに低減させることが可能となり、熱処理によってＨ
ＲＣ３０程度に調整することにより、優れた被切削性と
耐発錆性を兼備し、かつプラスチック金型用のホルダ用
鋼または金型用鋼として必要な強度を有している。した
がって、金型製作時大幅に加工工数が減少し、プラスチ
ック成形特金型を水冷する場合冷却効果の低下を防ぎ、
成形サイクルを大幅に早めることができるので工業的価
値は非常に高い。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００
％以下、Ｍｎ３．００％以下、Ｓ０．０２〜０．１５％
、Ｎｉ４．００％以下、Ｃｒ１４．００〜１７．００％
、かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であ
り、およびＡｌ０．５０〜２．００％、Ｃｕ０．５０〜
４．００％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする耐発錆性の優
れた快削性ステンレス系金型用鋼。 ２ 重量％で、Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００
％以下、Ｍｎ３．００％以下、Ｓ０．０２〜０．１５％
、Ｎｉ４．００％以下、Ｃｒ１４．００〜１７．００％
、かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であ
り、およびＡｌ０．５０〜２．００％、Ｃｕ０．５０〜
４．００％の１種または２種を含有し、Ｃａ０．０１％
以下、Ｃｅ０．１０％以下、Ｓｅ０．１０％以下、Ｚｒ
０．１０％以下のいずれか１種または２種以上を含み（
２種以上の場合は、合計で０．１０％以下）、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする耐発錆
性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼。 ３ 重量％で、Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００
％以下、Ｍｎ３．００％以下、Ｓ０．０２〜０．１５％
、Ｎｉ４．００％以下、Ｃｒ１４．００〜１７．００％
かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であり
、およびＡｌ０．５０〜２．００％、Ｃｕ０．５０〜４
．００％の１種または２種を含有し、Ｃｏ３．００％以
下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼。 ４ 重量％で、Ｃ０．２０〜０．５０％、Ｓｉ２．００
％以下、Ｍｎ３．００％以下、Ｓ０．０２〜０．１５％
、Ｎｉ４．００％以下、Ｃｒ１４．００〜１７．００％
、かつＣ量に対するＣｒ量の割合がＣｒ／Ｃ≧３５であ
り、およびＡｌ０．５０〜２．００％、Ｃｕ０．５０〜
４．００％の１種または２種を含有し、Ｃｏ３．００％
以下、さらにＣａ０．０１％以下、Ｃｅ０．１０％以下
、Ｓｅ０．１０％以下、Ｚｒ０．１０％以下のいずれか
１種または２種以上を含み（２種以上の場合は、合計で
０．１０％以下）、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする耐発錆性の優れた快削性ステンレ
ス系金型用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10409990A JP2879930B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10409990A JP2879930B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042745A true JPH042745A (ja) | 1992-01-07 |
| JP2879930B2 JP2879930B2 (ja) | 1999-04-05 |
Family
ID=14371673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10409990A Expired - Fee Related JP2879930B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 耐発錆性の優れた快削性ステンレス系金型用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2879930B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1736290A2 (en) * | 2005-06-20 | 2006-12-27 | Daikyo Seiko, LTD. | Mold and process for the production of rubber product |
| US7445678B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-11-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| US7597737B2 (en) | 2003-10-08 | 2009-10-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing steel ingot |
| US8017071B2 (en) * | 2005-07-29 | 2011-09-13 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion-resistant, cold-formable, machinable, high strength, martensitic stainless steel |
| US8557059B2 (en) | 2009-06-05 | 2013-10-15 | Edro Specialty Steels, Inc. | Plastic injection mold of low carbon martensitic stainless steel |
-
1990
- 1990-04-19 JP JP10409990A patent/JP2879930B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7445678B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-11-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| US7597737B2 (en) | 2003-10-08 | 2009-10-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing steel ingot |
| EP1736290A2 (en) * | 2005-06-20 | 2006-12-27 | Daikyo Seiko, LTD. | Mold and process for the production of rubber product |
| EP1736290A3 (en) * | 2005-06-20 | 2007-01-10 | Daikyo Seiko, LTD. | Mold and process for the production of rubber product |
| US8017071B2 (en) * | 2005-07-29 | 2011-09-13 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion-resistant, cold-formable, machinable, high strength, martensitic stainless steel |
| US8557059B2 (en) | 2009-06-05 | 2013-10-15 | Edro Specialty Steels, Inc. | Plastic injection mold of low carbon martensitic stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2879930B2 (ja) | 1999-04-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |