JPH04260622A - フロートガラス製造用ロール - Google Patents
フロートガラス製造用ロールInfo
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- JPH04260622A JPH04260622A JP3106928A JP10692891A JPH04260622A JP H04260622 A JPH04260622 A JP H04260622A JP 3106928 A JP3106928 A JP 3106928A JP 10692891 A JP10692891 A JP 10692891A JP H04260622 A JPH04260622 A JP H04260622A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B35/00—Transporting of glass products during their manufacture, e.g. hot glass lenses, prisms
- C03B35/14—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands
- C03B35/16—Transporting hot glass sheets or ribbons, e.g. by heat-resistant conveyor belts or bands by roller conveyors
- C03B35/18—Construction of the conveyor rollers ; Materials, coatings or coverings thereof
- C03B35/181—Materials, coatings, loose coverings or sleeves thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フロートガラス製造ラ
インにおけるリフトアウトロールやレアーロール等に関
する。
インにおけるリフトアウトロールやレアーロール等に関
する。
【０００２】
【従来の技術】フロートガラス製造ラインにおいて、ガ
ラス溶融炉から溶融スズ浴槽に連続的に供給される溶融
ガラスは、スズ浴表面を浮遊前進しつつ所定の厚さと幅
寸法を有する平坦で滑らかなガラスリボンとなってスズ
浴槽から導出され、リフトアウトロール、レアーロール
等により下面から支承されて徐冷ゾーンに移送される。 スズ浴槽から導出された直後のガラスリボンは約６００
〜７００℃の高温状態にあり、これを担持するリフトア
ウトロールは６００〜６５０℃の高温度となり、これに
つづくレアーロールも３００℃以上の温度に加熱される
。また、これらのロールの表面はロール回転（周速度は
例えば５ｍ／分前後）に伴うガラスリボンの接触と非接
触が繰返されるほか、ガラスリボンの幅寸法の変更に伴
ってガラスリボンと接触する表面領域が広狭変化するこ
と等に起因して、ロール表面に周方向および軸方向の温
度ムラによる熱応力（ロールの変形の原因となる）が生
じる。このため、従来より上記ロールとして、胴部をＨ
Ｋ４０材（２５Ｃｒ−２０Ｎｉ−Ｆｅ）やＨＨ材（１３
Ｃｒ−２６Ｎｉ−Ｆｅ）等に代表される耐熱合金鋼で形
成したものが専ら使用されている。
ラス溶融炉から溶融スズ浴槽に連続的に供給される溶融
ガラスは、スズ浴表面を浮遊前進しつつ所定の厚さと幅
寸法を有する平坦で滑らかなガラスリボンとなってスズ
浴槽から導出され、リフトアウトロール、レアーロール
等により下面から支承されて徐冷ゾーンに移送される。 スズ浴槽から導出された直後のガラスリボンは約６００
〜７００℃の高温状態にあり、これを担持するリフトア
ウトロールは６００〜６５０℃の高温度となり、これに
つづくレアーロールも３００℃以上の温度に加熱される
。また、これらのロールの表面はロール回転（周速度は
例えば５ｍ／分前後）に伴うガラスリボンの接触と非接
触が繰返されるほか、ガラスリボンの幅寸法の変更に伴
ってガラスリボンと接触する表面領域が広狭変化するこ
と等に起因して、ロール表面に周方向および軸方向の温
度ムラによる熱応力（ロールの変形の原因となる）が生
じる。このため、従来より上記ロールとして、胴部をＨ
Ｋ４０材（２５Ｃｒ−２０Ｎｉ−Ｆｅ）やＨＨ材（１３
Ｃｒ−２６Ｎｉ−Ｆｅ）等に代表される耐熱合金鋼で形
成したものが専ら使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記ガラス製造用ロー
ルの実使用において問題となるのは、溶融スズ浴槽から
導出される高温のガラスリボンの下面に溶融スズが付着
して浴槽から持出され、その溶融スズがロールの胴部表
面に接触して胴部表面を腐食することである。溶融スズ
は金属に対して極めて強い腐食性を有する物質であり、
ほとんどの金属を腐食する。ロールの胴部表面に、溶融
スズの付着と腐食反応による肌あれ・凹凸を生じると、
その表面状態がガラスリボンの下面に転写され、またロ
ール表面の腐食反応生成物がガラスリボンを汚染する等
の不都合を生じ、ガラス品質の低下、歩留りの低下等の
原因となる。従って上記ロールは使用途中における胴部
表面の管理に細心の注意が必要であり、そのロールメン
テナンスに要する負担は大きい。ガラス品質を高位安定
に保つべくロールの取替えを頻繁に行えば、それだけラ
インの生産性の低下、コスト増大等の不利を余儀なくさ
れる。本発明は、上記に鑑み、溶融スズに対する反応性
が少なく、改良された腐食抵抗性を有し、長期に亘って
平滑美麗な表面状態を維持し得る新規ロールを提供する
ものである。
ルの実使用において問題となるのは、溶融スズ浴槽から
導出される高温のガラスリボンの下面に溶融スズが付着
して浴槽から持出され、その溶融スズがロールの胴部表
面に接触して胴部表面を腐食することである。溶融スズ
は金属に対して極めて強い腐食性を有する物質であり、
ほとんどの金属を腐食する。ロールの胴部表面に、溶融
スズの付着と腐食反応による肌あれ・凹凸を生じると、
その表面状態がガラスリボンの下面に転写され、またロ
ール表面の腐食反応生成物がガラスリボンを汚染する等
の不都合を生じ、ガラス品質の低下、歩留りの低下等の
原因となる。従って上記ロールは使用途中における胴部
表面の管理に細心の注意が必要であり、そのロールメン
テナンスに要する負担は大きい。ガラス品質を高位安定
に保つべくロールの取替えを頻繁に行えば、それだけラ
インの生産性の低下、コスト増大等の不利を余儀なくさ
れる。本発明は、上記に鑑み、溶融スズに対する反応性
が少なく、改良された腐食抵抗性を有し、長期に亘って
平滑美麗な表面状態を維持し得る新規ロールを提供する
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のフロートガラス
製造用ロールは、ロール胴部の金属基材の表面に、セラ
ミック／金属の比が６０／４０（重量比）以上であるセ
ラミックと金属の均一な混合組織を有する溶射皮膜が形
成されていることを特徴としている。
製造用ロールは、ロール胴部の金属基材の表面に、セラ
ミック／金属の比が６０／４０（重量比）以上であるセ
ラミックと金属の均一な混合組織を有する溶射皮膜が形
成されていることを特徴としている。
【０００５】以下本発明について詳しく説明する。本発
明のロールは、胴部の金属基材の表面が、セラミックと
金属とからなる均一な混合組織を有する溶射皮膜で被覆
された構造を有している。
明のロールは、胴部の金属基材の表面が、セラミックと
金属とからなる均一な混合組織を有する溶射皮膜で被覆
された構造を有している。
【０００６】胴部表面層である溶射皮膜の一方の構成材
料であるセラミックは、酸化物系、炭化物系、窒化物系
等の各種セラミックが適用される。その具体例として、
アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）系やジルコニア（ＺｒＯ２）系
等が挙げられる。アルミナ系セラミックは、高純度のＡ
ｌ２Ｏ３のほかＧ−Ａｌ２Ｏ３（２〜３％程度のＴｉＯ
２等を付随するグレイ・アルミナ）等も有効である。ジ
ルコニア系セラミックは、溶融スズに対する腐食抵抗性
にすぐれているのみならず、特に溶融スズとの濡れ性が
小さくスズの付着を殆ど生じないという特長を有してい
る。ジルコニア系としては、温度変化に伴う相変態（熱
膨張率の不連続的変化により皮膜の亀裂・剥離を生じる
原因となる）を抑制防止するための添加剤としてＣａＯ
，ＭｇＯ，Ｙ２Ｏ３，ＣｅＯ，その他の酸化物の１種な
いし２種以上を一定量（数モル〜＋数好ましくは約８モ
ル）含有する所謂安定化ないし部分安定化ジルコニアが
好適である。このほか、２種以上のセラミックからなる
混合成分系、例えばアルミナ系とジルコニア系とを任意
の割合（例えばアルミナ／ジルコニア＝５／９５〜５０
／５０、重量比）で混合したアルミナ・ジルコニア系、
あるいはジルコニア・シリカ系（ジルコン等）も、溶融
スズとの濡れ性が小さく、スズの付着を生じにくい点で
好ましく用いられる。
料であるセラミックは、酸化物系、炭化物系、窒化物系
等の各種セラミックが適用される。その具体例として、
アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）系やジルコニア（ＺｒＯ２）系
等が挙げられる。アルミナ系セラミックは、高純度のＡ
ｌ２Ｏ３のほかＧ−Ａｌ２Ｏ３（２〜３％程度のＴｉＯ
２等を付随するグレイ・アルミナ）等も有効である。ジ
ルコニア系セラミックは、溶融スズに対する腐食抵抗性
にすぐれているのみならず、特に溶融スズとの濡れ性が
小さくスズの付着を殆ど生じないという特長を有してい
る。ジルコニア系としては、温度変化に伴う相変態（熱
膨張率の不連続的変化により皮膜の亀裂・剥離を生じる
原因となる）を抑制防止するための添加剤としてＣａＯ
，ＭｇＯ，Ｙ２Ｏ３，ＣｅＯ，その他の酸化物の１種な
いし２種以上を一定量（数モル〜＋数好ましくは約８モ
ル）含有する所謂安定化ないし部分安定化ジルコニアが
好適である。このほか、２種以上のセラミックからなる
混合成分系、例えばアルミナ系とジルコニア系とを任意
の割合（例えばアルミナ／ジルコニア＝５／９５〜５０
／５０、重量比）で混合したアルミナ・ジルコニア系、
あるいはジルコニア・シリカ系（ジルコン等）も、溶融
スズとの濡れ性が小さく、スズの付着を生じにくい点で
好ましく用いられる。
【０００７】上記セラミックと共に溶射皮膜を構成する
金属は、例えばＮｉ基合金、鉄基合金、Ｃｏ基合金等で
ある。Ｎｉ基合金の例として、Ｃｒ２０〜８０％を含む
Ｃｒ−Ｎｉ合金、Ｃｒ１５〜３０％，Ａｌ５〜１６％，
およびＹ０．１〜１％を含むＣｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｎｉ合金
等、鉄基合金の例としては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１
０、ＳＵＳ３１６等のステンレス鋼等が挙げられる。ま
たＣｏ基合金の例として、Ｃｒ１５〜３０％、Ａｌ５〜
１６％、Ｙ０．１〜１％を含有するＣｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｃ
ｏ合金、あるいは公知のコバルト基合金であるステライ
ト合金やトリバロイ合金等が挙げられる。特に、Ｃｏ基
合金は他の金属に比べ、溶融スズに対する腐食抵抗性が
高い点で好ましく、就中上記Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｃｏ合金
は、溶融スズの濡れ性も低く、スズの付着を生じにくい
という特長を有する等の点において最も好適な金属の１
つである。
金属は、例えばＮｉ基合金、鉄基合金、Ｃｏ基合金等で
ある。Ｎｉ基合金の例として、Ｃｒ２０〜８０％を含む
Ｃｒ−Ｎｉ合金、Ｃｒ１５〜３０％，Ａｌ５〜１６％，
およびＹ０．１〜１％を含むＣｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｎｉ合金
等、鉄基合金の例としては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１
０、ＳＵＳ３１６等のステンレス鋼等が挙げられる。ま
たＣｏ基合金の例として、Ｃｒ１５〜３０％、Ａｌ５〜
１６％、Ｙ０．１〜１％を含有するＣｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｃ
ｏ合金、あるいは公知のコバルト基合金であるステライ
ト合金やトリバロイ合金等が挙げられる。特に、Ｃｏ基
合金は他の金属に比べ、溶融スズに対する腐食抵抗性が
高い点で好ましく、就中上記Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ−Ｃｏ合金
は、溶融スズの濡れ性も低く、スズの付着を生じにくい
という特長を有する等の点において最も好適な金属の１
つである。
【０００８】溶射皮膜をセラミックと金属の混合組織と
したのは、金属をバインダとしてセラミック粒子同士の
結合を強化し、ロールの実使用過程でうける熱的・機械
的衝撃に対する皮膜の耐亀裂・剥離抵抗性を高めるため
である。その混合組織におけるセラミック／金属（重量
比）を６０／４０以上としたのは、セラミックの特性で
ある耐溶融スズ腐食性を確保するためであり、また皮膜
の亀裂・剥離抵抗性の強化の点からも、これをこえる金
属分の増量は必要としないからである。なお、上記混合
割合の上限は特に限定されないが、金属分のバインダ効
果の点から、約９５／５までとするのが好ましい。
したのは、金属をバインダとしてセラミック粒子同士の
結合を強化し、ロールの実使用過程でうける熱的・機械
的衝撃に対する皮膜の耐亀裂・剥離抵抗性を高めるため
である。その混合組織におけるセラミック／金属（重量
比）を６０／４０以上としたのは、セラミックの特性で
ある耐溶融スズ腐食性を確保するためであり、また皮膜
の亀裂・剥離抵抗性の強化の点からも、これをこえる金
属分の増量は必要としないからである。なお、上記混合
割合の上限は特に限定されないが、金属分のバインダ効
果の点から、約９５／５までとするのが好ましい。
【０００９】上記溶射皮膜を形成するための溶射方式に
制限はなく、ガスプラズマ溶射、水プラズマ溶射、ジェ
ットコート溶射、アーク溶射等の公知の各種溶射法を任
意に使用することができる。その溶射材料であるセラミ
ックと金属の混合粉末は、溶射に使用される一般的粒径
（例えば３０μｍ程度）に調整されたものであればよい
。また、皮膜厚さは約０．２〜２ｍｍ程度であってよい
。溶射皮膜の気孔率は一般的に約１５％以下であり、そ
の気孔率は、溶射方式により、例えばガスプラズマ溶射
による皮膜は比較的緻密性が高いのに対し、水プラズマ
溶射により形成される皮膜は気孔率が大きい（約１０〜
１５％）という相違があるが、どの溶射方式による皮膜
も、溶融スズの浸透の問題は全くない。
制限はなく、ガスプラズマ溶射、水プラズマ溶射、ジェ
ットコート溶射、アーク溶射等の公知の各種溶射法を任
意に使用することができる。その溶射材料であるセラミ
ックと金属の混合粉末は、溶射に使用される一般的粒径
（例えば３０μｍ程度）に調整されたものであればよい
。また、皮膜厚さは約０．２〜２ｍｍ程度であってよい
。溶射皮膜の気孔率は一般的に約１５％以下であり、そ
の気孔率は、溶射方式により、例えばガスプラズマ溶射
による皮膜は比較的緻密性が高いのに対し、水プラズマ
溶射により形成される皮膜は気孔率が大きい（約１０〜
１５％）という相違があるが、どの溶射方式による皮膜
も、溶融スズの浸透の問題は全くない。
【００１０】なお、胴部基材は、従来のロールの胴部材
料として使用されてきた耐熱合金鋼（ＨＫ４０，ＨＨ等
）であってむろん構わないが、本発明ではその基材表面
がセラミックと金属の混合溶射皮膜で被覆されており、
ガラスリボンや雰囲気ガスと直接々触することがなく、
またその溶射皮膜（金属単相に比し熱伝導度が低い）に
より基材への熱伝導が抑制されるので、従来のロール材
料に要求される程の耐熱性は必要とせずそれよりグレー
ドの低い合金鋼を適用することも可能である。
料として使用されてきた耐熱合金鋼（ＨＫ４０，ＨＨ等
）であってむろん構わないが、本発明ではその基材表面
がセラミックと金属の混合溶射皮膜で被覆されており、
ガラスリボンや雰囲気ガスと直接々触することがなく、
またその溶射皮膜（金属単相に比し熱伝導度が低い）に
より基材への熱伝導が抑制されるので、従来のロール材
料に要求される程の耐熱性は必要とせずそれよりグレー
ドの低い合金鋼を適用することも可能である。
【００１１】図１は本発明のロールの断面構造を模式的
に示している。（１１）は胴部基材、（１２）は胴部表
面層として形成されたセラミックと金属との混合組織を
有する溶射皮膜である。（１５，１５）は胴部に取付ら
れた軸である。本発明のロールは、胴部基材（１１）と
して適宜合金鋼からなる円筒体（例えば遠心力鋳造管に
機械加工を加えたもの）にロール軸（１５，１５）を取
付けたうえ、胴部基材（１１）の表面に、例えば溶射皮
膜の密着性を高めるためのサンドプラスト等を必要に応
じて施したうえ、皮膜（１２）を溶射形成し、ついでそ
の皮膜表面に研削・研摩加工を加えることにより製造さ
れる。皮膜の表面あらさは、例えばＲａ約０．８〜１．
５（μｍ）程度としてよい。
に示している。（１１）は胴部基材、（１２）は胴部表
面層として形成されたセラミックと金属との混合組織を
有する溶射皮膜である。（１５，１５）は胴部に取付ら
れた軸である。本発明のロールは、胴部基材（１１）と
して適宜合金鋼からなる円筒体（例えば遠心力鋳造管に
機械加工を加えたもの）にロール軸（１５，１５）を取
付けたうえ、胴部基材（１１）の表面に、例えば溶射皮
膜の密着性を高めるためのサンドプラスト等を必要に応
じて施したうえ、皮膜（１２）を溶射形成し、ついでそ
の皮膜表面に研削・研摩加工を加えることにより製造さ
れる。皮膜の表面あらさは、例えばＲａ約０．８〜１．
５（μｍ）程度としてよい。
【００１２】
【実施例】耐熱合金鋼（０．４３Ｃ−１．８１Ｓｉ−０
．８７Ｍｎ−２０．７５Ｎｉ−２４．５２Ｃｒ−Ｆｅ，
ＨＫ４０相当）からなる中空円筒体（外径：８５ｍｍ、
肉厚：５ｍｍ、長さ：１００ｍｍ）の表面に、セラミッ
クと金属の混合組織を有する皮膜を溶射形成し、その皮
膜表面に研摩加工を加えて供試材（Ｎｏ．１〜１１）を
製作した。比較例として、上記と同じ耐熱合金鋼製中空
円筒体の表面の溶射皮膜形成を省略したもの（Ｎｏ．１
０１），金属分を過剰に含む皮膜を溶射形成したもの（
Ｎｏ．１０２，Ｎｏ．１０３）を用意した。溶射はいず
れも、ジェットコート溶射を適用した。
．８７Ｍｎ−２０．７５Ｎｉ−２４．５２Ｃｒ−Ｆｅ，
ＨＫ４０相当）からなる中空円筒体（外径：８５ｍｍ、
肉厚：５ｍｍ、長さ：１００ｍｍ）の表面に、セラミッ
クと金属の混合組織を有する皮膜を溶射形成し、その皮
膜表面に研摩加工を加えて供試材（Ｎｏ．１〜１１）を
製作した。比較例として、上記と同じ耐熱合金鋼製中空
円筒体の表面の溶射皮膜形成を省略したもの（Ｎｏ．１
０１），金属分を過剰に含む皮膜を溶射形成したもの（
Ｎｏ．１０２，Ｎｏ．１０３）を用意した。溶射はいず
れも、ジェットコート溶射を適用した。
【００１３】表１に各供試材の溶射皮膜の組成と併せて
膜厚、表面あらさを示す。セラミックの材質の欄の「Ｚ
ｒＯ２（８ＣａＯ）」 および「ＺｒＯ２（８Ｙ２Ｏ
３）」はそれぞれ８モルのＣａＯまたはＹ２Ｏ３を含有
する部分安定化ジルコニアであり、混合成分系（Ｎｏ．
６、Ｎｏ．９）における〔 〕内の数値は混合割合（
重量比）を示している。また金属材質の欄の「Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｙ−Ｃｏ」は、Ｃｒ ２９．３％、Ａｌ ５．
９％、Ｙ ０．９％を含有するＣｏ合金である。
膜厚、表面あらさを示す。セラミックの材質の欄の「Ｚ
ｒＯ２（８ＣａＯ）」 および「ＺｒＯ２（８Ｙ２Ｏ
３）」はそれぞれ８モルのＣａＯまたはＹ２Ｏ３を含有
する部分安定化ジルコニアであり、混合成分系（Ｎｏ．
６、Ｎｏ．９）における〔 〕内の数値は混合割合（
重量比）を示している。また金属材質の欄の「Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｙ−Ｃｏ」は、Ｃｒ ２９．３％、Ａｌ ５．
９％、Ｙ ０．９％を含有するＣｏ合金である。
【００１４】上記各供試材を炭素製箱型容器内の溶融ス
ズ（深さ約２０ｍｍ）に縦向きに浸してフロートライン
の溶融スズ浴炉の炉壁内面側に設置して８０日間放置し
たのち、供試材の腐食、スズの付着状況、および亀裂・
剥離の有無を観察し、表２に示す結果を得た。表中、腐
食反応の欄の「◎」は溶射皮膜の腐食が皆無であること
、「×」は腐食が発生したことを意味し、同欄の（
）内の数値は基材表面の腐食反応層の深さ（ｍｍ）を表
している。また、スズ付着性の欄における各マークは「
×→△→○→◎」の順にスズの付着量が少ない（◎は付
着皆無ないし極微量量）ことを表している。
ズ（深さ約２０ｍｍ）に縦向きに浸してフロートライン
の溶融スズ浴炉の炉壁内面側に設置して８０日間放置し
たのち、供試材の腐食、スズの付着状況、および亀裂・
剥離の有無を観察し、表２に示す結果を得た。表中、腐
食反応の欄の「◎」は溶射皮膜の腐食が皆無であること
、「×」は腐食が発生したことを意味し、同欄の（
）内の数値は基材表面の腐食反応層の深さ（ｍｍ）を表
している。また、スズ付着性の欄における各マークは「
×→△→○→◎」の順にスズの付着量が少ない（◎は付
着皆無ないし極微量量）ことを表している。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】同表に示したように、従来材に相当するＮ
ｏ．１０１（ＨＫ４０円筒体、溶射皮膜なし）は溶融ス
ズによる腐食が著しく、腐食反応層厚（浸食深さ）も大
である。ＥＰＭＡによれば、腐食反応層はことごとくＮ
ｉ分が溶出し、ＮｉとＳｎとが置換されたような組織に
変化していることが観察される。またその表面はスズの
付着も顕著である。金属分を過剰に含む溶射皮膜で表面
を被覆したＮｏ．１０１、Ｎｏ．１０２も、溶融スズと
の反応による腐食が著しく、溶融スズの皮膜透遇により
基材にもかなりの腐食が生じている。これに対し、発明
例Ｎｏ．１〜１１は、いずれもその溶射皮膜および基材
に腐食反応は全く認められず、その表面に対するスズの
付着も殆どないか、もしくは極く微量にとどまっている
。また、いずれも皮膜の亀裂や剥離等の損傷のないこと
も確認された。
ｏ．１０１（ＨＫ４０円筒体、溶射皮膜なし）は溶融ス
ズによる腐食が著しく、腐食反応層厚（浸食深さ）も大
である。ＥＰＭＡによれば、腐食反応層はことごとくＮ
ｉ分が溶出し、ＮｉとＳｎとが置換されたような組織に
変化していることが観察される。またその表面はスズの
付着も顕著である。金属分を過剰に含む溶射皮膜で表面
を被覆したＮｏ．１０１、Ｎｏ．１０２も、溶融スズと
の反応による腐食が著しく、溶融スズの皮膜透遇により
基材にもかなりの腐食が生じている。これに対し、発明
例Ｎｏ．１〜１１は、いずれもその溶射皮膜および基材
に腐食反応は全く認められず、その表面に対するスズの
付着も殆どないか、もしくは極く微量にとどまっている
。また、いずれも皮膜の亀裂や剥離等の損傷のないこと
も確認された。
【００１８】
【発明の効果】本発明のフロートガラス製造用ロールは
、溶融スズに対し極めて安定した腐食抵抗性を有し、か
つ表面のスズの付着も殆どなく、長期に亘って平滑美麗
な表面状態を保持する。その耐用寿命の向上によりロー
ルメンテナンスの大幅な軽減、ライン生産性の向上、お
よびガラス品質の高位安定化等の諸効果が得られる。
、溶融スズに対し極めて安定した腐食抵抗性を有し、か
つ表面のスズの付着も殆どなく、長期に亘って平滑美麗
な表面状態を保持する。その耐用寿命の向上によりロー
ルメンテナンスの大幅な軽減、ライン生産性の向上、お
よびガラス品質の高位安定化等の諸効果が得られる。
【図１】本発明ロールの断面構造を模式的に示す軸方向
断面図である。
断面図である。
１１ 胴部基材，１２ 溶射皮膜，１５ ロール
軸。
軸。
Claims (1)
- 【請求項１】 ロール胴部の金属基材の表面に、セラ
ミック／金属の比が６０／４０（重量比）以上であるセ
ラミックと金属の均一な混合組織を有する溶射皮膜が形
成されていることを特徴とするフロートガラス製造用ロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03106928A JP3092818B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | フロートガラス製造用ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03106928A JP3092818B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | フロートガラス製造用ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04260622A true JPH04260622A (ja) | 1992-09-16 |
| JP3092818B2 JP3092818B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=14446072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03106928A Expired - Fee Related JP3092818B2 (ja) | 1991-02-13 | 1991-02-13 | フロートガラス製造用ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3092818B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008189516A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Asahi Glass Co Ltd | フロート法による板ガラスの製造方法 |
| US7445434B2 (en) | 2003-03-24 | 2008-11-04 | Tocalo Co., Ltd. | Coating material for thermal barrier coating having excellent corrosion resistance and heat resistance and method of producing the same |
| WO2009060868A1 (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-14 | Asahi Glass Co., Ltd. | フロート板ガラス搬送用ロール、その製造方法およびそれを用いたフロート板ガラスの製造方法 |
| CN110073028A (zh) * | 2016-12-21 | 2019-07-30 | Ａｇｃ株式会社 | 金属间化合物喷镀膜的形成方法、所述喷镀膜、具有所述喷镀膜的金属制品的制造方法以及玻璃搬运用辊 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05347526A (ja) * | 1992-06-16 | 1993-12-27 | Nec Ic Microcomput Syst Ltd | ノイズ低減回路 |
-
1991
- 1991-02-13 JP JP03106928A patent/JP3092818B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7445434B2 (en) | 2003-03-24 | 2008-11-04 | Tocalo Co., Ltd. | Coating material for thermal barrier coating having excellent corrosion resistance and heat resistance and method of producing the same |
| JP2008189516A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Asahi Glass Co Ltd | フロート法による板ガラスの製造方法 |
| WO2009060868A1 (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-14 | Asahi Glass Co., Ltd. | フロート板ガラス搬送用ロール、その製造方法およびそれを用いたフロート板ガラスの製造方法 |
| JP5316418B2 (ja) * | 2007-11-06 | 2013-10-16 | 旭硝子株式会社 | フロート板ガラス搬送用ロール、その製造方法およびそれを用いたフロート板ガラスの製造方法 |
| KR101398270B1 (ko) * | 2007-11-06 | 2014-05-22 | 아사히 가라스 가부시키가이샤 | 플로트 판유리 반송용 롤, 그의 제조 방법 및 그것을 사용한 플로트 판유리의 제조 방법 |
| CN110073028A (zh) * | 2016-12-21 | 2019-07-30 | Ａｇｃ株式会社 | 金属间化合物喷镀膜的形成方法、所述喷镀膜、具有所述喷镀膜的金属制品的制造方法以及玻璃搬运用辊 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3092818B2 (ja) | 2000-09-25 |
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