JPH04258554A - 可撓伝動リンク上の張り車に弾性的に圧力を加えるテンション装置 - Google Patents
可撓伝動リンク上の張り車に弾性的に圧力を加えるテンション装置Info
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- JPH04258554A JPH04258554A JP3267636A JP26763691A JPH04258554A JP H04258554 A JPH04258554 A JP H04258554A JP 3267636 A JP3267636 A JP 3267636A JP 26763691 A JP26763691 A JP 26763691A JP H04258554 A JPH04258554 A JP H04258554A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械的付着力によって
作動する可撓伝動リンク及び滑車式の伝動装置の分野に
関する。本発明は、特に自動車のエンジン上のアクセサ
リの駆動を目的とする平形、Ｖ形、又は多条形のベルト
といった可撓伝動リンク上の張り車に弾性的に圧力を加
えるテンション装置に関する。
作動する可撓伝動リンク及び滑車式の伝動装置の分野に
関する。本発明は、特に自動車のエンジン上のアクセサ
リの駆動を目的とする平形、Ｖ形、又は多条形のベルト
といった可撓伝動リンク上の張り車に弾性的に圧力を加
えるテンション装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】既知の伝動装置用可撓伝動リンクのテン
ション装置は、バネにより弾性復元トルクが及ぼされる
ような揺れ腕に一般に支えられた移動可能な遊び車を用
いて、機械的付着力による伝動装置のチェーン又はベル
ト上に弾性スラストを加える。チェーン式の、或いは同
期ベルトと呼ばれる可撓ベルトによる確動式の装置にお
いては、張り車と呼ばれる装置は一般に、滑車間の可撓
伝動リンクの両側における動的脈動を避けるため、調節
後ブロッキングされている。
ション装置は、バネにより弾性復元トルクが及ぼされる
ような揺れ腕に一般に支えられた移動可能な遊び車を用
いて、機械的付着力による伝動装置のチェーン又はベル
ト上に弾性スラストを加える。チェーン式の、或いは同
期ベルトと呼ばれる可撓ベルトによる確動式の装置にお
いては、張り車と呼ばれる装置は一般に、滑車間の可撓
伝動リンクの両側における動的脈動を避けるため、調節
後ブロッキングされている。
【０００３】その他の理由により、ＨＵＴＣＨＩＮＳＯ
Ｎの欧州特許第０２８１４３２ 号に説明されているよ
うに、固定した軸間距離をもつ滑車の間に適当な弾性テ
ンションを確保するため可撓性補強材の弾性が利用され
る場合、Ｖ形ベルトといった可撓伝動リンクでの伝動装
置についても同様のことが言える。「張り車」（今日で
は慣用的に是認されている）という用語は、より厳密に
言うと、滑車の線状溝上の傾斜した複数の面により機械
的付着が行なわれるような、自動車業界で非常に良く用
いられている多条ベルトと呼ばれる最近の世代の可撓伝
動リンクに適用される。織物の可撓性補強材のきわめて
強い長手方向剛性は、このとき、この張り車を支持する
アーム上にトルクを加えるバネにより及ぼされる弾性力
によって、有利にも補償される。このバネは、テンショ
ンの動的変動に際して横動する。
Ｎの欧州特許第０２８１４３２ 号に説明されているよ
うに、固定した軸間距離をもつ滑車の間に適当な弾性テ
ンションを確保するため可撓性補強材の弾性が利用され
る場合、Ｖ形ベルトといった可撓伝動リンクでの伝動装
置についても同様のことが言える。「張り車」（今日で
は慣用的に是認されている）という用語は、より厳密に
言うと、滑車の線状溝上の傾斜した複数の面により機械
的付着が行なわれるような、自動車業界で非常に良く用
いられている多条ベルトと呼ばれる最近の世代の可撓伝
動リンクに適用される。織物の可撓性補強材のきわめて
強い長手方向剛性は、このとき、この張り車を支持する
アーム上にトルクを加えるバネにより及ぼされる弾性力
によって、有利にも補償される。このバネは、テンショ
ンの動的変動に際して横動する。
【０００４】このような張り車の最初のグループにおい
ては、レバーの軸を支持する軸受は、金属バネによる弾
性トルクを受ける。らせん状つまり渦巻状のコイルバネ
の多大な可撓性を可能にし、ＬＩＴＥＮＳ ＡＵＴＯＭ
ＯＴＩＶＥ のフランス特許第２，５０９，４０８ 号
又はＤＹＮＥＥＲ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮの米国特許
第４，４７２，１６２ 号に説明されているように、動
的変動にもかかわらずほぼ一定の力の作用を保証する。 多大な可撓性の代償として、自動車の耐用期間中に金属
に対するゴムの表面摩擦の確定がもたらしうる全ての偶
発事に対する、前記第１の文献では円筒形の、第２の文
献では円錐形のゴムリングの摩擦による動的振動の減衰
が追求されている。
ては、レバーの軸を支持する軸受は、金属バネによる弾
性トルクを受ける。らせん状つまり渦巻状のコイルバネ
の多大な可撓性を可能にし、ＬＩＴＥＮＳ ＡＵＴＯＭ
ＯＴＩＶＥ のフランス特許第２，５０９，４０８ 号
又はＤＹＮＥＥＲ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮの米国特許
第４，４７２，１６２ 号に説明されているように、動
的変動にもかかわらずほぼ一定の力の作用を保証する。 多大な可撓性の代償として、自動車の耐用期間中に金属
に対するゴムの表面摩擦の確定がもたらしうる全ての偶
発事に対する、前記第１の文献では円筒形の、第２の文
献では円錐形のゴムリングの摩擦による動的振動の減衰
が追求されている。
【０００５】ＢＯＧＥの欧州特許第０，０１３７０４号
は、渦巻き状に巻かれた金属の板バネを使用する、前述
のグループに属する装置について説明している。この装
置は同様に、上述のバネに対する減衰用エラストマの付
着性強化のため、以下のグループとも共通点を有してい
る。張り車付き装置の第２のグループは、金属リングに
対し付着性を強化されたゴム自体による弾性トルクを及
ぼさせることにより、摩擦の危険性を免れている。
は、渦巻き状に巻かれた金属の板バネを使用する、前述
のグループに属する装置について説明している。この装
置は同様に、上述のバネに対する減衰用エラストマの付
着性強化のため、以下のグループとも共通点を有してい
る。張り車付き装置の第２のグループは、金属リングに
対し付着性を強化されたゴム自体による弾性トルクを及
ぼさせることにより、摩擦の危険性を免れている。
【０００６】ＤＡＹＣＯ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ の
米国特許第３，９７５，９６５ 号、ＴＨＥ ＴＯＲＯ
ＣＯＭＰＡＮＹの米国特許第４，１４４，７７２ 号
、ＡＬＡＮ ＣＲＯＳＬＥＹ ＰＲＩＴＣＨＡＲＤの英
国特許第２，０７０，７２７ 号ならびにＲＩＶ−ＳＫ
Ｆの欧州特許第０，１５７，１９３ 号は、この技術に
ついて説明している。第１に掲げた特許は、軸とエラス
トマの接触面を増大させるパレットにより軸との結合を
改善することを説明しており、他の３つの特許は、正方
形の軸を使用することによりこの改善を行なっている。 これら全ての場合において、張り車を支持するアームの
回転はエラストマの変形により行なわれるが、その可撓
性がテンショナに必要なねじり可撓性を可能にする場合
には、特に振動上の不都合をもたらさずにはおかないア
ームの一平面内の誘導の不精確さも同じくもたらされる
ことになる。
米国特許第３，９７５，９６５ 号、ＴＨＥ ＴＯＲＯ
ＣＯＭＰＡＮＹの米国特許第４，１４４，７７２ 号
、ＡＬＡＮ ＣＲＯＳＬＥＹ ＰＲＩＴＣＨＡＲＤの英
国特許第２，０７０，７２７ 号ならびにＲＩＶ−ＳＫ
Ｆの欧州特許第０，１５７，１９３ 号は、この技術に
ついて説明している。第１に掲げた特許は、軸とエラス
トマの接触面を増大させるパレットにより軸との結合を
改善することを説明しており、他の３つの特許は、正方
形の軸を使用することによりこの改善を行なっている。 これら全ての場合において、張り車を支持するアームの
回転はエラストマの変形により行なわれるが、その可撓
性がテンショナに必要なねじり可撓性を可能にする場合
には、特に振動上の不都合をもたらさずにはおかないア
ームの一平面内の誘導の不精確さも同じくもたらされる
ことになる。
【０００７】脈動現象の減衰はもはや、エンジンの一部
の共鳴回転域では不充分であることが多い材料の粘弾性
によるしかなく、ＤＡＩＭＬＥＲＢＥＮＺ の米国特許
第４，７０２，７２７ 号中の電子部品により制御され
た帯ブレーキ或いは又ＤＡＹ ＣＯ ＣＯＲＰＯＲＡＴ
ＩＯＮの特許ＷＯ ８４ ／０１４１５ 号中の粘性流
体による減衰といった複雑な対症療法が追究されている
。
の共鳴回転域では不充分であることが多い材料の粘弾性
によるしかなく、ＤＡＩＭＬＥＲＢＥＮＺ の米国特許
第４，７０２，７２７ 号中の電子部品により制御され
た帯ブレーキ或いは又ＤＡＹ ＣＯ ＣＯＲＰＯＲＡＴ
ＩＯＮの特許ＷＯ ８４ ／０１４１５ 号中の粘性流
体による減衰といった複雑な対症療法が追究されている
。
【０００８】可変的摩擦をもつカムの効果に結びつけら
れたＧＥＮＥＲＡＬ ＭＯＲＯＲＳの米国特許第４５７
１，２２３号に説明されている弾性あぶみ金物といった
ように、軸受上の回転により揺動する装置の上では、非
ねじり性バネを用いることもできるし、又、ＨＵＴＣＨ
ＩＮＳＯＮの欧州特許第０２４３，２３７号で提案され
ているように、減衰用液体のためのチャンバを形成する
エラストマダクトの中に埋設された直線コイルバネを用
いることもできる。ＰＯＲＳＣＨＥ のフランス特許第
２，５４０，９５４ 号は、直線バネを形成する円錐形
座金の積重ねの他に、テンションの電気的制御について
説明している。
れたＧＥＮＥＲＡＬ ＭＯＲＯＲＳの米国特許第４５７
１，２２３号に説明されている弾性あぶみ金物といった
ように、軸受上の回転により揺動する装置の上では、非
ねじり性バネを用いることもできるし、又、ＨＵＴＣＨ
ＩＮＳＯＮの欧州特許第０２４３，２３７号で提案され
ているように、減衰用液体のためのチャンバを形成する
エラストマダクトの中に埋設された直線コイルバネを用
いることもできる。ＰＯＲＳＣＨＥ のフランス特許第
２，５４０，９５４ 号は、直線バネを形成する円錐形
座金の積重ねの他に、テンションの電気的制御について
説明している。
【０００９】弾性テンショナの初めは極めて単純なシス
テムにこのような精密性が加えられたことは、可撓伝動
リンクのテンションの維持という問題が単なるバネでは
解決されないということを証明するものである。張り車
の製造業者の経験から、実際、エンジンの一定の回転数
における共振開始の動的な問題が、粘弾性又は摩擦によ
り単なる外部的減衰をもち込むことによっては解決し難
いものであるということが立証されている。
テムにこのような精密性が加えられたことは、可撓伝動
リンクのテンションの維持という問題が単なるバネでは
解決されないということを証明するものである。張り車
の製造業者の経験から、実際、エンジンの一定の回転数
における共振開始の動的な問題が、粘弾性又は摩擦によ
り単なる外部的減衰をもち込むことによっては解決し難
いものであるということが立証されている。
【００１０】先行技術と分析すると、明らかに、単純性
（ひいては製造上の倹約）を示し、いかなる摩擦の助け
も得ずに時を経ての振動の危険性及び早すぎる摩耗の危
険性を最小限におさえしかも恒常時テンションの単純な
調節を可能にするようなテンションの動的変動の統合減
衰手段を含みうる可撓伝動リンクの弾性テンション装置
は、これまで知られていないということがわかる。
（ひいては製造上の倹約）を示し、いかなる摩擦の助け
も得ずに時を経ての振動の危険性及び早すぎる摩耗の危
険性を最小限におさえしかも恒常時テンションの単純な
調節を可能にするようなテンションの動的変動の統合減
衰手段を含みうる可撓伝動リンクの弾性テンション装置
は、これまで知られていないということがわかる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の目的は
、さらに可撓伝動リンクの誘導又は場合によっては振動
減衰といったその他の機能も果たす変形可能な部品によ
り弾性応力を張り車の軸受に加えることによって、ベル
ト又は可撓伝動リンク全般のテンションの問題を解決す
るための単純かつコンパクトな解決方法を提供すること
にある。
、さらに可撓伝動リンクの誘導又は場合によっては振動
減衰といったその他の機能も果たす変形可能な部品によ
り弾性応力を張り車の軸受に加えることによって、ベル
ト又は可撓伝動リンク全般のテンションの問題を解決す
るための単純かつコンパクトな解決方法を提供すること
にある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この目的のため、エラス
トマ化合物ならびに金属又はプラスチックの薄いシート
又は単方向に方向づけされた長繊維で補強された熱可塑
性又は熱硬化性の重合体マトリクスでできた複合可撓ブ
レードの多層アセンブリである複合材で構成された平行
６面体の弾性変形性が利用される。
トマ化合物ならびに金属又はプラスチックの薄いシート
又は単方向に方向づけされた長繊維で補強された熱可塑
性又は熱硬化性の重合体マトリクスでできた複合可撓ブ
レードの多層アセンブリである複合材で構成された平行
６面体の弾性変形性が利用される。
【００１３】好ましい利用分野においては、これらの複
合可撓ブレード中の複合材料の引張り−圧縮弾性係数は
、このタイプの利用分野において使用されうる金属バネ
のものに比べきわめて顕著に下回っている。従ってこの
ため、その２つの端部にはめ込まれた多数の平行なブレ
ードの特定の配置が可能となる。この幾何形状のため、
付着性強化の有無にかかわらず１つのエラストマ化合物
を複合可撓ブレードを構成する複合材料に結びつけるこ
とによって粘弾性減衰をこの装置に統合することが可能
となる。これらの材料の組合せは、可撓伝動リンクの弾
性テンションに対し作用する力の調節とは独立した形で
組立て時に調節可能なエラストマ化合物の場合によって
のプレストレスを許容することにより、効率の増大をも
たらす。
合可撓ブレード中の複合材料の引張り−圧縮弾性係数は
、このタイプの利用分野において使用されうる金属バネ
のものに比べきわめて顕著に下回っている。従ってこの
ため、その２つの端部にはめ込まれた多数の平行なブレ
ードの特定の配置が可能となる。この幾何形状のため、
付着性強化の有無にかかわらず１つのエラストマ化合物
を複合可撓ブレードを構成する複合材料に結びつけるこ
とによって粘弾性減衰をこの装置に統合することが可能
となる。これらの材料の組合せは、可撓伝動リンクの弾
性テンションに対し作用する力の調節とは独立した形で
組立て時に調節可能なエラストマ化合物の場合によって
のプレストレスを許容することにより、効率の増大をも
たらす。
【００１４】本発明は、場合によって減衰手段を統合し
たバネから成る、機械的付着力により作動する伝達装置
の可撓伝動リンクの上の張り車に弾性的に圧力を加える
テンション装置から成る。本発明は、この可撓伝動リン
ク上の圧力が、張り車を支持する可動端部に軸受ホルダ
ブロックを締めつける固定部内へ端部をはめ込むことに
より、又、場合によって弾性ストロークの一部分につい
て弾性テンション装置の可撓性を変更するための手段を
有しているエンジンハウジング上の調節可能な固定部に
固定端部をはめ込むことによって離隔状態で平行に保た
れた一組の複合可撓ブレードで大きい面が形成されてい
る前記バネを構成する変形可能な平行六面体の弾性変形
性によって加えられることを特徴とする。
たバネから成る、機械的付着力により作動する伝達装置
の可撓伝動リンクの上の張り車に弾性的に圧力を加える
テンション装置から成る。本発明は、この可撓伝動リン
ク上の圧力が、張り車を支持する可動端部に軸受ホルダ
ブロックを締めつける固定部内へ端部をはめ込むことに
より、又、場合によって弾性ストロークの一部分につい
て弾性テンション装置の可撓性を変更するための手段を
有しているエンジンハウジング上の調節可能な固定部に
固定端部をはめ込むことによって離隔状態で平行に保た
れた一組の複合可撓ブレードで大きい面が形成されてい
る前記バネを構成する変形可能な平行六面体の弾性変形
性によって加えられることを特徴とする。
【００１５】いくつかの変形態様において、前記複合可
撓ブレードは、弾性テンション装置の粘弾性減衰を確保
する（サンドイッチ構造を形成するための）エラストマ
化合物製の減衰力ある単数または複数の層を介して組立
てられている。変形態様に従うと、変形可能な平行６面
体は、その大きい面について以下のもので構成されてい
る： − １組の複合可撓ブレード； − ２対の複合可撓ブレードの１組；− １組の複
合可撓ブレード、うち要素の１つは一対の複合可撓ブレ
ードで構成され、組のうちもう１つの要素は独特の複合
可撓ブレードである； − うち少なくとも１つが３枚の複合可撓ブレードか
ら成るような２つのアセンブリの１組； − 周囲を取り囲む複合可撓ブレードの間に設けられ
たセクションの全体又は一部分を占めるエラストマブロ
ックから成る、可撓伝動リンクの振動を減衰する手段が
統合された、前記配置のうちの１つ； − うち一組の複合可撓ブレード数は２枚以上であり
、減衰性あるエラストマ化合物でできたグレード間層が
１枚以上挿入されているような、前記配置のうちの１つ
；− エラストマ化合物がそれを取り囲む複合可撓ブ
レードに密に結びつけられているような減衰手段を有す
る、前記配置のうちの１つ； − 複合可撓ブレードの端部のはめ込みの幾何的配置
のため、エラストマ化合物に対し圧縮プレストレスが課
せられているような減衰手段を有する、前記配置のうち
の１つ； − 弾性ストロークの一部分について、機械的可撓性
制限又は補正用ストッパ又は装置の剛性を低下されるた
めの斜めの可撓ブレードを介在させることにより、装置
の可撓性を変更する手段が挿入されているような、前記
配置のうちの１つ；各々の複合可撓ブレードは、薄いシ
ート（金属製又は柔軟な重合体材料製の）とそれに密に
結びつけられたエラストマ化合物製の薄い層の交互多層
、或いは又単方向に方向づけされた長繊維で補強された
重合体マトリクスで構成されている複合材料で作られて
いる。
撓ブレードは、弾性テンション装置の粘弾性減衰を確保
する（サンドイッチ構造を形成するための）エラストマ
化合物製の減衰力ある単数または複数の層を介して組立
てられている。変形態様に従うと、変形可能な平行６面
体は、その大きい面について以下のもので構成されてい
る： − １組の複合可撓ブレード； − ２対の複合可撓ブレードの１組；− １組の複
合可撓ブレード、うち要素の１つは一対の複合可撓ブレ
ードで構成され、組のうちもう１つの要素は独特の複合
可撓ブレードである； − うち少なくとも１つが３枚の複合可撓ブレードか
ら成るような２つのアセンブリの１組； − 周囲を取り囲む複合可撓ブレードの間に設けられ
たセクションの全体又は一部分を占めるエラストマブロ
ックから成る、可撓伝動リンクの振動を減衰する手段が
統合された、前記配置のうちの１つ； − うち一組の複合可撓ブレード数は２枚以上であり
、減衰性あるエラストマ化合物でできたグレード間層が
１枚以上挿入されているような、前記配置のうちの１つ
；− エラストマ化合物がそれを取り囲む複合可撓ブ
レードに密に結びつけられているような減衰手段を有す
る、前記配置のうちの１つ； − 複合可撓ブレードの端部のはめ込みの幾何的配置
のため、エラストマ化合物に対し圧縮プレストレスが課
せられているような減衰手段を有する、前記配置のうち
の１つ； − 弾性ストロークの一部分について、機械的可撓性
制限又は補正用ストッパ又は装置の剛性を低下されるた
めの斜めの可撓ブレードを介在させることにより、装置
の可撓性を変更する手段が挿入されているような、前記
配置のうちの１つ；各々の複合可撓ブレードは、薄いシ
ート（金属製又は柔軟な重合体材料製の）とそれに密に
結びつけられたエラストマ化合物製の薄い層の交互多層
、或いは又単方向に方向づけされた長繊維で補強された
重合体マトリクスで構成されている複合材料で作られて
いる。
【００１６】好ましくは、補強用長繊維及びマトリクス
の選択によって、複合可撓ブレード数が４枚又は６枚に
制限されそのためそれぞれ２枚又は４枚のエラストマ化
合物製減衰層を有する弾性装置を実現できるような形で
、３０ＧＰａ から１５０ＧＰａ の引張り−圧縮弾性
係数をもつ複合材料を実現することが可能となる。本発
明は、図面に付随する説明を読むことによってより良く
理解できるであろう。
の選択によって、複合可撓ブレード数が４枚又は６枚に
制限されそのためそれぞれ２枚又は４枚のエラストマ化
合物製減衰層を有する弾性装置を実現できるような形で
、３０ＧＰａ から１５０ＧＰａ の引張り−圧縮弾性
係数をもつ複合材料を実現することが可能となる。本発
明は、図面に付随する説明を読むことによってより良く
理解できるであろう。
【００１７】
【実施例】図１は、自動車のエンジンの一側面を示す部
分図である。このエンジンが軸方向に取り付けられてい
るか横方向に取り付けられているかにかかわらず、アク
セサリは一平面内にある例えば多条式ベルトタイプの可
撓伝動リンク１により駆動され、可撓伝動リンク１は、
半径は異なるが同じ溝の断面形状を有する複数の滑車に
巻きつけられている。
分図である。このエンジンが軸方向に取り付けられてい
るか横方向に取り付けられているかにかかわらず、アク
セサリは一平面内にある例えば多条式ベルトタイプの可
撓伝動リンク１により駆動され、可撓伝動リンク１は、
半径は異なるが同じ溝の断面形状を有する複数の滑車に
巻きつけられている。
【００１８】駆動車２がクランク軸の軸上に配置されて
おり、駆動車２は、クランク軸の運動を、一方では大き
な直径の被動車３を介して空調用コンプレッサといった
比較的低速のアクセサリに、他方では小さな直径の被動
車４を介してオールタネータといったクランク軸より高
速で回転するアクセサリに伝達する。真空ポンプ又はス
テアリング補助ポンプといったその他のアクセサリが存
在する場合には、特に小さな直径の被動車４のまわりの
１８０度を超える巻付け角度による機械的付着力の必要
性のため固定ローラ６による方向転換が必要となるよう
な可撓伝動リンク１の曲がりくねった行程を、補足的な
被動車５が補完している。組立て時点での調節は、例え
ば補足的被動車５の位置決めのためのボタンホールによ
り確保されている。任意の直径の前記固定ローラ６は張
り車７と同様に可撓伝動リンク１の背面上を円筒面で走
行し、必要とあらば、機械的付着力の必要性が低いアク
セサリを駆動する。これらのさまざまなアクセサリの機
械的付着力による駆動を可能にするのは、前記張り車７
上の弾性テンション装置８による永久スラストである。 この張り車７は好ましくは、駆動車２の出口で可撓伝動
リンク１の最も張りの少ない側に配置されている。両側
にある２つの滑車上で可撓伝動リンク１の巻付け角度を
わずかに増大させる効果をもつスラスト（Ｐ）は、前記
可撓伝動リンク１の相応する側により形成された鈍角の
二等分線に沿って発生しなくてはならない。このスラス
ト（Ｐ）を確保する弾性テンション装置８は、張り車７
の軸受９を支持し、場合によっては機械的可撓性制限ス
トッパ１０と同様に、エンジンハウジング上の調節可能
な固定部１１によりはめ込まれている。
おり、駆動車２は、クランク軸の運動を、一方では大き
な直径の被動車３を介して空調用コンプレッサといった
比較的低速のアクセサリに、他方では小さな直径の被動
車４を介してオールタネータといったクランク軸より高
速で回転するアクセサリに伝達する。真空ポンプ又はス
テアリング補助ポンプといったその他のアクセサリが存
在する場合には、特に小さな直径の被動車４のまわりの
１８０度を超える巻付け角度による機械的付着力の必要
性のため固定ローラ６による方向転換が必要となるよう
な可撓伝動リンク１の曲がりくねった行程を、補足的な
被動車５が補完している。組立て時点での調節は、例え
ば補足的被動車５の位置決めのためのボタンホールによ
り確保されている。任意の直径の前記固定ローラ６は張
り車７と同様に可撓伝動リンク１の背面上を円筒面で走
行し、必要とあらば、機械的付着力の必要性が低いアク
セサリを駆動する。これらのさまざまなアクセサリの機
械的付着力による駆動を可能にするのは、前記張り車７
上の弾性テンション装置８による永久スラストである。 この張り車７は好ましくは、駆動車２の出口で可撓伝動
リンク１の最も張りの少ない側に配置されている。両側
にある２つの滑車上で可撓伝動リンク１の巻付け角度を
わずかに増大させる効果をもつスラスト（Ｐ）は、前記
可撓伝動リンク１の相応する側により形成された鈍角の
二等分線に沿って発生しなくてはならない。このスラス
ト（Ｐ）を確保する弾性テンション装置８は、張り車７
の軸受９を支持し、場合によっては機械的可撓性制限ス
トッパ１０と同様に、エンジンハウジング上の調節可能
な固定部１１によりはめ込まれている。
【００１９】図２は、変形可能な平行６面体の形で作ら
れた、可撓伝動リンク１に支持された、休止位置におい
て実線で表わされている弾性テンション装置８の一般的
な場合を概略的に示している。複合可撓ブレードの組１
４は、変形可能な平行６面体の２つの大きな面を構成し
、小さい面ははめ込み部で構成されている。平行６面体
は、１つの小さな面上で前記変形可能な平行６面体に統
合された軸受ホルダーブロック１２を用いて張り車７の
軸受９を支持している。なおもう１つの小さな面は、こ
こでは１つの剛性壁で象徴されている調節可能な固定部
１１とはめ込み１３によって一体化されている。
れた、可撓伝動リンク１に支持された、休止位置におい
て実線で表わされている弾性テンション装置８の一般的
な場合を概略的に示している。複合可撓ブレードの組１
４は、変形可能な平行６面体の２つの大きな面を構成し
、小さい面ははめ込み部で構成されている。平行６面体
は、１つの小さな面上で前記変形可能な平行６面体に統
合された軸受ホルダーブロック１２を用いて張り車７の
軸受９を支持している。なおもう１つの小さな面は、こ
こでは１つの剛性壁で象徴されている調節可能な固定部
１１とはめ込み１３によって一体化されている。
【００２０】可撓伝動リンク１上にスラスト（Ｐ）を及
ぼすため、調節可能な固定部１１内及び軸受ホルダーブ
ロック１２内に端部がはめ込まれている平行６面体の変
形可能な部分に、弾性変形（Ｄ）が課せられる。変形さ
れた位置（一点鎖性で表わされている）は、調節可能な
固定部１１上に取りつけられた状態で概略的に示されて
いる。このとき、可撓伝動リンク１は、例えば組立て時
点でのボタンホール上での補足的被動車５の移動により
、駆動車２と補足的被動車５の間で緊張させられている
。従って、複合可撓ブレード１４の組は、さまざまな変
形態様において説明されているはめ込みの性質に応じて
異なる形で変形される。
ぼすため、調節可能な固定部１１内及び軸受ホルダーブ
ロック１２内に端部がはめ込まれている平行６面体の変
形可能な部分に、弾性変形（Ｄ）が課せられる。変形さ
れた位置（一点鎖性で表わされている）は、調節可能な
固定部１１上に取りつけられた状態で概略的に示されて
いる。このとき、可撓伝動リンク１は、例えば組立て時
点でのボタンホール上での補足的被動車５の移動により
、駆動車２と補足的被動車５の間で緊張させられている
。従って、複合可撓ブレード１４の組は、さまざまな変
形態様において説明されているはめ込みの性質に応じて
異なる形で変形される。
【００２１】図３は、休止位置で表わされた変形可能な
平行６面体内に統合されたエラストマブロックを挿入す
ることにより可撓伝動リンクの振動を機械的に減衰する
１つの統合の可能性を示している。これと同じ形状で作
られたエラストマブロック１５は、前記変形可能な平行
６面体上に単純に支持されていてそのため微小ずれの可
能性を残しているか、或いは又は本来の場所での付着力
強化又は接着剤といった適切な手段によりこれを取り囲
む複合可撓ブレード１４に密に結びつけられている。こ
のエラストマブロック１５は、この変形態様において、
２つ表されているこれらの複合可撓ブレード１４の間に
設けられた矩形セクションを全て占めている。
平行６面体内に統合されたエラストマブロックを挿入す
ることにより可撓伝動リンクの振動を機械的に減衰する
１つの統合の可能性を示している。これと同じ形状で作
られたエラストマブロック１５は、前記変形可能な平行
６面体上に単純に支持されていてそのため微小ずれの可
能性を残しているか、或いは又は本来の場所での付着力
強化又は接着剤といった適切な手段によりこれを取り囲
む複合可撓ブレード１４に密に結びつけられている。こ
のエラストマブロック１５は、この変形態様において、
２つ表されているこれらの複合可撓ブレード１４の間に
設けられた矩形セクションを全て占めている。
【００２２】図示されていない一変形態様においては、
エラストマブロック１５は、応力の作用下でのその移動
を避けるため接触幅にわたりこのエラストマブロックが
密に結びつけられる弾性複合ブレート１４の間の自由な
セクションを部分的にしか占めていなくてもよい。図４
は、同じ休止条件下で、複合可撓ブレード１４の間の自
由なセクションの全て（図示しているように）又は一部
分を占めるエラストマブロック１５によりその減衰が確
保されている、対を成して組立てられた４枚の複合可撓
ブレード１４ｉ及び１４ｅによりその４つの大きな面上
で構成された変形可能な平行６面体の一変形態様を示し
ている。
エラストマブロック１５は、応力の作用下でのその移動
を避けるため接触幅にわたりこのエラストマブロックが
密に結びつけられる弾性複合ブレート１４の間の自由な
セクションを部分的にしか占めていなくてもよい。図４
は、同じ休止条件下で、複合可撓ブレード１４の間の自
由なセクションの全て（図示しているように）又は一部
分を占めるエラストマブロック１５によりその減衰が確
保されている、対を成して組立てられた４枚の複合可撓
ブレード１４ｉ及び１４ｅによりその４つの大きな面上
で構成された変形可能な平行６面体の一変形態様を示し
ている。
【００２３】エラストマブロック１５が自由セクション
の全てを占める場合、このブロックはそれを取り囲む複
合可撓ブレード１４ｉに密に結びつけられていてもいな
くてもよい。この自由セクションの一部分しか占めてい
ない場合、エラストマブロック１５は、振動の作用下で
のその移動を避けるためこのエラストマブロックを取り
囲む複合可撓ブレードに接触幅に亘って密に結びつけら
れる。
の全てを占める場合、このブロックはそれを取り囲む複
合可撓ブレード１４ｉに密に結びつけられていてもいな
くてもよい。この自由セクションの一部分しか占めてい
ない場合、エラストマブロック１５は、振動の作用下で
のその移動を避けるためこのエラストマブロックを取り
囲む複合可撓ブレードに接触幅に亘って密に結びつけら
れる。
【００２４】従って、軸受ホルダーブロック１２の可動
端（Ａ）の機械的固定が、はめ込みを確保する。同様に
、外部の２枚の複合可撓ブレード１４ｅは、スペーサ１
６により２枚の内部複合可撓ブレードに結びつけられて
いる。軸１７により象徴されている１組のボルト又はリ
ベットがこのはめ込みの固定を確実に行なっている。 （図示していない）同様の方法で、固定端部（Ｂ）は、
はめ込み１３による調節可能な固定部１１と一体化され
ている。
端（Ａ）の機械的固定が、はめ込みを確保する。同様に
、外部の２枚の複合可撓ブレード１４ｅは、スペーサ１
６により２枚の内部複合可撓ブレードに結びつけられて
いる。軸１７により象徴されている１組のボルト又はリ
ベットがこのはめ込みの固定を確実に行なっている。 （図示していない）同様の方法で、固定端部（Ｂ）は、
はめ込み１３による調節可能な固定部１１と一体化され
ている。
【００２５】図５は、変形可能な平行６面体が同様に、
複合可撓ブレード１４が対を成して組立てられているも
のの可撓伝動リンクの振動の機械的減衰は複合可撓ブレ
ード対１４の各々の中に周囲を取り囲む複合可撓ブレー
ド１４の接触面に場合によって結びつけられたエラスト
マ化合物製のブレード間層１８を挿入することによって
統合されているような一つの配置を示している、弾性テ
ンション装置の一変形態様を表わしている。
複合可撓ブレード１４が対を成して組立てられているも
のの可撓伝動リンクの振動の機械的減衰は複合可撓ブレ
ード対１４の各々の中に周囲を取り囲む複合可撓ブレー
ド１４の接触面に場合によって結びつけられたエラスト
マ化合物製のブレード間層１８を挿入することによって
統合されているような一つの配置を示している、弾性テ
ンション装置の一変形態様を表わしている。
【００２６】スペーサ１６を介しての軸受ホルダーブロ
ック１２に対する機械的固定により、場合によって（前
記スペーサ１６がブレード間層１８の厚みより小さい厚
みを有している場合）これらのブレード間層１８を構成
するエラストマ化合物上に圧縮プレストレスを加えるこ
とが可能となる。この圧縮プレストレスは、例えば前記
ブレード間層１８の初期厚みの１０％の変形により、補
足的ヒステリシス効果によって少なくとも複合可撓ブレ
ード１４の端部付近で、複合可撓ブレード対１４の平行
な曲げの際にエラストマ化合物の質量内部のせん断の交
互変動により生成された可撓伝動リンクの振動の粘弾性
減衰に寄与する。
ック１２に対する機械的固定により、場合によって（前
記スペーサ１６がブレード間層１８の厚みより小さい厚
みを有している場合）これらのブレード間層１８を構成
するエラストマ化合物上に圧縮プレストレスを加えるこ
とが可能となる。この圧縮プレストレスは、例えば前記
ブレード間層１８の初期厚みの１０％の変形により、補
足的ヒステリシス効果によって少なくとも複合可撓ブレ
ード１４の端部付近で、複合可撓ブレード対１４の平行
な曲げの際にエラストマ化合物の質量内部のせん断の交
互変動により生成された可撓伝動リンクの振動の粘弾性
減衰に寄与する。
【００２７】図示していない一変形態様においては、可
撓伝動リンクの振動の機械的減衰は、内部複合可撓ブレ
ード１４間にある矩形セクションの全て又は一部分の中
に、利用分野の応力が要求する場合にブレード間層１８
の減衰効果を強化することになるエラストマブロック１
５を付加することにより補完されうる。図６、図７、図
８、図９は、その変形可能な平行６面体が、単独の一組
のブレード、一組のブレード対又は単独のブレードと一
対の複合可撓ブレードから成る組合せを含んでいるよう
な、本発明による弾性テンション装置の複数の変形態様
をまとめている。
撓伝動リンクの振動の機械的減衰は、内部複合可撓ブレ
ード１４間にある矩形セクションの全て又は一部分の中
に、利用分野の応力が要求する場合にブレード間層１８
の減衰効果を強化することになるエラストマブロック１
５を付加することにより補完されうる。図６、図７、図
８、図９は、その変形可能な平行６面体が、単独の一組
のブレード、一組のブレード対又は単独のブレードと一
対の複合可撓ブレードから成る組合せを含んでいるよう
な、本発明による弾性テンション装置の複数の変形態様
をまとめている。
【００２８】図６は変形可能な平行６面体がその大きな
面上で、可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰要素が付加
されていない、２対の複合可撓ブレード１４で構成され
ているような態様を表わしている。これらの複合可撓ブ
レード１４は、ここでは軸受ホルダーブロック１２への
弾性可撓ブレード１４の各対の固定を同時に確保するリ
ベットが表されている軸１７により締めつけられたスペ
ーサ組１６といったような機械的手段によって２つずつ
はめ込まれている。
面上で、可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰要素が付加
されていない、２対の複合可撓ブレード１４で構成され
ているような態様を表わしている。これらの複合可撓ブ
レード１４は、ここでは軸受ホルダーブロック１２への
弾性可撓ブレード１４の各対の固定を同時に確保するリ
ベットが表されている軸１７により締めつけられたスペ
ーサ組１６といったような機械的手段によって２つずつ
はめ込まれている。
【００２９】この多重はめ込みは可動端部（Ａ）におい
て表わされている。剛性壁により象徴されている同一の
又は異なる装置が、固定端部（Ｂ）でのはめ込み１３を
確保している。従って、変形可能な平行６面体の弾性変
形においてその軸受９により支えられている張り車７に
対して、ほぼ直線の軌道上の誘導が課せられる。
て表わされている。剛性壁により象徴されている同一の
又は異なる装置が、固定端部（Ｂ）でのはめ込み１３を
確保している。従って、変形可能な平行６面体の弾性変
形においてその軸受９により支えられている張り車７に
対して、ほぼ直線の軌道上の誘導が課せられる。
【００３０】複合可撓ブレード１４の幅により確保され
た垂直方向における大きな剛性により、軸受９の軸が図
の平面に対し完全に直交した状態にとどまるように維持
することが可能となる。同様に、軸受ホルダーブロック
１２による複合可撓ブレード対１４の隔たりにより、張
り車が複合可撓ブレードの軸対称面に対し横方向に片持
ち式に間隔を隔てて配置されていることからこの張り車
７のてこの腕により形成される擾乱ねじりトルクの作用
の下での複合可撓ブレード１４の錐揉みに対する大きな
強度が得られる。
た垂直方向における大きな剛性により、軸受９の軸が図
の平面に対し完全に直交した状態にとどまるように維持
することが可能となる。同様に、軸受ホルダーブロック
１２による複合可撓ブレード対１４の隔たりにより、張
り車が複合可撓ブレードの軸対称面に対し横方向に片持
ち式に間隔を隔てて配置されていることからこの張り車
７のてこの腕により形成される擾乱ねじりトルクの作用
の下での複合可撓ブレード１４の錐揉みに対する大きな
強度が得られる。
【００３１】図７は、変形可能な平行６面体の大きな面
が２対の複合可撓ブレード１４で構成されている態様を
示しており、ここで１対の複合可撓ブレード対は、本来
の場所での接着又は付着力強化により、周囲を取り囲む
複合可撓ブレード１４の各々に密に結びつけられている
エラストマ化合物製のブレード間層１８を具備しており
、この第１のブレード対と同様にスペーサ１６のあそび
を介して一体化されたもう１方の複合可撓ブレード対１
４は、この変形態様においては可撓伝動リンクの振動の
粘弾性減衰用のブレード間層を含んでいない。ここでは
軸受ホルダーブロック１２は、相応するスペーサ１６が
前記ブレード間層１８の厚みより小さい厚みを有する場
合、ブレード間層１８を具備した複合可撓ブレード対１
４のこのブレード間層１８のエラストマ化合物の質量の
中に圧縮プレストレスを加えることができるようにする
軸１７により象徴された機械的固定部によって一体化さ
れている。
が２対の複合可撓ブレード１４で構成されている態様を
示しており、ここで１対の複合可撓ブレード対は、本来
の場所での接着又は付着力強化により、周囲を取り囲む
複合可撓ブレード１４の各々に密に結びつけられている
エラストマ化合物製のブレード間層１８を具備しており
、この第１のブレード対と同様にスペーサ１６のあそび
を介して一体化されたもう１方の複合可撓ブレード対１
４は、この変形態様においては可撓伝動リンクの振動の
粘弾性減衰用のブレード間層を含んでいない。ここでは
軸受ホルダーブロック１２は、相応するスペーサ１６が
前記ブレード間層１８の厚みより小さい厚みを有する場
合、ブレード間層１８を具備した複合可撓ブレード対１
４のこのブレード間層１８のエラストマ化合物の質量の
中に圧縮プレストレスを加えることができるようにする
軸１７により象徴された機械的固定部によって一体化さ
れている。
【００３２】図８は、弾性テンション装置の剛性を計算
して、類似の設計の３枚（又はそれ以上の奇数枚）の複
合可撓ブレード１４で大きい面が構成されている変形可
能な平行６面体の中間的な態様を描いている。この図は
、単独の複合可撓ブレード１４ｕが軸受ホルダーブロッ
ク１２に統合されているような配置を表わしている。 反対に、スペーサ１６とボルト又はリベットのセットを
用いて機械的組立てにより互いに一体化された複合可撓
ブレード対１４ｐは、この機械的手段により軸１７に沿
って軸受ホルダーブロック１２に固定されている。利用
分野の要求に応じて、複合可撓ブレード対１４ｐは同様
に、周囲を取り囲む２枚の複合可撓ブレードに密に結び
つけられたエラストマ化合物製のブレード間層の形をし
た可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰用の要素を含むこ
ともできる。
して、類似の設計の３枚（又はそれ以上の奇数枚）の複
合可撓ブレード１４で大きい面が構成されている変形可
能な平行６面体の中間的な態様を描いている。この図は
、単独の複合可撓ブレード１４ｕが軸受ホルダーブロッ
ク１２に統合されているような配置を表わしている。 反対に、スペーサ１６とボルト又はリベットのセットを
用いて機械的組立てにより互いに一体化された複合可撓
ブレード対１４ｐは、この機械的手段により軸１７に沿
って軸受ホルダーブロック１２に固定されている。利用
分野の要求に応じて、複合可撓ブレード対１４ｐは同様
に、周囲を取り囲む２枚の複合可撓ブレードに密に結び
つけられたエラストマ化合物製のブレード間層の形をし
た可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰用の要素を含むこ
ともできる。
【００３３】図９は、複合可撓ブレード１４ｖの各々の
あらゆる点における応力を均等化するため、例えば中央
領域において薄くなった可変的厚みをもつ複合可撓ブレ
ードの１組１４ｖで大きい面が構成されているような変
形可能な平行６面体を示している。上述の複合可撓ブレ
ードのこのような構成は、複合可撓ブレード１４ｖが金
属シートとエラストマ化合物製の薄層の交互複合材で作
られている場合には、制御された圧延加工によって実現
可能である。この構成は、複合可撓ブレード１４ｖが単
方向に方向づけされた長繊維で強化された重合体マトリ
クスから成る複合材料で作られている場合には、成形に
より実現可能である。従って好ましい一実施態様におて
いは、複合可撓ブレード１４は、織物又は金属製の長繊
維を含浸する熱可塑性又は熱硬化性の重合体マトリクス
の複合材料で構成されている。
あらゆる点における応力を均等化するため、例えば中央
領域において薄くなった可変的厚みをもつ複合可撓ブレ
ードの１組１４ｖで大きい面が構成されているような変
形可能な平行６面体を示している。上述の複合可撓ブレ
ードのこのような構成は、複合可撓ブレード１４ｖが金
属シートとエラストマ化合物製の薄層の交互複合材で作
られている場合には、制御された圧延加工によって実現
可能である。この構成は、複合可撓ブレード１４ｖが単
方向に方向づけされた長繊維で強化された重合体マトリ
クスから成る複合材料で作られている場合には、成形に
より実現可能である。従って好ましい一実施態様におて
いは、複合可撓ブレード１４は、織物又は金属製の長繊
維を含浸する熱可塑性又は熱硬化性の重合体マトリクス
の複合材料で構成されている。
【００３４】利用分野の要求に応えるため、複合材料の
引張り−圧縮弾性係数は３０ＧＰａ から１５０ＧＰａ
好ましくは３５ＧＰａ から８０ＧＰａ の間になく
てはならない。 又、使用中受ける応力のため、この複合材料は、その初
期長さの１％以上の破断時伸長を示さなくてはならない
。逆に、この複合材料の使用はそのマトリクスの構成材
料の重合体特性と相容性ある温度環境内で行なわれるこ
とから、複合材料が特定の熱特性を示すものである必要
はない。
引張り−圧縮弾性係数は３０ＧＰａ から１５０ＧＰａ
好ましくは３５ＧＰａ から８０ＧＰａ の間になく
てはならない。 又、使用中受ける応力のため、この複合材料は、その初
期長さの１％以上の破断時伸長を示さなくてはならない
。逆に、この複合材料の使用はそのマトリクスの構成材
料の重合体特性と相容性ある温度環境内で行なわれるこ
とから、複合材料が特定の熱特性を示すものである必要
はない。
【００３５】長繊維複合材料の機械的特性特に弾性係数
が基本的に３つのパラメータすなわち繊維の機械的特性
、その重量比又は体積比及び複合材料中のその方向性に
より支配されているということは周知の事実である。 外部応力に対する複合材料の応答は、大部分が構成要素
の弾性及び可塑性挙動により課せられるものでありマト
リクスの材料及び長繊維の材料の機械的反力の成分であ
る。
が基本的に３つのパラメータすなわち繊維の機械的特性
、その重量比又は体積比及び複合材料中のその方向性に
より支配されているということは周知の事実である。 外部応力に対する複合材料の応答は、大部分が構成要素
の弾性及び可塑性挙動により課せられるものでありマト
リクスの材料及び長繊維の材料の機械的反力の成分であ
る。
【００３６】このマトリクスを構成しうる重合体材料と
して挙げることができるのは、熱可塑性重合体としてポ
リオレフィン、ポリエステル、ポリアミド及びポリイミ
ド、そして熱可塑性重合体としてエポキシ樹脂、フェノ
ール樹脂及びホルモフェノール樹脂がある。しかしなが
らポリオレフィンは、長繊維に対するその付着力を確保
するため特別な処理が必要となるという欠点を有する。 繊維に対してマトリクスのこの密な結合は、複合材料の
機械的挙動にとって不可欠な特性であり、この複合材料
の性能は、マトリクス内に繊維の脱湿が発生すると直ち
に著しく低下する。
して挙げることができるのは、熱可塑性重合体としてポ
リオレフィン、ポリエステル、ポリアミド及びポリイミ
ド、そして熱可塑性重合体としてエポキシ樹脂、フェノ
ール樹脂及びホルモフェノール樹脂がある。しかしなが
らポリオレフィンは、長繊維に対するその付着力を確保
するため特別な処理が必要となるという欠点を有する。 繊維に対してマトリクスのこの密な結合は、複合材料の
機械的挙動にとって不可欠な特性であり、この複合材料
の性能は、マトリクス内に繊維の脱湿が発生すると直ち
に著しく低下する。
【００３７】マトリクスの補強要素として使用できる繊
維は、１％以上の破断時伸長及び３０ＧＰａ から４０
０ＧＰａ の弾性係数（というのもこの弾性係数は複合
材料の弾性係数を大部分支配する長繊維の弾性係数であ
るからである）を有するものの中から、使用上の要求条
件を満たすように選択される。従って、弾性係数が３０
ＧＰａ よりやや大きいポリビニルアルコール繊維、品
質に応じて弾性係数が４０ＧＰａ から９０ＧＰａ の
グラスファイバ、７０ＧＰａ から１３０ＧＰａ の弾
性係数を示すアラミド繊維、又は弾性係数が約７０ＧＰ
ａ から８０ＧＰａ であるアンモニウムといったいく
つかの金属繊維が選ばれるのが有利である。
維は、１％以上の破断時伸長及び３０ＧＰａ から４０
０ＧＰａ の弾性係数（というのもこの弾性係数は複合
材料の弾性係数を大部分支配する長繊維の弾性係数であ
るからである）を有するものの中から、使用上の要求条
件を満たすように選択される。従って、弾性係数が３０
ＧＰａ よりやや大きいポリビニルアルコール繊維、品
質に応じて弾性係数が４０ＧＰａ から９０ＧＰａ の
グラスファイバ、７０ＧＰａ から１３０ＧＰａ の弾
性係数を示すアラミド繊維、又は弾性係数が約７０ＧＰ
ａ から８０ＧＰａ であるアンモニウムといったいく
つかの金属繊維が選ばれるのが有利である。
【００３８】単独で用いられた場合カーボン繊維はやや
高い弾性係数を示し、好ましくは弾性係数レンジがきわ
めて広いカーボンとガラスの混成繊維の形で用いられる
ことになる。複合可撓ブレード１４を構成する複合材料
の性能にとって重要なもう１つの要因は、繊維の比率で
ある。
高い弾性係数を示し、好ましくは弾性係数レンジがきわ
めて広いカーボンとガラスの混成繊維の形で用いられる
ことになる。複合可撓ブレード１４を構成する複合材料
の性能にとって重要なもう１つの要因は、繊維の比率で
ある。
【００３９】利用分野の制御条件のため、又マトリクス
の重合体材料及び繊維の性質を考慮に入れて、複合材全
体に対する繊維の体積比は４０％から８０％、好ましく
は６０％から７０％である。複合材料の特性は同様に、
マトリクス内の繊維の方向性によっても左右される。利
用分野の制御条件のためには、複合可撓ブレードの長手
方向軸１４との関係において−８°と＋８°の間好まし
くは−５°から＋５°の繊維方向性が満足のいくもので
あることがわかっている。
の重合体材料及び繊維の性質を考慮に入れて、複合材全
体に対する繊維の体積比は４０％から８０％、好ましく
は６０％から７０％である。複合材料の特性は同様に、
マトリクス内の繊維の方向性によっても左右される。利
用分野の制御条件のためには、複合可撓ブレードの長手
方向軸１４との関係において−８°と＋８°の間好まし
くは−５°から＋５°の繊維方向性が満足のいくもので
あることがわかっている。
【００４０】こうして作られた複合材料の中でも、最も
優れた性能を示したものとして、制限的意味のない一例
として以下のマトリクス／繊維組合せを挙げることがで
きる。 − ３０ＧＰａ から５０ＧＰａ の弾性係数範囲内
では、ポリエステルマトリクスと体積百分率で６０％の
アラミド繊維、又はエポキシマトリクスと体積百分率で
６６％のグラスファイバＳから成る複合材、 − ５０ＧＰａ から８０ＧＰａ の弾性係数範囲内
では、エポキシマトリクスと体積百分率で７３％ガラス
フィイバＥ、又はポリイミドマトリクスと体積百分率で
６４％のアラミド繊維から成る複合材、 − ８０ＧＰａ から１００ＧＰａ の弾性係数範囲
内では、フェノールマトリクスと体積百分率で４０％の
アラミド繊維、又はエポキシマトリクスと体積百分率で
５８％のカーボン／ガラス混成繊維から成る複合材。
優れた性能を示したものとして、制限的意味のない一例
として以下のマトリクス／繊維組合せを挙げることがで
きる。 − ３０ＧＰａ から５０ＧＰａ の弾性係数範囲内
では、ポリエステルマトリクスと体積百分率で６０％の
アラミド繊維、又はエポキシマトリクスと体積百分率で
６６％のグラスファイバＳから成る複合材、 − ５０ＧＰａ から８０ＧＰａ の弾性係数範囲内
では、エポキシマトリクスと体積百分率で７３％ガラス
フィイバＥ、又はポリイミドマトリクスと体積百分率で
６４％のアラミド繊維から成る複合材、 − ８０ＧＰａ から１００ＧＰａ の弾性係数範囲
内では、フェノールマトリクスと体積百分率で４０％の
アラミド繊維、又はエポキシマトリクスと体積百分率で
５８％のカーボン／ガラス混成繊維から成る複合材。
【００４１】マトリクスのたわみ性は、二次的ではある
ものの重合体合金を形成するための相容性ある重合体の
組合せなどによって必要に応じて調整できる特性である
。エポキシマトリクスの場合、可撓性は、剛性エポキシ
樹脂と軟性エポキシ樹脂を適当な割合で組合せることに
より、容易に調整される。このようにして作られた複合
材料の引張り−圧縮弾性係数は、後の構成要素の組立て
において利用される。
ものの重合体合金を形成するための相容性ある重合体の
組合せなどによって必要に応じて調整できる特性である
。エポキシマトリクスの場合、可撓性は、剛性エポキシ
樹脂と軟性エポキシ樹脂を適当な割合で組合せることに
より、容易に調整される。このようにして作られた複合
材料の引張り−圧縮弾性係数は、後の構成要素の組立て
において利用される。
【００４２】図１０は、軸受ホルダーブロック１３が完
全に統合されて２つの複合可撓ブレード１４と単一の部
品のみを形成しているような、変形可能な平行６面体の
複合可撓ブレード１４の１枚の上に急激に又は漸進的に
接触することで作用を及ぼす機械的可撓性制限ストッパ
１０の配置を概略的に示している。ほぼ一定の高い可撓
性をもつ機能的ゾーンを超えてのこのような接触の原理
は、同様に、変形可能な平行６面体の大きい面が前記複
合可撓ブレード１４を１対又は２対有する場合にも適用
可能である。
全に統合されて２つの複合可撓ブレード１４と単一の部
品のみを形成しているような、変形可能な平行６面体の
複合可撓ブレード１４の１枚の上に急激に又は漸進的に
接触することで作用を及ぼす機械的可撓性制限ストッパ
１０の配置を概略的に示している。ほぼ一定の高い可撓
性をもつ機能的ゾーンを超えてのこのような接触の原理
は、同様に、変形可能な平行６面体の大きい面が前記複
合可撓ブレード１４を１対又は２対有する場合にも適用
可能である。
【００４３】隣接する複合可撓ブレード１４上への機械
的可撓性制限ストッパの機械的接触の後、変形可能な平
行６面体の弾性変形は、はるかに高い剛性を示しながら
、可能な状態にとどまる。このとき、この現象は、エン
ジンの或る種の負荷及び回転数条件、一般にアイドリン
グにかなり近い条件の下で発生する可能性の高い共鳴の
振動数を変える。ストローク当初に比べ２倍から３倍に
なった弾性テンション装置内の弾性復元剛性がこのとき
都合良く介入し、可撓伝動リンクにより構成されたバネ
−質量系を１つの固有振動数からもう１つの固有振動数
へと移行させる。利用分野の要求条件に応じて（例えば
エラストマ化合物製ブレード間層の形での）統合された
粘弾性減衰を伴うか又は伴わない作動位置は、機械的可
撓性制限ストッパ１０の接触のすぐ近くにあるのが有利
である。
的可撓性制限ストッパの機械的接触の後、変形可能な平
行６面体の弾性変形は、はるかに高い剛性を示しながら
、可能な状態にとどまる。このとき、この現象は、エン
ジンの或る種の負荷及び回転数条件、一般にアイドリン
グにかなり近い条件の下で発生する可能性の高い共鳴の
振動数を変える。ストローク当初に比べ２倍から３倍に
なった弾性テンション装置内の弾性復元剛性がこのとき
都合良く介入し、可撓伝動リンクにより構成されたバネ
−質量系を１つの固有振動数からもう１つの固有振動数
へと移行させる。利用分野の要求条件に応じて（例えば
エラストマ化合物製ブレード間層の形での）統合された
粘弾性減衰を伴うか又は伴わない作動位置は、機械的可
撓性制限ストッパ１０の接触のすぐ近くにあるのが有利
である。
【００４４】可撓伝動リンクの振動の減衰が複合可撓ブ
レード１４の自由セクションを全て又は一部分占めるエ
ラストマブロック１５により確保されているような、図
示していない一変形態様においては、機械的可撓性制限
ストッパ１０を変形可能な平行６面体の外部に持ってい
くことが必要であり、このときストッパの接触は弾性複
合ブレード１４の外部上で起こる。
レード１４の自由セクションを全て又は一部分占めるエ
ラストマブロック１５により確保されているような、図
示していない一変形態様においては、機械的可撓性制限
ストッパ１０を変形可能な平行６面体の外部に持ってい
くことが必要であり、このときストッパの接触は弾性複
合ブレード１４の外部上で起こる。
【００４５】いずれの場合でも、変形可能な平行６面体
の内部又は外部に配置された機械的可撓性制限ストッパ
１０はストロークのリミッタとしてではなく固有振動数
の変更要素として作用する。図１１は、機械的可撓性補
正ストッパ１０′がそれ自体曲げの可能性を示すような
、弾性テンション装置の一変形態様である。この目的の
ため、ストッパは複合可撓ブレード１４の可撓性に似た
可撓性の特徴をもち、有利にも、この機械的可撓性補正
ストッパが作動中に支持されることになる対抗要素（２
０）と同じ複合材料で作られている。曲げを受けておら
ず従って脆性のきわめて小さい帯域内で起こる機械的可
撓性補正ストッパ１０′とその対抗要素２０との接触開
始後、平行６面体の剛性は、複合可撓ブレード１４、機
械的可撓性補正ストッパ１０′及びその対抗要素２０の
幾何形状特性に応じて、ストローク当初の２倍から３倍
となる。
の内部又は外部に配置された機械的可撓性制限ストッパ
１０はストロークのリミッタとしてではなく固有振動数
の変更要素として作用する。図１１は、機械的可撓性補
正ストッパ１０′がそれ自体曲げの可能性を示すような
、弾性テンション装置の一変形態様である。この目的の
ため、ストッパは複合可撓ブレード１４の可撓性に似た
可撓性の特徴をもち、有利にも、この機械的可撓性補正
ストッパが作動中に支持されることになる対抗要素（２
０）と同じ複合材料で作られている。曲げを受けておら
ず従って脆性のきわめて小さい帯域内で起こる機械的可
撓性補正ストッパ１０′とその対抗要素２０との接触開
始後、平行６面体の剛性は、複合可撓ブレード１４、機
械的可撓性補正ストッパ１０′及びその対抗要素２０の
幾何形状特性に応じて、ストローク当初の２倍から３倍
となる。
【００４６】図１０に示されている変形態様の場合と同
様に、機械的可撓性補正ストッパ１０′及びその対抗要
素２０は、ストロークのリミッタとしてではなく固有振
動数の変更用要素として作用する。図１２は、弾性テン
ション装置８の正常な機能位置を超えて変形可能な平行
６面体の剛性の増大を確保するためのもう１つの実施態
様を示している。この剛性の増大は、変形ストローク当
初において変形可能な平行６面体内で緊張していない状
態にある、高強度の織物又は金属製の一定長のケーブル
２１にテンションを加えることにより得られる。この一
定長のケーブル２１の２つの端部は、一方では可動端部
（Ａ）について軸受ホルダーブロック１２に又他方では
ここではめ込み部１３を内蔵する剛性壁として象徴され
ている固定端部（Ｂ）について調節可能な固定部に対し
て結びつけられた状態で概略的に表わされている。
様に、機械的可撓性補正ストッパ１０′及びその対抗要
素２０は、ストロークのリミッタとしてではなく固有振
動数の変更用要素として作用する。図１２は、弾性テン
ション装置８の正常な機能位置を超えて変形可能な平行
６面体の剛性の増大を確保するためのもう１つの実施態
様を示している。この剛性の増大は、変形ストローク当
初において変形可能な平行６面体内で緊張していない状
態にある、高強度の織物又は金属製の一定長のケーブル
２１にテンションを加えることにより得られる。この一
定長のケーブル２１の２つの端部は、一方では可動端部
（Ａ）について軸受ホルダーブロック１２に又他方では
ここではめ込み部１３を内蔵する剛性壁として象徴され
ている固定端部（Ｂ）について調節可能な固定部に対し
て結びつけられた状態で概略的に表わされている。
【００４７】一定長のケーブル２１の端部とこれら２つ
の定着点の結合は、機械的組立てにおけるはさみ込みに
よってか、或いは又一体化により行なわれるが、この場
合定着部は構成要素の成形の際に埋め込まれる。一定長
のケーブル２１の固有弾性係数は、それが通常の機能位
置を超えて引張られた状態にある場合に剛性がそのスト
ローク当初の値の２倍又は３倍となりうるように選択さ
れる。この効果は、剛性ストッパが上記可撓伝動リンク
上に急激な応力を及ぼすことなく、エンジンの一部の特
徴的回転数において可撓伝動リンクにより構成されたバ
ネ−質量系の共振の振動数を著しく変える。
の定着点の結合は、機械的組立てにおけるはさみ込みに
よってか、或いは又一体化により行なわれるが、この場
合定着部は構成要素の成形の際に埋め込まれる。一定長
のケーブル２１の固有弾性係数は、それが通常の機能位
置を超えて引張られた状態にある場合に剛性がそのスト
ローク当初の値の２倍又は３倍となりうるように選択さ
れる。この効果は、剛性ストッパが上記可撓伝動リンク
上に急激な応力を及ぼすことなく、エンジンの一部の特
徴的回転数において可撓伝動リンクにより構成されたバ
ネ−質量系の共振の振動数を著しく変える。
【００４８】図１３及び図１４は、変形可能な平行６面
体内に斜めの柔軟なブレード２３を挿入することにより
高い可撓性をもたされた弾性テンション装置８′のもう
１つの構成に関する。この配置は、きわめて可撓性の高
い変形可能な平行６面体のスラスト（Ｐ）により可撓伝
動リンク上に力が及ぼされ、その結果、例えばエンジン
のアイドリングよりかなり低い低回転数での可撓伝動リ
ンクから成るバネ−質量系の共振が許容されることが望
ましい場合に、特に有利である。このため、振動は、付
加的な粘弾性減衰の必要なくエンジンの有効回転数全て
において濾過された状態となる。
体内に斜めの柔軟なブレード２３を挿入することにより
高い可撓性をもたされた弾性テンション装置８′のもう
１つの構成に関する。この配置は、きわめて可撓性の高
い変形可能な平行６面体のスラスト（Ｐ）により可撓伝
動リンク上に力が及ぼされ、その結果、例えばエンジン
のアイドリングよりかなり低い低回転数での可撓伝動リ
ンクから成るバネ−質量系の共振が許容されることが望
ましい場合に、特に有利である。このため、振動は、付
加的な粘弾性減衰の必要なくエンジンの有効回転数全て
において濾過された状態となる。
【００４９】実際、低下したはめ込み剛性で、ほぼ一定
の力の弾性テンション装置８′が実現可能となる。図１
３に示された変形態様においては、変形可能な平行６面
体の４つの面は、半はめ込み式ヒンジ留め４つによって
連結されている。利用分野の必要性に応じて、これらの
半はめ込み式ヒンジ留め部のうち２つ又は４つが比較的
柔軟なヒンジの役目を果たし、２つだけがこの役目を果
している場合には他の２つは剛性はめ込み部を構成する
。
の力の弾性テンション装置８′が実現可能となる。図１
３に示された変形態様においては、変形可能な平行６面
体の４つの面は、半はめ込み式ヒンジ留め４つによって
連結されている。利用分野の必要性に応じて、これらの
半はめ込み式ヒンジ留め部のうち２つ又は４つが比較的
柔軟なヒンジの役目を果たし、２つだけがこの役目を果
している場合には他の２つは剛性はめ込み部を構成する
。
【００５０】このような比較的柔軟なヒンジを実現する
手段は、図１４に詳細に示されている。この手段は、複
合可撓ブレード１４の長さ全体にわたりこのブレードの
厚みとの関係において厚み２２を局所的に減少させて構
成されている。好ましくはヒンジ留めされた複合可撓ブ
レード１４と同じ材料で作られた斜めの柔軟なブレード
２３が変形可能な平行６面体内に挿入され、この斜めの
柔軟なブレード２３の端部は、類似の手段によりヒンジ
留めされている。
手段は、図１４に詳細に示されている。この手段は、複
合可撓ブレード１４の長さ全体にわたりこのブレードの
厚みとの関係において厚み２２を局所的に減少させて構
成されている。好ましくはヒンジ留めされた複合可撓ブ
レード１４と同じ材料で作られた斜めの柔軟なブレード
２３が変形可能な平行６面体内に挿入され、この斜めの
柔軟なブレード２３の端部は、類似の手段によりヒンジ
留めされている。
【００５１】この斜めの柔軟なブレード２３のその２つ
の端部の間の軸間距離の短縮による変形性は、変形可能
な平行６面体の変形の線形弾性を補正し、アセンブリの
剛性をきわめて低くさらにはゼロにする（制限されたス
トローク上では負の値さえ可能である）ために利用され
る。従ってこのとき、弾性テンション装置８′は有効ス
トローク全体においてはほぼ一定の力にある。例えば厚
みの減少部２２により得られる半はめ込み式ヒンジ留め
部の回転可撓性は、その弾性軌道が走行する方向とは異
なる方向における張り車７の誘導を確実にする剛性であ
る、図に対して直交する方向における装置全体の剛性を
妨げるものではない。
の端部の間の軸間距離の短縮による変形性は、変形可能
な平行６面体の変形の線形弾性を補正し、アセンブリの
剛性をきわめて低くさらにはゼロにする（制限されたス
トローク上では負の値さえ可能である）ために利用され
る。従ってこのとき、弾性テンション装置８′は有効ス
トローク全体においてはほぼ一定の力にある。例えば厚
みの減少部２２により得られる半はめ込み式ヒンジ留め
部の回転可撓性は、その弾性軌道が走行する方向とは異
なる方向における張り車７の誘導を確実にする剛性であ
る、図に対して直交する方向における装置全体の剛性を
妨げるものではない。
【００５２】図１５及び図１６は、大きい面についてそ
の変形可能な平行６面体が、エラストマ化合物製ブレー
ド間層１８の形で可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰用
要素を各々含む２対の複合可撓ブレード１４一組で構成
されているような、可撓伝動リンクの裏面に弾性圧力を
加える作用をもつたわみが無い状態で載置された形で表
された弾性装置８を、軸方向断面図と部分図で描いてい
る。
の変形可能な平行６面体が、エラストマ化合物製ブレー
ド間層１８の形で可撓伝動リンクの振動の粘弾性減衰用
要素を各々含む２対の複合可撓ブレード１４一組で構成
されているような、可撓伝動リンクの裏面に弾性圧力を
加える作用をもつたわみが無い状態で載置された形で表
された弾性装置８を、軸方向断面図と部分図で描いてい
る。
【００５３】図１５は、複合可撓ブレード１４の対称面
での断面図である；図１６は、組立ての原理を示す、張
り車の軸受９と張り車７の部分断面図を伴う上面図であ
る。張り車７は、軸受ホルダーブロック１２の円筒形中
ぐりの中にプレスばめされた軸受９の上に２つの玉軸受
又は針状ころ軸受により載置された、標準サイズで市販
されている平滑なローラである。
での断面図である；図１６は、組立ての原理を示す、張
り車の軸受９と張り車７の部分断面図を伴う上面図であ
る。張り車７は、軸受ホルダーブロック１２の円筒形中
ぐりの中にプレスばめされた軸受９の上に２つの玉軸受
又は針状ころ軸受により載置された、標準サイズで市販
されている平滑なローラである。
【００５４】前記軸受ホルダーブロック１２は、組立の
際に４つの複合可撓ブレード１４及び２つのスペーサ２
４で構成された山積みの中に締めつけられる。可動端部
（Ａ）において、締めつけは、全てを閉じ込め組立てに
必要なプレストレスを確保する矩形フランジ２５の嵌め
込みにより実現される。同じ機能は、アセンブリの構造
的接着によっても果たすことができる。実際軸受ホルダ
ー１２及び機械的可撓性制限ストッパ１０は、好ましく
は機械的固定の軽量合金製か又は、スペーサ２４を統合
するその接着がより均質な解決法を構成することになる
ような熱可塑性又は熱硬化性の重合体ブロックの形で、
製作することができる。
際に４つの複合可撓ブレード１４及び２つのスペーサ２
４で構成された山積みの中に締めつけられる。可動端部
（Ａ）において、締めつけは、全てを閉じ込め組立てに
必要なプレストレスを確保する矩形フランジ２５の嵌め
込みにより実現される。同じ機能は、アセンブリの構造
的接着によっても果たすことができる。実際軸受ホルダ
ー１２及び機械的可撓性制限ストッパ１０は、好ましく
は機械的固定の軽量合金製か又は、スペーサ２４を統合
するその接着がより均質な解決法を構成することになる
ような熱可塑性又は熱硬化性の重合体ブロックの形で、
製作することができる。
【００５５】固定端部（Ｂ）には、機械的可撓性制限ス
トッパ１０をはさむ締め付け用プレート２７を伴う、枠
組となる２本の外部ボルト２６によって取外し可能なア
センブリが表わされている。エンジンハウジング上の組
立ては、表示されていない適切なあらゆる手段によって
調節可能な固定部１１を介して行なわれる。当業者にと
っては明白であるように、取外し可能か否かに関わらず
各々のタイプの締めつけは複合可撓ブレード１４の可動
端部（Ａ）同様に固定端部（Ｂ）にも適用可能である。 いずれの場合においても、スペーサ２４は、周囲を取り
囲む２枚の複合可撓ブレード１４に接着されたエラスト
マ化合物製のブレード間層１８の厚さより小さい厚みの
ものであるため、自由状態であそびを残して取りつける
ことができる。
トッパ１０をはさむ締め付け用プレート２７を伴う、枠
組となる２本の外部ボルト２６によって取外し可能なア
センブリが表わされている。エンジンハウジング上の組
立ては、表示されていない適切なあらゆる手段によって
調節可能な固定部１１を介して行なわれる。当業者にと
っては明白であるように、取外し可能か否かに関わらず
各々のタイプの締めつけは複合可撓ブレード１４の可動
端部（Ａ）同様に固定端部（Ｂ）にも適用可能である。 いずれの場合においても、スペーサ２４は、周囲を取り
囲む２枚の複合可撓ブレード１４に接着されたエラスト
マ化合物製のブレード間層１８の厚さより小さい厚みの
ものであるため、自由状態であそびを残して取りつける
ことができる。
【００５６】平行な面をもつ山積み内の必要な複合可撓
ブレード数は、利用分野の機械的データにより決定され
る。１実施例においては、４５ｄａＮ のスラストを及
ぼす約２０ミリメートルのたわみが目標を成している。 ばね鋼ブレードの形での実施には、エラストマ化合物の
薄い層により分離された厚み０．２５ミリメートルの約
１００枚のブレードといったように、きわめて薄いブレ
ードが大量に必要である。
ブレード数は、利用分野の機械的データにより決定され
る。１実施例においては、４５ｄａＮ のスラストを及
ぼす約２０ミリメートルのたわみが目標を成している。 ばね鋼ブレードの形での実施には、エラストマ化合物の
薄い層により分離された厚み０．２５ミリメートルの約
１００枚のブレードといったように、きわめて薄いブレ
ードが大量に必要である。
【００５７】その結果、鋼ブレードの山積に対して横方
向に、張り車の載置に起因する寄生（擾乱）偏心効果の
下であまりにも低すぎるねじり剛性が得られることにな
る。しかしながら、場合によって鋼ブレードの形状又は
取付けにより取り戻すことのできる、張り車の軸受が弾
性的にとる角度は、相変わらず弾性たわみに正比例して
いる；すなわち、この弾性たわみが変動する場合、角度
の変動は可撓伝動リンク１の優れたセンタリングにとっ
て致命的な障害となるだろう。
向に、張り車の載置に起因する寄生（擾乱）偏心効果の
下であまりにも低すぎるねじり剛性が得られることにな
る。しかしながら、場合によって鋼ブレードの形状又は
取付けにより取り戻すことのできる、張り車の軸受が弾
性的にとる角度は、相変わらず弾性たわみに正比例して
いる；すなわち、この弾性たわみが変動する場合、角度
の変動は可撓伝動リンク１の優れたセンタリングにとっ
て致命的な障害となるだろう。
【００５８】各々軸受ホルダーブロック１２及び機械的
可撓性制限ストッパ１０をとり囲む約５０枚の鋼ブレー
ドの２つのアセンブリの組上でのはめ込みは、ねじり剛
性を必要な値にするための手段になると思われるが、こ
のように構成された装置は、重く、かさ高くしかも製造
コストの高いものとなる。逆に、例えば長繊維で強化さ
れた重合体マトリクスの複合可撓ブレードの形での実施
例の寸法決定によって、３０ＧＰａ 以上の複合材料の
引張り−圧縮弾性係数に対して全く許容可能なねじり剛
性及び４というブレード数を選択することが可能になる
。
可撓性制限ストッパ１０をとり囲む約５０枚の鋼ブレー
ドの２つのアセンブリの組上でのはめ込みは、ねじり剛
性を必要な値にするための手段になると思われるが、こ
のように構成された装置は、重く、かさ高くしかも製造
コストの高いものとなる。逆に、例えば長繊維で強化さ
れた重合体マトリクスの複合可撓ブレードの形での実施
例の寸法決定によって、３０ＧＰａ 以上の複合材料の
引張り−圧縮弾性係数に対して全く許容可能なねじり剛
性及び４というブレード数を選択することが可能になる
。
【００５９】一方、複合可撓ブレード対１４を機械的可
撓性制限ストッパ１０及び軸受ホルダーブロック１２の
両側に組毎に配置することにより、その間に配置されこ
れらの複合可撓ブレード１４に対し物理化学的に密に結
びつけられているエラストマ化合物製のブレード間層１
８のせん断による減衰を適切に設けることが可能となる
。その結果、軽量化及び実施の容易さならびに減衰とい
った特定の利点が得られる。
撓性制限ストッパ１０及び軸受ホルダーブロック１２の
両側に組毎に配置することにより、その間に配置されこ
れらの複合可撓ブレード１４に対し物理化学的に密に結
びつけられているエラストマ化合物製のブレード間層１
８のせん断による減衰を適切に設けることが可能となる
。その結果、軽量化及び実施の容易さならびに減衰とい
った特定の利点が得られる。
【００６０】図示していない一変形態様においては、複
合可撓ブレード１４及びブレード間層１８から成るサン
ドイッチ構造は、３枚の複合可撓ブレード１４及び２枚
のブレード間層１８で構成されているもよく、このこと
は、スラスト（Ｐ）がさらに高いものであるべき利用分
野において必要なことである。スペーサ２４の高さの調
節による適合により、複合可撓ブレード１４の形状ひい
ては平行度は曲げによって変えられるためはめ込み部に
最も近いブレード間層１８のエラストマ化合物の圧縮プ
レストレスを調整することが可能となる。
合可撓ブレード１４及びブレード間層１８から成るサン
ドイッチ構造は、３枚の複合可撓ブレード１４及び２枚
のブレード間層１８で構成されているもよく、このこと
は、スラスト（Ｐ）がさらに高いものであるべき利用分
野において必要なことである。スペーサ２４の高さの調
節による適合により、複合可撓ブレード１４の形状ひい
ては平行度は曲げによって変えられるためはめ込み部に
最も近いブレード間層１８のエラストマ化合物の圧縮プ
レストレスを調整することが可能となる。
【００６１】はめ込まれた端部をもつ複合可撓ブレード
１４のこの平行な曲げの際に、ブレード間層１８のエラ
ストマ材料のせん断が変形に参与し、これに対し余分な
剛性をもたらすが、それでも、この剛性はきわめて穏や
かなものにとどまる。これに対して、これらの変形の必
然的に周期的な変動は、これらを構成するエラストマ化
合物の粘弾性を全面的に介入させる。
１４のこの平行な曲げの際に、ブレード間層１８のエラ
ストマ材料のせん断が変形に参与し、これに対し余分な
剛性をもたらすが、それでも、この剛性はきわめて穏や
かなものにとどまる。これに対して、これらの変形の必
然的に周期的な変動は、これらを構成するエラストマ化
合物の粘弾性を全面的に介入させる。
【００６２】圧縮プレストレスはとさらに、ヒステリシ
ス効果をもたらす。この結果は、特にエラストマ化合物
がその可能性に比べてきわめて穏やかなせん断応力を支
持していることから、無視できないものであるというこ
とがわかる。非常に減衰力の強いエラストマ化合物の選
択にとって有利なあまり高くない応力及び複合可撓ブレ
ード１４の性質から、このようなサンドイッチ構造の非
常に単純な配置は弾性テンション装置８に対し、可撓伝
動リンクの弾性テンションの周期的変動を防止するため
の充分な粘弾性減衰をもたらす。
ス効果をもたらす。この結果は、特にエラストマ化合物
がその可能性に比べてきわめて穏やかなせん断応力を支
持していることから、無視できないものであるというこ
とがわかる。非常に減衰力の強いエラストマ化合物の選
択にとって有利なあまり高くない応力及び複合可撓ブレ
ード１４の性質から、このようなサンドイッチ構造の非
常に単純な配置は弾性テンション装置８に対し、可撓伝
動リンクの弾性テンションの周期的変動を防止するため
の充分な粘弾性減衰をもたらす。
【００６３】特に、臨界減衰の７％から１６％までの粘
弾性減衰率は、アクセサリに伝達された出力の周期的変
動によってひき起こされる異なる滑車間の振動の危険性
を制限する、この利用分野ではかなり短かい張り車７を
とり囲む可撓伝動リンクの側面の共振開始の防止にとっ
て充分なものである。図１７は、以前に組立てられた状
態で表わされた弾性テンション装置８のアセンブリの構
成要素である自由状態の部品の外面図を示している。
弾性減衰率は、アクセサリに伝達された出力の周期的変
動によってひき起こされる異なる滑車間の振動の危険性
を制限する、この利用分野ではかなり短かい張り車７を
とり囲む可撓伝動リンクの側面の共振開始の防止にとっ
て充分なものである。図１７は、以前に組立てられた状
態で表わされた弾性テンション装置８のアセンブリの構
成要素である自由状態の部品の外面図を示している。
【００６４】この弾性テンション装置８は基本的に、エ
ラストマ化合物製のブレード間層１８に物理化学的に密
な結合により結びつけられている一対の複合可撓ブレー
ド１４で各々形成された２つの同一のアセンブリから成
る。Ａでは軸受ホルダーブロック１２を又Ｂでは機械的
可撓性制限ストッパ１０を単純にはさむことにより複合
可撓ブレード１４のはめ込みを可能にするような、これ
ら可動端部（Ａ）と固定端部（Ｂ）において同一のもの
でありうるスペーサ２４は、むき出しの形で示されてい
る。
ラストマ化合物製のブレード間層１８に物理化学的に密
な結合により結びつけられている一対の複合可撓ブレー
ド１４で各々形成された２つの同一のアセンブリから成
る。Ａでは軸受ホルダーブロック１２を又Ｂでは機械的
可撓性制限ストッパ１０を単純にはさむことにより複合
可撓ブレード１４のはめ込みを可能にするような、これ
ら可動端部（Ａ）と固定端部（Ｂ）において同一のもの
でありうるスペーサ２４は、むき出しの形で示されてい
る。
【００６５】この機械的可撓性制限ストッパ１０の外部
形状のため、このストッパは、弾性ストロークが通常の
値を超えた場合に最も近い複合可撓ブレード１４とその
斜め面１９が接触に入るという機能をもつことになる。 その効果は、可動端部（Ａ）にある弾性テンション装置
８の半分が変形可能な状態にとどまっていることから剛
性が増大するということにある。固定端部（Ｂ）の側の
複合可撓ブレード１４の半分の変形は、このとき、この
機械的可撓性制限ストッパ１０の接触後に上限に達した
状態となる。
形状のため、このストッパは、弾性ストロークが通常の
値を超えた場合に最も近い複合可撓ブレード１４とその
斜め面１９が接触に入るという機能をもつことになる。 その効果は、可動端部（Ａ）にある弾性テンション装置
８の半分が変形可能な状態にとどまっていることから剛
性が増大するということにある。固定端部（Ｂ）の側の
複合可撓ブレード１４の半分の変形は、このとき、この
機械的可撓性制限ストッパ１０の接触後に上限に達した
状態となる。
【００６６】従って、可撓伝動リンク１の共振開始に相
当する動的振動において、急激でない剛化が新たな固有
振動数を出現させ、機械的可撓性制限ストッパ１０と複
合可撓ブレード１４の接触を取り囲む２つの幾何学的限
界の間の共振系の粘弾性減衰による弱化に有利に作用す
る。より丸味を帯びた形状が、必要な場合における剛性
の漸進的変動を可能にする。弾性テンション装置８の長
手方向軸を中心とした弾性ねじりの危険性も同様に、可
変的ねじれの場合に関連する複合可撓ブレード１４の縁
部で始まるこの接触によって、制限される。
当する動的振動において、急激でない剛化が新たな固有
振動数を出現させ、機械的可撓性制限ストッパ１０と複
合可撓ブレード１４の接触を取り囲む２つの幾何学的限
界の間の共振系の粘弾性減衰による弱化に有利に作用す
る。より丸味を帯びた形状が、必要な場合における剛性
の漸進的変動を可能にする。弾性テンション装置８の長
手方向軸を中心とした弾性ねじりの危険性も同様に、可
変的ねじれの場合に関連する複合可撓ブレード１４の縁
部で始まるこの接触によって、制限される。
【００６７】図に示されている一実施例においては、４
枚の複合可撓ブレード１４は、少なくとも３０ＧＰａ
好ましくは約４５ＧＰａ の引張り−圧縮弾性係数、８
０ミリメートルの有効長、３８ミリメートルの幅及び各
々１．２ミリメートルの厚みを有する。エラストマ化合
物製のブレード間層１８の厚みは、自由状態の５ミリメ
ートルに対し使用中４．６ミリメートルであり、すなわ
ち８％のプレストレスである。２対の複合可撓ブレード
１４の間の離隔距離は３０ミリメートルつまりそのねじ
り中心間で３７ミリメートルであり、これが、捩りに対
抗する慣性の計算のために有効な大きさである。実際、
各々の複合可撓ブレード１４は、必然的に高くなったそ
の横方向剛性により長手方向側面で動く。
枚の複合可撓ブレード１４は、少なくとも３０ＧＰａ
好ましくは約４５ＧＰａ の引張り−圧縮弾性係数、８
０ミリメートルの有効長、３８ミリメートルの幅及び各
々１．２ミリメートルの厚みを有する。エラストマ化合
物製のブレード間層１８の厚みは、自由状態の５ミリメ
ートルに対し使用中４．６ミリメートルであり、すなわ
ち８％のプレストレスである。２対の複合可撓ブレード
１４の間の離隔距離は３０ミリメートルつまりそのねじ
り中心間で３７ミリメートルであり、これが、捩りに対
抗する慣性の計算のために有効な大きさである。実際、
各々の複合可撓ブレード１４は、必然的に高くなったそ
の横方向剛性により長手方向側面で動く。
【００６８】図１８は、同様に外面図の形で、同じ機能
を果たす弾性テンション装置８の一変形態様を表わして
いる。複合可撓ブレード１４′の有効部分は、自由状態
で直線で、エラストマ化合物製のブレード間層１８に密
に結びつけられている。図の右部分は、複合可撓ブレー
ド１４′の可動端部（Ａ）側での、半リングが部分的に
とり巻いているこの場合重合体好ましくは熱可塑性重合
体材料で構成された軸受ホルダーブロック１２内へのこ
れらの接合されていない半リング１４ａ及び１４ｂのは
め込みを表わしている。
を果たす弾性テンション装置８の一変形態様を表わして
いる。複合可撓ブレード１４′の有効部分は、自由状態
で直線で、エラストマ化合物製のブレード間層１８に密
に結びつけられている。図の右部分は、複合可撓ブレー
ド１４′の可動端部（Ａ）側での、半リングが部分的に
とり巻いているこの場合重合体好ましくは熱可塑性重合
体材料で構成された軸受ホルダーブロック１２内へのこ
れらの接合されていない半リング１４ａ及び１４ｂのは
め込みを表わしている。
【００６９】直線部分で複合可撓ブレード１４′に密に
結びつけられているエラストマ化合物製のブレード間層
１８は、湾曲部分において、これらの湾曲部分が締めつ
けている前記軸受ホルダーブロック１２を構成する材料
によって置換されている。なお、この軸受ホルダーブロ
ック１２は、複合可撓ブレード１４′の隔たり距離を一
定に保ち、プレストレスを伴って又は伴わないでブレー
ド間層１８の封じ込めを確保している。
結びつけられているエラストマ化合物製のブレード間層
１８は、湾曲部分において、これらの湾曲部分が締めつ
けている前記軸受ホルダーブロック１２を構成する材料
によって置換されている。なお、この軸受ホルダーブロ
ック１２は、複合可撓ブレード１４′の隔たり距離を一
定に保ち、プレストレスを伴って又は伴わないでブレー
ド間層１８の封じ込めを確保している。
【００７０】図の左部分は、複合可撓ブレード１４′の
固定端部（Ｂ）での、閉鎖リング１４ｃ及び１４ｄが部
分的にとり巻いているこの場合重合体好ましくは熱可塑
性重合体で構成された機械的可撓性制限ストッパ１０の
中へのこれらの閉鎖リング１４ｃ及び１４ｄの一方の側
のはめ込みを表わしている。ブレード間層１８は、これ
らの湾曲帯域において、一軸受ホルダーブロック１２を
構成するものと同一の又は異なる一機械的可撓性制限ス
トッパ１０の構成材料により置換されている。湾曲ゾー
ンが締めつけている前記機械的可撓性制限ストッパ１０
は、同様に複合可撓ブレード１４′の隔たりを一定に保
ち、プレストレスを伴って又は伴わずに、変形部分内に
エラストマ化合物製のブレード間層を封じ込めている。
固定端部（Ｂ）での、閉鎖リング１４ｃ及び１４ｄが部
分的にとり巻いているこの場合重合体好ましくは熱可塑
性重合体で構成された機械的可撓性制限ストッパ１０の
中へのこれらの閉鎖リング１４ｃ及び１４ｄの一方の側
のはめ込みを表わしている。ブレード間層１８は、これ
らの湾曲帯域において、一軸受ホルダーブロック１２を
構成するものと同一の又は異なる一機械的可撓性制限ス
トッパ１０の構成材料により置換されている。湾曲ゾー
ンが締めつけている前記機械的可撓性制限ストッパ１０
は、同様に複合可撓ブレード１４′の隔たりを一定に保
ち、プレストレスを伴って又は伴わずに、変形部分内に
エラストマ化合物製のブレード間層を封じ込めている。
【００７１】当業者にとって明白なことであるが、接合
されていない半リング１４ａ及び１４ｂの形での配置は
、機械的可撓性制限ストッパ１０内への柔軟複合ブレー
ド１４′の固定端部（Ｂ）のはめ込みにおいて、軸受ホ
ルダ１２内の可動端部（Ａ）のはめ込みの場合の閉鎖リ
ング１４ｃ及び１４ｄの形での配置と同様に利用可能で
ある。
されていない半リング１４ａ及び１４ｂの形での配置は
、機械的可撓性制限ストッパ１０内への柔軟複合ブレー
ド１４′の固定端部（Ｂ）のはめ込みにおいて、軸受ホ
ルダ１２内の可動端部（Ａ）のはめ込みの場合の閉鎖リ
ング１４ｃ及び１４ｄの形での配置と同様に利用可能で
ある。
【００７２】図１９は、前の図の記述に合致した具体的
実施例の斜視図である。可動部分（Ａ）において、軸受
ホルダーブロック１２は、４枚の複合可撓ブレード１４
′の端部を完全に統合する、成形された重合体材料で構
成されている。適切な軸受を介して張り車７を支持して
いる軸受９は、例えば軸受ホルダーブロック１２の中ぐ
り内に軸をプレスばめすることによって、この軸受ホル
ダーブロック１２と一体化されている。
実施例の斜視図である。可動部分（Ａ）において、軸受
ホルダーブロック１２は、４枚の複合可撓ブレード１４
′の端部を完全に統合する、成形された重合体材料で構
成されている。適切な軸受を介して張り車７を支持して
いる軸受９は、例えば軸受ホルダーブロック１２の中ぐ
り内に軸をプレスばめすることによって、この軸受ホル
ダーブロック１２と一体化されている。
【００７３】固定端部（Ｂ）においては、４枚の可撓ブ
レード１４′の端部は同様に、調節可能な固定部１１を
形成する重合体ブロック内に、成形により密に統合され
ている。調節の原理は、ハウジング２８への固定軸上で
回転する締めつけプレート２７の存在によって示されて
おり、ボタンホール上の調節は、中ぐり２９内へのボル
ト留めによって確保されている。
レード１４′の端部は同様に、調節可能な固定部１１を
形成する重合体ブロック内に、成形により密に統合され
ている。調節の原理は、ハウジング２８への固定軸上で
回転する締めつけプレート２７の存在によって示されて
おり、ボタンホール上の調節は、中ぐり２９内へのボル
ト留めによって確保されている。
【００７４】中ぐり２９は当然のことながら、急激な又
は漸進的な機械的可撓性制限又は補正用ストッパ（図示
せず）の支持に役立つことができる。本発明に基づく弾
性テンション装置の製造方法には、複合可撓ブレードを
構成する複合材料の実現の後に、エラストマ化合物製の
ブレード間層と複合可撓ブレードのサンドイッチ構造の
実現段階ならびに組立て段階が含まれている。
は漸進的な機械的可撓性制限又は補正用ストッパ（図示
せず）の支持に役立つことができる。本発明に基づく弾
性テンション装置の製造方法には、複合可撓ブレードを
構成する複合材料の実現の後に、エラストマ化合物製の
ブレード間層と複合可撓ブレードのサンドイッチ構造の
実現段階ならびに組立て段階が含まれている。
【００７５】好ましい変形態様における複合材料のプレ
ート状での実現は、場合によって多重ナップ状に選択さ
れた角度に従って配置された整列された長繊維に流体又
はペースト状態の重合体マトリクスを含浸させることか
ら成る。このときこの重合性マトリクスは、構成要素の
締固めを行なうための穏やかな圧力下での熱処理により
、網状化されてもよく、このマトリクスの網状化は部分
的なものであっても全体的なものであってもよい。複合
可撓ブレードはその後、こうして作られた複合材料のプ
レート内に適用することによって、望ましい寸法にカッ
トされる。
ート状での実現は、場合によって多重ナップ状に選択さ
れた角度に従って配置された整列された長繊維に流体又
はペースト状態の重合体マトリクスを含浸させることか
ら成る。このときこの重合性マトリクスは、構成要素の
締固めを行なうための穏やかな圧力下での熱処理により
、網状化されてもよく、このマトリクスの網状化は部分
的なものであっても全体的なものであってもよい。複合
可撓ブレードはその後、こうして作られた複合材料のプ
レート内に適用することによって、望ましい寸法にカッ
トされる。
【００７６】その後のサンドイッチ構造作製作業段階に
おいて、これらの可撓ブレードは、ブレード間層のエラ
ストマ化合物と加熱、加圧下で閉鎖金型内で物理学的に
反応させることにより、その密な結合を目的として接着
又は付着性強化される。この物理化学反応は、このエラ
ストマ化合物の加硫と同時に行なわれる。サンドイッチ
構造の一変形実施態様において、部分的にのみ網状化さ
れた複合可撓ブレードは、マトリクスの性質に応じて付
着性強化を伴って又は伴なわずに金型内に導入され、こ
こで次にこのマトリクスとブレード間層のエラストマ化
合物の共網状化が起こり、同様に構成要素の密な結合が
もたらされる。
おいて、これらの可撓ブレードは、ブレード間層のエラ
ストマ化合物と加熱、加圧下で閉鎖金型内で物理学的に
反応させることにより、その密な結合を目的として接着
又は付着性強化される。この物理化学反応は、このエラ
ストマ化合物の加硫と同時に行なわれる。サンドイッチ
構造の一変形実施態様において、部分的にのみ網状化さ
れた複合可撓ブレードは、マトリクスの性質に応じて付
着性強化を伴って又は伴なわずに金型内に導入され、こ
こで次にこのマトリクスとブレード間層のエラストマ化
合物の共網状化が起こり、同様に構成要素の密な結合が
もたらされる。
【００７７】次の段階は、弾性テンション装置の変形態
様によって異なる組立て段階である。機械的組立ての場
合、軸受ホルダーブロック及び機械的可撓性制限ストッ
パは予め、適当な材料の成形又は機械加工によって作ら
れている。独立した形で、スペーサは、エラストマ化合
物製のブレード間層がない部分において複合可撓ブレー
ドの間に位置づけられる。これらのスペーサの締め付け
により、場合によって機械的可撓性補正ストッパならび
にその対抗要素の前記複合可撓ブレードのはめ込み及び
ブレード間層のプレストレスが確保される。このとき金
属製の矩形フランジのはめ込みにより、軸受ホルダーブ
ロック及び機械的可撓性制限ストッパの両側でスペーサ
とサンドイッチ構造のアンセブリが締めつけられること
になる。
様によって異なる組立て段階である。機械的組立ての場
合、軸受ホルダーブロック及び機械的可撓性制限ストッ
パは予め、適当な材料の成形又は機械加工によって作ら
れている。独立した形で、スペーサは、エラストマ化合
物製のブレード間層がない部分において複合可撓ブレー
ドの間に位置づけられる。これらのスペーサの締め付け
により、場合によって機械的可撓性補正ストッパならび
にその対抗要素の前記複合可撓ブレードのはめ込み及び
ブレード間層のプレストレスが確保される。このとき金
属製の矩形フランジのはめ込みにより、軸受ホルダーブ
ロック及び機械的可撓性制限ストッパの両側でスペーサ
とサンドイッチ構造のアンセブリが締めつけられること
になる。
【００７８】締めつけ用プレート上への外部ボルトによ
る機械的取付けは、位置づけ用ボタンホールがその利用
分野に必要である場合、金属製の矩形フランジのはめ込
みに置き換えることができる。重合体材料製の機械的可
撓性制限ストッパ及び／又は軸受ホルダーブロックを用
いた一変形実施態様においては、経済的な１つの方法に
より、エラストマ化合物製のブレード間層と複合可撓ブ
レードのサンドイッチ構造との組立てと同時に、これら
の部品の各々を製造することができる。このために、接
合されていない半リングの端部又は閉鎖リングの片側は
、軸受ホルダーブロック又は機械的可撓性制限ストッパ
のキャビティを有する金型の中に置かれる。流体又はペ
ースト状態で構成重合体材料が射出され、この材料は金
型の壁と接触した時点で、キャビティの形をとりながら
又その質量の中に接合されていない半リングの端部又は
閉鎖リングの片側を埋込みながら、固化する。この金型
は、射出成形で使用される圧力が、ブレード間層内のエ
ラストマ化合物のプレストレスを封じ込めによって確保
するような形で分布するように、設計されている。
る機械的取付けは、位置づけ用ボタンホールがその利用
分野に必要である場合、金属製の矩形フランジのはめ込
みに置き換えることができる。重合体材料製の機械的可
撓性制限ストッパ及び／又は軸受ホルダーブロックを用
いた一変形実施態様においては、経済的な１つの方法に
より、エラストマ化合物製のブレード間層と複合可撓ブ
レードのサンドイッチ構造との組立てと同時に、これら
の部品の各々を製造することができる。このために、接
合されていない半リングの端部又は閉鎖リングの片側は
、軸受ホルダーブロック又は機械的可撓性制限ストッパ
のキャビティを有する金型の中に置かれる。流体又はペ
ースト状態で構成重合体材料が射出され、この材料は金
型の壁と接触した時点で、キャビティの形をとりながら
又その質量の中に接合されていない半リングの端部又は
閉鎖リングの片側を埋込みながら、固化する。この金型
は、射出成形で使用される圧力が、ブレード間層内のエ
ラストマ化合物のプレストレスを封じ込めによって確保
するような形で分布するように、設計されている。
【００７９】本発明の目的である弾性テンション装置は
、その製造方法の如何に関わらず、先行技術の既知の装
置に比べ、以下のような利点を有している：すなわち、 − コンパクトな形での実現のため、かさが低い。 − 通常の構成要素のものに比べ低い密度の材料を使
用するため、装置全体が軽量化され、又可動質量が軽量
化されたために可撓伝動リンクにより伝達される加速度
が減少される。 − 次のような特性が有利にも組合わされる：＊
回転無しに、変形可能な平行６面体により張り車の誘導
機能を全て確保することのできる単純な製作構造、＊
車の耐用期間全体にわたって保証された値の、さらに
は場合によって可撓伝動リンク上のテンションの調節と
は独立して調節可能な、摩擦無しの減衰の内含を可能に
する配置、 ＊ 及び複合可撓ブレードの変形によって確保され、
機械的可撓性制限又は補正ストッパの場合によって漸進
的な介入により通常の作動ゾーンを超えて制御される、
可撓伝動リンク上のスラストの弾性復元。
、その製造方法の如何に関わらず、先行技術の既知の装
置に比べ、以下のような利点を有している：すなわち、 − コンパクトな形での実現のため、かさが低い。 − 通常の構成要素のものに比べ低い密度の材料を使
用するため、装置全体が軽量化され、又可動質量が軽量
化されたために可撓伝動リンクにより伝達される加速度
が減少される。 − 次のような特性が有利にも組合わされる：＊
回転無しに、変形可能な平行６面体により張り車の誘導
機能を全て確保することのできる単純な製作構造、＊
車の耐用期間全体にわたって保証された値の、さらに
は場合によって可撓伝動リンク上のテンションの調節と
は独立して調節可能な、摩擦無しの減衰の内含を可能に
する配置、 ＊ 及び複合可撓ブレードの変形によって確保され、
機械的可撓性制限又は補正ストッパの場合によって漸進
的な介入により通常の作動ゾーンを超えて制御される、
可撓伝動リンク上のスラストの弾性復元。
【００８０】本発明の範囲から逸脱することなく、当業
者は、制限的意味のない例として記述してきたさまざま
な変形態様を互いに組合せるか、或いは又、限界弾性係
数の基準を満たすかぎりにおいて新しい材料で作られた
複合材を利用することができる。
者は、制限的意味のない例として記述してきたさまざま
な変形態様を互いに組合せるか、或いは又、限界弾性係
数の基準を満たすかぎりにおいて新しい材料で作られた
複合材を利用することができる。
【図１】本発明に基づく可撓伝動リンクの弾性テンショ
ン装置及びさまざまなアクセサリを駆動する滑車の配置
を示す、自動車のエンジンの一側面の部分図である。
ン装置及びさまざまなアクセサリを駆動する滑車の配置
を示す、自動車のエンジンの一側面の部分図である。
【図２】可撓伝動リンク上に圧力を加える変形可能な平
行６面体の形で作られた弾性テンション装置を概略的に
示している。
行６面体の形で作られた弾性テンション装置を概略的に
示している。
【図３】変形可能な平行６面体の大きい面を形成する複
合可撓ブレードに結びつけられた又は結びつけられてい
ないエラストマブロックの挿入による可撓伝動リンクの
振動の機械的減衰の統合可能性を示している。
合可撓ブレードに結びつけられた又は結びつけられてい
ないエラストマブロックの挿入による可撓伝動リンクの
振動の機械的減衰の統合可能性を示している。
【図４】変形可能な平行６面体がその大きい面上で、対
毎に組立てられエラストマブロックによって可撓伝動リ
ンクの振動が減衰されているような複合可撓ブレードで
構成されている、弾性テンション装置の一変形態様を示
している。
毎に組立てられエラストマブロックによって可撓伝動リ
ンクの振動が減衰されているような複合可撓ブレードで
構成されている、弾性テンション装置の一変形態様を示
している。
【図５】複合可撓ブレード対の各々においてブレード間
層に弾性層を挿入することにより減衰が統合されている
、対毎に組立てられた複合可撓ブレードを含む弾性テン
ション装置の一変形態様である。
層に弾性層を挿入することにより減衰が統合されている
、対毎に組立てられた複合可撓ブレードを含む弾性テン
ション装置の一変形態様である。
【図６】変形可能な平行６面体が２対の複合ブレードを
含んでいるような弾性テンション装置の一変形態様であ
る。
含んでいるような弾性テンション装置の一変形態様であ
る。
【図７】変形可能な平行６面体が２対の複合ブレードを
含んでおりその一対にブレード間層が備わっているよう
な弾性テンション装置の一変形態様である。
含んでおりその一対にブレード間層が備わっているよう
な弾性テンション装置の一変形態様である。
【図８】変形可能な平行６面体が３つの複合ブレードを
含んでいるような弾性テンション装置の一変形態様であ
る。
含んでいるような弾性テンション装置の一変形態様であ
る。
【図９】変形可能な平行６面体が可変的厚みをもつ１組
の複合ブレードを含んでいるような弾性テンション装置
の一変形態様である。
の複合ブレードを含んでいるような弾性テンション装置
の一変形態様である。
【図１０】機械的可撓性制限用剛性ストッパを内蔵する
弾性テンション装置を示す。
弾性テンション装置を示す。
【図１１】対抗要素に結びつけられた機械的可撓性制限
用軟性ストッパを内蔵する弾性テンション装置を示す。
用軟性ストッパを内蔵する弾性テンション装置を示す。
【図１２】ストッパ機能が変形可能な平行６面体の内部
の一定長のケーブルのテンション付加によって確保され
ているような、弾性テンション装置のもう１つの変形態
様を表わす。
の一定長のケーブルのテンション付加によって確保され
ているような、弾性テンション装置のもう１つの変形態
様を表わす。
【図１３】変形可能な平行６面体の中に半はめ込み式の
斜めのブレードを挿入することにより高い可撓性をもつ
弾性テンション装置を示している。
斜めのブレードを挿入することにより高い可撓性をもつ
弾性テンション装置を示している。
【図１４】比較的柔らかいヒンジの実施手段を示す。
【図１５】機械的組立てにより作られた弾性テンション
装置の軸方向断面図である。
装置の軸方向断面図である。
【図１６】機械的組立てにより作られた弾性テンション
装置の、軸受部分断面図を含む上面図である。
装置の、軸受部分断面図を含む上面図である。
【図１７】組立て前の自由な状態で図１５及び１６に示
された変形態様のさまざまな構成要素を、露出した外部
図で示している。
された変形態様のさまざまな構成要素を、露出した外部
図で示している。
【図１８】複合可撓ブレードがそのサポート内にはめ込
まれているような、弾性テンション装置の一変形態様で
ある。
まれているような、弾性テンション装置の一変形態様で
ある。
【図１９】弾性テンション装置の組立てを示す斜視図で
ある。
ある。
１ 可撓伝動リンク
７ 張り車
８，８′ 弾性テンション装置
１０ 機械的可撓性制限ストッパ
１０′ 機械的可撓性制限ストッパ
１１ 調節可能な固定部
１２ 軸受ホルダーブロック
１４、１４′ 複合可撓ブレード
１５ エラストマブロック
１８ ブレード間層
２０ 対抗要素
２１ 一定長のケーブル
２３ 斜めの可撓ブレード
２４ スペーサ
２６ ボルト
２９ 締め付け用プレート
Claims (44)
- 【請求項１】 場合によって減衰手段を統合したバネ
から成る、機械的付着力により作動する伝動装置用可撓
伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加
えるテンション装置において、可撓伝動リンク（１）上
の圧力（Ｐ）が、張り車（７）を支持する可動端部（Ａ
）に軸受ホルダブロック（１２）を締めつける固定部内
へ端部をはめ込むことにより、又、場合によって弾性ス
トロークの一部分について弾性テンション装置（８）（
８′）の可撓性を変更するための手段を有しているエン
ジンハウジング上の調節可能な固定部（１１）に固定端
部（Ｂ）をはめ込むことによって間隔を隔てた状態に平
行に保たれた一組の複合可撓ブレード（１４）（１４′
）で大きい面が形成されている前記バネを構成する変形
可能な平行六面体の弾性変形性によって加えられること
を特徴とする伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り
車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２】 変形可能な平行六面体の大きい面が、
１組の単独の複合可撓ブレード（１４）により構成され
ていることを特徴とする、請求項１に記載の、伝動装置
用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧
力を加えるテンション装置。 - 【請求項３】 変形可能な平行な六面体の大きい面の
うち少なくとも１つは、スペーサ（２４）を介在させて
平行に保たれている少なくとも２枚の複合可撓ブレード
（１４）で構成されていることを特徴とする、請求項１
に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車
（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項４】 変形可能な平行六面体の大きな面のう
ちの少なくとも１つは、単独の複合可撓ブレード（１４
）で構成されており、もう一方の大きな面はスペーサ（
２４）の介在により平行に維持された複合可撓ブレード
対（１４）で構成されていることを特徴とする、請求項
３に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り
車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項５】 変形可能な平行六面体の大きい面のう
ちの１つは単独の複合可撓ブレード（１４）で構成され
ており、もう一方の大きい面は、スペーサ（２４）の介
在により平行に保たれた３枚の複合可撓ブレード（１４
）で構成されていることを特徴とする、請求項３に記載
の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）
に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項６】 変形可能な平行六面体の大きい面の各
々はスペーサ（２４）の介在により平行に保たれた柔軟
な複合ブレード対（１４）で構成されていることを特徴
とする、請求項３に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク
（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンシ
ョン装置。 - 【請求項７】 変形可能な平行六面体の大きい面のう
ちの１つは、複合可撓ブレード対（１４）で構成されて
おり、もう１つの大きな面は、３枚の複合可撓ブレード
（１４）のアセンブリで構成され、大きい面の各々の複
合可撓ブレードはスペーサ（２４）の挿入により互いに
平行に保たれていることを特徴とする、請求項３に記載
の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）
に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項８】 複合可撓ブレード（１４）の各々は３
０ＧＰａ 以上２２０ＧＰａ 以下の引張り−圧縮弾性
係数を有する複合材料で構成されていることを特徴とす
る、請求項１乃至７のいずれか１項に記載の、伝動装置
用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧
力を加えるテンション装置。 - 【請求項９】 複合可撓ブレード（１４）の各々は、
金属又は軟質重合体材料でできた薄いシート及びこれら
のシートが密に結びつけられたエラストマ化合物製の薄
層の交互多層により構成されていることを特徴とする、
請求項８に記載の伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の
張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項１０】 複合可撓ブレード（１４）の各々は
、高強度の長繊維で補強された重合体マトリクスを含む
複合材料で作られており、この複合材料は１５０ＧＰａ
以下の引張り−圧縮弾性係数を有することを特徴とす
る、請求項８に記載の伝動装置用可撓伝動リンク（１）
上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装
置。 - 【請求項１１】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスは、ポリオレフィン、ポ
リイミド、ポリアミド又はポリエステルといった熱可塑
性重合体であることを特徴とする、請求項１０に記載の
伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾
性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項１２】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスは、エポキシ樹脂、フェ
ノール樹脂又はホルモフェノール樹脂といった熱硬化性
重合体であることを特徴とする、請求項１０に記載の伝
動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性
的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項１３】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスの補強用長繊維の引張り
弾性係数は、３５ＧＰａ と４００ＧＰａ の間である
ことを特徴とする、請求項１０に記載の、伝動装置用可
撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を
加えるテンション装置。 - 【請求項１４】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスの補強用長繊維は、ポリ
ビニルアルコール、アラミド、ガラス又はカーボン繊維
或いは又混成繊維といった高強度織物であることを特徴
とする、請求項１３に記載の、伝動装置用可撓伝動リン
ク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテン
ション装置。 - 【請求項１５】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスの補強用長繊維は、金属
ワイヤ又は金属繊維であることを特徴とする、請求項１
３に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り
車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項１６】 複合材料全体に対する補強用繊維の
体積比率は、４０％から８０％好ましくは６０％から７
０％であることを特徴とする、請求項１０乃至１５のい
ずれか１項に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）
上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装
置。 - 【請求項１７】 複合可撓ブレード（１４）を構成す
る複合材料の重合体マトリクスの補強用長繊維の単方向
性は、複合可撓ブレード（１４）の長手方向軸との関係
において−８°と＋８°の間好ましくは−５°と＋５°
の間にあることを特徴とする、請求項１０乃至１６のい
ずれか１項に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）
上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装
置。 - 【請求項１８】 複合可撓ブレードを構成する複合材
料は、その体積比が複合材料の合計体積の６０％から７
０％であるような長ガラス繊維で補強されたエポキシ樹
脂のマトリクスを有していることを特徴とする、請求項
１０乃至１７のいずれか１項に記載の、伝動装置用可撓
伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加
えるテンション装置。 - 【請求項１９】 弾性テンション装置（８）に可撓伝
動リンク（１）の振動の減衰効果をもたらすため、変形
可能な平行６面体の大きい面のうち少なくとも１つの２
枚の複合可撓ブレード（１４）の間に減衰弾性化合物製
のブレード間層（１８）が挿入されていることを特徴と
する、請求項１又は３乃至１０のいずれか１項に記載の
、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に
弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２０】 ブレード間層（１８）はこれを取り
囲む複合可撓ブレード（１４）に密に結びつけられてい
ることを特徴とする、請求項１９に記載の、伝動装置用
可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力
を加えるテンション装置。 - 【請求項２１】 ブレード間層（１８）の減衰力ある
エラストマ化合物は弾性テンション装置（８）に対し臨
界減衰の７％から１６％の粘弾性減衰率を提供すること
を特徴とする、請求項１９又は２０のいずれか１項に記
載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７
）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２２】 自由な状態にある場合の前記ブレー
ド間層（１８）の厚みよりも小さい厚みのスペーサ（１
６）の遊びを利用してこのブレード間層（１８）の減衰
性エラストマ化合物に対して圧縮プレストレスが課せら
れており、この圧縮プレストレスは弾性テンション装置
（８）の減衰に対し付加的なヒステリシス効果をもたら
すことを特徴とする、請求項１９乃至２１のいずれか１
項に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り
車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２３】 周囲を取り囲む複合可撓ブレードの
間に設けられた体積の少なくとも一部分を占めるエラス
トマでブロック（１５）から成る前記可撓伝動リンク（
１）の振動を減衰する手段が変形可能な平行六面体に統
合されていることを特徴とする、請求項１乃至１０及び
１９乃至２２のいずれか１項に記載の、伝動装置用可撓
伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加
えるテンション装置。 - 【請求項２４】 エラストマブロック（１５）は、こ
れを取り囲む複合可撓ブレード（１４）間に設けられた
体積の全てを占めていることを特徴とする、請求項２３
に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車
（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２５】 周囲を取り囲む複合可撓ブレード間
に設けられた体積の全てを占めるエラストマブロック（
１５）は、前記複合可撓ブレード（１４）に密に結びつ
けられていることを特徴とする、請求項２４に記載の、
伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾
性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２６】 エラストマブロック（１５）は、こ
のエラストマブロックが接触帯域で密に結びつけられて
いる複合可撓ブレード（１４）間に設けられた体積を部
分的に占めていることを特徴とする、請求項２３に記載
の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）
に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２７】 弾性ストロークの一部分について弾
性テンション装置の可撓性を変更する手段を含むことを
特徴とする、請求項１乃至１０のいずれか１項に記載の
、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に
弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２８】 弾性ストロークの一部分について弾
性テンション装置（８）の可撓性を変更する手段は、エ
ンジンハウジング上の調節可能な固定部（１１）の上に
配置された可撓性を機械的に制限するためのストッパ１
０で構成されていることを特徴とする、請求項２７に記
載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７
）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項２９】 調節可能な固定部（１１）上に配置
された可撓性を機械的に制限する前記ストッパ（１０）
は、変形可能な平行六面体の内部に置かれており、柔軟
な複合ブレード（１４）の内部面上でその接触が開始す
ることを特徴とする、請求項２８に記載の、伝動装置用
可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力
を加えるテンション装置。 - 【請求項３０】 調節可能な固定部（１１）上に配置
された機械的可撓性制限ストッパ（１０）は、変形可能
な平行６面体の外側に置かれており、複合可撓ブレード
（１４）の外部面上でその接触が開始することを特徴と
する、請求項２８に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク
（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンシ
ョン装置。 - 【請求項３１】 弾性ストロークの一部分について弾
性テンション装置（８）の可撓性を変更する手段は、変
形可能な平行６面体の内側に配置された、機械的可撓性
補正ストッパ（１０′）と、この機械的可撓性補正スト
ッパ（１０′）と関連していて、これと接触するように
なった対抗要素（２０）で構成されており、機械的可撓
性補正ストッパ（１０′）は調節可能な固定部（１１）
により支持され、対抗要素（２０）は軸受ホルダーブロ
ック（１２）により支持されていることを特徴とする、
請求項２７に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）
上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装
置。 - 【請求項３２】 機械的可撓性補正ストッパ（１０′
）及び対抗要素（２０）は複合可撓ブレード（１４）を
構成する複合材料で作られることを特徴とする、請求項
３１に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張
り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項３３】 弾性ストロークの一部分について弾
性テンション装置（８）の可撓性を変更する手段は、軸
受ホルダブロック（１２）及び調節可能な固定部（１１
）を構成する材料内に両端がはさまれるか又は埋め込ま
れた一定長のケーブル（２１）によって構成されており
、この一定長のケーブル（２１）にテンションが加えら
れることにより弾性テンション装置の弾性復元剛性の増
大がひき起こされることを特徴とする、請求項２７に記
載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７
）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項３４】 一定長のケーブル（２１）は、ポリ
アミド、ポリエステル、アラミド繊維又はポリビニルア
ルコールといった織物繊維で構成されていることを特徴
とする、請求項３３に記載の、伝動装置用可撓伝動リン
ク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテン
ション装置。 - 【請求項３５】 一定長のケーブル（２１）は金属製
のワイヤ又はケーブルで構成されていることを特徴とす
る、請求項３３に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（
１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンショ
ン装置。 - 【請求項３６】 弾性ストロークの一部分について弾
性テンション装置（８′）の可撓性を変更する手段は、
少なくとも２つの端部が半はめ込み式ヒンジ留めにより
連結されているような変形可能な平行６面体の中に挿入
された斜めの可撓ブレード（２３）により構成されてお
り、この斜めの可撓ブレード（２３）の端部は類似の方
法で連結され、その機能はその軸間距離の短縮により弾
性テンション装置（８′）の剛性を低下させることにあ
ることを特徴とする、請求項２７に記載の、伝動装置用
可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力
を加えるテンション装置。 - 【請求項３７】 変形可能な平行６面体の半はめ込み
式ヒンジ留めは、比較的柔かいヒンジの役目を果たす複
合可撓ブレード（１４）の幅全体に亘る厚み（２２）の
局所的減少により構成されていることを特徴とする、請
求項３６に記載の、伝動装置用可撓ブレード（１）上の
張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項３８】 変形可能な平行６面体の大きい面を
構成する各々の複合可撓ブレード（１４）はその幅全体
にわたり一定の厚みを有することを特徴とする、請求項
１乃至３７のいずれか１項に記載の、伝動装置用可撓伝
動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加え
るテンション装置。 - 【請求項３９】 変形可能な平行６面体の大きい面を
構成する少なくとも１枚の複合可撓ブレード（１４ｖ）
が可変的厚みをもち、好ましくは中央帯域において薄く
なっていることを特徴とする、請求項１乃至３７のいず
れか１項に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上
の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置
。 - 【請求項４０】 構成要素の固定は、矩形フランジ（
２５）の嵌め込みにより得られる、１つは軸受ホルダー
ブロック（１２）を、もう１つは調節可能な固定部（１
１）を締めつける可動（Ａ）又は固定（Ｂ）の端部のう
ちの１方のはめ込みを確保する締めつけ動作により実現
されることを特徴とする、請求項１乃至３９のいずれか
１項に記載の、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張
り車（７）に弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項４１】 構成要素の固定は、締め付け用プレ
ート（２９）を伴う２本の枠組みボルト（２６）により
得られる、１つは軸受ホルダーブロック（１２）をもう
１つは調節可能な固定部（１１）を締めつける可動（Ａ
）又は固定（Ｂ）の端部のはめ込みを確保する締めつけ
動作により実現されることを特徴とする、請求項１乃至
３９のいずれか１項に記載の、伝動装置用可撓伝動リン
ク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を加えるテン
ション装置。 - 【請求項４２】 構成要素の固定は、構成要素の構造
的接着により得られる、１つは軸受ホルダーブロック（
１２）をもう１つは調節可能な固定部（１１）を締めつ
ける可動（Ａ）又は固定（Ｂ）の端部のうちの１方のは
め込みを確保する締めつけ動作により実現されることを
特徴とする、請求項１乃至３９のいずれか１項に記載の
、伝動装置用可撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に
弾性的に圧力を加えるテンション装置。 - 【請求項４３】 構成要素の固定は、軸受ホルダーブ
ロック（１２）又は機械的可撓性制限ストッパ（１０）
を構成する重合体材料の成形中に接合されていないリン
グ（１４ａ及び１４ｂ）の端部を統合し、かくして可動
（Ａ）又は固定（Ｂ）端部のうちの１つのはめ込みを確
保することによって実現されることを特徴とする、請求
項２８又は２９のいずれか１項に記載の、伝動装置用可
撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を
加えるテンション装置。 - 【請求項４４】 構成要素の固定は、軸受ホルダーブ
ロック（１２）又は機械的可撓性制限ストッパを構成す
る重合体材料の成形中に、閉鎖されたリング（１４ｃ）
、（１４ｄ）のいずれかの側面を統合し、かくして可動
（Ａ）又は固定（Ｂ）端部のうちの１つのはめ込みを確
保することによって実現されることを特徴とする、請求
項２８又は２９のいずれか１項に記載の、伝動装置用可
撓伝動リンク（１）上の張り車（７）に弾性的に圧力を
加えるテンション装置。
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