JPH04251574A - インバータ装置 - Google Patents
インバータ装置Info
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- JPH04251574A JPH04251574A JP2229239A JP22923990A JPH04251574A JP H04251574 A JPH04251574 A JP H04251574A JP 2229239 A JP2229239 A JP 2229239A JP 22923990 A JP22923990 A JP 22923990A JP H04251574 A JPH04251574 A JP H04251574A
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は交流電力供給用ケーブル長が長い場合における
共振電圧の発生を押えるインバータ装置に関するもので
ある。
共振電圧の発生を押えるインバータ装置に関するもので
ある。
電圧形インバータ装置（以下、インバータ装置と記す）
の出力と負荷としてのモータとを結ぶケーブルのインダ
クタンスＬｏとキャパシタンスＣｏにより共振電圧を生
じる。インバータ装置の出力電圧はステップ状に変化す
るので最悪、出力電圧の２倍の振幅の電圧振動を生じる
。
の出力と負荷としてのモータとを結ぶケーブルのインダ
クタンスＬｏとキャパシタンスＣｏにより共振電圧を生
じる。インバータ装置の出力電圧はステップ状に変化す
るので最悪、出力電圧の２倍の振幅の電圧振動を生じる
。
第５図は従来のインバータ装置の回路例を示す。
図において、（１０）は直流電源としての電解コンデン
サ、（２０）は供給される直流をパワー素子としてのト
ランジスタ（２１）（２２）のスイッチングによって、
方波形の交流電圧を出力するインバータ部、（３０）は
ケーブル、（４０）は負荷としてのモータを示す。なお
、インバータ装置は上記直流電源（１０）とインバータ
部（２０）とから構成される。実際には、交流電源から
供給される商用周波の交流を直流に変換して出力するコ
ンバータ部（図示ぜす）を備え、この直流を電解コンデ
ンサ（１０）で平滑にし、この平滑化された直流をイン
バータ部（２０）へ供給するものであり、直流電源は上
記コンバータ部と電解コンデンサ（１０）により構成さ
れる。
サ、（２０）は供給される直流をパワー素子としてのト
ランジスタ（２１）（２２）のスイッチングによって、
方波形の交流電圧を出力するインバータ部、（３０）は
ケーブル、（４０）は負荷としてのモータを示す。なお
、インバータ装置は上記直流電源（１０）とインバータ
部（２０）とから構成される。実際には、交流電源から
供給される商用周波の交流を直流に変換して出力するコ
ンバータ部（図示ぜす）を備え、この直流を電解コンデ
ンサ（１０）で平滑にし、この平滑化された直流をイン
バータ部（２０）へ供給するものであり、直流電源は上
記コンバータ部と電解コンデンサ（１０）により構成さ
れる。
次に動作について説明する。
インバータ部（２０）にて、電解コンデンサ（１０）か
ら供給された直流をトランジスタ（２１）（２２）のス
イッチングによって方形波の交流電圧を出力し、ケーブ
ル（３０）を介してモータ（４０）へ与え、モータ（４
０）の回転制御を行なう。
ら供給された直流をトランジスタ（２１）（２２）のス
イッチングによって方形波の交流電圧を出力し、ケーブ
ル（３０）を介してモータ（４０）へ与え、モータ（４
０）の回転制御を行なう。
ところが、使用法によってはインバータ部（２０）とモ
ータ（４０）を結ぶケーブル（３０）を引き延す場合が
ある。この場合、ケーブル（３０）のインダクタンスＬ
ｏ、キャパシタンスＣｏが無視できなくなる。
ータ（４０）を結ぶケーブル（３０）を引き延す場合が
ある。この場合、ケーブル（３０）のインダクタンスＬ
ｏ、キャパシタンスＣｏが無視できなくなる。
第６図はケーブル（３０）の等価回路を示し、第７図は
その入力電圧Ｖｉと出力電圧（モータ（４０）の端子電
圧）Ｖｏの波形を示す。
その入力電圧Ｖｉと出力電圧（モータ（４０）の端子電
圧）Ｖｏの波形を示す。
第６図に示した等価回路の入力側に第７図に示した如き
ステップ電圧Ｖｉを入力すると、モータ（４０）の端子
電圧Ｖｏは第７図に示すごとく振動し、この振動電圧は
最悪ケーブル（３０）の入力電圧（インバータ部（２０
）の出力電圧）Ｖｉの２倍に達し、モータ（４０）の絶
縁の劣化を早める。
ステップ電圧Ｖｉを入力すると、モータ（４０）の端子
電圧Ｖｏは第７図に示すごとく振動し、この振動電圧は
最悪ケーブル（３０）の入力電圧（インバータ部（２０
）の出力電圧）Ｖｉの２倍に達し、モータ（４０）の絶
縁の劣化を早める。
インダクタンスＬとキャパシタンスＣが直列に接続され
ている回路にステップ状の直流電圧Ｅを時間ｌ＝０で印
加した場合におけるキャパシタンスＣに生じる電圧Ｅｏ
ｕｔの経過時間ｔとの関係は以下のようになる。
ている回路にステップ状の直流電圧Ｅを時間ｌ＝０で印
加した場合におけるキャパシタンスＣに生じる電圧Ｅｏ
ｕｔの経過時間ｔとの関係は以下のようになる。
によって、（１）式においてｃｏｓ［ｔ／√（ＬＣ）］
＝−１のとき、Ｅｏｕｔは最大となりＥｏｕｔ＝２Ｅ、
即ち、出力電圧は入力電圧の２倍に達する。
＝−１のとき、Ｅｏｕｔは最大となりＥｏｕｔ＝２Ｅ、
即ち、出力電圧は入力電圧の２倍に達する。
特に、近年パワー素子としてトランジスタ（２１）（２
２）よりもスイッチング速度の早いパワーＭＯＳＦＥＴ
やＩＧＢＴを用い、キャリア周波数を従来の１〜２ＫＨ
ｚから１０ＫＨｚ以上に上げた低駆音インバータが世の
中に出始めている。
２）よりもスイッチング速度の早いパワーＭＯＳＦＥＴ
やＩＧＢＴを用い、キャリア周波数を従来の１〜２ＫＨ
ｚから１０ＫＨｚ以上に上げた低駆音インバータが世の
中に出始めている。
ところがこうした高速スイッチング素子を用いると電圧
の変化率が高いため、モータ（４０）の端子電圧Ｖｏの
振動電圧の波高値が大きくなり易い。
の変化率が高いため、モータ（４０）の端子電圧Ｖｏの
振動電圧の波高値が大きくなり易い。
また、キャリア周波数が１０倍以上となるとこの振動電
圧がモータ（４０）に印加される回数も増え、更にモー
タ（４０）の劣化を早める。
圧がモータ（４０）に印加される回数も増え、更にモー
タ（４０）の劣化を早める。
従来、このような振動電圧を抑制するために第８図に示
すごとき振動抑制手段（５０）として十分大きなインダ
クタンスＬ２のリアクトル（５１）をインバータ部（２
０）の各出力端とケーブル（３０）の各入力端間に挿入
した例がある。第９図のＶｉ、Ｖｉ２およびＶｏ２はそ
れぞれ上記インダクタンスＬ２のステップ状入力電圧、
出力電圧（ケーブル（３０）の入力電圧）モータ端子電
圧（ケーブル（３０）の出力電圧）を示す、第９図から
明らかのように、リアクトル（５１）は立上りの早い電
圧Ｖｉ１を電圧Ｖｉ２に示すごとく、その立上りをなめ
らかにし、ケーブル（３０）における振動を抑制する。
すごとき振動抑制手段（５０）として十分大きなインダ
クタンスＬ２のリアクトル（５１）をインバータ部（２
０）の各出力端とケーブル（３０）の各入力端間に挿入
した例がある。第９図のＶｉ、Ｖｉ２およびＶｏ２はそ
れぞれ上記インダクタンスＬ２のステップ状入力電圧、
出力電圧（ケーブル（３０）の入力電圧）モータ端子電
圧（ケーブル（３０）の出力電圧）を示す、第９図から
明らかのように、リアクトル（５１）は立上りの早い電
圧Ｖｉ１を電圧Ｖｉ２に示すごとく、その立上りをなめ
らかにし、ケーブル（３０）における振動を抑制する。
従来のインバータ装置は以上のように構成されているの
で、ケーブル長が長くなると負荷としてのモータ端に大
きな振動電圧がかかり、上記モータの絶縁劣化を引き起
す等の問題点があった。
で、ケーブル長が長くなると負荷としてのモータ端に大
きな振動電圧がかかり、上記モータの絶縁劣化を引き起
す等の問題点があった。
この対策として、リアクトルをインバター部の出力端と
ケーブル間に挿入する方法もあつたが、この場合には振
動の抑制効果が得られる程に電圧の立上りをなめらかに
するには比較的大きなインダクタンスを有するリアクト
ルが必要となり、リアクトルの電圧降下によりモータ制
御性能に悪影響を及ぼすと共に、挿入リアクトルのイン
ダクタンスが大きいため、比較的大形のリアクトルを必
要とし、大型化と共にコストアップとなるなどの問題点
があった。
ケーブル間に挿入する方法もあつたが、この場合には振
動の抑制効果が得られる程に電圧の立上りをなめらかに
するには比較的大きなインダクタンスを有するリアクト
ルが必要となり、リアクトルの電圧降下によりモータ制
御性能に悪影響を及ぼすと共に、挿入リアクトルのイン
ダクタンスが大きいため、比較的大形のリアクトルを必
要とし、大型化と共にコストアップとなるなどの問題点
があった。
この発明は、上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、ケーブルの配線長が長くなっても、負荷に
大きな振動電圧が印加されることのないインバータ装置
を得ることを目的とする。
れたもので、ケーブルの配線長が長くなっても、負荷に
大きな振動電圧が印加されることのないインバータ装置
を得ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
第１の発明に係わるインバータ装置は、直流電源から供
給される直流をスイッチングして交流に変換するインバ
ータ部と、上記インバータ部からの交流出力を負荷へ供
給するケーブルにおける電圧共振による上記負荷への供
給電圧の上昇を抑制する電圧クランプ手段とを備え、上
記電圧クランプ手段は上記インバータ部と上記ケーブル
問に挿入された第１のリアクトルと、一端部を上記第１
のリアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を
上記直流電源の正極および負極のそれぞれと接続され、
上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振電圧をク
ランプする一対のダイオードもしくは抵抗器および第２
のリアクトルの少なくともいずれかとダイオードとから
なる一対のクランプ用直列体とを有するものである。
給される直流をスイッチングして交流に変換するインバ
ータ部と、上記インバータ部からの交流出力を負荷へ供
給するケーブルにおける電圧共振による上記負荷への供
給電圧の上昇を抑制する電圧クランプ手段とを備え、上
記電圧クランプ手段は上記インバータ部と上記ケーブル
問に挿入された第１のリアクトルと、一端部を上記第１
のリアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を
上記直流電源の正極および負極のそれぞれと接続され、
上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振電圧をク
ランプする一対のダイオードもしくは抵抗器および第２
のリアクトルの少なくともいずれかとダイオードとから
なる一対のクランプ用直列体とを有するものである。
また、第２の発明に係わるインバータ装置は、直流電源
から供給される直流をスイッチングして交流に変換する
インバータ部と、上記インバータ部からの交流出力を負
荷へ供給するケーブルにおける電圧共振による上記負荷
への供給電圧の上昇を抑制する電圧クランプ手段とを備
え、上記電圧クランプ手段は上記インバータ部と上記ケ
ーブル間に挿入されたリアクトルと、一端部を上記リア
クトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を抵抗器
を介して上記直流電源の正極および負極のそれぞれと接
続され、上記リアクトルと上記ケーブルとの共振電圧を
クランプする一対のダイオードと、上記一対のダイオー
ドの上記抵抗器との接続部間に挿入され、上記共振電圧
の第１波を吸収するコンデンサとを有するものである。
から供給される直流をスイッチングして交流に変換する
インバータ部と、上記インバータ部からの交流出力を負
荷へ供給するケーブルにおける電圧共振による上記負荷
への供給電圧の上昇を抑制する電圧クランプ手段とを備
え、上記電圧クランプ手段は上記インバータ部と上記ケ
ーブル間に挿入されたリアクトルと、一端部を上記リア
クトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を抵抗器
を介して上記直流電源の正極および負極のそれぞれと接
続され、上記リアクトルと上記ケーブルとの共振電圧を
クランプする一対のダイオードと、上記一対のダイオー
ドの上記抵抗器との接続部間に挿入され、上記共振電圧
の第１波を吸収するコンデンサとを有するものである。
［作用］
第１の発明における第１のリアクトルはインバータ部と
ケーブル間に挿入され、一対のダイオード、もしくは抵
抗器および第２のリアクトルの少なくともいずれかとダ
イオードとからなる一対のクランプ用直列体は一端部を
上記第１のリアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、
他端部を上下直流電源の正極および負極のそれぞれと接
続され、上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振
電圧の波高値を略上記直流電源電圧にクランプし、上記
負荷への供給電圧の上昇を抑制する。
ケーブル間に挿入され、一対のダイオード、もしくは抵
抗器および第２のリアクトルの少なくともいずれかとダ
イオードとからなる一対のクランプ用直列体は一端部を
上記第１のリアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、
他端部を上下直流電源の正極および負極のそれぞれと接
続され、上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振
電圧の波高値を略上記直流電源電圧にクランプし、上記
負荷への供給電圧の上昇を抑制する。
また、第２の発明におけるリアクトルはインバータ部と
ケーブル間に挿入され、一対のダイオードは一端部を上
記リアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を
抵抗器を介して上記直流電源の正極および負極のそれぞ
れと接続されて上記リアクトルと上記ケーブルとの共振
電圧の波高値を略上記直流電源電圧にクランプし、コン
デンサは上記一対のダイオードの上記抵抗器と接続され
たクランプ端間に挿入され、上記共振電圧の第１波を吸
収し、上記負荷への供給電圧の上昇を抑制する。
ケーブル間に挿入され、一対のダイオードは一端部を上
記リアクトルの上記ケーブルとの接続部側と、他端部を
抵抗器を介して上記直流電源の正極および負極のそれぞ
れと接続されて上記リアクトルと上記ケーブルとの共振
電圧の波高値を略上記直流電源電圧にクランプし、コン
デンサは上記一対のダイオードの上記抵抗器と接続され
たクランプ端間に挿入され、上記共振電圧の第１波を吸
収し、上記負荷への供給電圧の上昇を抑制する。
［発明の実施例］
以下、第１の発明の一実施例を第１図〜第３図により説
明する。図中、従来例と同じ符号で示されたものは従来
例のそれと同一もしくは同等なものを示す。
明する。図中、従来例と同じ符号で示されたものは従来
例のそれと同一もしくは同等なものを示す。
第１図は インバータ装置の配線図、第２図は第１図の
等価回路図である。
等価回路図である。
図において、（６０）は電圧クランプ手段であり、イン
バータ部（２０）の出力端とケーブル（３０）間に挿入
されたリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）と、リアクト
ル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）のケーブル（３０）との接続
部にそれぞれの一端部が接続され、他端部を直流電源と
しての電解コンデンサ（１０）の正極および負荷と接続
されたダイオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）と抵抗器（６
３Ａ）〜（６３Ｃ）の直列回路、およびダイオード（６
４Ａ）〜（６４Ｃ）と抵抗器（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の
直列回路にて構成される。なお、上記ダイオード（６２
Ａ）〜（６２Ｃ）および（６４Ａ）〜（６４Ｃ）と抵抗
器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）および（６５Ａ）〜（６５Ｃ
）の直列回路はリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）とケ
ーブル（３０）との共振電圧をクランプする対をなすク
ランプ用直列体を構成する。
バータ部（２０）の出力端とケーブル（３０）間に挿入
されたリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）と、リアクト
ル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）のケーブル（３０）との接続
部にそれぞれの一端部が接続され、他端部を直流電源と
しての電解コンデンサ（１０）の正極および負荷と接続
されたダイオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）と抵抗器（６
３Ａ）〜（６３Ｃ）の直列回路、およびダイオード（６
４Ａ）〜（６４Ｃ）と抵抗器（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の
直列回路にて構成される。なお、上記ダイオード（６２
Ａ）〜（６２Ｃ）および（６４Ａ）〜（６４Ｃ）と抵抗
器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）および（６５Ａ）〜（６５Ｃ
）の直列回路はリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）とケ
ーブル（３０）との共振電圧をクランプする対をなすク
ランプ用直列体を構成する。
ここで、リアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ）のそれぞれ
のインダクタンスＬはケーブル（３０）の配線インダク
タンスＬｏに比べ、十分大きく選定する。
のインダクタンスＬはケーブル（３０）の配線インダク
タンスＬｏに比べ、十分大きく選定する。
第２図は第１図に示した電解コンデンサ（１０）、イン
バータ部（２０）、電圧クランプ手段（６０）、ケーブ
ル（３０）からなる回路部分の等価回路を示す図である
。上記のごとく、Ｌ１＞＞Ｌ０に選択したのでケーブル
（３０）の入力電圧（リアクトル（６１）の出力電圧）
Ｖｉ２と出力電圧（モータ入力電圧）Ｖｏ２とはほぼ等
しくＶｉ２〜Ｖｏ２となる。
バータ部（２０）、電圧クランプ手段（６０）、ケーブ
ル（３０）からなる回路部分の等価回路を示す図である
。上記のごとく、Ｌ１＞＞Ｌ０に選択したのでケーブル
（３０）の入力電圧（リアクトル（６１）の出力電圧）
Ｖｉ２と出力電圧（モータ入力電圧）Ｖｏ２とはほぼ等
しくＶｉ２〜Ｖｏ２となる。
いま、インバータ部（２０）の等価回路としてのスイッ
チをＯＮすると、リアクトル（６１）のインダクタンス
Ｌ１とケーブル（３０）のキャパシタンスＣｏとで前記
共振電圧Ｖｉ２（〜Ｖｏ２）が発生する。ところがケー
ブル（３０）の入力端、即ち、リアクトル（６１）の出
力端はダイオード（６２）および抵抗器（６３）からな
るクランプ用直列体を介して電解コンデンサ（１０）に
接続されているので、上記振動電圧Ｖｉ２が電解コンデ
ンサ（１０）の端子電圧ＶＤＣより高くなるとダイオー
ド（５２）がオンするので、上記Ｖｉ２はＶＤＣにクラ
ンプされる。
チをＯＮすると、リアクトル（６１）のインダクタンス
Ｌ１とケーブル（３０）のキャパシタンスＣｏとで前記
共振電圧Ｖｉ２（〜Ｖｏ２）が発生する。ところがケー
ブル（３０）の入力端、即ち、リアクトル（６１）の出
力端はダイオード（６２）および抵抗器（６３）からな
るクランプ用直列体を介して電解コンデンサ（１０）に
接続されているので、上記振動電圧Ｖｉ２が電解コンデ
ンサ（１０）の端子電圧ＶＤＣより高くなるとダイオー
ド（５２）がオンするので、上記Ｖｉ２はＶＤＣにクラ
ンプされる。
第３図はそれぞれインバータ部（２０）の出力電圧Ｖｉ
１、リアクトル（６１）の出力電圧Ｖｉ２およびケーブ
ルの出力電圧（モータの入力電圧）Ｖｏ２の時間経過と
ｔとの関係を示すものであり、上記のごとくＶｉ２〜Ｖ
ｏ２となり、結果的にモータの入力電圧Ｖｏ２としてＶ
ＤＣに比べ、大きな電圧は印加されない。なお、第２図
においてモータ部のインピーダンスは記入していないが
これはケーブル（３０）のインピーダンスに比べ十分大
きいため、開放としても回路の動作の理解には支障がな
いためである。
１、リアクトル（６１）の出力電圧Ｖｉ２およびケーブ
ルの出力電圧（モータの入力電圧）Ｖｏ２の時間経過と
ｔとの関係を示すものであり、上記のごとくＶｉ２〜Ｖ
ｏ２となり、結果的にモータの入力電圧Ｖｏ２としてＶ
ＤＣに比べ、大きな電圧は印加されない。なお、第２図
においてモータ部のインピーダンスは記入していないが
これはケーブル（３０）のインピーダンスに比べ十分大
きいため、開放としても回路の動作の理解には支障がな
いためである。
第１図においては、抵抗器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）、（
６５Ａ）〜（６５Ｃ）は電圧クランプ時のダイオードに
流れる電流を制限するもので、ダイオード（６２Ａ）〜
（６２Ｃ）、（６４Ａ）〜（６４Ｃ）の電流耐量に応じ
て適切な抵抗値のものを選定する。
６５Ａ）〜（６５Ｃ）は電圧クランプ時のダイオードに
流れる電流を制限するもので、ダイオード（６２Ａ）〜
（６２Ｃ）、（６４Ａ）〜（６４Ｃ）の電流耐量に応じ
て適切な抵抗値のものを選定する。
なお、第１図において、抵抗器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）
（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の代りに第２のリアクトル（図
示せず、この場合にはリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ
）を第１のリアクトルと称する）を挿入してダイオード
（５２Ａ）〜（６２Ｃ）、（６４Ａ）〜（６４Ｃ）と共
にクランプ用直列体を構成しても同様な効果が得られる
。
（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の代りに第２のリアクトル（図
示せず、この場合にはリアクトル（６１Ａ）〜（６１Ｃ
）を第１のリアクトルと称する）を挿入してダイオード
（５２Ａ）〜（６２Ｃ）、（６４Ａ）〜（６４Ｃ）と共
にクランプ用直列体を構成しても同様な効果が得られる
。
また、ダイオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）、（６４Ａ）
〜（６４Ｃ）の電流耐量が十分に大きいときには抵抗器
（６３Ａ）〜（６３Ｃ）、（６５Ａ）〜（６５Ｃ）や、
上記第２のリアクトル（図示せず）を挿入する必要はな
い。
〜（６４Ｃ）の電流耐量が十分に大きいときには抵抗器
（６３Ａ）〜（６３Ｃ）、（６５Ａ）〜（６５Ｃ）や、
上記第２のリアクトル（図示せず）を挿入する必要はな
い。
第４図は第２の発明の一実施例としてのインバータ装置
の回路例であり、（６６）、（６７）は抵抗器、（５８
）はコンデンサを示す。第１の発明の実施例である第１
図の回路においては、抵抗器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）、
（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の値Ｒ１を大きく選ぶ必要があ
る場合において、効果が減る場合があるが、第４図に示
した第２の発明の実施例としての回路構成においては、
キャパシタンスＣ１のコンデンサ（６８）と対をなすダ
イオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）（６４Ａ）〜（６４Ｃ
）に並列に挿入し、接続することにより、振動の大きい
一発目をコンデンサ（６８）でクランプし、その後は抵
抗器（６６）、（６７）を介して電解コンデンサ（１０
）で吸収するようにすればダイオードのサージ耐量およ
び電流耐量が比較的小さなものでも使用できる回路が得
られる。
の回路例であり、（６６）、（６７）は抵抗器、（５８
）はコンデンサを示す。第１の発明の実施例である第１
図の回路においては、抵抗器（６３Ａ）〜（６３Ｃ）、
（６５Ａ）〜（６５Ｃ）の値Ｒ１を大きく選ぶ必要があ
る場合において、効果が減る場合があるが、第４図に示
した第２の発明の実施例としての回路構成においては、
キャパシタンスＣ１のコンデンサ（６８）と対をなすダ
イオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）（６４Ａ）〜（６４Ｃ
）に並列に挿入し、接続することにより、振動の大きい
一発目をコンデンサ（６８）でクランプし、その後は抵
抗器（６６）、（６７）を介して電解コンデンサ（１０
）で吸収するようにすればダイオードのサージ耐量およ
び電流耐量が比較的小さなものでも使用できる回路が得
られる。
また、第４図に示したものは第１図に示したものとは異
なり、ダイオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）、（６４Ａ）
〜（６４Ｃ）からのサージを抵抗器（６６）、（６７）
を通さずにコンデンサ（５８）でクランプするので、ケ
ーブル（３０）から流入する高用波の外来ノイズを吸収
できる。さらに、抵抗器（６６）、（６７）の発熱も小
さいという利点がある。
なり、ダイオード（６２Ａ）〜（６２Ｃ）、（６４Ａ）
〜（６４Ｃ）からのサージを抵抗器（６６）、（６７）
を通さずにコンデンサ（５８）でクランプするので、ケ
ーブル（３０）から流入する高用波の外来ノイズを吸収
できる。さらに、抵抗器（６６）、（６７）の発熱も小
さいという利点がある。
［発明の効果］
以上のように、第１の発明によれば、インバータ部の交
流出力部とケーブル間に挿入された第１のリアクトルと
、上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振電圧を
クランプする一対のダイオード、もしくは抵抗器および
第２のリアクトルの少なくともいずれかとダイオードと
からなる一対のクランプ用直列体とを有する電圧クラン
プ手段を備えたので、また、第２の発明によれば、イン
バータ部の交流出力部とケーブル間に挿入されたリアク
トルと、抵抗器を介して直流電源の正極および負極のそ
れぞれと接続され、上記リアクトルと上記ケーブルとの
共振電圧をクランプする一対のダイオードと、上記一対
のダイオード間に挿入され、上記共振電圧の第１波を吸
収するコンデンサとを有する電圧クランプ手段を備えた
ので、ケーブルにおける電圧共振による負荷への供給電
圧の上昇の抑制を比較的小型かつ安価に実現できるもの
が得られる効果がある。
流出力部とケーブル間に挿入された第１のリアクトルと
、上記第１のリアクトルと上記ケーブルとの共振電圧を
クランプする一対のダイオード、もしくは抵抗器および
第２のリアクトルの少なくともいずれかとダイオードと
からなる一対のクランプ用直列体とを有する電圧クラン
プ手段を備えたので、また、第２の発明によれば、イン
バータ部の交流出力部とケーブル間に挿入されたリアク
トルと、抵抗器を介して直流電源の正極および負極のそ
れぞれと接続され、上記リアクトルと上記ケーブルとの
共振電圧をクランプする一対のダイオードと、上記一対
のダイオード間に挿入され、上記共振電圧の第１波を吸
収するコンデンサとを有する電圧クランプ手段を備えた
ので、ケーブルにおける電圧共振による負荷への供給電
圧の上昇の抑制を比較的小型かつ安価に実現できるもの
が得られる効果がある。
第１図は第１の発明の一実施例としてのインバータ装置
、ケーブル、モータからなる回路図、第２図は第２図に
示したインバータ装置およびケーブル部分の等価回路図
、第３図は第２図に示した等価回路における時間経過に
対する各部の電圧波形を示す図、第４図は第２の発明の
一実施例によるインバータ装置、第５図は従来例として
のインバータ装置の回路図、第６図はケーブルの等価回
路、第７図は第６図に示したケーブルにおける時間経過
に対する入力電圧波形と出力電圧波形を示す図、第８図
はその他の従来例としてのインバータ装置の回路図、第
９図は第８図に示した回路図における時間経過に対する
各部の電圧波形を示す図である。 図において、（１０）は電解コンデンサ、（２０）はイ
ンバータ部、（３０）はケーブル、（４０）はモータ、
（６０）は電圧クランプ手段、（６１Ａ）〜（６１Ｃ）
は第１のリアクトル、（６２Ａ）〜（６２Ｃ）、（５４
Ａ）〜（６４Ｃ）はダイオード、（６３Ａ）〜（６３Ｃ
）、（６５Ａ）〜（６５Ｃ）（６６）、（６７）は抵抗
器、（６８）はコンデンサである。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。 代理人 大岩増雄
、ケーブル、モータからなる回路図、第２図は第２図に
示したインバータ装置およびケーブル部分の等価回路図
、第３図は第２図に示した等価回路における時間経過に
対する各部の電圧波形を示す図、第４図は第２の発明の
一実施例によるインバータ装置、第５図は従来例として
のインバータ装置の回路図、第６図はケーブルの等価回
路、第７図は第６図に示したケーブルにおける時間経過
に対する入力電圧波形と出力電圧波形を示す図、第８図
はその他の従来例としてのインバータ装置の回路図、第
９図は第８図に示した回路図における時間経過に対する
各部の電圧波形を示す図である。 図において、（１０）は電解コンデンサ、（２０）はイ
ンバータ部、（３０）はケーブル、（４０）はモータ、
（６０）は電圧クランプ手段、（６１Ａ）〜（６１Ｃ）
は第１のリアクトル、（６２Ａ）〜（６２Ｃ）、（５４
Ａ）〜（６４Ｃ）はダイオード、（６３Ａ）〜（６３Ｃ
）、（６５Ａ）〜（６５Ｃ）（６６）、（６７）は抵抗
器、（６８）はコンデンサである。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。 代理人 大岩増雄
Claims (2)
- 【請求項１】直流電源から供給された直流をスイッチン
グして交流に変換するインバータ部と、上記インバータ
部からの交流出力を負荷へ供給するケーブルにおける電
圧共振による上記負荷への供給電圧の上昇を抑制する電
圧クランプ手段とを備え、上記電圧クランプ手段は上記
インバータ部と上記ケーブル間に挿入された第１のリア
クトルと、一端部を上記第１のリアクトルの上記ケーブ
ルとの接続部側と、他端部を上記直流電源の正極および
負極のそれぞれと接続され、上記第１のリアクトルと上
記ケーブルとの共振電圧をクランプする一対のダイオー
ド、もしくは抵抗器および第２のリアクトルの少なくと
もいずれかとダイオードとからなる一対のクランプ用直
列体とを有することを特徴とするインバータ装置。 - 【請求項２】直流電源から供給される直流をスイッチン
グして交流に変換するインバータ部と、上記インバータ
部からの交流出力を負荷へ供給するケーブルにおける電
圧共振による上記負荷への供給電圧の上昇を抑制する電
圧クランプ手段とを備え、上記電圧クランプ手段は上記
インバータ部と上記ケーブル間に挿入されたリアクトル
と、一端部を上記リアクトルの上記ケーブルとの接続部
側と、他端部を抵抗器を介して上記直流電源の正極およ
び負極のそれぞれと接続され、上記リアクトルと上記ケ
ーブルとの共振電圧をクランプする一対のダイオードと
、上記一対のダイオードの上記抵抗器との接続部間に挿
入され、上記共振電圧の第１波を吸収するコンデンサと
を有することを特徴とするインバータ装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2229239A JP2707814B2 (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | インバータ装置 |
| KR1019910014770A KR960010827B1 (ko) | 1990-08-30 | 1991-08-26 | 인버터장치 |
| EP91114659A EP0473192B2 (en) | 1990-08-30 | 1991-08-30 | A circuit for reducing resonance voltage |
| DE69111338T DE69111338T3 (de) | 1990-08-30 | 1991-08-30 | Schaltkreis zum Unterdrücken von Resonanz-Spannung. |
| HK98105197A HK1006050A1 (en) | 1990-08-30 | 1998-06-11 | A circuit for reducing resonance voltage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2229239A JP2707814B2 (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | インバータ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04251574A true JPH04251574A (ja) | 1992-09-07 |
| JP2707814B2 JP2707814B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=16889005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2229239A Expired - Lifetime JP2707814B2 (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | インバータ装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0473192B2 (ja) |
| JP (1) | JP2707814B2 (ja) |
| KR (1) | KR960010827B1 (ja) |
| DE (1) | DE69111338T3 (ja) |
| HK (1) | HK1006050A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006020430A (ja) * | 2004-07-02 | 2006-01-19 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 電力変換装置、モータ、モータ駆動システム、及びモータ駆動システムのメンテナンス方法 |
| JP2010017077A (ja) * | 2009-10-19 | 2010-01-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | モータ、モータ駆動システム、及びモータ駆動システムのメンテナンス方法 |
| JP2015119593A (ja) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | インバータ回路及びインバータ回路の生産方法 |
| JP2020005364A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 富士電機株式会社 | モータ過電圧保護装置、これを使用した電力変換装置及び多相モータ駆動装置 |
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| CH693524A5 (de) * | 1994-05-11 | 2003-09-15 | Schaffner Emv Ag | Einrichtung zur Begrenzung der Aenderungsgeschwindigkeit der Ausgangsgrössen eines über einen Gleichspannungszwischenkreis selbstgeführten mehrphasigen Umrichters. |
| FI104394B (fi) * | 1996-07-08 | 2000-01-14 | Abb Industry Oy | Yhdysjohdinrakenne taajuusmuuttajan ja sen kuorman välillä |
| DE19736786A1 (de) * | 1997-08-23 | 1999-02-25 | Asea Brown Boveri | U-Umrichter |
| DE19957132C1 (de) * | 1999-11-26 | 2001-06-13 | Siemens Ag | Schutzvorrichtung gegen die durch Schaltvorgänge einer Energieversorgung verursachten Überspannungen an Klemmen eines elektrischen Betriebsmittels |
| DE10044869A1 (de) * | 2000-09-12 | 2002-04-04 | Daimlerchrysler Rail Systems | Filterschaltungsanordnung für eine Stromrichterschaltung |
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| DE102006036092A1 (de) * | 2006-08-02 | 2008-02-07 | Siemens Ag | Sinusfilter |
| DE102007039764B3 (de) * | 2007-08-22 | 2008-12-24 | Dräger Medical AG & Co. KG | Ventilator für eine Respirationsvorrichtung und Verfahren zum Ansteuern eines Ventilators |
| EP3255767A1 (en) * | 2016-06-07 | 2017-12-13 | ABB Technology Oy | Output filter for inverter leg |
| JP7127290B2 (ja) * | 2018-02-08 | 2022-08-30 | 富士電機株式会社 | サージ電圧抑制装置、これを使用した電力変換装置及び多相モータ駆動装置 |
Citations (1)
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| US3668507A (en) * | 1971-06-04 | 1972-06-06 | Dmitry Evgenievich Kadomsky | Apparatus for damping oscillations in three-phase bridge converters |
-
1990
- 1990-08-30 JP JP2229239A patent/JP2707814B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-08-26 KR KR1019910014770A patent/KR960010827B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-08-30 DE DE69111338T patent/DE69111338T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-30 EP EP91114659A patent/EP0473192B2/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-06-11 HK HK98105197A patent/HK1006050A1/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2015093039A1 (ja) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | インバータ回路及びインバータ回路の生産方法 |
| JP2020005364A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 富士電機株式会社 | モータ過電圧保護装置、これを使用した電力変換装置及び多相モータ駆動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2707814B2 (ja) | 1998-02-04 |
| EP0473192A2 (en) | 1992-03-04 |
| EP0473192A3 (en) | 1992-06-17 |
| DE69111338D1 (de) | 1995-08-24 |
| DE69111338T3 (de) | 1999-11-18 |
| EP0473192B1 (en) | 1995-07-19 |
| EP0473192B2 (en) | 1999-09-01 |
| DE69111338T2 (de) | 1996-03-21 |
| KR960010827B1 (ko) | 1996-08-09 |
| HK1006050A1 (en) | 1999-02-05 |
| KR920005441A (ko) | 1992-03-28 |
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