JPH04218623A - 耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPH04218623A JPH04218623A JP40274990A JP40274990A JPH04218623A JP H04218623 A JPH04218623 A JP H04218623A JP 40274990 A JP40274990 A JP 40274990A JP 40274990 A JP40274990 A JP 40274990A JP H04218623 A JPH04218623 A JP H04218623A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱性あるいは耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法
に関するものである。
に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、耐熱材料としてＡｌまたはＳｉを
含有するフェライト系ステンレス鋼が、また耐食性材料
としてＭｏを含有するフェライト系ステンレス鋼が注目
されている。このようなフェライト系ステンレス鋼は、
耐熱性においてオーステナイト系ステンレス鋼よりはる
かに優れた耐酸化性を有し、また耐食性においてオース
テナイト系ステンレス鋼で問題とされる応力腐食割れに
対して強い抵抗性を示すことが明らかになってきたため
である。これらの材料は、自動車用排ガス部品，ストー
ブ部品，加熱炉炉壁等に使用されているが、最近では使
用環境の過酷化に伴ってより一層の耐熱性あるいは耐食
性が要求されており、Ａｌ，ＳｉあるいはＭｏの含有量
が増加しつつある。
含有するフェライト系ステンレス鋼が、また耐食性材料
としてＭｏを含有するフェライト系ステンレス鋼が注目
されている。このようなフェライト系ステンレス鋼は、
耐熱性においてオーステナイト系ステンレス鋼よりはる
かに優れた耐酸化性を有し、また耐食性においてオース
テナイト系ステンレス鋼で問題とされる応力腐食割れに
対して強い抵抗性を示すことが明らかになってきたため
である。これらの材料は、自動車用排ガス部品，ストー
ブ部品，加熱炉炉壁等に使用されているが、最近では使
用環境の過酷化に伴ってより一層の耐熱性あるいは耐食
性が要求されており、Ａｌ，ＳｉあるいはＭｏの含有量
が増加しつつある。
【０００３】しかしながら、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏを含有す
るフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼帯は靱性が著しく
低いので、室温で同鋼帯のコイルを捲戻すとき、あるい
はさらに冷間圧延するとき、割れや板破断等を生じ、甚
だしいときには冷間圧延ができない場合がある。これを
回避するには、鋼帯を遷移温度以上に加熱して通板すれ
ばよいが、加熱によるコストアップを招くほか、加熱温
度が高い場合には作業性や能率が悪く、安全上の面から
も好ましくない。また、熱延鋼帯の製品に曲げ，切断，
打ち抜き等の加工を施す場合には、割れの問題がある。
るフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼帯は靱性が著しく
低いので、室温で同鋼帯のコイルを捲戻すとき、あるい
はさらに冷間圧延するとき、割れや板破断等を生じ、甚
だしいときには冷間圧延ができない場合がある。これを
回避するには、鋼帯を遷移温度以上に加熱して通板すれ
ばよいが、加熱によるコストアップを招くほか、加熱温
度が高い場合には作業性や能率が悪く、安全上の面から
も好ましくない。また、熱延鋼帯の製品に曲げ，切断，
打ち抜き等の加工を施す場合には、割れの問題がある。
【０００４】従って、熱延鋼帯コイルの捲戻しや冷間圧
延等の次製造工程や製品加工において割れが発生しない
、靱性の優れた高耐熱性耐食性フェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の製造方法が強く要望されていた。このよう
なＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏを含有するフェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の脆化現象を防止する従来技術としては、例
えば特開昭６０−２２８１６号公報に開示されているよ
うに、Ｃ，Ｎを低減し熱間圧延後に１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で急冷して４５０℃以下の低温で巻取る方法
がある。しかしながら、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれる
元素の１種又は２種以上を５．０％を超えて含有するフ
ェライト系ステンレス鋼では、この方法によっても充分
に靱性が改善されない。
延等の次製造工程や製品加工において割れが発生しない
、靱性の優れた高耐熱性耐食性フェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の製造方法が強く要望されていた。このよう
なＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏを含有するフェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の脆化現象を防止する従来技術としては、例
えば特開昭６０−２２８１６号公報に開示されているよ
うに、Ｃ，Ｎを低減し熱間圧延後に１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で急冷して４５０℃以下の低温で巻取る方法
がある。しかしながら、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれる
元素の１種又は２種以上を５．０％を超えて含有するフ
ェライト系ステンレス鋼では、この方法によっても充分
に靱性が改善されない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ，Ｓｉ
，Ｍｏを含有する高耐熱性耐食性フェライト系ステンレ
ス鋼熱延鋼帯の靱性を改善することによって、作業性を
改善し、さらに製品の加工性を向上させることを目的と
している。
，Ｍｏを含有する高耐熱性耐食性フェライト系ステンレ
ス鋼熱延鋼帯の靱性を改善することによって、作業性を
改善し、さらに製品の加工性を向上させることを目的と
している。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、この目的のた
めに成分，熱延条件，冷却条件および巻取り条件を検討
した結果、完成したもので、その要旨とするところは下
記のとおりである。１ Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれ
る元素の１種または２種以上を含有する材料成分の低炭
素低窒素フェライト系ステンレス鋼鋼片を、熱間圧延に
おいて再結晶温度以下の回復温度域で強圧下圧延を行っ
て熱間圧延を終了し、続いて急冷し、低温巻取りを行う
ことを特徴とする耐熱性および耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。
めに成分，熱延条件，冷却条件および巻取り条件を検討
した結果、完成したもので、その要旨とするところは下
記のとおりである。１ Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれ
る元素の１種または２種以上を含有する材料成分の低炭
素低窒素フェライト系ステンレス鋼鋼片を、熱間圧延に
おいて再結晶温度以下の回復温度域で強圧下圧延を行っ
て熱間圧延を終了し、続いて急冷し、低温巻取りを行う
ことを特徴とする耐熱性および耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。
【０００７】２ 重量％にて、Ｃ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０３％以下、Ｃ（％）＋Ｎ（％）：０．０３％
以下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ば
れる元素の１種または２種以上を合計５．０超〜１５．
０％含有する材料成分のフェライト系ステンレス鋼鋼片
を、第１式で示される再結晶温度ＴＳ 以下の回復温度
域で圧下率の総和Ｒが２０％以上の強圧下圧延を行って
熱間圧延を終了し、続いて１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却し、続いて５００℃以下で巻取ることを特徴と
する耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼熱延鋼帯の製造方法。
Ｎ：０．０３％以下、Ｃ（％）＋Ｎ（％）：０．０３％
以下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ば
れる元素の１種または２種以上を合計５．０超〜１５．
０％含有する材料成分のフェライト系ステンレス鋼鋼片
を、第１式で示される再結晶温度ＴＳ 以下の回復温度
域で圧下率の総和Ｒが２０％以上の強圧下圧延を行って
熱間圧延を終了し、続いて１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却し、続いて５００℃以下で巻取ることを特徴と
する耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼熱延鋼帯の製造方法。
【０００８】
ＴＳ 〔℃〕＝７００＋２０（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｍ
ｏ）＋４Ｒ … 第１式
Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏ：材料成分の重量％
Ｒ：回復温度域での圧下率総計％３
材料成分が、さらに希土類元素（ＲＥＭ）を合計０．
０１〜０．５０％含有することを特徴とする前項２記載
の耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の製造方法。
ｏ）＋４Ｒ … 第１式
Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏ：材料成分の重量％
Ｒ：回復温度域での圧下率総計％３
材料成分が、さらに希土類元素（ＲＥＭ）を合計０．
０１〜０．５０％含有することを特徴とする前項２記載
の耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の製造方法。
【０００９】４ 材料成分が、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂから選ばれる元素の１種または
２種以上を合計０．００５〜０．５０％含有し、回復温
度域での圧下率の総和Ｒが第２式で示される限界圧下率
ＲＳ 以上の強圧下圧延を行って熱間圧延を終了するこ
とを特徴とする前項２記載の耐熱性および耐食性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。
，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂから選ばれる元素の１種または
２種以上を合計０．００５〜０．５０％含有し、回復温
度域での圧下率の総和Ｒが第２式で示される限界圧下率
ＲＳ 以上の強圧下圧延を行って熱間圧延を終了するこ
とを特徴とする前項２記載の耐熱性および耐食性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。
【００１０】
ＲＳ 〔％〕＝２０−（５Ｔｉ＋１０Ｎｂ
＋２Ｖ＋２Ｚｒ＋２Ｔａ＋２Ｈｆ
＋１０Ｂ）
… 第２
式 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，
Ｈｆ，Ｂ：材料成分の重量％５ 材料成分が、さらに
希土類元素（ＲＥＭ）を合計０．０１〜０．５０％含有
することを特徴とする前項４記載の耐熱性および耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法
。
＋２Ｖ＋２Ｚｒ＋２Ｔａ＋２Ｈｆ
＋１０Ｂ）
… 第２
式 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，
Ｈｆ，Ｂ：材料成分の重量％５ 材料成分が、さらに
希土類元素（ＲＥＭ）を合計０．０１〜０．５０％含有
することを特徴とする前項４記載の耐熱性および耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法
。
【００１１】
【作用】本発明の限定理由を以下に詳細に説明する。
尚、本発明における鋼片とは、連続鋳造鋳片、これにブ
レイクダウンを行った鋼片、インゴット鋳片およびこれ
に分塊圧延を行った鋼片等である。本発明におけるフェ
ライト系ステンレス鋼は、熱間圧延温度域ではフェライ
ト単相となる成分組成のため、熱間圧延完了後の冷却に
よるマルテンサイト変態が生じることはない。靱性劣化
の原因の一つであるミクロクラックの発生核となるマル
テンサイト組織はないが、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏを含有する
フェライト系ステンレス鋼においては、この効果のみで
は十分な靱性を得ることはできない。
レイクダウンを行った鋼片、インゴット鋳片およびこれ
に分塊圧延を行った鋼片等である。本発明におけるフェ
ライト系ステンレス鋼は、熱間圧延温度域ではフェライ
ト単相となる成分組成のため、熱間圧延完了後の冷却に
よるマルテンサイト変態が生じることはない。靱性劣化
の原因の一つであるミクロクラックの発生核となるマル
テンサイト組織はないが、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏを含有する
フェライト系ステンレス鋼においては、この効果のみで
は十分な靱性を得ることはできない。
【００１２】本発明者等は、熱延鋼帯の靱性に及ぼす成
分，熱間圧延条件，冷却条件および巻取り条件の影響を
検討した結果、再結晶温度以下の回復温度域で強圧下圧
延を行って熱間圧延を終了し、続いて急冷し、低温巻取
りを行うことによって靱性が著しく改善することを見出
した。熱間圧延において最終段階の圧延を再結晶温度Ｔ
Ｓ 〔℃〕以下の回復温度域で行うことにより、該パス
中に導入された転位はエネルギー的に安定な再配列構造
としてサブ粒界を形成し、熱延組織は結晶粒内にサブグ
レインを有するようになると考えられる。従って、Ａｌ
，Ｓｉ，Ｍｏのいずれか１種または２種以上を含有する
フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の靱性改善のために
は、結晶粒界への転位集積による応力集中を微細なサブ
グレイン組織により緩和することが効果的である。
分，熱間圧延条件，冷却条件および巻取り条件の影響を
検討した結果、再結晶温度以下の回復温度域で強圧下圧
延を行って熱間圧延を終了し、続いて急冷し、低温巻取
りを行うことによって靱性が著しく改善することを見出
した。熱間圧延において最終段階の圧延を再結晶温度Ｔ
Ｓ 〔℃〕以下の回復温度域で行うことにより、該パス
中に導入された転位はエネルギー的に安定な再配列構造
としてサブ粒界を形成し、熱延組織は結晶粒内にサブグ
レインを有するようになると考えられる。従って、Ａｌ
，Ｓｉ，Ｍｏのいずれか１種または２種以上を含有する
フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の靱性改善のために
は、結晶粒界への転位集積による応力集中を微細なサブ
グレイン組織により緩和することが効果的である。
【００１３】Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏのいずれか１種または２
種以上を５．０％超含有するフェライト系ステンレス鋼
熱延鋼帯においては、このような微細なサブグレイン組
織を形成させるために必要な転位を導入するには熱間圧
延において前記ＴＳ 以下の回復温度域での圧下率の総
和Ｒを２０％以上とする必要がある。また、Ｒが６０％
を超えると、導入転位がサブグレイン内にも残留し、サ
ブ粒界への応力集中が助長されるため、望ましくはＲは
６０％以下がよい。
種以上を５．０％超含有するフェライト系ステンレス鋼
熱延鋼帯においては、このような微細なサブグレイン組
織を形成させるために必要な転位を導入するには熱間圧
延において前記ＴＳ 以下の回復温度域での圧下率の総
和Ｒを２０％以上とする必要がある。また、Ｒが６０％
を超えると、導入転位がサブグレイン内にも残留し、サ
ブ粒界への応力集中が助長されるため、望ましくはＲは
６０％以下がよい。
【００１４】さらに、前記再結晶温度ＴＳ 〔℃〕に対
するＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏの合計含有量〔重量％〕と回復温
度域での圧下率の総和Ｒ〔％〕の影響を詳細検討した結
果、ＴＳ は下記の第１式で与えられることを見出した
。 ＴＳ 〔℃〕＝７００＋２０（Ａｌ＋Ｓｉ
＋Ｍｏ）＋４Ｒ … 第１式さらに、Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂを添加すると、これらの
元素により析出した窒化物あるいは炭化物によりサブグ
レイン組織が形成し易くなるため、合計で０．００５〜
０．５０％添加した場合、前記の回復温度域で必要な圧
下率の総和（限界圧下率という）ＲＳ は下記の第２式
で与えられることを見出した。
するＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏの合計含有量〔重量％〕と回復温
度域での圧下率の総和Ｒ〔％〕の影響を詳細検討した結
果、ＴＳ は下記の第１式で与えられることを見出した
。 ＴＳ 〔℃〕＝７００＋２０（Ａｌ＋Ｓｉ
＋Ｍｏ）＋４Ｒ … 第１式さらに、Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂを添加すると、これらの
元素により析出した窒化物あるいは炭化物によりサブグ
レイン組織が形成し易くなるため、合計で０．００５〜
０．５０％添加した場合、前記の回復温度域で必要な圧
下率の総和（限界圧下率という）ＲＳ は下記の第２式
で与えられることを見出した。
【００１５】
ＲＳ 〔％〕＝２０−（５Ｔｉ＋１０Ｎｂ
＋２Ｖ＋２Ｚｒ＋２Ｔａ＋２Ｈｆ
＋１０Ｂ）
… 第２
式また、熱間圧延終了後の冷却速度は、５００℃以下ま
で１０℃／ｓｅｃ以上で急冷する。冷却速度が１０℃／
ｓｅｃ未満だとσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し
易いため、熱延材の靱性を劣化させるとともに、熱間圧
延終了後の微細なサブグレイン組織を凍結することがで
きない。
＋２Ｖ＋２Ｚｒ＋２Ｔａ＋２Ｈｆ
＋１０Ｂ）
… 第２
式また、熱間圧延終了後の冷却速度は、５００℃以下ま
で１０℃／ｓｅｃ以上で急冷する。冷却速度が１０℃／
ｓｅｃ未満だとσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し
易いため、熱延材の靱性を劣化させるとともに、熱間圧
延終了後の微細なサブグレイン組織を凍結することがで
きない。
【００１６】巻取り温度は５００℃以下とする。これが
５００℃より高いと、熱延終了後の冷却速度が１０℃／
ｓｅｃ以上であったとしても、巻取り後の徐冷中の熱サ
イクルによりσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し易
いため、熱延材の靱性を劣化させる。なお、熱間圧延に
おいて再結晶温度以下で行う強圧下圧延は最終圧延パス
のみで与えるのではなく、少くとも最終圧延パスを含む
２パス以上の圧延で与えることが望ましい。
５００℃より高いと、熱延終了後の冷却速度が１０℃／
ｓｅｃ以上であったとしても、巻取り後の徐冷中の熱サ
イクルによりσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し易
いため、熱延材の靱性を劣化させる。なお、熱間圧延に
おいて再結晶温度以下で行う強圧下圧延は最終圧延パス
のみで与えるのではなく、少くとも最終圧延パスを含む
２パス以上の圧延で与えることが望ましい。
【００１７】次に成分の限定理由について説明する。
Ｃ，Ｎは０．０３％を超えて存在すると熱延鋼帯の靱性
を低下させるためそれぞれ０．０３％以下とし、Ｃ＋Ｎ
の総量で０．０３％以下とする。Ｃｒは、ステンレス鋼
の耐熱性もしくは耐酸化性を確保する最も基本的な元素
である。本発明においては、１０％未満ではこれらの特
性が十分に確保されず、一方４０％を超えて含有すると
、特に熱延鋼帯の靱性や延性が著しく低下する。従って
、Ｃｒの成分範囲は１０〜４０％とした。
を低下させるためそれぞれ０．０３％以下とし、Ｃ＋Ｎ
の総量で０．０３％以下とする。Ｃｒは、ステンレス鋼
の耐熱性もしくは耐酸化性を確保する最も基本的な元素
である。本発明においては、１０％未満ではこれらの特
性が十分に確保されず、一方４０％を超えて含有すると
、特に熱延鋼帯の靱性や延性が著しく低下する。従って
、Ｃｒの成分範囲は１０〜４０％とした。
【００１８】ＡｌおよびＳｉは、フェライト系ステンレ
ス鋼の耐酸化性を向上させる元素であり、Ｍｏは耐食性
を向上させる元素である。本発明においては、これら３
元素のうちから所望の特性に応じて１種または２種以上
を含有させる。合計で５．０％以下では耐．化性あるい
は耐食性を向上させるには十分でなく、１５．０％を超
えて含有すると熱延鋼帯の靱性を低下する。従って、Ａ
ｌ，Ｓｉ，Ｍｏの成分範囲は合計で５．０超〜１５．０
％とした。
ス鋼の耐酸化性を向上させる元素であり、Ｍｏは耐食性
を向上させる元素である。本発明においては、これら３
元素のうちから所望の特性に応じて１種または２種以上
を含有させる。合計で５．０％以下では耐．化性あるい
は耐食性を向上させるには十分でなく、１５．０％を超
えて含有すると熱延鋼帯の靱性を低下する。従って、Ａ
ｌ，Ｓｉ，Ｍｏの成分範囲は合計で５．０超〜１５．０
％とした。
【００１９】請求項３，５では、上記成分のほか、ＲＥ
Ｍ（希土類金属元素）を含有する。これらの元素は、Ｌ
ａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ等のランタノイドのことであり、
耐酸化性を顕著に向上させるために添加し、この効果は
０．０１％未満では十分でない。しかしながら、０．５
０％を超えて添加すると、ＲＥＭ系酸化物が粗大化する
ため、熱間加工性が著しく低下し、熱間圧延にて割れが
発生する。従って、ＲＥＭの成分範囲は合計で０．０１
〜０．５０％とした。
Ｍ（希土類金属元素）を含有する。これらの元素は、Ｌ
ａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ等のランタノイドのことであり、
耐酸化性を顕著に向上させるために添加し、この効果は
０．０１％未満では十分でない。しかしながら、０．５
０％を超えて添加すると、ＲＥＭ系酸化物が粗大化する
ため、熱間加工性が著しく低下し、熱間圧延にて割れが
発生する。従って、ＲＥＭの成分範囲は合計で０．０１
〜０．５０％とした。
【００２０】請求項４，５では、請求項２の成分のほか
に、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂを含
有する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂは、そ
れぞれ窒化物あるいは炭化物を形成して固溶Ｃ，Ｎを減
少させるとともに熱間圧延中の大圧下加工により導入さ
れる転位上に析出して組織を微細化させ、熱延鋼帯の靱
性を一層向上させる。この効果は、１種または２種以上
合計で０．００５％未満では十分でなく、０．５０％を
超えると冷間での加工性を著しく劣化させる。従って、
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂの成分範囲は、
合計で０．００５〜０．５０％とした。
に、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂを含
有する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂは、そ
れぞれ窒化物あるいは炭化物を形成して固溶Ｃ，Ｎを減
少させるとともに熱間圧延中の大圧下加工により導入さ
れる転位上に析出して組織を微細化させ、熱延鋼帯の靱
性を一層向上させる。この効果は、１種または２種以上
合計で０．００５％未満では十分でなく、０．５０％を
超えると冷間での加工性を著しく劣化させる。従って、
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂの成分範囲は、
合計で０．００５〜０．５０％とした。
【００２１】熱延鋼帯は熱延製品として用いる場合、熱
延ままでもよいが、次の冷間加工において特に強加工を
行う用途には必要に応じて焼鈍してもよい。好ましい焼
鈍条件としては、靱性確保の点から焼鈍温度が８５０〜
１１００℃で、冷却速度が８００〜５００℃の間で１０
℃／ｓｅｃ以上である。
延ままでもよいが、次の冷間加工において特に強加工を
行う用途には必要に応じて焼鈍してもよい。好ましい焼
鈍条件としては、靱性確保の点から焼鈍温度が８５０〜
１１００℃で、冷却速度が８００〜５００℃の間で１０
℃／ｓｅｃ以上である。
【００２２】
【実施例】転炉−ＡＯＤ法あるいは真空溶解法により表
１に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製した。ＲＥＭ
は、鋳造直前にミッシュメタルワイヤーにて添加した。 これらの鋼を表２に示す条件に従って製造し、板厚：３
．５〜６．０ｍｍの熱延鋼帯とした。ここで回復温度域
での圧延パスの圧下率を最終パスから順にＲｆ ，Ｒｆ
−１ ，Ｒｆ−２ （％）とした。靱性評価は、ＪＩＳ
規格に準拠したサブサイズ（厚み：２．５ｍｍ）のＶノ
ッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採取し衝撃試
験を行い、衝撃値が２ｋｇｍ／ｃｍ２ になる温度（ｖ
Ｔ２ ：℃）で評価した。ｖＴ２ が２０℃以下である
場合には加熱せずに熱延鋼帯の冷間圧延が可能である。 ２０℃を超える場合には、加熱せずに冷間圧延を行うと
、衝撃等による板破断の危険性が極めた高くなる。
１に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製した。ＲＥＭ
は、鋳造直前にミッシュメタルワイヤーにて添加した。 これらの鋼を表２に示す条件に従って製造し、板厚：３
．５〜６．０ｍｍの熱延鋼帯とした。ここで回復温度域
での圧延パスの圧下率を最終パスから順にＲｆ ，Ｒｆ
−１ ，Ｒｆ−２ （％）とした。靱性評価は、ＪＩＳ
規格に準拠したサブサイズ（厚み：２．５ｍｍ）のＶノ
ッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採取し衝撃試
験を行い、衝撃値が２ｋｇｍ／ｃｍ２ になる温度（ｖ
Ｔ２ ：℃）で評価した。ｖＴ２ が２０℃以下である
場合には加熱せずに熱延鋼帯の冷間圧延が可能である。 ２０℃を超える場合には、加熱せずに冷間圧延を行うと
、衝撃等による板破断の危険性が極めた高くなる。
【００２３】本発明により製造した熱延鋼帯は、靱性が
大いに改善されており、冷間圧延時に板破断等のトラブ
ルが発生しないことがわかる。
大いに改善されており、冷間圧延時に板破断等のトラブ
ルが発生しないことがわかる。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】以上のことから明らかな如く、本発明に
従いＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏを多量に含有する高耐熱性耐食性
フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯を製造すれば、熱延
鋼帯の巻戻しおよび冷間圧延での割れや板破断を防止し
、これら鋼帯を製品として使用するに際して、曲げ，切
断，打ち抜き等を施す場合、割れ発生を解消し、作業性
が大幅に改善される。
従いＡｌ，Ｓｉ，Ｍｏを多量に含有する高耐熱性耐食性
フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯を製造すれば、熱延
鋼帯の巻戻しおよび冷間圧延での割れや板破断を防止し
、これら鋼帯を製品として使用するに際して、曲げ，切
断，打ち抜き等を施す場合、割れ発生を解消し、作業性
が大幅に改善される。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれる元素の
１種または２種以上を含有する材料成分の低炭素低窒素
フェライト系ステンレス鋼鋼片を、熱間圧延において再
結晶温度以下の回復温度域で強圧下圧延を行って熱間圧
延を終了し、続いて急冷し、低温巻取りを行うことを特
徴とする耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。 【請求項２】 重量％にて、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ
：０．０３％以下、Ｃ（％）＋Ｎ（％）：０．０３％以
下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏから選ばれ
る元素の１種または２種以上を合計５．０超〜１５．０
％含有する材料成分のフェライト系ステンレス鋼鋼片を
、第１式で示される再結晶温度ＴＳ 以下の回復温度域
で圧下率の総和Ｒが２０％以上の強圧下圧延を行って熱
間圧延を終了し、続いて１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で冷却し、続いて５００℃以下で巻取ることを特徴とす
る耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼熱延鋼帯の製造方法。 ＴＳ 〔℃〕＝７００＋２０（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｍ
ｏ）＋４Ｒ … 第１式
Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｏ：材料成分の重量％
Ｒ：回復温度域での圧下率総計％【請
求項３】 材料成分が、さらに希土類元素（ＲＥＭ）
を合計０．０１〜０．５０％含有することを特徴とする
請求項２記載の耐熱性および耐食性に優れたフェライト
系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。 【請求項４】 材料成分が、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，
Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｂから選ばれる元素の１種または２
種以上を合計０．００５〜０．５０％含有し、回復温度
域での圧下率の総和Ｒが第２式で示される限界圧下率Ｒ
Ｓ 以上の強圧下圧延を行って熱間圧延を終了すること
を特徴とする請求項２記載の耐熱性および耐食性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法。 ＲＳ 〔％〕＝２０−（５Ｔｉ＋１０Ｎｂ
＋２Ｖ＋２Ｚｒ＋２Ｔａ＋２Ｈｆ
＋１０Ｂ）
… 第２
式 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，
Ｈｆ，Ｂ：材料成分の重量％【請求項５】 材料成分
が、さらに希土類元素（ＲＥＭ）を合計０．０１〜０．
５０％含有することを特徴とする請求項４記載の耐熱性
および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼
帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2402749A JP2549018B2 (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | 耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2402749A JP2549018B2 (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | 耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04218623A true JPH04218623A (ja) | 1992-08-10 |
| JP2549018B2 JP2549018B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=18512541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2402749A Expired - Fee Related JP2549018B2 (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | 耐熱性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2549018B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331543A (ja) * | 1992-06-01 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
| US10385429B2 (en) | 2013-03-27 | 2019-08-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Hot-rolled ferritic stainless-steel plate, process for producing same, and steel strip |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS608288A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-17 | Seitetsu Kagaku Co Ltd | モノハロアセチルチオフエンカルボン酸およびそのエステルの製造法 |
-
1990
- 1990-12-17 JP JP2402749A patent/JP2549018B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS608288A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-17 | Seitetsu Kagaku Co Ltd | モノハロアセチルチオフエンカルボン酸およびそのエステルの製造法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331543A (ja) * | 1992-06-01 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
| US10385429B2 (en) | 2013-03-27 | 2019-08-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Hot-rolled ferritic stainless-steel plate, process for producing same, and steel strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2549018B2 (ja) | 1996-10-30 |
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