JPH04203330A - Ｆｆｖ用エンジンの過給圧制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は、エンジンの最大過給圧を可変設定するＦＦＶ
用エンジンの過給圧制御方法に関する。

［従来の技術］ 近年、ガソリン燃料、アルコール燃料、あるいは、ガソ
リンとアルコールの混合燃料によっても運転可能なＦ　
Ｆ　Ｖ　（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ　Ｆｕｅｌ　Ｖｅｈｉｃｌ
ｅ）用エンジンが開発されており、このＦＦＶ用エフェ
ンジン給される燃料中のアルコール濃度（含有率）は、
燃料補給の際のユーザ事情により０％（ガソリンのみ）
から１００％（ガソリン０％）の間で変化する。

一般に、アルコール燃料はガソリン燃料に対しプレイグ
ニツシヨンが比較的低い温度で発生しやすいため、点火
プラグの熱価を大きくしたり、点火時期を遅角するなど
の措置が必要となる。従って、プレイグニツシヨン発生
を防止するため、アルコール燃料に合わせた熱価の点火
プラグを装着すると、ガソリン燃料使用時にくすぶりが
発生して運転性能が悪化するなどの問題を生じ、また、
点火時期を遅角すると、高オクタン価でノックしにくく
最適点火時期（ＭＢＴ）までの進角が容易であるという
アルコール燃料の利点を生かすことができない。

これに対処するに、例えば、特開平１−２８５６６２号
公報には、燃料中のアルコール濃度を検出し、このアル
コール濃度に応じてプレイグニツシヨン限界圧力を演算
により求めるとともに、エンジンの燃焼室内燃焼圧力を
検出し、この燃焼圧力と前記プレイグニツシヨン限界圧
力とを比較して、比較結果に応じて基本点火時期を進角
補正することにより、プレイグニツシヨン発生領域で点
火時期をＭＢＴ近傍まで近付けて、機関効率を向上させ
る技術が開示されており、また、特開平１−２８５６６
３号公報には、燃焼室内温度を検出し、この燃焼室内温
度で点火時期を進角補正することにより、同様に、プレ
イグニツシヨン発生領域で点火時期をＭＢＴ近傍まで近
付けて機関効率を向上させる技術が開示されている。

［発明が解決しようとする課題］ ところで、前述したように、アルコール燃料はオクタン
価が高いなめ、上記ＦＦＶ用エフェンジン過給機を備え
て出力性能の向上を図るものが多く、エンジンの過給圧
を、ノックあるいはプレイグニツシヨンが発生しない限
界の過給圧、すなわち最大過給圧に保つことにより、エ
ンジンの持つポテンシャルを十分に引出すことができる
。

しかしながら、プレイグニツシヨン発生によるエンジン
損傷、耐久性低下を防止するためには、燃焼室内の燃焼
圧力、あるいは燃焼室内温度などを検出するハードウェ
アが必要であり、このハードウェアの追加あるいは変更
により、必然的にシステムコストが増大するという問題
がある。

［発明の目的］ 本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、プレイグ
ニツシヨンを検出するだめのハードウェアを要すること
なく、プレイグニツシヨンを回避しつつ最大過給圧制御
を行なうことのできるＦＦＶ用エンジンの過給圧制御方
法を提供することを目的としている。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するため本発明によるＦＦＶ用エンジン
の過給圧制御方法は、燃料のアルコール濃度に応じた最
大過給圧を設定する手順と、上記設定する手順で設定し
た最大過給圧に対応する動作信号を過給機の過給圧を制
御動作する過給圧制御用アクチュエータに出力する手順
と、現在のエンジン運転状態がプレイグニツシヨン発生
領域内にあるか否かを判別する手順と、上記判別する手
順により、現在のエンジン運転状態がプレイグニツシヨ
ン発生領域内にあると判別したとき、このプレイグニツ
シヨン発生領域内にある時間を計時する手順と、上記計
時する手順で計時した時間が予め設定した時間を経過し
たとき、上記最大過給圧を低下させる動作信号を上記過
給圧制御用アクチュエータに出力する手順とを備えてい
る。

［作　用］ 本発明によるＦＦＶ用エンジンの過給圧制御方法では、
燃料のアルコール濃度に応じた最大過給圧が設定され、
この最大過給圧に対応する動作信号が過給圧制御用アク
チュエータに出力され、過給機の過給圧が最大過給圧に
制御される一方、現在のエンジン運転状態がプレイグニ
ツシヨン発生領域内にあるか否かが判別され、プレイグ
ニツシヨン発生領域内にあると判別されると、このプレ
イグニツシヨン発生領域内にある時間が計時される。

そして、計時した時間が予め設定した時間を経過したと
き、上記過給圧制御用アクチュエータに上記最大過給圧
を低下させる動作信号が出力され、上記最大過給圧が低
下してプレイグニツシヨン発生が未然に回避される。

［発明の実施例］ 以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。

第１図〜第６図は本発明の第１実施例を示し、第１図は
最大過給圧制御手順のフローチャート、第２図はエンジ
ン制御系の概略図、第３図はプレイグニツシヨン領域判
別マツプの概念図、第４図は最大過給圧を示す線図、第
５図は最大過給圧マツプの概念図、第６図はプレイグニ
ツシヨン発生時用最大過給圧マツプの概念図である。

（ｉ　　成） 第２図において、図中の符号１はＦＦＶ用エフェンジン
においては水平対向型エンジン）であり、このエンジン
１のシリンダヘッド２に吸気ボート２ａと排気ボート２
ｂが形成されている。

上記吸気ボート２ａにはインテークマニホルド３が連通
され、このインテークマニホルド３の」二液にエアチャ
ンバ４を介してスロットルチャンバらが連通され、との
スロワＩ・ルヂャンバ５の上流に吸気管６を介してエア
クリーナ７が取付けられている。

一方、上記排気ボート２ｂにエキゾーストマニホルド８
を介して排気管９が連通され、この排気管９に触媒コン
バータ１０が介装されている６また、上記スロットルチ
ャンバ５にスロットルバルブ１１が設けられ、このスロ
ットルチャンパラの直上流の上記吸気管６にインターク
ーラ１２が介装され、さらに、上記吸気管６の上記エア
ークリーナ７の下流側にレゾネータチャンバ１３が介装
されている。

また、符号１４は過給機の一例としてのターボチャージ
ャであり、このターボチャージャ１４のタービンホイー
ル１４ａが上記排気管９に介装したタービンハウジング
１４ｂに収納され、一方、このタービンホイール１４ａ
にタービンシャフト１４ｃを介して連結するコンプレッ
サホイール１４ｄが上記吸気管６の上記レゾネータチャ
ンバ１３の下流側に介装したコンプレッサハウジング１
４ｅに収納されている。

また、上記タービンハウジング１４ｂの流入口にウェス
トゲートバルブ１５が介装され、このウェストゲートバ
ルブ１５に連設するレバー１６がダイヤフラムアクチュ
エータ１７のダイヤフラム１７ａにロッド１８を介して
連設されている。

さらに、上記ダイヤフラムアクチュエータ１７の圧力室
１７ｂが上記インテークマニホルド３に圧力通路１９を
介して連通され、この圧力通路１９の中途に、過給圧制
御用アクチュエータの一例としてのデユーティソレノイ
ドバルブ２１が介装され、このデユーティソレノイドバ
ルブ２１の弁体２１ａが上記レゾネータチャンバ１３に
連通ずる減圧通路２０の吐出口に対設されている。

上記デユーティソレノイドバルブ２１は、後述する制御
装置ｔ　（ＥＣＵ）４１からのソレノイドコイル２１ｂ
に供給される駆動パルス信号（デユーティ信号）によっ
て制御され、ダイヤフラムアクチュエータ１７の圧力室
１７ｂに供給される圧力が調圧される。

すなわち、ダイヤフラムアクチュエータ１７のダイヤフ
ラム１７ａｔｆ＆退方向へ常時付勢し、ロッド１８．レ
バー１６を介してウェストゲートバルブ１５を閉方向に
付勢するダイヤフラムスプリング１７ｃと、圧力室１７
ｂ内圧力とのバランスにより、ウェストゲートバルブ１
５によるタービンハウジング１４ｂの流入口の開口面積
が制御される。

尚、本実施例ではデユーティ信号のデユーティ比が増大
するほど、デユーティソレノイドバルブ２１の弁体２１
ａによる減圧通路２０の単位時間当りの開口時間が増大
し、ダイヤフラムアクチュエータ１７の圧力室１７ｂに
供給されるコンプレッサホイール１４ｄ下流の正圧のリ
ーク量が増大されるため、相対的にウェストゲートバル
ブ１５が開き始める過給圧が上昇される。

また、上記インテークマニホルド３の各気筒の上記吸気
ボート２ａの直上流にインジェクタ２２が臨まされ、こ
の各インジェクタ２２と燃料タンク２３とが燃料通路２
４を介して連通されている。

この燃料通路２４には上記燃料タンク２３側から燃料ポ
ンプ２５、アルコール濃度センサ２６が介装され、さら
に、上記各インジェクタ２２がプレッシャレギュレータ
２７に連通されて上記燃料タンク２３にリターン燃料が
戻され、燃料圧力が所定の圧力に調圧される。

上記燃料タンク２３には、アルコールのみの燃料、ガソ
リンのみの燃料、あるいは、アルコールとガソリンとの
混合燃料、すなわち、ユーザーの燃料補給の際の事情に
よりアルコール濃度Ｍが０％（ＭＯ）から１００％（Ｍ
ｌｏｏ）の間で変化する燃料が貯留されている。

また、上記アルコール濃度センサ２６は、例えば、上記
燃料通路２４内に設けられた一対の電極などから構成さ
れ、燃料の電気伝導度変化に基づく電流変化を検出する
ことにより、上記アルコール濃度Ｍが検出される。

尚、上記アルコール濃度センサ２６は電気伝導度変化を
検出するタイプのほか、抵抗検出式、静電容量式、光学
式のものを用いてもよく、アルコール濃度を検出できる
ものであれば、これらに限定されない。

また、上記吸気管６の上記エアークリーナ７の直下流に
、吸入空気量センサ（図においてはホットワイヤ式エア
フローメータ）２８が介装され、上記スロットルバルブ
１１に、スロットル開度センサ２９ａと、スロットルバ
ルブ全閉を検出するアイドルスイッチ２９ｂとが連設さ
れている。さらに、上記インテークマニホルド３に形成
したライザをなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温セ
ンサ３０が臨まされ、また、上記排気管９に０２センサ
３１が臨まされている。

また、上記エンジン１のクランクシャフト１ａに軸着す
るクランクロータ３２に、電磁ピックアップなどからな
るクランク角センサ３３が対設され、さらに、上記エン
ジン１のカムシャフト１ｂに連設するカムロータ３４に
、電磁ピックアップなどからなるカム角センサ３５が対
設されている。

（制御装置の回路構成） 一方、符号４１は、マイクロコンピュータなどからなる
制御装置（ＥＣＵ）であり、ＣＰＵ４２、ＲＯＭ４３、
ＲＡＭ４４、および、Ｔ１０インターフエイス４５がパ
スライン４６を介して互いに接続されている。

上記Ｉ１０インターフェイス４５の入力ボートには、上
記各センサ２６，２８．２９ａ、３０，３１．３３，３
５、及び、アイドルスイッチ２９ｂが接続され、一方、
上記Ｉ１０インターフェイス４５の出力ボートには、上
記シリンダヘッド２に取−１２＝ 付けた点火プラグ３６がイグナイタ３７を介して接続さ
れ、さらに、駆動回路４７を介して、インジェクタ２２
、燃料ポンプ２５、及び、デユーティソレノイドバルブ
２１のソレノイドコイル２１ｂが接続されている。

また、上記ＲＯＭ４３には制御プログラム、固定データ
が記憶されており、固定データとしては後述する最大過
給圧マツプＭ　ＰＨＡＸ、プレイグニツシヨン発生時用
最大過給圧マツプＭＰＩＧ、プレイグニツシヨン領域判
別マツプＭＰＡなどがある。また、上記Ｒ，ＡＭ４４に
は上記各センサからの出力信号を処理したデータ、及び
、上記ＣＰＵ４２で演算処理したデータが格納されてい
る。

上記ＣＰＵ４２では、上記ＲＯＭ４３に記憶されている
制御プログラムに従い、上記ＲＡＭ４４に格納した各種
データに基づいて、インジェクタ２２を駆動するパルス
幅、イグナイタ３７へ出力する点火時期などを演算し、
対応する駆動信号を所定のタイミングでインジェクタ２
２、イグナイタ３７に出力するとともに、デューティソ
レノイ＝　１３− ドバルブ２１を駆動するパルス信号のデユーティ比を演
算し、ノックあるいはプレイグニツシヨンを生じること
のないターボチャージャ１４による限界過給圧すなわち
最大過給圧を制御する。

（最大過給圧制御手順） 次に、最大過給圧制御手順を第１図のフローチャートに
従って説明する。

第１図に示すプログラムは所定時間毎あるいは所定周期
毎に実行されるルーチンであり、初回のイニシャル時に
は、各フラグ、各カウント値がクリアされる。

まず、ステップ５１０１でアルコール濃度センサ２６の
出力信号から燃料のアルコール濃度Ｍを算出すると、ス
テップ５１０２で、クランク角センサ３３の出力信号に
基づいてエンジン回転数Ｎを算出し、ステップ５１０３
で、吸入空気量センサ２８かち得られる単位時間当りの
吸入空気量を燃焼サイクル数で割算して１行程当りの吸
入空気量ＱＰを算出する。

その後、ステップ５１０４へ進み、アルコール濃度Ｍ、
エンジン回転数Ｎ、及び、１行程当りの吸入空気ＩＱＰ
をパラメータとして、プレイグニツシヨン領域判別マツ
プＭＰＡの領域を特定し、現在のエンジン運転状態がプ
レイグニツシヨン発生領域内か否かを判別する。

すなわち、一般に、プレイグニツシヨンは、１行程当り
の吸入空気量ＱＰ、エンジン回転数Ｎ、及び、アルコー
ル濃度Ｍに依存して発生することが実験などにより確認
されており、高過給により１行程当りの吸入空気量ＱＰ
が大きくなるほど、また、エンジン回転数Ｎが高くなる
ほど、燃焼室温度が高くなってプレイグニツシヨンが発
生しやすくなり、このプレイグニツシヨンが発生する領
域は、アルコール濃度Ｍが高いほど拡大する。

従って、第３図に示すように、１行程当りの吸入空気量
ＱＰ、エンジン回転数Ｎ、及び、アルコール濃度Ｍをパ
ラメータとしてＲＯＭ４３の一連のアドレスに構成され
るプレイグニツシヨン領域判別マツプＭＰ＾において、
プレイグニツシヨンの最も発生しやすい領域をプレイグ
ニツシヨン発生領域（図中、ハツチングで示す領域）と
し、このプレイグニツシヨン発生領域とプレイグニツシ
ヨン発生領域外とに、エンジン運転状態がそれぞれの領
域内にあることを示すデータ（例えば、プレイグニツシ
ヨン発生領域内のときパ１°°、プレイグニツシヨン発
生領域外のとき°’ｏ”＞をストアしておくことにより
、例えば、燃焼圧を検出するための燃焼圧センサ、ある
いは、燃焼室内温度を検出するための熱電対を組込んだ
測温プラグなどのハードウェアを要することなく、現在
のエンジン運転状態がプレイグニツシヨンの発生しやす
い状態か否かを判別することができる。

そして、現在のエンジン運転状態がプレイグニツシヨン
発生領域内にあるか否かの判別結果に応じて、上記ステ
ップ８１０４からステップ５１０５以降あるいはステッ
プ５１１３以降へと分岐する。

まず、ステップ５１０５以降について説明すると、ステ
ップ５１０５で、エンジン運転状態がプレイグニツシヨ
ン発生領域内にある時間を計時するためのプレイグニツ
シヨン発生領域カウント値Ｃ０ＵＮＴ１をクリアしくＣ
ＯＵ訂１←Ｏ）、ステップ８１０６で、エンジン運転状
態がプレイグニツシヨン発生領域内にあることを示すプ
レイグニツシヨン発生領域判別フラグＦＬＡＧ１をクリ
アする（　ＦＬＡＧＩ←０）。

その後、ステップ５１０７へ進んで、プレイグニツシヨ
ン発生時制御を示すプレイグニツシヨン発生時制御フラ
グＦ［八Ｇ２の値を参照し、ＦＬＡＧ２＝０、すなわち
、通常時制御のときには、ステップ５１０７からステッ
プ５１１１ヘジヤンブし、ＦＬＡＧ２　＝　１　、すな
わち、プレイグニツシヨン発生時制御のときには、ステ
ップ５１０７からステップ８１０８へ進んで、エンジン
運転状態がプレイグニツシヨン発生領域外にある時間を
計時するためのプレイグニツシヨン発生領域外カウンＩ
〜値Ｃ０ＵＮＴ２をカウントアツプしく　Ｃ０ＵＮＴ２
←Ｃ０ＵＮＴ２＋　１　＞　、ステラ７”　５１０９へ
進む。

ステップ５１０９では、上記プレイグニツシヨン発生領
域外カウント値Ｃ０ＵＮＴ２ト設定値ｃＯＵＮＴｓＥＴ
２　トを比較し、Ｃ０ＵＮＴ２＜　Ｃ０ＵＮＴＳＥＴ２
　＜７）とき、後述するプレイグニツシヨン発生時制御
のステップ８１１８へ分岐する。上記設定値Ｃ０ＵＮＴ
ＳＥＴ２は、予め設定した時間ＴＳ　　（例えば、１５
ｓｅｃ）に相当し、エンジン運転状態がプレイグニツシ
ヨン発生領域内からプレイグニツシヨン発生領域外に移
行しても、このプレイグニツシヨン発生領域外にある状
態が予め設定した所定時間７８以上継続しない限りプレ
イグニツシヨン発生のおそれがあるため、通常時制御に
移行せずプレイグニツシヨンの発生を未然に回避するの
である。

一方、上記ステラフ５１０９テ、Ｃ０ＵＮＴ２≧Ｃ０Ｕ
ＮＴＳＥＴ２のとき、すなわち、エンジン運転状態がプ
レイグニツシヨン発生領域外にある状態が予め設定した
所定時間７８以上継続したときには、通常時制御に移行
し、ステップ５１１０へ進んでプレイグニツシヨン発生
時制御フラグＦＬＡＧ２をクリアしく　ＦＬＡＧ２←０
）、ステップ５１１１でプレイグニツシヨン発生領域外
カウント値Ｃ０ＩＩＮＴ２をクリアする（　Ｃ０ＵＮＴ
２←０）。

そして、ステップ５１１２で、アルコール濃度Ｍ、エン
ジン回転数Ｎをパラメータとして最大過給圧マツプＭ　
ＰＨＡＸを補間計算付きで参照し、デユーチイソレノイ
ドバルブ２１を駆動する信号のデユーティ比Ｄ　ＩＪＴ
Ｙ）ＩＡＸを設定してステップ５１２３へ進む。

ここで、アルコール（メタノール、エタノールなど）の
オクタン価はガソリンのオクタン価よりも高く、ガソリ
ンにアルコールを混合したときの混合オクタン価はアル
コール濃度Ｍが高くなるに従って高くなるため、プレイ
グニツシヨンが発生しない限り、燃料のアルコール濃度
Ｍに応じてエンジン１の最大過給圧を高めることが可能
であるが、アルコール濃度Ｍが高い場合、エンジン回転
数Ｎが高くなるに従って燃焼室温度が高くなり、プレイ
グニツシヨンが発生しやすくなる。一方、アルコール濃
度Ｍが低い場合には、エンジン回転数Ｎが高いほどノッ
ク発生頻度が低下してプレイグニツシヨンも発生しにく
くなる。

すなわち、各アルコール濃度ＭＯ（アルコール濃度０％
）〜Ｍ５０（アルコール濃度５０％）〜Ｍ１００（アル
コール濃度１００％）に対する最大過給圧はエンジン回
転数Ｎによって変化し、第４図に示ずような関係となり
、これにより、例えば、アルコール濃度Ｍ１００ではエ
ンジン高回転域で最大過給圧を低くする一方、アルコー
ル濃度ＭＯではエンジン回転が高くなるほど最大過給圧
を上昇させることができる。

従って、アルコール濃度Ｍ及びエンジン回転数Ｎに対応
する最大過給圧を得るためのデユーティ比を実験などに
より求め、第５図に示すように、アルコール濃度Ｍとエ
ンジン回転数Ｎとをパラメータして構成される最大過給
圧マツプＭ　ＰＨＡＸの各アドレスに、対応するデユー
ティ比Ｄ　ＵＴＹＨＡＸをストアしておき、この最大過
給圧マツプＭ　ＰＨＡＸに基づいてエンジン１の最大過
給圧を設定することにより、その出力性能を十分に引出
ずことができるのである。

次に、上記ステップ５ｔ０４で現在のエンジン運転状態
がプレイグニツシヨン発生領域内にあると判別され、上
記ステップ５１０４からステップ５１１３へ分岐すると
、プレイグニツシヨン発生領域外カウント値Ｃ０ＵＮＴ
２をクリアしくＣ０ＵＮ■２←Ｏ）、ステップ５１１４
で、プレイグニツシヨン発生時制御フラグＦＬＡＧ２の
値を参照する。

上記ステップ５１１４で、ＦＬＡＧ２　＝　１　、すな
わち、プレイグニツシヨン発生時制御のときには、ステ
ップ５１１４からステップ８１１８ヘジヤンプし、ＦＬ
ＡＧ２−〇、すなわち、通常時制御のときには、ステッ
プ５１１４からステップ５１１５へ進む。

ステップ５１１５では、プレイグニツシヨン発生領域判
別フラグＦＬＡＧＩの値を参照して、前回、エンジン運
転状態がプレイグニツシヨン発生領域内にあったか否か
を判別し、ＦＬＡＧｌ　＝　０　、すなわち、今回初め
てエンジン運転状態がプレイグニツシヨン発生領域内と
なったときには、ステップ５１２１ヘジヤンブしてプレ
イグニツシヨン発生領域判別フラグＦＬＡＧＩをセット
しく　ＦＬＡＧ１←１）、ステップ５１２２でプレイグ
ニツシヨン発生時制御フラグＦＬＡＧ２をクリアして（
ＦＬ＾Ｇ２←０）ステップ５１２３へ進む。

一方、上記ステップ５１１５で、ＦＬＡ’Ｇ１　＝　１
　、すなわち、前回ルーチン実行時、エンジン運転状態
がプレイグニツシヨン発生領域内にあり、今回ルーチン
においても引続いてプレイグニツシヨン発生領域内にあ
るときには、上記ステップ５１１５からステップ５１１
６へ進み、エンジン運転状態がプレイグニツシヨン発生
領域内にある時間を計時するためのプレイグニツシヨン
発生領域カウント値Ｃ０ＵＮＴ１をカウントアツプする
（　Ｃ０ＵＮＴ１←Ｃ０ＵＮＴ１＋　１　＞。

そして、ステップ５１１７で上記プレイグニツシヨン発
生領域カウント値Ｃ０ＵＮＴＩと設定値Ｃ０ＩＩＮＴＳ
ＥＴＩとを比較し、Ｃ０１ｌＮＴ１＜　Ｃ０１ｌＮＴＳ
ＥＴ１のとき、前述したステップ５１２１へ分岐し、Ｃ
０ＵＮＴＩ　≧Ｃ０ＵＮＴ旺■１）とき、ステップ８１
１８へ進んでプレイグニツシヨン発生時制御へ移行する
。

すなわち、上記設定値Ｃ０ＵＮＴＳＥＴ１は、エンジン
運転状態がプレイグニツシヨン発生領域内にあるにもか
かわらずプレイグニツシヨン発生を免れることのできる
限界の時間Ｔ（例えば、１０５ｅｃ）に相当し、この時
間Ｔ以上、プレイグニツシヨン発生領域内にある状態が
継続すると、プレイグニツシヨンが発生するため、ステ
ップ８１１８で、アルコール濃度Ｍ、エンジン回転数Ｎ
をパラメータとじてプレイグニツシヨン発生時用最大過
給圧マツプＭＰＩＧを補間計算付きで参照し、プレイグ
ニツシヨンを回避するためのデユーティ比ＤυＴＹＰＩ
Ｇを設定し、その後、ステップ５１１９でプレイグニツ
シヨン発生領域カウント値Ｃ０ＵＮＴＩをクリアしく　
Ｃ０ＵＮＴＩ←０）、ステップ５１２０でプレイグニツ
シヨン発生時制御フラグＦＬＡＧ２をセットして（ＦＬ
ＡＧ２←１）ステップ５１２３へ進む。

第６図に示すように、上記プレイグニツシヨン発生時用
最大過給圧マツプＭＰＩＧには、プレイグニツシヨンを
回避することのできる最大過給圧を与えるデユーティ比
Ｄ　ＵＴＹＰＩＧが、アルコール濃度Ｍ、エンジン回転
数Ｎに対応して各アドレスにストアされており、エンジ
ン運転状態がプレイグニツシヨン発生領域内にある時間
が所定時間Ｔ以上継続すると、第４図の破線で示すよう
に、通常時の最大過給圧を低下させ、燃焼室の温度上昇
を防止してプレイグニツシヨンを回避し、確実にエンジ
ン１の損傷を防止するのである。

そして、上記ステップ３１１２，５１２０，８１２２の
各ステツブからステップ５１２３へ進むと、上記ステッ
プ５１１２で設定したデユーティ比Ｄ　ＵＴＹＨＡＸあ
るいは上記ステップ８１１８で設定したデユーティ比Ｄ
　ＵＴＹＰＴＧのデユーティ信号をデユーティソレノイ
ドバルブ２１へ出力し、次回のルーチンが実行されるま
での間、ソレノイドコイル２１ｂの通電時間をデユーテ
ィ比Ｄ　ＵＴＹＨＡＸあるいはデユーティ比Ｄ　ＵＴＹ
ＰＩＧに保持する。

（過給圧制御系の動作） 次に、上記最大過給圧を可変するための過給圧制御系の
動作について説明する。

エンジン１が稼働すると、排気管９を流通する排気ガス
圧（排圧）でターボチャージャ１４のタービンホイール
１４ａが回転し、このタービンホイール１４ａにタービ
ンシャフト１４ｃを介して連設するコンプレッサホイー
ル１４ｄが回転し、吸気を過給する。

エンジン低負荷・低回転時の排圧は低く、よって、上記
コンプレッサホイール１４ｄにおける過給圧も低い。一
方、上記エンジン回転数、および、負荷が上昇すれば、
上記過給圧も次第に高くなる。

ここにおいて、前述の最大過給圧制御手順により、燃料
のアルコール濃度Ｍが高いほどデユーティ比の大きなデ
ユーティ信号がデユーティソレノイドバルブ２１のソレ
ノイドコイル２１ｂへ印加されるので、上記デユーティ
ソレノイドバルブ２１の弁体２１ａによる減圧通路２０
の単位時間当りの開口時間が増大されて、圧力通路１９
を介してダイヤフラムアクチュエータ１７の圧力室１７
ｂに作用するターボチャージャ１４のコンブレブザホイ
ール１４ｄ下流側の過給圧のリーク量が増大する。

すると、その分、ダイヤフラムアクチュエータ１７の圧
力室１７ｂに印加される過給圧が低くなり、このダイヤ
フラムアクチュエータ１７のダイヤフラム１７ａが、ダ
イヤフラムスプリング１７Ｃの付勢力に抗して、ロッド
１８、レバー１６を介してウェストゲ−Ｉ・バルブ１５
を開弁させるまでのターボチャージャ１４による過給圧
が相対的に上昇することとなり、最大過給圧が上昇され
る。

そして、ターボチャージャ１４による過給圧が上昇し、
上記デユーティ比Ｄ　ＵＴＶＨＡＸのデユーティ信号に
よりデユーティソレノイドバルブ２１にて調圧されたダ
イヤフラムアクチュエータ１７の圧力室１７ｂに作用す
る過給圧が上昇し、ターボチャージャ１４による過給圧
が最大過給圧に達すると、上記ダイヤフラムアクチュエ
ータ１７の圧力室１７ｂに作用する調圧された過給圧が
ダイヤフラム１７ａを付勢するダイヤフラムスプリング
１７Ｃの付勢力に打勝ち、ダイヤフラム１７ａに連設す
るロッド１８を突出させ、このロッド１８に連設するレ
バー１６を介してウェストゲートバルブ１５が第２図の
時計回り方向し、ウェストゲートバルブ１５が次第に開
弁され、上記タービンホイール１４ａを収納するタービ
ンハウジング１４ｂの流入口の開口面積を次第に広げる
。

その結果、この流入口を通過する排気ガスの一部が上記
タービンホイール１４ａをバイパスして通過し、その分
、このタービンホイール１．４　ａの反動が小さくなり
、ターボチャージャ１４による過給圧が最大過給圧以上
になるのが防止され、最大過給圧に保持される。

一方、エンジン運転状態がプレイグニツシヨン領域内に
ある時間が所定時間以上継続している場合、ＥＣＵ４１
からデユーティソレノイドバルブ２１のソレノイドコイ
ル２１ｂに出力されるデユーティ信号のデユーティ比が
小さくされ、上記デユーティソレノイドバルブ２１の弁
体２１ａによるレゾネータチャンバ１３に連通する減圧
通路２０の単位時間当りの開口時間が減少されて、上記
ダイヤフラムアクチュエータ１７の圧力室１７ｂに供給
される過給圧のリーク量が減少される。

すると、ウェストゲートバルブ１５が開き始める過給圧
が低下し、最大過給圧が通常時の値よりも低下させられ
てプレイグニツシヨン発生が未然に回避される。

（第２実施例） 第７図は本発明の第２実施例を示す最大過給圧制御手順
のフローチャートであり、この第２実施例においては、
第１実施例におけるプレイブニラジョン発生時用最大過
給圧マツプＭ　ＰＩＧを使用せず、最大過給圧マツプＭ
　ＰＨＡＸに基づいて設定したデユーティ比Ｄ　ＵＴＹ
ＨＡＸから設定値Ｄ　ＵＴＹＳＥＴを減算し、プレイグ
ニツシヨンを回避する。

すなわち、第７図に示す最大過給圧制御手順においては
、上述の第１実施例に対し、ステップ５１１２で、アル
コール濃度Ｍ、エンジン回転数Ｎをパラメータとして最
大過給圧マツプＭ　ＰＨＡＸからデユーティ比Ｄ　ＵＴ
ＹＨＡＸを設定すると、ステップ５１１２からステップ
５１１３０へ進んで、このデユーティ比ＤＵＴＹＨＡＸ
を、最終的なデユーティ比Ｄ　ｔｌＴＹとしてセットし
くＤｕＴＹ４−ＤｕＴＹＨＡ×）、ステラフ５１２３テ
デユーテイソレノイドバルブ２１ヘデユーテイ信号を出
力してルーチンを抜ける。

そして、エンジン運転状態がプレイグニツシヨン発生領
域内にある時間が所定時間７以上となった場合、あるい
は、エンジン運転状態がプレイグニツシヨン発生領域内
にありプレイグニツシヨン発生時制御が行われている状
態からプレイグニツシヨン発生領域外に移行して、その
状態が所定時間ＴＳ以上継続しない場合に、プレイグニ
ツシヨン発生時制御が行われ、ステップ３１１８０　（
第１実施例におけるステップ８１１８に相当）で、最大
過給圧マツプＭ　ＰＨＡＸにより設定したデユーティ比
Ｄ　ＵＴＹＨＡＸから設定値Ｄ　ＵＴＹＳＥＴを減算し
てプレイグニツシヨンを回避することのできる最終的な
デユーティ比Ｄ　ＵＴＹを設定する（　Ｄ　ＵＴＹ　＋
−Ｄ　ＵＴＹＨＡＸ−Ｄ　ＵＴＹＳＥＴ）。

その他のステップは、上述の第１実施例と同様であり、
この第２実施例においては、プレイグニツシヨン発生時
用最大過給圧マツプＭＰＩＧを省略することができるた
め、メモリの使用領域が小さくなってシステムコストの
低減を図ることができるという利点を有する。

尚、本発明は上記各実施例に限定されるものではなく、
例えば、プレイグニツシヨン発生領域判別マツプＭＰへ
の領域を、プレイグニツシヨンが発生ずる可能性の大き
さに応じて３つ′以上の領域に区画し、それぞれの領域
に対応するデータをストアする。そして、これらのデー
タに基づいて、エジョン運転状態が各領域内にある時間
の許容値を設定し、最大過給圧を制御するようにしても
良い。

また、過給圧制御用アクチュエータはデユーティソレノ
イドバルブ２１に限定されず、これと同様の機能を有す
るアクチュエータでも良く、このアクチュエータに対す
る制御量を各マツプにストアするようにしても良い。さ
らに、過給機はスーパーチャージャ等であっても良い。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、プレイグニツシヨ
ンを検出するためのハードウェアを要することなく、プ
レイグニツシヨンを回避しつつ最大過給圧制御を行なう
ことができるため、エンジンの持つポテンシャルを充分
に引出すことができる。

その結果、出力性能の大幅な向上を得ることができるな
ど優れた効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第６図は本発明の第１実施例を示し、第１図は
最大過給圧制御手順のフローチャート、＝　３０− 第２図はエンジン制御系の概略図、第３図はプレイグニ
ツシヨン領域判別マツプの概念図、第４図は最大過給圧
を示す線図、第５図は最大過給圧マツプの概念図、第６
図はプレイグニツシヨン発生時用最大過給圧マツプの概
念図、第７図は本発明の第２実施例を示す最大過給圧制
御手順のフＩコーヂャートである。 １・・ＦＦＶ用エフェン ジン・・・ターボチャージャ〈過給機）２１・・・デユ
ーティソレノイドバルブ（過給圧制御用アクチュエータ
） Ｍ・・・アルコール濃度 ＼くｄ− Ｈ２＼″、′ｓ入回禦龜Ｚ ＼；ｄ− Ｈへ〕入へ回−龜Ｚ ト全ｎ−全範鰹 畷−に唄禦田

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料のアルコール濃度に応じた最大過給圧を設定する手
   順と、 上記設定する手順で設定した最大過給圧に対応する動作
   信号を過給機の過給圧を制御動作する過給圧制御用アク
   チュエータに出力する手順と、現在のエンジン運転状態
   がプレイグニッション発生領域内にあるか否かを判別す
   る手順と、上記判別する手順により、現在のエンジン運
   転状態がプレイグニッション発生領域内にあると判別し
   たとき、このプレイグニッション発生領域内にある時間
   を計時する手順と、 上記計時する手順で計時した時間が予め設定した時間を
   経過したとき、上記最大過給圧を低下させる動作信号を
   上記過給圧制御用アクチュエータに出力する手順とを備
   えたことを特徴とするＦＦＶ用エンジンの過給圧制御方
   法。