JPH04182010A - クラッド鋼管の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼管の製造方法Info
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- JPH04182010A JPH04182010A JP30940590A JP30940590A JPH04182010A JP H04182010 A JPH04182010 A JP H04182010A JP 30940590 A JP30940590 A JP 30940590A JP 30940590 A JP30940590 A JP 30940590A JP H04182010 A JPH04182010 A JP H04182010A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B25/00—Mandrels for metal tube rolling mills, e.g. mandrels of the types used in the methods covered by group B21B17/00; Accessories or auxiliary means therefor ; Construction of, or alloys for, mandrels or plugs
- B21B25/04—Cooling or lubricating mandrels during operation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
- B21B2001/383—Cladded or coated products
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、母材管の内面側に合材管を接合するクラッド
鋼管の製造方法に関するものである。
鋼管の製造方法に関するものである。
(従来の技術及びその課!!lり
従来のこの種のクラッド鋼管の製造方法として、傾斜圧
延によるものが知られている。マンネスマンエロンゲー
タ、アラセルミル等を用いる傾斜圧延では、従来、マン
ドレル又はプラグからなる芯部材に黒鉛又はグリースか
らなる潤滑剤を塗布し、圧延温度に加熱した母材管及び
合材管内にこの芯部材を挿入して圧延していたが、下記
の点で充分ではなかった。
延によるものが知られている。マンネスマンエロンゲー
タ、アラセルミル等を用いる傾斜圧延では、従来、マン
ドレル又はプラグからなる芯部材に黒鉛又はグリースか
らなる潤滑剤を塗布し、圧延温度に加熱した母材管及び
合材管内にこの芯部材を挿入して圧延していたが、下記
の点で充分ではなかった。
■、母材に合材管を嵌合させた状態で圧延温度にまで加
熱する際、合材管内面が酸化を受け、有害な酸化スケー
ルを発生する。この酸化防止のために黒鉛又はグリース
からなる潤滑剤を合材管内面に塗布して加熱したのでは
、これらの潤滑剤が圧延温度にて燃えてしまうので無意
味である。
熱する際、合材管内面が酸化を受け、有害な酸化スケー
ルを発生する。この酸化防止のために黒鉛又はグリース
からなる潤滑剤を合材管内面に塗布して加熱したのでは
、これらの潤滑剤が圧延温度にて燃えてしまうので無意
味である。
■、黒鉛又はグリースからなる潤滑剤は、潤滑性能が不
充分である。特に、クラッド鋼管の圧延においては、潤
滑性能の低下に起因してステンレス鋼等の合材管の表面
割れ、傷の発生、場合によっては母材管と合材管との間
のはく離等を生ずるため、その改善が求められていた。
充分である。特に、クラッド鋼管の圧延においては、潤
滑性能の低下に起因してステンレス鋼等の合材管の表面
割れ、傷の発生、場合によっては母材管と合材管との間
のはく離等を生ずるため、その改善が求められていた。
本発明は、このような従来の技術的課題に鑑みてなされ
たものであり、その構成は、炭素鋼又は低合金鋼よりな
る母材管の内面側に、ステンレス鋼、ニッケル基又は鉄
基超合金などの高耐食合金よりなる合材管を嵌合させ、
圧延温度に加熱した後に合材管内に芯部材を挿入して傾
斜圧延するクラッド鋼管の製造方法において、加熱前の
合材管の内面に、液状ガラス系の潤滑剤を塗布するクラ
ッド鋼管の製造方法である。
たものであり、その構成は、炭素鋼又は低合金鋼よりな
る母材管の内面側に、ステンレス鋼、ニッケル基又は鉄
基超合金などの高耐食合金よりなる合材管を嵌合させ、
圧延温度に加熱した後に合材管内に芯部材を挿入して傾
斜圧延するクラッド鋼管の製造方法において、加熱前の
合材管の内面に、液状ガラス系の潤滑剤を塗布するクラ
ッド鋼管の製造方法である。
そして、芯部材は、合材管に挿入前に予熱することがで
き、また、液状ガラス系の潤滑剤は、水ガラスとするこ
とができる。
き、また、液状ガラス系の潤滑剤は、水ガラスとするこ
とができる。
[作用]
このようなりラッド鋼管の製造方法にあっては、先ず、
母材管に合材管を挿入嵌合させて素管に組合せ後又は組
合せ前に、合材管の内面に液状ガラス系の潤滑剤を塗布
する。必要に応し、塗布した潤滑剤は乾燥させる。
母材管に合材管を挿入嵌合させて素管に組合せ後又は組
合せ前に、合材管の内面に液状ガラス系の潤滑剤を塗布
する。必要に応し、塗布した潤滑剤は乾燥させる。
潤滑剤の塗布が終了した素管は、加熱炉内に入れ、10
00 ’C以上で溶解温度以下の温度である圧延温度に
まで加熱する。加熱炉は、一端から入れられた素管が炉
床上を転動する構造が望ましく、これにより素管の均一
かつ連続的な加熱がなされると共に潤滑剤の周方向の偏
りが防止され、潤滑剤のほぼ均一なコーテイング膜が維
持される。
00 ’C以上で溶解温度以下の温度である圧延温度に
まで加熱する。加熱炉は、一端から入れられた素管が炉
床上を転動する構造が望ましく、これにより素管の均一
かつ連続的な加熱がなされると共に潤滑剤の周方向の偏
りが防止され、潤滑剤のほぼ均一なコーテイング膜が維
持される。
この加熱に際し、潤滑剤のコーテイング膜が外気との接
触を遮断するので、加熱に際する素管の内面の酸化が確
実に防止される。
触を遮断するので、加熱に際する素管の内面の酸化が確
実に防止される。
所定温度にまで加熱された素管は、加熱炉から取り出し
、素管内面にマンドレル又はプラグからなる芯部材を挿
入する。素管内面には、加熱前に液状ガラス系の潤滑剤
が塗布されているので、出炉俊速やかに芯部材を挿入す
ることができる。次いで、マンネスマンエロンゲータ、
アラセルミル等の複数個のローラを備える傾斜圧延装置
によって傾斜圧延し、母材管と合材管とを縮径及び薄肉
化させると共に接合させる。このような母材管と合材管
との圧延接合に際し、合材管の内面に塗布した潤滑剤は
、芯部材に対する合材管の摺接を潤滑し、素管のねしれ
等に起因する欠陥の発生を抑制する。
、素管内面にマンドレル又はプラグからなる芯部材を挿
入する。素管内面には、加熱前に液状ガラス系の潤滑剤
が塗布されているので、出炉俊速やかに芯部材を挿入す
ることができる。次いで、マンネスマンエロンゲータ、
アラセルミル等の複数個のローラを備える傾斜圧延装置
によって傾斜圧延し、母材管と合材管とを縮径及び薄肉
化させると共に接合させる。このような母材管と合材管
との圧延接合に際し、合材管の内面に塗布した潤滑剤は
、芯部材に対する合材管の摺接を潤滑し、素管のねしれ
等に起因する欠陥の発生を抑制する。
なお、芯部材は、加熱された素管に挿入前に100〜1
200°C程度の温度に予熱することができる。芯部材
を予熱することにより、加熱された素管の冷却が抑制さ
れ、素管の良好な圧延温度が長時間継持される。
200°C程度の温度に予熱することができる。芯部材
を予熱することにより、加熱された素管の冷却が抑制さ
れ、素管の良好な圧延温度が長時間継持される。
圧延の終了した素管は、芯部材を抜き取り、サンドブラ
スト、ショツトブラスト等を施し、残存する潤滑剤を落
とし、クラッド鋼管となす。
スト、ショツトブラスト等を施し、残存する潤滑剤を落
とし、クラッド鋼管となす。
以下、本発明の実施例について説明する。
第1〜7図に基づいて本発明方法の1実施例を説明する
。第4図中において符号1oは合材管を示し、ステンレ
ス鋼、ニッケル基又は鉄基超合金などの高耐食合金より
なる。この合材管1oは、合せ面である外面を機械的又
は化学的な手段によって清浄化させである。
。第4図中において符号1oは合材管を示し、ステンレ
ス鋼、ニッケル基又は鉄基超合金などの高耐食合金より
なる。この合材管1oは、合せ面である外面を機械的又
は化学的な手段によって清浄化させである。
11は母材管を示し、炭素鋼又は低合金鋼よりなる。こ
の母材管11に合材管lOを挿入嵌合させて素管12に
組合せる。
の母材管11に合材管lOを挿入嵌合させて素管12に
組合せる。
次に、素管12の内面つまり合材管10の内面に液状ガ
ラス系の潤滑剤Aを塗布する。この塗布工程は、第1,
2回に示すようにして行われる。
ラス系の潤滑剤Aを塗布する。この塗布工程は、第1,
2回に示すようにして行われる。
素管12は、100〜150°C程度に予熱し、中心軸
線回りに回転自在として複数個の回転ローラ13上に載
置する。潤滑剤塗布ノズル14は、駆動ローラ15によ
って駆動することによって、その先端部が素管12内を
一端側から進退自在として配置され、潤滑剤塗布ノズル
14の基端部は、可撓性を有する配管16及びバルブ1
7を介して加圧タンクである潤滑剤タンク18に接続さ
れている。この潤滑剤タンク18は、加圧タンクに代え
て、ポンプによって内部に貯溜する潤滑剤を流出させる
ものとすることもできる。ここで、潤滑剤タンク18に
貯溜する潤滑剤Aは、液状ガラス系であり、水ガラス単
体、又は水ガラスにアルミナ、クロマイト等の粉末を混
合したものである。
線回りに回転自在として複数個の回転ローラ13上に載
置する。潤滑剤塗布ノズル14は、駆動ローラ15によ
って駆動することによって、その先端部が素管12内を
一端側から進退自在として配置され、潤滑剤塗布ノズル
14の基端部は、可撓性を有する配管16及びバルブ1
7を介して加圧タンクである潤滑剤タンク18に接続さ
れている。この潤滑剤タンク18は、加圧タンクに代え
て、ポンプによって内部に貯溜する潤滑剤を流出させる
ものとすることもできる。ここで、潤滑剤タンク18に
貯溜する潤滑剤Aは、液状ガラス系であり、水ガラス単
体、又は水ガラスにアルミナ、クロマイト等の粉末を混
合したものである。
19は、素管12を加熱して潤滑剤Aを乾燥させるバー
ナである。バーナ19は、素管12内を進退自在な構造
とすることもできる。
ナである。バーナ19は、素管12内を進退自在な構造
とすることもできる。
しかして、回転ローラ13を回転駆動して素管12を中
心軸線回りに回転させた状態で、バルブ17を開き、潤
滑剤塗布ノズル14の先端部を素管12内において進退
させることにより、合材管10の内面に広く液状ガラス
系の潤滑剤Aを塗布することができる。塗布した潤滑剤
Aは、バーナ19によって加熱して乾燥させる。乾燥に
よって潤滑剤Aの流動性が失われたなら、回転ローラ1
3の回転を停止する。なお、素管12の予熱温度を調整
すれば、バーナ19を省略して潤滑剤Aを速やかに乾燥
させることも可能である。
心軸線回りに回転させた状態で、バルブ17を開き、潤
滑剤塗布ノズル14の先端部を素管12内において進退
させることにより、合材管10の内面に広く液状ガラス
系の潤滑剤Aを塗布することができる。塗布した潤滑剤
Aは、バーナ19によって加熱して乾燥させる。乾燥に
よって潤滑剤Aの流動性が失われたなら、回転ローラ1
3の回転を停止する。なお、素管12の予熱温度を調整
すれば、バーナ19を省略して潤滑剤Aを速やかに乾燥
させることも可能である。
このようにして潤滑剤Aの塗布が終了した素管12は、
第3図に示すように順次に加熱炉20内に入れ、100
0 ”C以上で溶解温度以下の温度である圧延温度にま
で加熱する。加熱炉20は、炉床20a内を素管12が
矢印X方向に次第に移動するウオーキング式であり、炉
床20a内には進行方向に下り傾斜面20bと段差部2
0cとが交互に形成されている。加熱炉20内に一端(
図上にて右側)から入れられた素管12は、図外の送り
機構によって段差部20cを乗り越えさせた後に傾斜面
20bを転動し、素管12の均一かつ連続的な加熱がな
されると共に潤滑剤Aの周方向の偏りが防止され、潤滑
剤Aのほぼ均一なコーテイング膜が維持される。すなわ
ち、前述したようにバーナ19によって乾燥されて固形
化した潤滑剤Aは、加熱炉20内において溶融し液状に
なるが、傾斜面20bを転動して中心軸線回りに回転さ
せられることによって膜状に維持される。この潤滑剤へ
のコーテイング膜が外気との接触を遮断するので、加熱
に際する素管12の内面の酸化が確実に防止される。
第3図に示すように順次に加熱炉20内に入れ、100
0 ”C以上で溶解温度以下の温度である圧延温度にま
で加熱する。加熱炉20は、炉床20a内を素管12が
矢印X方向に次第に移動するウオーキング式であり、炉
床20a内には進行方向に下り傾斜面20bと段差部2
0cとが交互に形成されている。加熱炉20内に一端(
図上にて右側)から入れられた素管12は、図外の送り
機構によって段差部20cを乗り越えさせた後に傾斜面
20bを転動し、素管12の均一かつ連続的な加熱がな
されると共に潤滑剤Aの周方向の偏りが防止され、潤滑
剤Aのほぼ均一なコーテイング膜が維持される。すなわ
ち、前述したようにバーナ19によって乾燥されて固形
化した潤滑剤Aは、加熱炉20内において溶融し液状に
なるが、傾斜面20bを転動して中心軸線回りに回転さ
せられることによって膜状に維持される。この潤滑剤へ
のコーテイング膜が外気との接触を遮断するので、加熱
に際する素管12の内面の酸化が確実に防止される。
所定温度にまで加熱された素管12は、加熱炉20から
取り出し、素管12内面にマンドレル又はプラグからな
る芯部材21を挿入する。素管12内面には、加熱前に
液状ガラス系の潤滑剤Aが塗布されているので、出炉俊
速やかに芯部材21を挿入することができる。次いで、
第5,6図に示すようにマンヱスマンエロンゲータ、ア
ラセルミル等の複数個のローラ22を備える傾斜圧延装
置によって傾斜圧延し、母材管11と合材管10とを縮
径及び薄肉化させると共に接合させる。このような母材
管11と合材管10との圧延接合に際し、合材管10の
内面に塗布した潤滑剤Aは、芯部材21に対する合材管
10の摺接を潤滑し、素管12のねしれ等に起因する欠
陥の発生を抑制する。
取り出し、素管12内面にマンドレル又はプラグからな
る芯部材21を挿入する。素管12内面には、加熱前に
液状ガラス系の潤滑剤Aが塗布されているので、出炉俊
速やかに芯部材21を挿入することができる。次いで、
第5,6図に示すようにマンヱスマンエロンゲータ、ア
ラセルミル等の複数個のローラ22を備える傾斜圧延装
置によって傾斜圧延し、母材管11と合材管10とを縮
径及び薄肉化させると共に接合させる。このような母材
管11と合材管10との圧延接合に際し、合材管10の
内面に塗布した潤滑剤Aは、芯部材21に対する合材管
10の摺接を潤滑し、素管12のねしれ等に起因する欠
陥の発生を抑制する。
なお、芯部材21は、加熱された素管12に挿入前にl
OO〜1200℃程度の温度に予熱することができる。
OO〜1200℃程度の温度に予熱することができる。
芯部材21を予熱することにより、加熱された素管12
の冷却が抑制され、素管12の良好な圧延温度が長時間
維持される。
の冷却が抑制され、素管12の良好な圧延温度が長時間
維持される。
圧延の終了した素管12は、芯部材21を抜き取り、サ
ンドブラスト、ショツトブラスト等を施し、残存する潤
滑剤Aを落とし、クラッド鋼管となす。
ンドブラスト、ショツトブラスト等を施し、残存する潤
滑剤Aを落とし、クラッド鋼管となす。
次に、具体的な実施例について説明する。
表に示すように母材管11を外径200++w、肉厚」
5−1長さ300 C1+−の5TPO38炭素鋼製と
し、合材管IOを外径170mm、肉厚5IIIl、長
さ3000IIIIの5US316及びインコロイ82
5製とした素管12を各5本準備し、圧延温度にまで加
熱して圧延加工開始時の素管12の内面温度を1200
’Cとし、潤滑条件及び芯部材21の予熱温度を種々
変えて圧延を行った。但し、潤滑剤としての黒鉛は、芯
部材21に塗布した。
5−1長さ300 C1+−の5TPO38炭素鋼製と
し、合材管IOを外径170mm、肉厚5IIIl、長
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5製とした素管12を各5本準備し、圧延温度にまで加
熱して圧延加工開始時の素管12の内面温度を1200
’Cとし、潤滑条件及び芯部材21の予熱温度を種々
変えて圧延を行った。但し、潤滑剤としての黒鉛は、芯
部材21に塗布した。
(以下余白)
その結果、表に示すように潤滑剤として黒鉛を用いた場
合には、芯部材21の温度に関係なくはく離の発生が認
められ、かつ、芯部材21の温度が室温の場合には合材
管10に割れが発生していた。更に、潤滑剤Aとして黒
鉛を用いて芯部材21を予熱した場合には、割れ発生は
軽減されるものの、潤滑性能の低下に伴う全面はく離が
発生した。
合には、芯部材21の温度に関係なくはく離の発生が認
められ、かつ、芯部材21の温度が室温の場合には合材
管10に割れが発生していた。更に、潤滑剤Aとして黒
鉛を用いて芯部材21を予熱した場合には、割れ発生は
軽減されるものの、潤滑性能の低下に伴う全面はく離が
発生した。
一方、潤滑i[Aとして水ガラスを用いた場合には、芯
部材21を予熱しない場合は勿論のこと予熱した場合に
も良好な潤滑性能が得られ、潤滑性能の低下に伴うはく
離発生を防止できることが判る。
部材21を予熱しない場合は勿論のこと予熱した場合に
も良好な潤滑性能が得られ、潤滑性能の低下に伴うはく
離発生を防止できることが判る。
第7図には、黒鉛及び水ガラス(珪酸ソーダ)の*IF
係数の変化を示す。同図から、潤滑剤Aとして水ガラス
を用いた場合には、圧延加工率(%)が比較的高い場合
であっても摩擦係数は低く、良好な潤滑性能が得られる
ことが判る。
係数の変化を示す。同図から、潤滑剤Aとして水ガラス
を用いた場合には、圧延加工率(%)が比較的高い場合
であっても摩擦係数は低く、良好な潤滑性能が得られる
ことが判る。
以上の説明によって理解されるように、本発明によれば
、下記の効果が得られる。
、下記の効果が得られる。
■、ガラス系温潤滑剤圧延加熱温度で燃焼しないので、
加熱前に潤滑剤を塗布することができ、素管内面に酸化
スケールの発生することを防止できる。すなわち、加熱
時に雰囲気を調整することなく酸化スケールの発生を防
止でき、圧延成形時にスケールの巻き込みに起因する不
具合を防止できる。
加熱前に潤滑剤を塗布することができ、素管内面に酸化
スケールの発生することを防止できる。すなわち、加熱
時に雰囲気を調整することなく酸化スケールの発生を防
止でき、圧延成形時にスケールの巻き込みに起因する不
具合を防止できる。
■、従来の潤滑剤と比べ、芯部材の予熱の有無又は圧延
加工率の大小に関係なく良好な潤滑性能が得られ、潤滑
性能の低下に伴う内周面のしわ、傷等の発生及びは(離
の発生が防止される。
加工率の大小に関係なく良好な潤滑性能が得られ、潤滑
性能の低下に伴う内周面のしわ、傷等の発生及びは(離
の発生が防止される。
加えて、従来の潤滑剤と比べて芯部材を高温に予熱する
ことが可能であり、芯部材を予熱して内面割れを防止で
きる。
ことが可能であり、芯部材を予熱して内面割れを防止で
きる。
第1〜7図は本発明の1実施例を示し、第1図は潤滑剤
の塗布工程を示す正面図、第2図は同しく側面図、第3
図は加熱炉を示す図、第4図は素管を示す図、第5図は
圧延工程を示す正面図、第6図は同じく側面図、第7図
は摩擦係数−圧延加工率特性を示す線図である。 10:合材管、11:母材管、12:素管、l3:回転
ローラ、14:潤滑剤塗布ノズル、18:潤滑剤タン先
19:/s−す、20:加熱炉。 20a:炉床、20b:傾斜面、20c:段差部、21
;芯部材、22:ローラ、A:潤滑剤。 代理人 弁理士 前 1)宏 之 第1図 旧 を 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 0 本庁クス 丘j〔刀0工千 (%)
の塗布工程を示す正面図、第2図は同しく側面図、第3
図は加熱炉を示す図、第4図は素管を示す図、第5図は
圧延工程を示す正面図、第6図は同じく側面図、第7図
は摩擦係数−圧延加工率特性を示す線図である。 10:合材管、11:母材管、12:素管、l3:回転
ローラ、14:潤滑剤塗布ノズル、18:潤滑剤タン先
19:/s−す、20:加熱炉。 20a:炉床、20b:傾斜面、20c:段差部、21
;芯部材、22:ローラ、A:潤滑剤。 代理人 弁理士 前 1)宏 之 第1図 旧 を 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 0 本庁クス 丘j〔刀0工千 (%)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)、炭素鋼又は低合金鋼よりなる母材管の内面側に
、ステンレス鋼、ニッケル基又は鉄基超合金などの高耐
食合金よりなる合材管を嵌合させ、圧延温度に加熱した
後に合材管内に芯部材を挿入して傾斜圧延するクラッド
鋼管の製造方法において、加熱前の合材管の内面に、液
状ガラス系の潤滑剤を塗布することを特徴とするクラッ
ド鋼管の製造方法。(2)、芯部材が、合材管に挿入前
に予熱されている請求項(1)記載のクラッド鋼管の製
造方法。 (3)、液状ガラス系の潤滑剤が水ガラスである請求項
(1)又は(2)記載のクラッド鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2309405A JPH0688050B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | クラッド鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2309405A JPH0688050B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | クラッド鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04182010A true JPH04182010A (ja) | 1992-06-29 |
JPH0688050B2 JPH0688050B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=17992617
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2309405A Expired - Lifetime JPH0688050B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | クラッド鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0688050B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN116393515A (zh) * | 2023-06-09 | 2023-07-07 | 太原理工大学 | 一种无缝金属复合管界面热力可控连续轧制设备及方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5542102A (en) * | 1978-09-18 | 1980-03-25 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Production of pipe clad steel |
JPH01233001A (ja) * | 1988-03-14 | 1989-09-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間管圧延用潤滑剤およびその塗布方法 |
-
1990
- 1990-11-15 JP JP2309405A patent/JPH0688050B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5542102A (en) * | 1978-09-18 | 1980-03-25 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Production of pipe clad steel |
JPH01233001A (ja) * | 1988-03-14 | 1989-09-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間管圧延用潤滑剤およびその塗布方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN116393515A (zh) * | 2023-06-09 | 2023-07-07 | 太原理工大学 | 一种无缝金属复合管界面热力可控连续轧制设备及方法 |
CN116393515B (zh) * | 2023-06-09 | 2023-08-04 | 太原理工大学 | 一种无缝金属复合管界面热力可控连续轧制设备及方法 |
US11911840B1 (en) | 2023-06-09 | 2024-02-27 | Taiyuan University Of Technology | Continuous rolling device and method continuous rolling device and method with interfacial temperature-force controllability for seamless metal cladding pipe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0688050B2 (ja) | 1994-11-09 |
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