JPH04146912A - プロピレン・α―オレフィンブロック共重合体の連続製造方法 - Google Patents
プロピレン・α―オレフィンブロック共重合体の連続製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、プロピレン・a−オレフィンブロック共重合
体の連続製造法に関し、更に詳しくは、本発明は耐衝撃
性、剛性、加工性等の品質バランスの優れた該共重合体
を生産性良く製造する方法に関する。
体の連続製造法に関し、更に詳しくは、本発明は耐衝撃
性、剛性、加工性等の品質バランスの優れた該共重合体
を生産性良く製造する方法に関する。
[従来の技術とその問題点]
立体規則性触媒を用いてプロピレンを重合せしめて製造
される結晶性ポリプロピレンは剛性、耐熱性等に優れた
特性を有する反面、衝撃強度、特に低温における衝撃強
度が低(、実用上その利用範囲が制限されていた。
される結晶性ポリプロピレンは剛性、耐熱性等に優れた
特性を有する反面、衝撃強度、特に低温における衝撃強
度が低(、実用上その利用範囲が制限されていた。
そこでこの欠点を改良する方法として、第119階でプ
ロピレン単独重合体またはプロピレンと他のα−オレフ
ィンの共重合体を製造し、第2段階において第1段階で
得られた重合反応混合物の存在下、プロピレンと他のα
−オレフィンとの共重合体を製造する、いわゆる多段ブ
ロック共重合法が数多く提案されでいる。
ロピレン単独重合体またはプロピレンと他のα−オレフ
ィンの共重合体を製造し、第2段階において第1段階で
得られた重合反応混合物の存在下、プロピレンと他のα
−オレフィンとの共重合体を製造する、いわゆる多段ブ
ロック共重合法が数多く提案されでいる。
−mQに上記ブロック共重合体は、その用途により第1
段階の重合部と第2段階の共重合部の比率が異なる。
段階の重合部と第2段階の共重合部の比率が異なる。
従来、ブロック共重合体の気相連続製造法においては、
第1段階と第2段階での重合比率を制御する方法として
重合圧力、重合温度または反応器内の重合体の保有量の
増減(反応器内の触媒の滞留時間の増減につながる)等
の重合条件を変更する方法がとられていた。
第1段階と第2段階での重合比率を制御する方法として
重合圧力、重合温度または反応器内の重合体の保有量の
増減(反応器内の触媒の滞留時間の増減につながる)等
の重合条件を変更する方法がとられていた。
しかし、かかる方法は第1段階と第2段階とで共重合比
率が極端に異なる組成の重合体を連続して製造する場合
、各段毎に大幅な製造条件の変更を余儀なくされ、いき
おい空時収率を大幅に低下させなくてはならなくなり、
目的とするブロック共重合体を得るまでに長時間を要す
るという欠点がある。
率が極端に異なる組成の重合体を連続して製造する場合
、各段毎に大幅な製造条件の変更を余儀なくされ、いき
おい空時収率を大幅に低下させなくてはならなくなり、
目的とするブロック共重合体を得るまでに長時間を要す
るという欠点がある。
また、各段共同様な容積の反応器で低い共重合比率から
高い共重合比率まで製造することは、圧力等の重合条件
の変更のみでは、ガスの凝縮問題および重合体の反応容
器外への飛沫同伴等の問題があるため、安定的に品質の
優れたブロック共重合体を製造することは困難である。
高い共重合比率まで製造することは、圧力等の重合条件
の変更のみでは、ガスの凝縮問題および重合体の反応容
器外への飛沫同伴等の問題があるため、安定的に品質の
優れたブロック共重合体を製造することは困難である。
また、共重合反応系へ重合活性抑制剤を供給することに
より重合比率を調整する方法、およびその調整剤として
硫化水素を用いることが特開平1−152,116号公
報に提案されている。
より重合比率を調整する方法、およびその調整剤として
硫化水素を用いることが特開平1−152,116号公
報に提案されている。
しかしながら、上記化合物の共重合系への積極的な供給
は、供給量によっては重合体の品質の面、特に臭気の点
で好ましくないという欠点があ[発明が解決しようとす
る課題] 本発明者らは、第2段階のプロピレンとα−オレフィン
との気相共重合に際し、添加する活性抑制剤を鋭意検討
した結果、征米から触媒毒として知られている化合物を
活性抑制剤として第2段階の共重合反応系へ特定量供給
することにより、重合圧力、重合温度条件等を変化させ
ることなく共重合反応の活性を制御し、迅速なグレード
チェンジを行うことができ、品質にも影響なく共重合反
応を行えることを見い出し、この知見にもとづき本発明
を完成した。
は、供給量によっては重合体の品質の面、特に臭気の点
で好ましくないという欠点があ[発明が解決しようとす
る課題] 本発明者らは、第2段階のプロピレンとα−オレフィン
との気相共重合に際し、添加する活性抑制剤を鋭意検討
した結果、征米から触媒毒として知られている化合物を
活性抑制剤として第2段階の共重合反応系へ特定量供給
することにより、重合圧力、重合温度条件等を変化させ
ることなく共重合反応の活性を制御し、迅速なグレード
チェンジを行うことができ、品質にも影響なく共重合反
応を行えることを見い出し、この知見にもとづき本発明
を完成した。
以上の記述から明らかなように、本発明の目的は、プロ
ピレン・α−オレフィンブロック共重合体の気相連続重
合において、従来の重合圧力、重合温度および反応器内
の重合体の保有量などの制御によってブロック共重合体
の重合比率を変化させる方法と異なり、第2段階の共重
合に際し、第2段階の共重合系に1a量の活性抑制剤を
供給し、その供給量を調節することにより該共重合系の
触媒の共重合反応活性を制御し、共重合部の含有量の高
いブロック共重合体から、共重合部の含有量の低いブロ
ック共重合体までを重合圧力などを変動させることなく
製造することができる重合方法を提供することである。
ピレン・α−オレフィンブロック共重合体の気相連続重
合において、従来の重合圧力、重合温度および反応器内
の重合体の保有量などの制御によってブロック共重合体
の重合比率を変化させる方法と異なり、第2段階の共重
合に際し、第2段階の共重合系に1a量の活性抑制剤を
供給し、その供給量を調節することにより該共重合系の
触媒の共重合反応活性を制御し、共重合部の含有量の高
いブロック共重合体から、共重合部の含有量の低いブロ
ック共重合体までを重合圧力などを変動させることなく
製造することができる重合方法を提供することである。
本発明の目的は、また、立体規則性触媒を用いたプロピ
レンブロック共重合体の連続製造法において、耐衝撃性
、剛性、加工性等の品質バランスの不都合な低下および
重合体の流動性の悪化を伴うことなしに、共重合比率の
異なる種々のブロック共重合体を生産性良く、連続的に
製造する方法を提供することである。
レンブロック共重合体の連続製造法において、耐衝撃性
、剛性、加工性等の品質バランスの不都合な低下および
重合体の流動性の悪化を伴うことなしに、共重合比率の
異なる種々のブロック共重合体を生産性良く、連続的に
製造する方法を提供することである。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、下記fl)の主要1成を有する。
(1)チタン含有固体触媒成分(A)と一般式AlR2
,X3−□(式中R2は炭素数1〜20の炭化水素基を
表わし、Xはハロゲン原子を表わし、■は3>m>1.
5の数を示す)で表わされる有機アルミニウム化合物f
B)とを組合わせた立体規則性触媒を用いて、第1段階
としてプロピレンまたはプロピレンと他のα−オレフィ
ンとを重合させてプロピレンの単独重合体、またはプロ
ピレンと他のα−オレフィンとの共重合体を製造し、 ついで第2段階として第1段階で得られた重合反応の混
合物の存在下、プロピレンと他のα−オレフィンとを共
重合反応系へ供給してプロピレンと他のα−オレフィン
との重合量比(重量比)が10/90ないし90/10
の割合となるように共重合することからなるプロピレン
・α−オレフィンブロック共重合体の気相連続製造方法
において、 該第2段階の共重合に際し、重合活性抑制剤を第2段階
の共重合反応系へ供給し、第2段階の触媒の共重合反応
活性を重合活性抑制剤を供給しない場合の5%ないし9
5%に制御することを特徴とするプロピレン・α−オレ
フィンブロック共重合体の気相連続製造方法。
,X3−□(式中R2は炭素数1〜20の炭化水素基を
表わし、Xはハロゲン原子を表わし、■は3>m>1.
5の数を示す)で表わされる有機アルミニウム化合物f
B)とを組合わせた立体規則性触媒を用いて、第1段階
としてプロピレンまたはプロピレンと他のα−オレフィ
ンとを重合させてプロピレンの単独重合体、またはプロ
ピレンと他のα−オレフィンとの共重合体を製造し、 ついで第2段階として第1段階で得られた重合反応の混
合物の存在下、プロピレンと他のα−オレフィンとを共
重合反応系へ供給してプロピレンと他のα−オレフィン
との重合量比(重量比)が10/90ないし90/10
の割合となるように共重合することからなるプロピレン
・α−オレフィンブロック共重合体の気相連続製造方法
において、 該第2段階の共重合に際し、重合活性抑制剤を第2段階
の共重合反応系へ供給し、第2段階の触媒の共重合反応
活性を重合活性抑制剤を供給しない場合の5%ないし9
5%に制御することを特徴とするプロピレン・α−オレ
フィンブロック共重合体の気相連続製造方法。
本発明の構成と効果につき以下に詳述する。
本発明に使用するチタン含有固体成分FA+としては、
チタンを含有する固体触媒であれば特に制限はないが、
四塩化チタンを有機アルミニウムで還元し、更に電子供
与性化合物および電子受容性化合物等で処理して得られ
る高活性の還元型三塩化チタンや四塩化チタン、マグネ
シウム化合物および電子供与性化合物を接触せしめるこ
とによって得られる担持型触媒等のいわゆる高活性触媒
が挙げられる。
チタンを含有する固体触媒であれば特に制限はないが、
四塩化チタンを有機アルミニウムで還元し、更に電子供
与性化合物および電子受容性化合物等で処理して得られ
る高活性の還元型三塩化チタンや四塩化チタン、マグネ
シウム化合物および電子供与性化合物を接触せしめるこ
とによって得られる担持型触媒等のいわゆる高活性触媒
が挙げられる。
有機アルミニウム化合物FB+ としては、−MQ式A
IR2mXx−m を式中R2は炭素数1〜20の炭化
水素 を表し、Xはハロゲン原子を表し、mは3≧m〉
15の数を示す)で表される化合物が使用される。例え
ば、ジエチルアルミニウムクロリド、トリエチルアルミ
ニウム、トリーn−ブチルアルミニウム、トリイソブヂ
ルアルミニウム、トリーローヘキシルアルミニウム、ジ
エチルブロマイド、ジエチルアイオダイド等を単独また
は混合して使用できる。
IR2mXx−m を式中R2は炭素数1〜20の炭化
水素 を表し、Xはハロゲン原子を表し、mは3≧m〉
15の数を示す)で表される化合物が使用される。例え
ば、ジエチルアルミニウムクロリド、トリエチルアルミ
ニウム、トリーn−ブチルアルミニウム、トリイソブヂ
ルアルミニウム、トリーローヘキシルアルミニウム、ジ
エチルブロマイド、ジエチルアイオダイド等を単独また
は混合して使用できる。
さらに上記チタン含有固体成分子A+と有機アルミニウ
ム化合物(B)の他に電子供与性化合均等−般に触媒第
3成分として用いられている化合物を使用できる。
ム化合物(B)の他に電子供与性化合均等−般に触媒第
3成分として用いられている化合物を使用できる。
該化合物としては、ジエチルエーテル、ジ−nブチルエ
ーテル、ジー1so−アミルエーテル、ジフェニルエー
テル等のエーテル類、ギ酸メチル、酢酸エチル、安、史
香酸エチル、トルイル酸エチル、メタクリル酸メチル等
のカルボン酸エステル類、メチルエチルケトン、アセト
フェノン等のケトン類、アセトアルデヒド、イソブチル
アルデヒド、ベンズアルデヒド等のアルデヒド類、ジエ
チルアミン、アニリン、アセトニトリル、アクリル酸ア
ミド、テトラメチル尿素等の含窒素化合物、トリフェニ
ルホスフィン、トリフェニルホスファイト、トリフェニ
ルホスフェート等の含リン化合物、二硫化炭素、メチル
フェニルスルホン等の含イオウ化合物、ジフェニルジメ
トキシシラン、エチルトリメトキキシラン、メチルエチ
ルジメトキシシラン、トリエチルメトキシシラン、トリ
メチルエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、
メチルエチルジメトキシシラン等の有機ケイ素化合物等
を例示することができる。
ーテル、ジー1so−アミルエーテル、ジフェニルエー
テル等のエーテル類、ギ酸メチル、酢酸エチル、安、史
香酸エチル、トルイル酸エチル、メタクリル酸メチル等
のカルボン酸エステル類、メチルエチルケトン、アセト
フェノン等のケトン類、アセトアルデヒド、イソブチル
アルデヒド、ベンズアルデヒド等のアルデヒド類、ジエ
チルアミン、アニリン、アセトニトリル、アクリル酸ア
ミド、テトラメチル尿素等の含窒素化合物、トリフェニ
ルホスフィン、トリフェニルホスファイト、トリフェニ
ルホスフェート等の含リン化合物、二硫化炭素、メチル
フェニルスルホン等の含イオウ化合物、ジフェニルジメ
トキシシラン、エチルトリメトキキシラン、メチルエチ
ルジメトキシシラン、トリエチルメトキシシラン、トリ
メチルエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、
メチルエチルジメトキシシラン等の有機ケイ素化合物等
を例示することができる。
本発明においては、第1段階において気相でプロピレン
重合体もしくは共重合体を製造する。この段階において
重合を2以上の工程に分けて行ってもよい。また本格的
な重合に先立って、流動性の改善などの目的のため、触
媒をあらかじめ受皿のプロピレンまたはエチレンなどの
a−オレフィンで前重合処理を行ってもよい。
重合体もしくは共重合体を製造する。この段階において
重合を2以上の工程に分けて行ってもよい。また本格的
な重合に先立って、流動性の改善などの目的のため、触
媒をあらかじめ受皿のプロピレンまたはエチレンなどの
a−オレフィンで前重合処理を行ってもよい。
第1段階の重合は、通常重合温度30〜100℃、好ま
しくは50〜75℃であり1重合圧力は10〜50kg
/cm”−G、好ましくは10〜30kg/cm”−G
の重合圧力を例示できる。分子量コントロールのために
通常水素が使用され、メルトインデックスMT=0.1
〜30[1で実施される。
しくは50〜75℃であり1重合圧力は10〜50kg
/cm”−G、好ましくは10〜30kg/cm”−G
の重合圧力を例示できる。分子量コントロールのために
通常水素が使用され、メルトインデックスMT=0.1
〜30[1で実施される。
第1段階のモノマー供給組成としては、他のa−オレフ
ィン/(他のα−オレフィン士プロピレン)= 0〜5
wt%で実施される。5wt%より他のa−オレフィン
が多過ぎるとポリプロピレンの特徴である剛性、耐熱性
等の物性が低下する欠点がある。
ィン/(他のα−オレフィン士プロピレン)= 0〜5
wt%で実施される。5wt%より他のa−オレフィン
が多過ぎるとポリプロピレンの特徴である剛性、耐熱性
等の物性が低下する欠点がある。
最終的に得られるプロピレンブロック共重合体の全量に
対し、第1段階の重合量は30〜90wt%、好ましく
は40〜90wt%である。第1段階を終了した重合反
応混合物は第2段階の重合工程に送られる。
対し、第1段階の重合量は30〜90wt%、好ましく
は40〜90wt%である。第1段階を終了した重合反
応混合物は第2段階の重合工程に送られる。
本発明においては、第2段階において前段階で得られる
重合反応混合物の存在下、プロピレンと他のα−オレフ
ィンとを重合比(重量比) 10/90ないし90/1
00割合でランダム共重合を行う。
重合反応混合物の存在下、プロピレンと他のα−オレフ
ィンとを重合比(重量比) 10/90ないし90/1
00割合でランダム共重合を行う。
ランダム共重合は気相重合で実施され、得られる共重合
体が全てブロック共重合体中に採り込まれるので、消費
オレフィンに対する収率が高く工業上有利である。
体が全てブロック共重合体中に採り込まれるので、消費
オレフィンに対する収率が高く工業上有利である。
ランダム共重合に使用される他のa−オレフィンとして
は、エチレン、l−ブテン、1−ペンテン、1へヘキセ
ン、4−メチル−1−ペンテン、1−オクテンなどを例
示することができる。プロピレンと他のα−オレフィン
の共重合比は重量比で10/90ないし90/10 、
好ましくは30/70ないし70/30である。
は、エチレン、l−ブテン、1−ペンテン、1へヘキセ
ン、4−メチル−1−ペンテン、1−オクテンなどを例
示することができる。プロピレンと他のα−オレフィン
の共重合比は重量比で10/90ないし90/10 、
好ましくは30/70ないし70/30である。
該ランダム共重合においては、活性抑制剤を立体規則性
触媒中のチタン1g原子当り0001ないし100モル
、好ましくは0.001ないし50モルの割合で、若し
くは重合器気相部の活性抑制剤濃度が60ppm以下、
好ましくは30ppm以下となる様に使用する。
触媒中のチタン1g原子当り0001ないし100モル
、好ましくは0.001ないし50モルの割合で、若し
くは重合器気相部の活性抑制剤濃度が60ppm以下、
好ましくは30ppm以下となる様に使用する。
上記活性抑制剤としては、一酸化炭素、二酸化炭素、酸
素、硫化カルボニル、アンモニア、メタノール、エタノ
ールおよび水を例示することができる。チタン原子に対
する該活性抑制剤の供給量の割合、若しくは重合器中の
活性抑制剤の濃度を変化させることにより共重合系の反
応活性を、重合圧力などの他の重合条件を変化させるこ
とな(5%から95%の割合で制御できる。
素、硫化カルボニル、アンモニア、メタノール、エタノ
ールおよび水を例示することができる。チタン原子に対
する該活性抑制剤の供給量の割合、若しくは重合器中の
活性抑制剤の濃度を変化させることにより共重合系の反
応活性を、重合圧力などの他の重合条件を変化させるこ
とな(5%から95%の割合で制御できる。
標準状態で気体である活性抑制剤をランダム共重合系へ
供給するには、重合反応器に直接導入してもよいが、反
応容器へ供給されるガス状のモノマーと一緒にあらかじ
め混合してから導入した方がより効果的である。又、標
準状態で液体の活性抑制剤は、気相重合器に直接供給す
るか、あるいは不活性炭化水素溶媒又は液体状モノマー
に溶解希釈して供給することもできる。
供給するには、重合反応器に直接導入してもよいが、反
応容器へ供給されるガス状のモノマーと一緒にあらかじ
め混合してから導入した方がより効果的である。又、標
準状態で液体の活性抑制剤は、気相重合器に直接供給す
るか、あるいは不活性炭化水素溶媒又は液体状モノマー
に溶解希釈して供給することもできる。
[実施例]
以下、実施例によって本発明を説明する。
実施例1
1)触媒の製造
n−ヘキサンl、ジエチルアルミニウムモノクロリド(
DEACl 5.0モル、ジイソアミルエーテル12.
0モルを25°Cで5分間で混合し、5分間同温度で反
応させて反応液(■)(ジイソアミルエーテル/ DE
ACのモル比244)を得た。
DEACl 5.0モル、ジイソアミルエーテル12.
0モルを25°Cで5分間で混合し、5分間同温度で反
応させて反応液(■)(ジイソアミルエーテル/ DE
ACのモル比244)を得た。
窒素置換された撹拌機つき反応器に四塩化チタン40モ
ルを入れ35℃に加熱し、これに上記反応生成液(I)
の全量を180分間で滴下した後、同温度に30分間保
ち、75°Cに昇温して更に1時間反応させ、室温まで
冷却し上澄液を除き、n−ヘキサン30℃を加えてデカ
ンテーションで除く操作を4回繰り返して、固体生成物
(II)1.9kgを得た。
ルを入れ35℃に加熱し、これに上記反応生成液(I)
の全量を180分間で滴下した後、同温度に30分間保
ち、75°Cに昇温して更に1時間反応させ、室温まで
冷却し上澄液を除き、n−ヘキサン30℃を加えてデカ
ンテーションで除く操作を4回繰り返して、固体生成物
(II)1.9kgを得た。
この(II)の全量をn−ヘキサン30f2中に懸濁さ
せた状態で20℃でジイソアミルエーテル1.6kgと
四塩化チタン3.5kgを室温にて約5分間で加え、6
5℃で1時間反応させた。反応終了後、室温(20℃)
迄冷却し、上澄液をデカンテーションによって除いた後
、302のn−ヘキサンを加え15分間撹拌し、静置し
て上澄液を除く操作を5回繰り返したのち、減圧下で乾
燥し、固体生成物(III)を得た。
せた状態で20℃でジイソアミルエーテル1.6kgと
四塩化チタン3.5kgを室温にて約5分間で加え、6
5℃で1時間反応させた。反応終了後、室温(20℃)
迄冷却し、上澄液をデカンテーションによって除いた後
、302のn−ヘキサンを加え15分間撹拌し、静置し
て上澄液を除く操作を5回繰り返したのち、減圧下で乾
燥し、固体生成物(III)を得た。
2)重合方法
第1図に示した装置により重合を実施した。反応容積8
50℃の重合器1に上記固体生成物を12g/H、ジエ
ヂルアルミニウムクロリドを37.5g/Hで連続的に
供給した。反応条件は温度70℃、圧力25J/cm2
−G、撹拌速度20rpmで行った。また、水素ガスを
ガス循環配管2より供給した。
50℃の重合器1に上記固体生成物を12g/H、ジエ
ヂルアルミニウムクロリドを37.5g/Hで連続的に
供給した。反応条件は温度70℃、圧力25J/cm2
−G、撹拌速度20rpmで行った。また、水素ガスを
ガス循環配管2より供給した。
反応熱は配管3から供給される原料プロピレンの気化熱
で相殺した。重合器から排出される未反応ガスは配管4
を通して反応器系外で冷却、凝縮させて本重合工程に還
流させた。
で相殺した。重合器から排出される未反応ガスは配管4
を通して反応器系外で冷却、凝縮させて本重合工程に還
流させた。
本工程で得られたプロピレン重合体は、重合体の保有レ
ベルが反応容積の50容積%となる様に配管5を通して
重合器から抜き出された。
ベルが反応容積の50容積%となる様に配管5を通して
重合器から抜き出された。
共重合工程では反応容積850℃の重合器を用いて、エ
チレンとプロピレンの共重合を行った。
チレンとプロピレンの共重合を行った。
反応条件は攪拌速度20rpm 、温度70℃、圧力2
2kg/cm”−G、気相のガス組成はプロピレン63
mo1%、エチレン34mo1%、水素3mo1%であ
った。
2kg/cm”−G、気相のガス組成はプロピレン63
mo1%、エチレン34mo1%、水素3mo1%であ
った。
共重合反応の活性を低下させるために一酸化炭素を水素
ガス配管7から88cc/Hの割合で供給した。
ガス配管7から88cc/Hの割合で供給した。
反応熱は配管6から供給される原料液状プロピ1/ンの
気化熱で相殺した。
気化熱で相殺した。
重合器から排出される未反応ガスの凝縮温度は34℃近
似レベルであり、配管8を通して反応器系外で冷却、凝
縮させて本共重合工程に還流させた。該共重合工程で得
られたプロピレン−エチレンブロック共重合体は、重合
体の保有レベルが反応容積の50容積%となる様に配管
9で重合器から抜き出された。該共重合工程でのプロピ
レンとエチレンとの重合量の比率はプロピレン40wt
%、エチレン60wt%であった。
似レベルであり、配管8を通して反応器系外で冷却、凝
縮させて本共重合工程に還流させた。該共重合工程で得
られたプロピレン−エチレンブロック共重合体は、重合
体の保有レベルが反応容積の50容積%となる様に配管
9で重合器から抜き出された。該共重合工程でのプロピ
レンとエチレンとの重合量の比率はプロピレン40wt
%、エチレン60wt%であった。
また、前記プロピレン重合工程と共重合工程での重合比
率はプロピレン重合工程88wt%、共重合工程19w
t%であった。
率はプロピレン重合工程88wt%、共重合工程19w
t%であった。
特に、共重合工程における重合器中のCO濃度はipp
m以下又は近似レベルで変動した。本実施例の反応条件
および得られたブロック共重合体の組成を後述の表1に
示した。
m以下又は近似レベルで変動した。本実施例の反応条件
および得られたブロック共重合体の組成を後述の表1に
示した。
実施例2
共重合反応器へのcoの供給皿が異なる以外は実施例1
に準拠して実施した。反応条件および得られたブロック
共重合体の組成を後述の表1に示した。
に準拠して実施した。反応条件および得られたブロック
共重合体の組成を後述の表1に示した。
比較例1
表1に示すように、プロピレン重合工程およびブロック
共重合工程の重合体保有量、共重合工程の圧力および温
度を変化させ、共重合反応器へ酸化炭素を供給しない以
外は実施例2に準拠して実施した。
共重合工程の重合体保有量、共重合工程の圧力および温
度を変化させ、共重合反応器へ酸化炭素を供給しない以
外は実施例2に準拠して実施した。
この方法では第1段階でのプロピレン重合工程の重合体
保有量が大きく、反応器系外への重合体の飛沫同伴が多
(、また第2段階の共重合工程では重合体保有レベルが
低く、撹拌翼への重合体の付着が多くなり好ましくない
。
保有量が大きく、反応器系外への重合体の飛沫同伴が多
(、また第2段階の共重合工程では重合体保有レベルが
低く、撹拌翼への重合体の付着が多くなり好ましくない
。
さらに、共重合工程では反応器からでたガスの凝縮温度
は常温より低い15℃以下となった。この条件では、ガ
スの凝縮温度が34℃近似レベルであった実施例1,2
に比較してガスの凝縮効率が低下した。
は常温より低い15℃以下となった。この条件では、ガ
スの凝縮温度が34℃近似レベルであった実施例1,2
に比較してガスの凝縮効率が低下した。
実施例3
1)触媒の製造
反応器において精製デカン3I2、無水塩化マグネシウ
ム480g、オルトチタン酸n−ブチル1700gおよ
び2−エチル−1−ヘキサノール1950gを混合し、
攪拌しながら130℃に1時間加熱して溶解させ均一な
溶液とした。該均一溶液を70℃とし、撹拌しながらフ
タル酸ジイソブチル180gを加え、1時間経過後、四
塩化ケイ素5200gを2.5時間かけて滴下して固体
を析出させ、更に、70℃1時間加熱した。固体を溶液
から分離し、精製ヘキサンより洗浄して固体生成物(1
)を得た。
ム480g、オルトチタン酸n−ブチル1700gおよ
び2−エチル−1−ヘキサノール1950gを混合し、
攪拌しながら130℃に1時間加熱して溶解させ均一な
溶液とした。該均一溶液を70℃とし、撹拌しながらフ
タル酸ジイソブチル180gを加え、1時間経過後、四
塩化ケイ素5200gを2.5時間かけて滴下して固体
を析出させ、更に、70℃1時間加熱した。固体を溶液
から分離し、精製ヘキサンより洗浄して固体生成物(1
)を得た。
該固体生成物(1)全量を1,2−ジクロルエタン50
00mI2に溶かした四塩化チタン5000n+j2と
混合し、続いてフタル酸ジイソブチル180gを加え、
撹拌しながら100℃に2時間反応させた後、同温度に
おいて、デカンテーションにより液相部を除き、再び1
.2−ジクロルエタン5000nlおよび四塩化チタン
5000m12を加え、100℃に2時間撹拌し、精製
ヘキサンで洗浄して固体生成物(II)とした。該固体
生成物(II)は乾燥することなく精製ヘキサンの懸濁
液とした。該懸濁液II2中に固体生成物(U ) 3
000gの割合で存在した。
00mI2に溶かした四塩化チタン5000n+j2と
混合し、続いてフタル酸ジイソブチル180gを加え、
撹拌しながら100℃に2時間反応させた後、同温度に
おいて、デカンテーションにより液相部を除き、再び1
.2−ジクロルエタン5000nlおよび四塩化チタン
5000m12を加え、100℃に2時間撹拌し、精製
ヘキサンで洗浄して固体生成物(II)とした。該固体
生成物(II)は乾燥することなく精製ヘキサンの懸濁
液とした。該懸濁液II2中に固体生成物(U ) 3
000gの割合で存在した。
上述の操作はすべて精製窒素雰囲気下で行った。固体生
成物(II)の組成分析結果は、°ri2、8wt%、
C155,6wt%、Mg 16.5wt%、ブトキ
シ基3.8wt%、エチルヘキサノキシ基1.1wt%
およびフタル酸ジイソブチル15.2wt%であった。
成物(II)の組成分析結果は、°ri2、8wt%、
C155,6wt%、Mg 16.5wt%、ブトキ
シ基3.8wt%、エチルヘキサノキシ基1.1wt%
およびフタル酸ジイソブチル15.2wt%であった。
2)重合方法
実施例1の重合方法を繰り返した。ただし主な相違点と
しては固体生成物として上記固体生成物を4.0g/H
1有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウ
ムを23.0g/Hそして電子供与性化合物としてジフ
ェニルジメトキシシラン1.2g/Hな連続的に供給し
た。
しては固体生成物として上記固体生成物を4.0g/H
1有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウ
ムを23.0g/Hそして電子供与性化合物としてジフ
ェニルジメトキシシラン1.2g/Hな連続的に供給し
た。
また、共重合器へは活性抑制剤として二酸化炭素を供給
した。反応条件および得られたブロック共重合体の組成
を後述の表1に示した。特に、共重合工程における重合
器中の気相二酸化炭素濃度は約5.8ppmであった。
した。反応条件および得られたブロック共重合体の組成
を後述の表1に示した。特に、共重合工程における重合
器中の気相二酸化炭素濃度は約5.8ppmであった。
実施例4
共重合反応器への二酸化炭素の供給量が異なる以外は実
施例3に準拠して実施した。反応条件および得られたブ
ロック共重合体の組成を後述の表1に示した。
施例3に準拠して実施した。反応条件および得られたブ
ロック共重合体の組成を後述の表1に示した。
[発明の効果]
本発明の方法によれば、重合圧力、重合温度を変動させ
ることなく、また、重合器内の重合体の保有量を制御す
ることなく、共重合部の含有量の高いブロック共重合体
から共重合部の低いブロック共重合体までを容易に製造
することができるとともに臭気などの品質面でなんら間
開のないブロック共重合体が得られる。
ることなく、また、重合器内の重合体の保有量を制御す
ることなく、共重合部の含有量の高いブロック共重合体
から共重合部の低いブロック共重合体までを容易に製造
することができるとともに臭気などの品質面でなんら間
開のないブロック共重合体が得られる。
第1図は、本発明の実施例に使用した装置のフローシー
トである。図面において、 1、・・・重合器(第1段階) 2・・・水素ガス配管 3・・・液化プロピレン配管 4、・・・重合器ガス排出配管 5、・・・重合体移送配管 6・・・液化プロピレン配管 7・・・水素ガス配管 8・・・重合器ガス排出配管 ・・・重合体移送配管 ・・・重合器 (第2段階) 以 上 特 許 出 願 人 チッソ株式会社
トである。図面において、 1、・・・重合器(第1段階) 2・・・水素ガス配管 3・・・液化プロピレン配管 4、・・・重合器ガス排出配管 5、・・・重合体移送配管 6・・・液化プロピレン配管 7・・・水素ガス配管 8・・・重合器ガス排出配管 ・・・重合体移送配管 ・・・重合器 (第2段階) 以 上 特 許 出 願 人 チッソ株式会社
Claims (3)
- (1)チタン含有固体触媒成分(A)と一般式AIR^
2_mX_3_−_m(式中R^2は炭素数1〜20の
炭化水素基を表わし、Xはハロゲン原子を表わし、mは
3≧m>1.5の数を示す)で表わされる有機アルミニ
ウム化合物(B)とを組合わせた立体規則性触媒を用い
て、第1段階としてプロピレンまたはプロピレンと他の
α−オレフィンとを重合させてプロピレンの単独重合体
、またはプロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体
を製造し、 ついで第2段階として第1段階で得られた重合反応の混
合物の存在下、プロピレンと他のα−オレフィンとを共
重合反応系へ供給してプロピレンと他のα−オレフィン
との重合量比(重量比)が10/90ないし90/10
の割合となるように共重合することからなるプロピレン
・α−オレフィンブロック共重合体の気相連続製造方法
において、 該第2段階の共重合に際し、重合活性抑制剤を第2段階
の共重合反応系へ供給し、第2段階の触媒の共重合反応
活性を重合活性抑制剤を供給しない場合の5%ないし9
5%に制御することを特徴とするプロピレン・α−オレ
フィンブロック共重合体の気相連続製造方法。 - (2)重合活性抑制剤が、立体規則性触媒中のチタン1
g原子当り0.001ないし100モルの割合、若しく
は重合器気相部の活性抑制剤濃度が 60ppm以下であるように反応器中に導入されること
を特徴とする請求項(1)に記載の方法。 - (3)重合活性抑制剤が、一酸化炭素、二酸化炭素、酸
素、硫化カルボニル、アンモニア、一酸化窒素、二酸化
窒素、メタノール、エタノール若しくは水である請求項
(1)に記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27122590A JPH04146912A (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | プロピレン・α―オレフィンブロック共重合体の連続製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27122590A JPH04146912A (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | プロピレン・α―オレフィンブロック共重合体の連続製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04146912A true JPH04146912A (ja) | 1992-05-20 |
Family
ID=17497098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27122590A Pending JPH04146912A (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | プロピレン・α―オレフィンブロック共重合体の連続製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04146912A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002060450A (ja) * | 2000-08-24 | 2002-02-26 | Japan Polychem Corp | プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造方法 |
JP2002121205A (ja) * | 2000-10-19 | 2002-04-23 | Japan Polychem Corp | プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造方法 |
JP2003524034A (ja) * | 2000-02-16 | 2003-08-12 | バーゼル、ポリオレフィン、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | 不要なポリマー析出を回避しながらエチレンを高圧下にフリーラジカル重合する方法 |
WO2007034847A1 (ja) * | 2005-09-21 | 2007-03-29 | Sumitomo Chemical Company, Limited | オレフィン重合体の製造方法 |
JP2008150465A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Japan Polypropylene Corp | プロピレン系ブロック共重合体の気相連続製造方法 |
JP2008150466A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Japan Polypropylene Corp | プロピレン系ブロック共重合体の気相連続製造方法 |
JP2011528052A (ja) * | 2008-07-16 | 2011-11-10 | ボレアリス アクチエンゲゼルシャフト | 剛性の高い異相ポリマー組成物 |
-
1990
- 1990-10-09 JP JP27122590A patent/JPH04146912A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP4644352B2 (ja) * | 2000-10-19 | 2011-03-02 | 日本ポリプロ株式会社 | プロピレン−エチレンブロック共重合体の製造方法 |
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JP2007112976A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-05-10 | Sumitomo Chemical Co Ltd | オレフィン重合体の製造方法 |
JP2008150465A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Japan Polypropylene Corp | プロピレン系ブロック共重合体の気相連続製造方法 |
JP2008150466A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Japan Polypropylene Corp | プロピレン系ブロック共重合体の気相連続製造方法 |
JP2011528052A (ja) * | 2008-07-16 | 2011-11-10 | ボレアリス アクチエンゲゼルシャフト | 剛性の高い異相ポリマー組成物 |
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