JPH04126508A - 高精密カートリッジフィルターおよびその製造方法 - Google Patents
高精密カートリッジフィルターおよびその製造方法Info
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- JPH04126508A JPH04126508A JP2296394A JP29639490A JPH04126508A JP H04126508 A JPH04126508 A JP H04126508A JP 2296394 A JP2296394 A JP 2296394A JP 29639490 A JP29639490 A JP 29639490A JP H04126508 A JPH04126508 A JP H04126508A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D71/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by the material; Manufacturing processes specially adapted therefor
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
- D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
- D04H1/54—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/16—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres
- B01D39/1607—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous
- B01D39/1623—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous of synthetic origin
- B01D39/163—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous of synthetic origin sintered or bonded
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、複合メルトブロー極細繊維からなるウェッブ
を熱接合成形して得られる高精密円筒状カートリッジフ
ィルターおよびその製造方法に関するものである。
を熱接合成形して得られる高精密円筒状カートリッジフ
ィルターおよびその製造方法に関するものである。
（従来の技術）
メルトブロー繊維を使ったカートリッジフィルター（以
下単にカートリッジということがある）としては、特開
昭８Ｏ−２１Ｅ３８１８が公知である。また特公昭５６
−４３１３９には、複合短繊維を使ってカード機でウェ
ッブを作り、それを加熱巻取り成形した円筒状繊維集合
体の製造方法が開示されている。更に特公昭５６−４９
６０５では、カー） ＩＪッジの中間層に孔径の細いシ
ート状物を挿入した方法が開示されている。
下単にカートリッジということがある）としては、特開
昭８Ｏ−２１Ｅ３８１８が公知である。また特公昭５６
−４３１３９には、複合短繊維を使ってカード機でウェ
ッブを作り、それを加熱巻取り成形した円筒状繊維集合
体の製造方法が開示されている。更に特公昭５６−４９
６０５では、カー） ＩＪッジの中間層に孔径の細いシ
ート状物を挿入した方法が開示されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、特開昭６Ｏ−２１Ｅ３８１８のメルトブ
ロー繊維は単一成分であり、 「繊維同士の結合がほと
んど存在せす、機械的もつれまたは絡みによって相互に
固着したｊもので、成形体としての強度がないため、
「中央支持部材を設けてなる」構造をとっており、フィ
ルターの製造が簡単ではない。また空隙率も８０〜９０
％と高く、低圧でもカートリッジの外径を維持すること
が難しい。特に捕捉粒子径が低ミクロンはと繊維径が細
くなるため著しい外径変形を示し、濾過性能に不安があ
った。
ロー繊維は単一成分であり、 「繊維同士の結合がほと
んど存在せす、機械的もつれまたは絡みによって相互に
固着したｊもので、成形体としての強度がないため、
「中央支持部材を設けてなる」構造をとっており、フィ
ルターの製造が簡単ではない。また空隙率も８０〜９０
％と高く、低圧でもカートリッジの外径を維持すること
が難しい。特に捕捉粒子径が低ミクロンはと繊維径が細
くなるため著しい外径変形を示し、濾過性能に不安があ
った。
複合繊維を使ったカートリッジとして、特公昭５６−４
３１３９が知られている。これは一定長にカットした短
繊維を加工するため、カード機などで加工する場合使用
する繊維の繊度（デニール）やカット長には自ずと制限
があった。現在のレベルでは、１ｄ／ｆ以下の安定した
カーデイングは難しく、 １０μｍ以下の不純物を浦別
するカートリッジの製作はできなかった。これを改善す
るために、特公昭５６−４９６０５ではカートリッジの
中間層に孔径の細いシート状物を挿入した方法が開示さ
れている。しかし、このシート状物を構成する繊維の径
とカートリッジ本体の繊維径とのギャップが大きく、実
際上シート状物の月が濾過の律速段階となりメンブレン
プリーツフィルターの様な表層濾過の機構になっている
と推測される。
３１３９が知られている。これは一定長にカットした短
繊維を加工するため、カード機などで加工する場合使用
する繊維の繊度（デニール）やカット長には自ずと制限
があった。現在のレベルでは、１ｄ／ｆ以下の安定した
カーデイングは難しく、 １０μｍ以下の不純物を浦別
するカートリッジの製作はできなかった。これを改善す
るために、特公昭５６−４９６０５ではカートリッジの
中間層に孔径の細いシート状物を挿入した方法が開示さ
れている。しかし、このシート状物を構成する繊維の径
とカートリッジ本体の繊維径とのギャップが大きく、実
際上シート状物の月が濾過の律速段階となりメンブレン
プリーツフィルターの様な表層濾過の機構になっている
と推測される。
またこのシート状物は、カートリッジの構成素材とは異
種の素材のため、高圧・高粘度液での濾過では眉間剥離
など問題があった。更に短繊維には、加工上の取り扱い
を良くするために静電防止剤（油剤）が少なからず付与
されている。このため油剤の付着した繊維で作られたカ
ートリッジではろ過初期に於けるろ過液中に、この油剤
が流入し泡立ちするため、食品分野や精密濾過分野では
わざわざ洗浄して使用しているのが現状である。
種の素材のため、高圧・高粘度液での濾過では眉間剥離
など問題があった。更に短繊維には、加工上の取り扱い
を良くするために静電防止剤（油剤）が少なからず付与
されている。このため油剤の付着した繊維で作られたカ
ートリッジではろ過初期に於けるろ過液中に、この油剤
が流入し泡立ちするため、食品分野や精密濾過分野では
わざわざ洗浄して使用しているのが現状である。
本発明は、濾過精度を左右する孔径が濾過圧によって目
開きしない安定した濾過性能を有し、且つ「中央支持部
材」を必要としないフィルターの製造が簡単であり、油
剤をいっさい使用しない衛生的なカートリッジの提供を
目的とする。
開きしない安定した濾過性能を有し、且つ「中央支持部
材」を必要としないフィルターの製造が簡単であり、油
剤をいっさい使用しない衛生的なカートリッジの提供を
目的とする。
（問題を解決するための手段）
本発明は、複合繊維各成分の融点差が２０℃以上の複合
メルトブロー法極細繊維ウニ・ノブを、熱接合成形した
平均繊維径が１０μｍ以下の高釉密カートリッジフィル
ターおよびその製造方法の提供にある。
メルトブロー法極細繊維ウニ・ノブを、熱接合成形した
平均繊維径が１０μｍ以下の高釉密カートリッジフィル
ターおよびその製造方法の提供にある。
本発明の複合メルトブロー法とは、２種以上の熱可塑性
樹脂を各々独立に溶融し、紡糸孔の周囲より高温高速気
体を吹き出すメルトブロー用口金より複合紡糸し、高温
高速気体によって捕集コンベアネット上に吹き付は極細
繊維のウェッブを得る方法である。複合糸用口金として
は、芯鞘型、並列型等を例示でき、気体としては通常０
．５〜５ Ｋｇ／ｃｗＰ１４００℃、流量１〜４０ｍ”
／分の空気や不活性ガスなどが一般的である。メルトブ
ロー用口金とコンベアとの距離は、熱可塑性樹脂の融点
や高速空気流の吹き付は条件などにより異なるが、繊維
間接合の少ない距離に設定し、約３０〜８０ｃｍが望ま
しい。
樹脂を各々独立に溶融し、紡糸孔の周囲より高温高速気
体を吹き出すメルトブロー用口金より複合紡糸し、高温
高速気体によって捕集コンベアネット上に吹き付は極細
繊維のウェッブを得る方法である。複合糸用口金として
は、芯鞘型、並列型等を例示でき、気体としては通常０
．５〜５ Ｋｇ／ｃｗＰ１４００℃、流量１〜４０ｍ”
／分の空気や不活性ガスなどが一般的である。メルトブ
ロー用口金とコンベアとの距離は、熱可塑性樹脂の融点
や高速空気流の吹き付は条件などにより異なるが、繊維
間接合の少ない距離に設定し、約３０〜８０ｃｍが望ま
しい。
繊維の断面形状は、丸断面、三角断面、Ｔ型断面、さら
にはこれら形状に中空部を設けた形状であってもよい。
にはこれら形状に中空部を設けた形状であってもよい。
本発明の繊維の樹脂として、ポリアミド、ポリエステル
、低融点共重合ポリエステル、ポリビニリデンクロライ
ド、ポリビニルアセテート、ポリスチレン、ポリウレタ
ンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリプロ
ピレン、ポリエチレン、共重合ポリプロピレン等の組合
わせまたはこれらの混合物を例示できる。複合繊維の低
融点成分と高融点成分の融点差は、少なくとも２０℃以
上ある。融点差が２０℃未満であると熱接合成形時、高
融点成分も軟化ないし融解してしまい、履維形状がくず
れてフィルム化してしまう。カートリッジがフィルム化
して孔径が潰れてしまうと、通水性低下など濾過性能に
大きい影響が出て好ましくない。ここでいう融点とは、
−船釣には示差走査熱量計（ＤＳＣ）での測定が可能で
、吸熱ピークとして現れる。非品性の低融点共重合ポリ
エステル等の場合、融点が必ずしも明確に現れないため
、−船釣に言われている軟化点で代用され、測定には示
差熱分析（ＤＴＡ）等を利用する。複合の組み合わせと
しては、ポリエチレン／ポリプロピレン、ポリエステル
／低融点共重合ポリエステル、ポリエチレン／ポリエス
テルなど例示できるが、これらに限定されるものではな
い。
、低融点共重合ポリエステル、ポリビニリデンクロライ
ド、ポリビニルアセテート、ポリスチレン、ポリウレタ
ンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリプロ
ピレン、ポリエチレン、共重合ポリプロピレン等の組合
わせまたはこれらの混合物を例示できる。複合繊維の低
融点成分と高融点成分の融点差は、少なくとも２０℃以
上ある。融点差が２０℃未満であると熱接合成形時、高
融点成分も軟化ないし融解してしまい、履維形状がくず
れてフィルム化してしまう。カートリッジがフィルム化
して孔径が潰れてしまうと、通水性低下など濾過性能に
大きい影響が出て好ましくない。ここでいう融点とは、
−船釣には示差走査熱量計（ＤＳＣ）での測定が可能で
、吸熱ピークとして現れる。非品性の低融点共重合ポリ
エステル等の場合、融点が必ずしも明確に現れないため
、−船釣に言われている軟化点で代用され、測定には示
差熱分析（ＤＴＡ）等を利用する。複合の組み合わせと
しては、ポリエチレン／ポリプロピレン、ポリエステル
／低融点共重合ポリエステル、ポリエチレン／ポリエス
テルなど例示できるが、これらに限定されるものではな
い。
カートリッジの熱接合成形は、複合メルトブロー法によ
る極細繊維のウェッブを、複合成分の低温側融点よりも
萬い温度で加熱し、低融点成分が熱接合することにより
、円筒状カートリッジを作製する。ウェッブはコンベア
ー、加熱機および巻取り機のある成形装置を用い、紡糸
後連続して熱接合成形する方法、ウェッブを芯に巻取り
、その後熱接合成形する方法、ウェッブを加熱溶融し一
旦、不織布として巻取り、その後この不織布を再度加熱
溶融状態で芯に巻き付けて熱接合成形する方法がある。
る極細繊維のウェッブを、複合成分の低温側融点よりも
萬い温度で加熱し、低融点成分が熱接合することにより
、円筒状カートリッジを作製する。ウェッブはコンベア
ー、加熱機および巻取り機のある成形装置を用い、紡糸
後連続して熱接合成形する方法、ウェッブを芯に巻取り
、その後熱接合成形する方法、ウェッブを加熱溶融し一
旦、不織布として巻取り、その後この不織布を再度加熱
溶融状態で芯に巻き付けて熱接合成形する方法がある。
ウェッブの加熱法としては、熱エンボス法、熱カレンダ
ー法、熱風法、超音波結合法、遠赤外加熱法などある。
ー法、熱風法、超音波結合法、遠赤外加熱法などある。
特に遠赤外加熱法は、複合メルトブロー法により得られ
たウェッブを乱す事なく厚みムラが少なく均一に加熱接
合でき、濾過性能も安定した方法である。
たウェッブを乱す事なく厚みムラが少なく均一に加熱接
合でき、濾過性能も安定した方法である。
本発明のカートリッジフィルターの繊維径は、１０μｍ
以下である。１０μｍを越えるとカートリッジフィルタ
ーの濾過精度が低下し、流出粒径も大きくなる。この平
均繊維径は、カートリッジ内部の電顕写真の平均により
求めたものである。
以下である。１０μｍを越えるとカートリッジフィルタ
ーの濾過精度が低下し、流出粒径も大きくなる。この平
均繊維径は、カートリッジ内部の電顕写真の平均により
求めたものである。
（実施例）
次に本発明を実施例で更に具体的に説明する。
なお実施例中に於ける測定法は、以下の方法で行った。
◎濾過精度
ハウジングに、カートリッジ１本を取り付け、３０ ’
Ｊフ’ｐル用水槽からポンプで循環通水する。流量を３
０リフドル／１ｎ、に調整した後、水槽にケーキ（カー
ボランダム、＃４０００）を５ｇ添加する。
Ｊフ’ｐル用水槽からポンプで循環通水する。流量を３
０リフドル／１ｎ、に調整した後、水槽にケーキ（カー
ボランダム、＃４０００）を５ｇ添加する。
ケーキ添加より１分後に濾過水を１００ ｃｃサンプリ
ングする。この濾過水をメンブレンフィルター（０，６
μｍ以上を捕集できるもの）で濾過し、メンブレンフィ
ルター上に捕集されたケーキの粒度を、粒径毎の個数を
測る粒度分布測定機で測定し、最大流出粒径を濾過精度
とした。
ングする。この濾過水をメンブレンフィルター（０，６
μｍ以上を捕集できるもの）で濾過し、メンブレンフィ
ルター上に捕集されたケーキの粒度を、粒径毎の個数を
測る粒度分布測定機で測定し、最大流出粒径を濾過精度
とした。
◎耐圧強度
ハウジングに、カートリッジ１本を取り付け、流量を３
０ ！Ｊフ）４７分に設定し循環通水する。水槽に、平
均粒径が１２．９μｍで、４０μｍ以下が９９％の分布
を持つ火山灰土壌下層土粉砕分級品２０ｇを添加攪拌し
、循環濾過を行い水槽内の液が透明になった時点で入口
圧と出口圧を読み取る。
０ ！Ｊフ）４７分に設定し循環通水する。水槽に、平
均粒径が１２．９μｍで、４０μｍ以下が９９％の分布
を持つ火山灰土壌下層土粉砕分級品２０ｇを添加攪拌し
、循環濾過を行い水槽内の液が透明になった時点で入口
圧と出口圧を読み取る。
火山灰土壌分級品の添加と透明時の圧力差の読み取りを
繰り返し、カートリッジの外径が変形したときの最大圧
力損失（入口圧と出口圧の差）を耐圧強度とした。
繰り返し、カートリッジの外径が変形したときの最大圧
力損失（入口圧と出口圧の差）を耐圧強度とした。
◎平均繊維径
ウェッブ及びカートリッジ内部より各々５箇所サンプリ
ングし、各１枚電顕写真を撮る。 １枚の写真から任意
の２０本の繊維径を計測し、計１００本から平均繊維径
を求めた。
ングし、各１枚電顕写真を撮る。 １枚の写真から任意
の２０本の繊維径を計測し、計１００本から平均繊維径
を求めた。
〔実施例 １〕
芯成分の融点１６５℃でメルトフロレート３！５（ｇ／
１０分、２３０°Ｃ）のポリプロピレンと鞘成分の融点
１２２°Ｃメルトインデックス２５（ｇ／１０分、１９
０℃）の線状低密度ポリエチレンを芯鞘型メルトブロー
用口金を用い、温度２６０”Ｃ／２６０℃複合比５０１
５０で紡糸し、３５０℃の高圧空気を導入し金網コンベ
アー上に吹き付は極細ウェッブを得た。得られたウェッ
ブの平均繊維径は２． ６ ｕ ｒｒｈ 目付４９．
０ｇ／ｍ２、比容積２５、 ２ ｃｃｌｇであった。
１０分、２３０°Ｃ）のポリプロピレンと鞘成分の融点
１２２°Ｃメルトインデックス２５（ｇ／１０分、１９
０℃）の線状低密度ポリエチレンを芯鞘型メルトブロー
用口金を用い、温度２６０”Ｃ／２６０℃複合比５０１
５０で紡糸し、３５０℃の高圧空気を導入し金網コンベ
アー上に吹き付は極細ウェッブを得た。得られたウェッ
ブの平均繊維径は２． ６ ｕ ｒｒｈ 目付４９．
０ｇ／ｍ２、比容積２５、 ２ ｃｃｌｇであった。
このウェッブを電顕観察したところ、やや繊維間の融着
は観られたもののロービングやショットのない良好なも
のであった。
は観られたもののロービングやショットのない良好なも
のであった。
この−旦巻取ったウェッブをコンベアを備えた遠赤外ヒ
ータ付き加熱成型装置に流し、１４５℃で加熱溶融して
外径３０ｍｍφの金属性中芯に巻取り成形し、外径６０
ｍｍφ、内径３０ｍｍφ、長さ２５０ｍｍの円筒状カー
トリッジを作製した。
ータ付き加熱成型装置に流し、１４５℃で加熱溶融して
外径３０ｍｍφの金属性中芯に巻取り成形し、外径６０
ｍｍφ、内径３０ｍｍφ、長さ２５０ｍｍの円筒状カー
トリッジを作製した。
このカートリッジ内部の平均繊維径は２．６μｍであっ
た。また濾過性能を測定したところ、濾過精度は２．
５ ｕ ｒｒｈ 耐圧強度８． ０ ｋｇ／ａｍ２で
、変形前までは外径収縮は観察されなかった。また、濾
過初期に於ける泡立ちも全く観られなかった。
た。また濾過性能を測定したところ、濾過精度は２．
５ ｕ ｒｒｈ 耐圧強度８． ０ ｋｇ／ａｍ２で
、変形前までは外径収縮は観察されなかった。また、濾
過初期に於ける泡立ちも全く観られなかった。
〔実施例 ２〕
固有粘度０．６１、融点２５２℃のポリエステルを第１
成分とし、前記実施例１で用０たものと同一の線状低密
度ポリエチレンを第２成分として、並列型メルトブロー
用口金を用い、複合比５０１５０で紡糸し、３６０℃の
高圧空気を導入し金網コンベアー上に吹き付はコンベア
上に捕集した極細ウェッブを、今度は連続して遠赤外ヒ
ータ付き加熱成型装置に流し１４５°Ｃで加熱し、実施
例１と同じサイズの円筒状カートリッジを作製した。
成分とし、前記実施例１で用０たものと同一の線状低密
度ポリエチレンを第２成分として、並列型メルトブロー
用口金を用い、複合比５０１５０で紡糸し、３６０℃の
高圧空気を導入し金網コンベアー上に吹き付はコンベア
上に捕集した極細ウェッブを、今度は連続して遠赤外ヒ
ータ付き加熱成型装置に流し１４５°Ｃで加熱し、実施
例１と同じサイズの円筒状カートリッジを作製した。
この時のウェッブの平均繊維径は５．７μｍ１′目付５
１． ０ｇ／ｉ２、比容積２８． １ ｃｃ／ｇであっ
た。
１． ０ｇ／ｉ２、比容積２８． １ ｃｃ／ｇであっ
た。
このカートリッジ内部の平均繊維径は５．５μｍで、濾
過性能を測定したところ通水初期に於ける泡立ちも全く
な（、濾過精度は４．５μｍ１ 耐圧強度７． ５
ｋｇ／ａｍ２で、変形前までは外径収縮も観られなかっ
た。
過性能を測定したところ通水初期に於ける泡立ちも全く
な（、濾過精度は４．５μｍ１ 耐圧強度７． ５
ｋｇ／ａｍ２で、変形前までは外径収縮も観られなかっ
た。
〔比較例 １．２〕
ポリプロピレンのみの非複合メルトブロー繊維からなり
、 「中央支持部材」を設けたカートリッジ２種につい
て同じ測定法で評価した。サンプルは、表示精度■０．
５μｍ（繊維径０．９μｍ）、■１μｍ（同１．２μｍ
）の物を使用した。その結果、濾過精度は測定の度にば
らつくか平均して、■５μｍ１ ０９μｍであった。ま
た、耐圧強度は−１、８ｋｇ／ａｍ２と悪く、外径収縮
か著しかった。
、 「中央支持部材」を設けたカートリッジ２種につい
て同じ測定法で評価した。サンプルは、表示精度■０．
５μｍ（繊維径０．９μｍ）、■１μｍ（同１．２μｍ
）の物を使用した。その結果、濾過精度は測定の度にば
らつくか平均して、■５μｍ１ ０９μｍであった。ま
た、耐圧強度は−１、８ｋｇ／ａｍ２と悪く、外径収縮
か著しかった。
［実施例 ３］
実施例２において、第一成分として融点１６２℃、 メ
ルトフロレート８５（ｇ／１０分、 ２３０℃）のポリ
プロピレンを第二成分として融点１２２℃メルトインデ
ックス４８（ｇ／１０分、１９０°Ｃ）のポリエチレン
を用い、実施例２と同し口金を用い温度２６０℃／２６
０°Ｃ１複合比５０１５０で紡糸し温度３６０℃の高圧
空気で金網コンベアー上に吹き付けし極細ウェッブを得
た。ウェッブの平均繊維径は０．７μｍ１ 目付４９
．０ｇ／♂、比容積２９．７ｃｃ／ｇであった。このウ
ェッブを実施例２と同じ成形要領で温度１４０℃で加熱
成形し、外径Ｅ３０ ｍ ｒｒｈ 内径３０ｍｍｔ
長さ２５０ｍｍの円筒状のカートリッジを作製した。
ルトフロレート８５（ｇ／１０分、 ２３０℃）のポリ
プロピレンを第二成分として融点１２２℃メルトインデ
ックス４８（ｇ／１０分、１９０°Ｃ）のポリエチレン
を用い、実施例２と同し口金を用い温度２６０℃／２６
０°Ｃ１複合比５０１５０で紡糸し温度３６０℃の高圧
空気で金網コンベアー上に吹き付けし極細ウェッブを得
た。ウェッブの平均繊維径は０．７μｍ１ 目付４９
．０ｇ／♂、比容積２９．７ｃｃ／ｇであった。このウ
ェッブを実施例２と同じ成形要領で温度１４０℃で加熱
成形し、外径Ｅ３０ ｍ ｒｒｈ 内径３０ｍｍｔ
長さ２５０ｍｍの円筒状のカートリッジを作製した。
このカートリッジの平均繊維径は０．７μｍであった。
また濾過性能を評価したところ濾過精度は０．８μｍで
あった。また耐圧強度は６．５ｋｇ／Ｃ＋Ｉで変形前ま
では外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に於け
る泡立ちも全く観察されなかった。
あった。また耐圧強度は６．５ｋｇ／Ｃ＋Ｉで変形前ま
では外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に於け
る泡立ちも全く観察されなかった。
［実施例 ４コ
実施例１において、金網コンベアー上に吹き付けられた
ウェッブを加熱成型装置に流す以前に−Ｈ温度１１０℃
線圧８ｋｇ／Ｃｍのカレンダーロールで処理し不織布を
得た。
ウェッブを加熱成型装置に流す以前に−Ｈ温度１１０℃
線圧８ｋｇ／Ｃｍのカレンダーロールで処理し不織布を
得た。
この不織布を実施例１と同じ成形装置を用い温度１４０
℃で加熱し外径ＥＩＯｍｍ１ 内径３０ｍｍ１長さ２５
０ｍｍの円筒状のカートリッジを作製した。このカート
リッジの平均繊維径は２．６μｍであった。また濾過性
能を評価したところ濾過精度は２．４μｍであった。ま
た耐圧強度は７．７ｋ ｇ ／ ｃ ＋／で変形前まで
は外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に於ける
泡立ちも全く観察されなかった。
℃で加熱し外径ＥＩＯｍｍ１ 内径３０ｍｍ１長さ２５
０ｍｍの円筒状のカートリッジを作製した。このカート
リッジの平均繊維径は２．６μｍであった。また濾過性
能を評価したところ濾過精度は２．４μｍであった。ま
た耐圧強度は７．７ｋ ｇ ／ ｃ ＋／で変形前まで
は外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に於ける
泡立ちも全く観察されなかった。
［実施例 ５コ
実施例１において、芯成分を固有粘度０．６０融点２５
２℃のポリエステルを、鞘成分を固有粘度０．５８融点
１６０℃の、テレフタル酸、イソフタル酸及びエチレン
グリコールを主成分とする低融点共重合ポリエステルを
用い、温度２８５℃７２７０℃、高圧空気温度を３６０
°Ｃとした以外は実施例１と同し装置を用い、同し要領
で極細ウェッブを得た。ウェッブの平均繊維径は１．８
μｍ１ 目付４９ ｇ／ｒｌ、比容積２３ｃｃ／ｇで
あった。このウェッブを電顕観察したところやや繊維間
の融着はみられたもののロービングやシＢットの無い良
好なものであった。この−旦巻取ったウェッブを、実施
例１と同じ成形装置を用い温度２００℃で加熱溶融し、
実施例１と同しサイズの円筒状のカートリッジを作製し
た。このカートリッジの平均繊維径は１．９μｍであっ
た。また濾過性能を評価したところ濾過精度は１．４μ
ｍであった。また耐圧強度は７．５ｋｇ／ｃｙ／で変形
前までは外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に
於ける泡立ちも全く観察されなかった。
２℃のポリエステルを、鞘成分を固有粘度０．５８融点
１６０℃の、テレフタル酸、イソフタル酸及びエチレン
グリコールを主成分とする低融点共重合ポリエステルを
用い、温度２８５℃７２７０℃、高圧空気温度を３６０
°Ｃとした以外は実施例１と同し装置を用い、同し要領
で極細ウェッブを得た。ウェッブの平均繊維径は１．８
μｍ１ 目付４９ ｇ／ｒｌ、比容積２３ｃｃ／ｇで
あった。このウェッブを電顕観察したところやや繊維間
の融着はみられたもののロービングやシＢットの無い良
好なものであった。この−旦巻取ったウェッブを、実施
例１と同じ成形装置を用い温度２００℃で加熱溶融し、
実施例１と同しサイズの円筒状のカートリッジを作製し
た。このカートリッジの平均繊維径は１．９μｍであっ
た。また濾過性能を評価したところ濾過精度は１．４μ
ｍであった。また耐圧強度は７．５ｋｇ／ｃｙ／で変形
前までは外形収縮は観察されなかった。また濾過初期に
於ける泡立ちも全く観察されなかった。
（発明の効果）
本発明のカートリッジは、メルトブロー法による極細複
合繊維を使用したので、−過精度の細かなものは、 １
μｍ以下であった。
合繊維を使用したので、−過精度の細かなものは、 １
μｍ以下であった。
本発明のカートリ、ジは、メルトブロー法による極細複
合繊維を用い、低融点繊維同士を三次元的に熱接合した
ため、細孔構造は水圧変動などでも細孔が目開きせす、
高精度な濾過が安定して実施できた。
合繊維を用い、低融点繊維同士を三次元的に熱接合した
ため、細孔構造は水圧変動などでも細孔が目開きせす、
高精度な濾過が安定して実施できた。
本発明のカー） ＩＪッジは、極細複合繊維を使い、繊
維同士を強固に熱接合している構造であり、シートなど
の異種素材を使用していないため、高圧・高粘度液の濾
過が安定していた。
維同士を強固に熱接合している構造であり、シートなど
の異種素材を使用していないため、高圧・高粘度液の濾
過が安定していた。
本発明のカートリッジは、メルトブロー法による極細複
合繊維を使い、低融点繊維同士を熱接合し、高融点繊維
を剛構造とするため、中央支持部材を不要とし、カート
リッジの製法が簡単で、安価なカートリッジとなった。
合繊維を使い、低融点繊維同士を熱接合し、高融点繊維
を剛構造とするため、中央支持部材を不要とし、カート
リッジの製法が簡単で、安価なカートリッジとなった。
本発明のカートリッジは、メルトブロー法による極細複
合繊維を使用し、繊維加工用静電防止剤（油剤）を用い
ていない、このため食品分野、精密濾過分野でも洗浄す
ることなく、使用できた。
合繊維を使用し、繊維加工用静電防止剤（油剤）を用い
ていない、このため食品分野、精密濾過分野でも洗浄す
ることなく、使用できた。
本発明のカートリッジフィルターの製造方法は、複合メ
ルトブロー法で極細複合繊維を紡糸し、紡糸と成形を連
続的に行うのでカートリノンフィルターの生産効率が良
くなった。
ルトブロー法で極細複合繊維を紡糸し、紡糸と成形を連
続的に行うのでカートリノンフィルターの生産効率が良
くなった。
以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）複合繊維各成分の融点差が２０℃以上の複合メルト
ブロー法極細繊維ウェッブを、熱接合成形した平均繊維
径が１０μｍ以下の高精密カートリッジフィルター。 ２）特許請求項（１）の複合メルトブロー法極細繊維ウ
ェッブを加熱し不織布とし、この不織布を、熱接合成形
した平均繊維径が１０μｍ以下の高精密カートリッジフ
ィルター。３）各成分融点差が２０℃以上の複合繊維を
メルトブロー法で平均繊維径が１０μｍ以下の極細繊維
ウェッブとし、このウェッブを複合成分の低温側融点以
上の温度で加熱しながら中芯に巻取り熱接合成形するこ
とを特徴とする高精密カートリッジフィルターの製造方
法。 ４）特許請求項（３）の複合メルトブロー法極細繊維ウ
ェッブを加熱し一旦、不織布とし、その後この不織布を
加熱し熱接合成形することを特徴とする高精密カートリ
ッジフィルターの製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2296394A JP2581994B2 (ja) | 1990-07-02 | 1990-11-01 | 高精密カートリッジフィルターおよびその製造方法 |
| US07/724,862 US5225014A (en) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | Process for producing precision cartridge filter |
| DE69125979T DE69125979T2 (de) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | Verfahren für die Herstellung eines Präzisionspatronenfilters |
| KR1019910011152A KR0179031B1 (ko) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | 고정밀 카트리지 필터 제조 방법 |
| AU80142/91A AU638582B2 (en) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | Process for producing precision cartridge filter |
| EP91305974A EP0466381B1 (en) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | Process for producing precision cartridge filter |
| DK91305974.7T DK0466381T3 (da) | 1990-07-02 | 1991-07-02 | Fremgangsmåde til fremstilling af et præcisionspatronfilter |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17483590 | 1990-07-02 | ||
| JP2-174835 | 1990-07-02 | ||
| JP2296394A JP2581994B2 (ja) | 1990-07-02 | 1990-11-01 | 高精密カートリッジフィルターおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04126508A true JPH04126508A (ja) | 1992-04-27 |
| JP2581994B2 JP2581994B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=26496308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2296394A Expired - Lifetime JP2581994B2 (ja) | 1990-07-02 | 1990-11-01 | 高精密カートリッジフィルターおよびその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5225014A (ja) |
| EP (1) | EP0466381B1 (ja) |
| JP (1) | JP2581994B2 (ja) |
| KR (1) | KR0179031B1 (ja) |
| AU (1) | AU638582B2 (ja) |
| DE (1) | DE69125979T2 (ja) |
| DK (1) | DK0466381T3 (ja) |
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