JPH04116353A - 空冷吸収冷暖房機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業−にの利用分野〕 本発明は、空冷吸収冷暖房機に係り、特に、空冷吸収器
と再生器との溶液流路に熱物質交換装置を配置して熱交
換温度差を太きくするのに好適な空冷吸収冷暖房機に関
するものである。

〔従来の技術〕

近年、フロンガス不使用の空気か］利用熱源機器として
吸収式冷暖房機が注目され、特に空冷化に適した空冷吸
収冷凍サイクルの開発が進め１られている。

従来の装置は、例えば特開昭６２−２０２９７２号公報
記載のように、外部熱源で吸収溶液を加熱して冷媒蒸気
を発生させて濃縮する高温再生器、発生した冷媒蒸気の
凝縮熱を熱源として吸収溶液を加熱して冷媒蒸気を発生
させて濃縮する低温再生器、該低温再生器で発生した冷
媒蒸気を空気で冷却して凝縮液化させる空冷凝縮器、空
冷凝縮器で生成した液冷媒を蒸発させる蒸発器、蒸発器
で発４１ニジた冷媒蒸気を高温再生器または低温再生器
から導いた濃い吸収液に吸収させるとともに空気で冷却
する空冷吸収器、高温再生器および低温再生器からの高
温の濃溶液と空冷吸収器で生成さ九た低温の希溶液とを
熱交換させる低温熱交換器および高温熱交換器、空冷吸
収器および空冷凝縮器に冷却空気を送る空冷ファン、溶
液を循環させる溶液ポンプ、冷媒を循環さ仕る冷媒ポン
プから構成されていた。

ここに冷房時は、蒸発器の伝熱管群内を流れる冷水は伝
熱管群上を流下する冷媒の蒸発潜熱で冷却され、これに
よって冷房能力を得る。また、暖房時は、高温再生器で
発生した高温冷媒蒸気を温水熱交換器に導いて凝縮させ
て伝熱管群内を流れる温水を加熱し、これによって暖ツ
ガ能力を得るものである。

この場合、結晶固化しない濃度および大気圧力を越えな
いで冷房運転できる空冷吸収冷凍サイクルを構成させる
ために、空冷吸収器の出口溶液の吸収剤濃度を水冷機と
同し程度に低くする必要があった。そこで、特にゆ冷吸
収器は複数個の吸収ユニットから構成し、冷却空気との
熱交換は、人口側の比較的低温の空気によって空冷吸収
器の溶液出口に近い低温、低濃度の吸収二二ツ］〜を冷
却するようにし、出口側の比較的高温の冷却空気によっ
て空冷吸収器に流入する比較的高温、高濃度の溶液かあ
る吸収ユニットを冷却するようにさせていた。このよう
に、複数のユニットから構成される空冷吸収器を使って
、冷却空気と溶液の濃度による冷媒蒸気圧力平衡温度の
違いを利用した多パス直交向流熱交換ザイクルを構成さ
せて、冷却空気と吸収液との熱交換を理想的な自流熱交
換に近付けて温度効率を高くすることによって、水臭化
リチウム系の二重効用吸収冷凍サイクルの空冷化を実現
していた。このように、サイクル中でもつとも吸収剤濃
度の薄い溶液は空冷吸収器で生成されていた。

〔発明か解決しようとする課題〕

上記従来技術は、冷却空気と吸収溶液の熱交換温度効率
の向」二には好適であるが熱交換温度差そのものを大き
くする点については配慮されておらす、空冷吸収器５の
伝熱面積寸法が大きいという問題点があった。

本発明は、」−記従来技術の問題点を解決するためにな
されたもので、冷却空気と吸収溶液との熱交換温度差を
大きくし、空冷吸収器を小形コンパクトにするとともに
、冷却空気の出入［」温度差を太きくして、昂却風量を
小さくしうる低騒音の空冷吸収冷暖房機を提供すること
を、その目的とするものである。

また、本発明の他の目的は、高温再生器の作動温度およ
び吸収剤濃度を低くすることによって、腐食耐久性のあ
る空冷吸収冷暖房機を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

−に北口的を達成するために、本発明に係る空冷吸収冷
暖房機の構成は、高沢再生器、低温再生器。

空冷凝縮器、蒸発器、空冷吸収器、高温熱交換器。

低温熱交換器、溶液ポンプ、冷媒ポンプ、Ｊ′ｔよびこ
れらを作動的に接続する配管系を備えてなる空冷吸収冷
暖房機において、高温再生器または低温再生器から空冷
吸収器に戻る濃溶液と、空冷吸収器で生成された希溶液
とを、熱物質移動手段を配置して、空冷吸収器で生成さ
れる溶液よりも薄い濃度の溶液を高温または低温再生器
に送給させるようにしたものである。

より詳しくは、高温再生器または低温再生器から空冷吸
収器に戻る′ａ温溶液導いてフラッシュ蒸発させる再生
室と、空冷吸収器で生成された希溶液にフラッシュ蒸発
冷媒蒸気を吸収させる吸収室とを、溶液除去手段を介し
て対向するように配置し、吸収／再生室ユニットを構成
したものである。

なお、より具体的に、実施例で後述する第１図。

第２図を参照して説明する。

すなわち、上記目的を達成する技術的手段は、高温再生
器１または低温再生器２から空冷吸収器５に戻る濃溶液
流路途中および、空冷吸収器５で生成された希溶液を高
温再生器］または低温再生器２に送る流路途中に熱物質
交換装置１４を配置して、前記濃溶液から冷媒蒸気を発
生させて前記希溶液に吸収させたものである。

ここに、前記熱物質交換装置１４は、濃溶液から冷媒蒸
気を発生させる再生室１５と、希溶液に再生室ユ５て発
生した冷媒蒸気を導いて吸収させる吸収室］６、再生室
上５で発生した冷媒蒸気を吸収室］６に導く手段とから
構成されている。また、該再生室］５と吸収室１６は複
数組設けるものである。

ここに、再生室１５は′濃溶液散布手段１８．気液界面
面積拡大手段１９．溶液ミストが吸収室に流失すること
を防１トする液滴除去手段２０．生成された濃溶液を次
の再生室または空冷吸収器５に送る溶液輸送手段に係る
濃溶液ポンプ２」がらなス また、吸収室は希溶液散布手段２２．気液界面面積拡大
手段２３．溶液ミスｈが再生室に流失することを防出す
る液滴除去手段２４．生成さ九た希溶液を次の吸収室ま
たは高温再生器】または低温再生器２に送る溶液輸送手
段に係る希溶液ポンプ２５および吸収室］６の抽矢手段
２６．再生室］５の液面制御手段を構成する連通管３Ｑ
および吸収室１６の液面制御手段を構成する仕切せぎ３
１などからなるものである。

〔作用〕

Ｌ記技術的手段による働きを、実施例で後述する第１図
、第２図を参照して具体的に説明する。

高温再生器１または低温再イＩＦ器２がら空冷吸収器５
に戻る濃溶液は高温、高濃度で冷媒蒸気圧力が高い。一
方、空冷吸収器５て生成された希溶液は低温、低濃度で
冷媒蒸気圧力が低い。熱物質交換装置］４は、この冷媒
蒸気圧力差を利用して濃溶液から希溶液に冷媒蒸気を移
動させて熱物質交換を行わせるものである。すなわち、
高温再生器１または低温再生器２から空冷吸収器５に戻
る濃溶液を熱物質交換装置１４の再生室１５に導き冷媒
蒸気を発生させ、一方、空冷吸収器５で生成された希溶
液を該熱物質交換装置１４の吸収室１６に導き、前記冷
媒蒸気を吸収させる。これにより、高温再生器］または
低温再生器２から空冷吸収器５に戻る濃溶液は熱物質交
換装置１４において冷媒蒸気を発生し、濃縮されて空冷
吸収器５に導かれる。また、逆に、空冷吸収器５で生成
された希溶液は熱物質交換装置１４において冷媒蒸気を
吸収して、希釈されて高温再生器］または低温再生器２
に送られる。

以上のように、空冷吸収器５の溶液出口濃度よりも吸収
剤濃度が薄い溶液を高温再生器１または低温再生器２に
送ることができ、空冷吸収器５の出口溶液の吸収剤濃度
を従来技術よりも濃くしても、高温再生器１または低温
再生器２は同じ作動温度、濃度で操作できる。すなわち
、吸収冷凍サイクルの空冷吸収器５部分のみを従来技術
よりも高温、高濃度に運転でき、冷却空気との熱交換温
度差を大きくできる。

再生室］５の１一部に配置された濃溶液散布下段１８に
より高温の溶液か再生室］５に分散散布される。これに
より溶液は（幾内圧力乎＃ｉａ度１ご速やかに濃縮され
る。

気液界面面積拡大手段１９は液滴を細かくしすぎると冷
媒蒸気流動に随伴して吸収室１６に流出するので、例え
ば４今や金網あるいはプラスチック製の糸や網などの上
に溶液を拡げて、気液！ｌＩＩ＋而を拡大させて冷媒発
生を促進すると共に溶液のキャリオーバーを防止する。

液滴除去手段２０は前記溶液のキャリオーバーを防止す
るものである１、溶液輸送手段は、位置のヘッド差を利
用する場合は各再生室間にＵ字液シールが必要となる。

１ｍ溶液ポンプ２１を利用すればＮ　Ｆ　Ｓ　Ｈの関係
かｒ）必然的にＵ字液シールか構成され、各再生室間の
圧力差を維持する。

方、吸収室１６には希溶液散布手段２２により低温の希
溶液が導かれ、再生室１５からの冷媒蒸気を吸収して温
度十十Ｉするとともに濃度が薄くなる。気液界面面積拡
大手段２３は液滴をにり細かくして、あるいは充填物に
展開して冷媒蒸気を吸収し易くするものである。液滴除
去手段２４は希溶液のはね返りか再生室１５に流出する
ことを防止する装置である。金網などを吸収室１Ｇの下
方に敷くことにより跳ね返りによろ液滴発生をかなり防
ｌトてきる。

溶液輸送手段は、位置のヘッド差を利用する場合は各吸
収室間にＵ字液シールが必要となる。希溶液ポンプ２５
を利用すればＮ　Ｆ　Ｓ　Ｈの関係から必然的にＵ字液
シールが構成され、各吸収室間の圧力差を維持する。

最後に、連通管３０．仕切せき３１−は、各再生室の溢
れ防止、吸収室の溢れ防止として作用し、過大な量の溶
液が熱物質交換装＠］４内に滞留してサイクルが構成で
きなくなることを防止する作用をする。

ここで、空冷吸収器５に着目すると、空冷吸収器５は、
蒸発器４の冷媒蒸発圧力平衡温度で冷却空気と熱交換し
ているので、空冷吸収器５出口の吸収剤濃度１ノベルを
熱物質交換装［１４により例えば千％濃くすると、吸収
液の圧力畢衛渇度は、臭化リチウ１１水溶液では約１．
８に高温になる。

冷却空気との熱交換温度差は、従来ば吸収器量１ｊ溶液
温度が約４０℃、冷却空気入口温度が約３５°Ｃである
から、約５にである。このように本発明を実施すること
により、吸収器量（］溶液温度が約４１．８℃に高くで
きるから、熱交換温度差は約６．８Ｋ　となり、同し熱
通過率が得られるとすると空冷吸収器５はおよそ５　／
　６　、８　＝　０　、７３と、約２７％小形化できる
。なお、空冷吸収器５に垂直管内吸収の伝熱管を使用す
ると、単位幅あたりの液膜流量が多いほど熱伝達率が増
大する結果が得られており、小形化によって液膜流量を
増加できるため、熱通過率も増加する効果があり、前記
計算値の２７％よりも大幅な小形化、高性能化の効果が
得られる。

〔実施例〕

以下、本発明の各実施例を第１図ないし第１０図を参照
して説明する。

第１図は、本発明の一実施例に係る空冷吸収冷暖房機の
ザイクル系統図、第２図は、第１図の熱物質交換装置の
構成図、第３図は、第１図のサイクルにおけるデユーリ
ング線図、第４図は、充填物の構成を示す部分斜視図で
ある。

第１図に示す空冷吸収冷暖房機は、吸収溶液を加熱して
冷媒蒸気を発生させて濃縮する高温再生器］、高温再生
器１で発生した冷媒蒸気の凝縮熱を熱源として吸収溶液
を加熱して冷媒蒸気を発生させて濃縮する低温再生器２
、低温再生器２て発生した冷媒蒸剣を空気で冷却して凝
縮液化させる空冷凝縮器３、空冷凝縮器３で生成した液
冷媒を蒸発させる蒸発器４、蒸発器４で発生した冷媒蒸
気を濃い吸収液に吸収させるとともに空気で冷却する空
冷吸収器５、空冷吸収器５て生成された希溶液か導かれ
る熱物質交換装置１４．ｉｊｌ溶液と希溶液を熱交換さ
せる低温熱交換器６、高温再生器１て生成された濃溶液
と高温再生器１に流入する希溶液とを熱交換させる高温
熱交換器７、空冷吸収器５に冷却空気を送る空冷ファン
８ａ、および空８）凝縮器３に冷却空気を送る空冷ファ
ン８ｂ、空冷吸収器５の溶液を循環させる溶液ポンプ９
ａ。

９ｂ、空冷凝縮器３て生成された冷媒をフラッシュ蒸発
室２７に送る冷媒ポンプ１０から構成されている。

玲房時は、蒸発器４の伝熱管群内を流れる冷水１１−は
伝熱管群上を流下する冷媒の蒸発潜熱で冷却され、これ
によって冷房能力を得る。

また、暖房時は、高温再生器１で発生した高温冷媒蒸気
を温水熱交換器１２に導いて凝縮させて伝熱管群内を流
れる温水１３を加熱し、これによって暖房能力を得るも
のである。

ここで、前記空冷凝縮器３で生成された冷媒は冷媒ポン
プ１０により、配管５０を経てフラッシュ蒸発室２７に
送ら４ｂ、フラッシュ蒸発室２７から液冷媒は配管５２
によって蒸発器４へ導かれ、発生した冷媒蒸気は冷媒流
路５１により熱物質交換装置１４に導かオしる。

ここに、空冷吸収器５は二つのブロックから構成され、
冷却空気量りに近い側の吸収器５ａに濃い溶液が導かれ
て蒸発器４で発生した冷媒蒸気を吸収するとともに冷却
されてやや薄い吸収液が生成され、この溶液は溶液ポン
プ９ａで冷却空気入り口に近い側の吸収器５ｂに送られ
て冷却され、冷媒蒸気を吸収して空冷吸収器５の出口希
溶液か生成される。

次に、第２図を参照して、熱物質移動手段に係る熱物質
交換装置］４を詳細に説明する。

熱物質交換装置１４は、複数組（本例では３組）の吸収
／再生室ユニット１４Ａ、１４．Ｂ、１４．Ｃからなっ
ている。

吸収／再生室ユニット（１４Ａ、１４Ｂ、ｌ４−Ｃ）の
構成は、再生器側から空冷吸収器５側へ戻る濃溶液を導
いてフラッシュ蒸発させる再生室］５（土５ａ、１５ｂ
、１５ｃの総称）と、空冷吸収器５て生成された希溶液
にフラッシュ蒸発冷媒蒸気を吸収させる吸収室１６　（
１６ａ　、　１．６　ｂ　。

１６ｃの総称）とを、溶液除去手段２０．．２４（エリ
ミネータ）を介して対向するように配置され、冷媒蒸気
流路が確保されているものである。

吸収／再生室ユニット１．４．Ａ、、１４Ｂ、１４Ｃに
おける各段の再生室１５　ａ　、　ｌ−５ｂ　、　１　
’、、ｖ　ｃは、その再生室１５の上部にパンチングプ
レートで作られた濃溶液散布手段１８　（１８ａ、１８
ｂ。

１８ｃ）が配置されており、その下方に気液界面面積拡
大手段］９が充填されている。

気液界面面積を拡大する充填物は、第４図に示すように
、波形網状充填物１．、９２１　、鋸歯状充填物１、９
　ｂ等が複数段互い違いに配置され、矢印に示す蒸気流
動方向（水平方向）に開（」部が設けられて冷媒蒸気流
路が確保されている。

このような再生室１５は液滴除去手段２０、すなわちエ
リミネータを介して対向する吸収室１Ｇに接続される。

各段の再生室１５　ａ　、　］、　５　ｂ　、　１５　
ｃの一モ部に次の段への濃溶液輸送手段である濃溶液ポ
ンプ２１　　（２１ａ、２１ｂ、２１ｃ）が配設されて
いる。

一方、吸収／再生室ユニット１４．Ａ、　１．４　Ｅ（
。

１４、　Ｃにおける各段の吸収室１６ａ、、１−６ｂ１
６ｃは、その吸収室］ｆ′）の上部に希溶液散布手段２
２　（２２ａ、２２ｂ、２２ｃ）が配置されており、そ
の下方に気液界面面積拡大手段２３が充填されている。

気液界面面積を拡大する充填物は、再生室の充填物と同
様に、波形または鋸歯形に整形された網状充填物が複数
段互い違いに配置され水平方向に開口部が設けられてい
る。

このような吸収室］６は、溶液ミストが再生室１５に流
失することを防止する液滴除去手段２４、すなわちエリ
ミネータを介して対向する再生室１５に接続される。

各段の吸収室１６　ａ　、　ｉ　６　ｂ　、　１６　ｃ
の下部に次の段への希溶液輸送手段である希溶液ポンプ
２５　（２５ａ、２５ｂ、２５ｃ）が配設されている。

熱物質交換装置１４まわりの作用と液面制御について説
明する。

空冷吸収器５て生成された希溶液は、吸収器５ｂから溶
液ポンプ９ｂ、配管４ｏにより熱物質交換装置１４の初
段の吸収／再生ユニット１４−　Ａの吸収室］６２１に
送られ希溶ｔｅｌ　ｆ）々布丁段２２．）から気液界１
ｆｆｉ　’ｔ？ｉｉ積拡人手段２３に散布される。希溶
液は希溶液ポンプ２５ａにより次の段の吸収室］−６ｂ
に送られ、以下同様にしてさｌ″１に希溶液ポンプ２５
））により次の段（終段）の吸収室ＩＧ（。

に送られ、希ン容液ポンプ２５ｃ、配管４〕により再生
器側へ送られる。すなわち、希溶液は、低温熱交換器６
を経て二分され、一方は配管４１ｂにより低温再生器２
に送給され、もう−・方は高温熱交換器７を経て配管４
１．　ａにより高温１１１生器１に送られろ。

高温再イ１−器１の溶液は外部熱源により加熱さ凡て濃
縮され、配管４．、２　ａにより１ツ１．温熱交換器７
に導かれて希溶液と熱交換し、低温再ノ１器２か１゛）
配管４２　ｂにより導かれた濃溶液とともに配管４１２
を経て熱物質交換装置１４の終段の吸収／再ノ１゛ユニ
ッ１〜１４Ｃに送られる。すなわち、濃溶液は、再生室
］、　５　ｃに導かれ、濃溶液散布手段］　１３　ｃか
ら気液界面拡大手段十〇に散布される。子こで濃溶液は
、冷媒蒸気を自己の持１ている熱エネルギによって蒸発
させて溶液白身は温度か低下するとともに濃縮され濃溶
液ポンプ２　］、、　ｃにより次の再生室ｉ５ｂに送ら
れる。なお、再生室１５ｃて発生した冷媒蒸気は吸収室
１．６　ｃに導かれ希溶液に吸収される。再生室１５１
）では、再生室１５０よりも低圧で冷媒蒸気を自己の持
っている熱エネルギーによって蒸発させて溶液自身は温
度が低下すると共に濃縮され濃溶液ポンプ２１．　ｂに
より次の再生室１５ａに送られる。なお、再生室１５１
）で発生した冷媒蒸気は吸収室１６ｂにｌηかれ希溶液
に吸収される。

再生室１−５　ａでは再生室１５ｂよりも低圧で冷媒蒸
気を自己の持っている熱エネルギーによって蒸発させて
溶液白身は温度が低下すると共に濃縮され濃溶液ポンプ
２１−ａ、配管４３により空冷吸収器５の高温側フロッ
クである吸収器５ａに導かれる。

なお、再生室１５　ａで発生した冷媒蒸気は吸収室１６
　ａに導かれ希溶液に吸収される。さらに、吸収室１６
ａにはフラッシュ蒸発室２７で蒸発した冷媒蒸剣も供給
され、希溶液に吸収させる。したかつて、蒸発器４には
空冷凝縮器３て生成した液冷媒よりも低温の液冷媒か供
給され、空冷吸収器５の冷媒吸収量を少なくてき熱負荷
を軽減てぎるため、空冷吸収器５の効率を高くてきる効
果がある。

また、吸収室１６ｃから吸収室〕６））に１１１１気管
２６（二を経由して不凝縮カスが油気され、その吸収室
１６ｂから抽気管２６　ｂを経由して吸収室１、６　ａ
に不凝縮カスを油気している。さ１ミ己二吸収室］、　
６　ａからは抽気管２６ａによって自動抽気装置２８に
抽気捕集され、排気装置（図示せず）によって自動的に
機外に放出されている。し、たがって、器内の不１疑縮
カスを効Ｘり良く排気でき、機器の物質移動効率を高く
維持てきるとともに、溶液循環がス１８−ズに行くとい
う効果かある２゜前述のように、各再生室の上部にば濃
溶液散布手段１８か配置されており、スプレー用のパン
チ穴から熱くて濃い溶液かその上方に配置された気液界
面面積拡大手段１９Ｉ−に散布されて、表１ｎ１ｆ＋’
ｔか大きいため、冷媒蒸気発生か効率よく行われる。

また、充填物には、波形または鋸歯形に折り曲げた金網
が配置されているので、落下した液を白か細かな飛沫と
なって吸収室１Ｇに流出することを防止している。

なお、充填物か無くても、液滴とするた（Ｊても冷媒蒸
気発生が速やかに行われる。

各吸収／再生室ユニツＩへ１−４　Ａ　、　１４．　Ｂ
　、　１−４　Ｃは、溶液連通管３０　（３０１）　、
　３０　ｃの総称）で接続され、再生室１５の液面が制
御されている。

再生室１５ａのＩに部と再生室１５ｂの気相部とはＵ字
液シールを介して連通管３０ｂて接続され、また再生室
１−５　ｂの４・部とＩＩｊ生室主室５　ｃの気相部と
かＵ字液シールを介して連通管３０　ｃで接続されてい
る。１再生室１５０の液面が−１−昇した場合はは該連
通管３０ｃを介して次の段の１１「主室］、　５　ｂし
こ送られる。

なお、［ｍ示しないが、空冷吸収器５ａのＦ部と再生室
Ｉ　Ｆｉ　ａを［、Ｊ字液シールを介して連通管で接続
することか望ましい、このように構成することにより、
再生室１５に過大な量の濃溶液力１７帯留することはな
い。

例えば、配管の結晶固化時も、Ｍｉｆ記連道連通管３０
路を確保てきるため、希溶液側に濃溶液を流入させるこ
とがなく、サイクルを継続できる利点かある。なお、希
溶液側に１ｌＪｉＲ液か流入するとサイクルの高温Ｔ［
′＋イセ器１および低温再生器２の溶鍼淵度かとくに濃
くなり、作動圧ツノか高くなるとともに作動温度も高く
なって、重大な故障を生しろ恐れがある。

次に、希溶液系に関しては、本実施例ては、再）１ｆ室
」−５と吸収室１６とは、そのＦ部において液面制御手
段に係る仕切せき３１　（３ｉａ、３１ｂ。

３３１ｃの総称）で溶液の行き来か妨げられている。

吸収室］６の液面が高くなった場合は２該仕切せき３１
を溢れて再生室］５に希溶液か流入する。

この場合、前記連通管３０の再生室１５の開孔部は、前
記仕切ぜき３１より低い位置にする。以上のようにして
再生室１５　ａ　、　１５　ｂ　、　、１５Ｃおよび吸
収室１６ａ、１６ｂ、１６ｃの液面バランスをとること
かできる。

なお、吸収室１Ｇおよび再４１′室１５の冷媒蒸気の流
れ方向に関する奥行きは小さい方が圧力損失を小さくて
き、高効率である。したがって、吸収室］６および再４
−室］５は相対して直方体状に構成され、複数個の吸収
／再生ユニットを一体で製造ずれは安価にてきるメリッ
トかある。あるいは、再生室１５を囲んて吸収室１６を
配置する同心円筒状に構成したり、または吸収室１６を
囲んで再生室］５を同心円筒状に配置してもよい。

次に、本実施例のサイクル系統を第３図に示すチューリ
ング線図で説明する。サイクルは時計廻りに廻って構成
される。図中の符号か各機器に対応し、ａ、ｂ、ｃは各
段再生／吸収室ユニツ１−の作動圧力を示す。

図に示すように、吸収器５の希溶液は吸収室１６の冷媒
蒸気を吸収し、希溶液は階段状に圧力か段々にａからす
、ｃと高くなって希釈され、吸収室１６で生成される希
溶液は吸収器５のそれよりも薄くなる。

一方、再生宇土５て生成される濃溶液は、低温再生器２
および高温再生器（１て生成さＡした濃溶液か混合した
ものよりも濃い′濃溶液が生成され、吸収器５に供給さ
れる。このようにサイクルは、高温再生器］および低温
再生器２の側が左側、すなわち低温側にシフトし、吸収
器５の側か右側、すなわち高温側にシフトする。これに
より放熱箇所の吸収器５の側では冷却媒体である冷却空
気との熱交換温度差を人ぎくてき、機器をコンバタＩ〜
化できる効果かある。。

次に、第５し１は、本発明の他の実施例に係ろシ：？冷
吸収冷暖房機のサイクル系統図、第６図は、第５図のサ
イクルにおけるチューリング線間である。

図中、第１１−Ａと同−符じは第１図の実施例と同等部
分であるから、その説明を省略する。

第５図の実施例において第１図の実施例と異なる点は、
溶液循環系の流れ方式である。

吸収器５で生成された希溶液はまず熱物質交換装置１４
を経由し、配管４］、高温熱交換器７配管４］ａを経て
高温再生器１に送ら九で濃縮される。生成された濃溶液
は、配管４２ａ、高温熱交換器７．配管４．２　ｃを経
て低温再生器２に送られてさらに濃縮され、配管４２ｄ
、４２を経て熱物質交換装置１４を経由して吸収器５に
戻る、いわゆるシリーズフローに構成されている。

この場合、低温再生器２の溶液濃度が既に高温再生器１
で濃縮されて濃いために、高温再生器１の作動圧力が第
１図の実施例のパラレルフローに比べて高圧になり、特
に空冷吸収冷暖房機では人気圧力を越える危険性が高か
った。ここに、低湿再生器２の濃度が濃いと、凝縮器３
の圧力に平衡する溶液温度も高くなるため、溶液加熱源
である高温再生器１の発生蒸気の凝縮温度が高くなって
サイクルの作動圧力が高圧になる。ところが、熱物質交
換装置」−４の働きによってサイクルの再生器側が低温
に、吸収器側が高温にシフ１〜し、第６図のデユーリン
グ線図に示すように低温再生器２の溶液濃度は吸収器５
に戻る溶液濃度よりも薄くて良いため、作動圧力を低く
でき、安全性の高い空冷吸収冷暖房機を提供できる効果
がある。

また、第５図の実施例では、フラッシュ蒸発室２７は無
い。熱物質交換装置］４は３段に構成されており、再生
室］５て発生した冷媒蒸気が水平方向に設置された吸収
′４ｉ　コ、　６に移動する横型で、４ｉする点は第１
［閾、第２し］の実施例と同しであるが、再生室１５と
吸収室１Ｇを縦に積み重ねた構造の縦型に構成しても同
し機能となるものであり、ここでは説明を省略する。

次に、第７図は、本発明のさらに他の実施例に係る空冷
吸収冷暖ｙ７ｆ機のサイクル系統図、第８図は、第７図
のサイタルにおけるチューリンク線図である。図中、第
１図ど同一符号は第１図の実施例と同等部分であるから
、その説明を省略する。

第７　ｔＲ］の実施例において第１図の実施例と異なる
点は、溶液循環系の流れ方式である。

吸収器５で生成された希溶液は、ます熱物質交換装置１
４を経由し１、配管４．、　ｉ　、　／］、　ｉ　ｂを
経て低温再生器２に送られて濃縮され、＋８液ポンプ９
ｃ。

配管４．２　ｂにより高温熱交換器７を経て、配管４２
ｅにより高温再生器１に送られてより高濃度に濃縮され
る。濃縮された溶液は、配管４．　２　ｆにより高温熱
交換器７を経たのち、配管４２により熱物質交換装置１
４を経由し吸収器５に戻る、いわゆるリバースサイクル
に構成されている。

この方式では、第８図のデユーリンク線図に示すように
、吸収器５の吸収温度レベルを高温側にシフトできるた
めに、吸収器５の溶液と冷却空気との熱交換温度差を大
きくとれ、吸収器５をコンパクトにできる効果がある。

また、冷却空気の出入り［−１温度差を大きくできるた
めに冷却風量を小さくてき、低騒音の空冷吸収冷暖房機
を提供できる効果がある。

次に、第９図は、本発明のさらに他の実施例に係る空冷
吸収冷暖房機のサイクル系統図、第１０図は、第９図の
サイクルにおけるテ′ニーリング線図である。図中、第
１図と同一符号のものは第］−図の実施例と同等部分で
あるから、その説明を省略する。

第９図の実施例において、第１図の実施例と異なる点は
、溶液循環系の流れ方式である。

吸収器５で生成された希溶液は、まず熱物質交換装置コ
４を経由して２分され、一部は配管４１１）により低温
再生器２に送られて濃縮され、他方は高温熱交換器７を
経て配管４１ａにより高温再生器１に送られて濃縮され
る。濃縮された溶液は、配管４．　２　ａにより高温熱
交換器７を経たのち、配管４２ｃにより低温再生器２に
導かれ、さらに濃縮されて、配管４．２ｄ，４２により
熱物質交換装置１４を経由して吸収器５に戻る、パラレ
ルフローにシリ−スフローサイクルを複合化した構成と
なっている。

この方式でも、第１　０図のデユーリンク線図に示すよ
うに、吸収器５の吸収温度レベルを高温側にシフ１−で
きるため、吸収器５の溶液と冷却空気との熱交換温度差
を大きくとれ、吸収器５をコンバク１−にできる効果が
ある。また、冷却空気の出入り口温座差を大きくできる
ために冷却風足を少なくてき、これによって低騒音の空
冷吸収冷暖房機を提供できる効果がある。

熱物質交換装置１４の液面制御（ｊ−軸多連装ボンプの
Ｎ　Ｆ）　Ｓ　Ｈ不足による液送り爪の減少で調整して
も良い。各ポンプのＮ　Ｐ　Ｓ　Ｈ不足でもキャンドモ
ータ冷却に影響するポンプのインペラのみ溶液再循環等
で保護すれば、その他のポンプについては空転しても特
に問題無い。このような］軸多３！１！装ポンプを用い
ることにより、溶液量が少なくて効率よく熱物質交換で
きる熱物質交換装置１４を提供できる効果がある。

なお、」−記の各実施例では、複数段の吸収／再生室ユ
ニツｈが間隔を才９いて並設されている例を説明したが
、本発明はこれに限るものではない。

図示して説明しないが、複数段の吸収室と複数段の再４
１：室とが互いに隣り拾わせに密接して配設される構成
とすることも可能である。これにより各シェルの４１料
を節減でき、熱物質交換装置をコンバタ１−にすること
ができる。

Ｃ発明の効果〕 以上詳細に説明したように、本発明によれば、熱物質交
換装置を配設することにより吸収器の吸収湿度レベルを
高温側にシフＩ−できるために、吸収器の溶液と冷却空
気との熱交換温度差を大きくとれ、空冷吸収器を小形コ
ンバタ［〜にするとともに、冷却空気の出入に１温度差
を大きくできるために冷却風量粉／Ｊｌさくでき、低騒
音の空冷吸収冷暖房機お提供することができる。

また、高温再生器の作動温度および吸収剤濃度裂低くす
ることによって、腐食耐久性のある空冷吸収冷暖房機を
提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に係る空冷吸収冷暖房機の
サイクル系統図、第２図は、第１図の熱物質交換装置の
構成図、第：３図は、第１図のサイクルにもけるチュー
リング線図、第４図は、充填物の構成を示す部分斜視図
、第５図は、本発明の他の実施例に係る空冷吸収冷暖房
機のサイクル系統図、第６図は、第５図のサイクルにお
けるデユリング線図、第７図は、本発明のさらに他の実
施例に係る空冷吸収冷暖房機のサイクル系統図、第８図
は、第７図のサイクルにおけるデユーリング線図、第９
図は、本発明のさらに他の実施例に係る空冷吸収冷暖房
機のサイクル系統図、第１゜図は、第９図のサイクルに
おけるデューリンタ緑ＩΔである。 ］　高温再生器、２　低温再生器、３　空冷凝縮器、４
　蒸発器、５　空冷吸収器、６　低温熱交換器、７　高
温熱交換器、９　ａ　、　９　ｂ１溶液ポンプ、１−Ｏ
・冷媒ポンプ、］４　熱物質交換装置、１４−Ａ、１４
Ｂ、１４．Ｃ吸収／再生室ユニット、１５．１５ａ、１
５ｂ、１５ｃ　　再生室、１６゜ｉ６ａ、１６ｂ、１６
ｃ＝吸収室、１８．１８ａ。 １８ｂ、１８ｃｍ［溶液散布手段、１９　気液界面面積
拡大手段、１９ａ　　波形網状充填物、１９ｂ鋸歯状充
填物、２０．２４　　液滴除去手段、２１ａ、２］、ｂ
、２１ｃ　　濃溶液ポンプ、２２゜２２　ａ　、　２２
　ｂ　、　２２　ｃ　・希溶液散布手段、２：３・気液
界面面積拡大手段、２５ａ、２５ｂ、２５ｃ希溶液ポン
プ、３０ｂ、３０Ｃ連通管、３１ａ。 ３］−ｂ、３１ｃ・仕切せき。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、高温再生器、低温再生器、空冷凝縮器、蒸発器、空
   冷吸収器、高温熱交換器、低温熱交換器、溶液ポンプ、
   冷媒ポンプ、およびこれらを作動的に接続する配管系を
   備えてなる空冷吸収冷暖房機において、 高温再生器または低温再生器から空冷吸収器に戻る濃溶
   液と、空冷吸収器で生成された希溶液とを、 熱物質移動手段を配置して、空冷吸収器で生成される溶
   液よりも薄い濃度の溶液を高温または低温再生器に送給
   されるようにした ことを特徴とする空冷吸収冷暖房機。 ２、高温再生器、低温再生器、空冷凝縮器、蒸発器、空
   冷吸収器、高温熱交換器、低温熱交換器、溶液ポンプ、
   冷媒ポンプ、およびこれらを作動的に接続する配管系を
   備えてなる空冷吸収冷暖房機において、 高温再生器または低温再生器から空冷吸収器に戻る濃溶
   液を導いてフラッシュ蒸発させる再生室と、 空冷吸収器で生成された希溶液にフラッシュ蒸発冷媒蒸
   気を吸収させる吸収室とを、 溶液除去手段を介して対向するように配置し、吸収／再
   生室ユニットを構成した ことを特徴とする空冷吸収冷暖房機。 ３、吸収／再生室ユニットを複数段配設し、その初段は
   空冷吸収器に接続され、終段は再生器側へ接続されるよ
   うに配管系を備えたことを特徴とする請求項２記載の空
   冷吸収冷暖房機。 ４、複数段の吸収／再生室ユニットにおける再生室の各
   段は、 溶液散布手段と、該溶液散布手段の下方に波形または鋸
   歯形に整形された網状充填物が複数段互い違いに配置さ
   れ水平方向に開口部が設けられた気液界面面積拡大手段
   とを有し、液滴除去手段を介して対向する吸収室に接続
   され、溶液ポンプを介して次の段の再生室の溶液散布手
   段または空冷吸収器のいずれかに接続したことを特徴と
   する請求項２または３記載のいずれかの空冷吸収冷暖房
   機。 ５、複数段の吸収／再生室ユニットにおける吸収室の各
   段は、 溶液散布手段と、該溶液散布手段の下方に波形または鋸
   歯形に整形された網状充填物が複数段互い違いに配置さ
   れた水平方向に開口部が設けられた気液界面面積拡大手
   段とを有し、液滴除去手段を介して対向する再生室に接
   続され、溶液ポンプを介して次の段の吸収室の溶液散布
   手段または、低温熱交換器または高温熱交換器のいずれ
   かに接続した ことを特徴とする請求項２または３記載のいずれかの空
   冷吸収冷暖房機。 ６、複数段の吸収室と複数段の再生室とが互いに隣り合
   わせに密接して配設されたことを特徴とする請求項２ま
   たは３記載のいずれかの空冷吸収冷暖房機。 ７、複数段の吸収／再生室ユニットが互いに液シールを
   介した連通手段で接続されたことを特徴とする請求項２
   、３、６記載のいずれかの空冷吸収冷暖房機。 ８、吸収／再生室ユニットの溶液の循環に１軸多連装の
   溶液ポンプを配置したことを特徴とする請求項２記載の
   空冷吸収冷暖房機。