WO2017179630A1 - 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置 - Google Patents

蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2017179630A1
WO2017179630A1 PCT/JP2017/015023 JP2017015023W WO2017179630A1 WO 2017179630 A1 WO2017179630 A1 WO 2017179630A1 JP 2017015023 W JP2017015023 W JP 2017015023W WO 2017179630 A1 WO2017179630 A1 WO 2017179630A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
refrigerant
pressure vessel
demister
tube group
pressure
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/015023
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
直也 三吉
和島　一喜
大智 吉井
大谷　雄一
Original Assignee
三菱重工サーマルシステムズ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 filed Critical 三菱重工サーマルシステムズ株式会社
Priority to US16/082,857 priority Critical patent/US20190063801A1/en
Priority to CN201780016600.9A priority patent/CN108779943A/zh
Publication of WO2017179630A1 publication Critical patent/WO2017179630A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B25/00—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00
    • F25B25/005—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00 using primary and secondary systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F25B39/028—Evaporators having distributing means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F25B43/04—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat for withdrawing non-condensible gases
    • F25B43/043—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat for withdrawing non-condensible gases for compression type systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
    • F28C1/00—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers
    • F28C1/16—Arrangements for preventing condensation, precipitation or mist formation, outside the cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0017—Flooded core heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F28D7/163—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing
    • F28D7/1638—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing with particular pattern of flow or the heat exchange medium flowing inside the conduits assemblies, e.g. change of flow direction from one conduit assembly to another one
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
    • F25B1/053—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type of turbine type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/02—Details of evaporators
    • F25B2339/024—Evaporators with refrigerant in a vessel in which is situated a heat exchanger
    • F25B2339/0242—Evaporators with refrigerant in a vessel in which is situated a heat exchanger having tubular elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
    • F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/13—Economisers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/09—Improving heat transfers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/28—Means for preventing liquid refrigerant entering into the compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
    • F28D2021/0071—Evaporators
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • the present invention relates to an evaporator for vaporizing a low-pressure refrigerant and a turbo refrigeration apparatus equipped with the evaporator.
  • a turbo refrigeration system used as a heat source for district heating and cooling is, as is well known, a turbo compressor that compresses refrigerant, a condenser that condenses the compressed refrigerant, and an expansion valve that expands the condensed refrigerant. And an evaporator for evaporating the expanded refrigerant.
  • Patent Document 1 describes a so-called pool boiling shell-and-tube evaporator, which is common as an evaporator of a turbo refrigeration apparatus.
  • Such an evaporator is provided with a cylindrical shell-shaped pressure vessel extending in the horizontal direction, and a heat transfer tube group through which a liquid to be cooled such as water passes so as to penetrate the pressure vessel in the longitudinal axis direction. Is arranged. Further, inside the pressure vessel, there is provided a refrigerant distribution plate having a large number of refrigerant flow holes formed below the heat transfer tube group, and a demister (also referred to as an eliminator or mist separator) is provided above the heat transfer tube group. ing.
  • the liquid-phase refrigerant compressed by the turbo compressor and condensed by the condenser is reduced in pressure by the expansion valve, and then flows into the pressure vessel from the refrigerant inlet provided in the lower portion of the pressure vessel.
  • the pressure is diffused throughout the interior of the pressure vessel, and is stored up to the liquid level at which the heat transfer tube group is submerged to exchange heat with the heat transfer tube group.
  • the liquid to be cooled flowing inside the heat transfer tube group is cooled, and the cooled liquid to be cooled is used as a cooling medium for air conditioning or an industrial cooling liquid.
  • the liquid phase refrigerant that has exchanged heat with the heat transfer tube group is vaporized (boiling) due to the temperature difference. Then, the liquid phase component is removed when passing through the demister, and only the gas-phase refrigerant exits from the refrigerant outlet provided in the upper part of the pressure vessel and is sucked into the turbo compressor and compressed again.
  • Low-pressure refrigerants such as R1233zd used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG are expected as next-generation refrigerants because they can increase the efficiency of turbo refrigeration equipment and have a low global warming potential. Since such a low-pressure refrigerant has a material characteristic in which the gas specific volume is about five times larger than that of a high-pressure refrigerant such as R134a, boiling bubbles are generated when the evaporator is boiled by exchanging heat with the heat transfer tube group. It grows and becomes a violent boiling state. Moreover, since the volume flow rate of the vaporized refrigerant inside the evaporator is much larger than that of the high-pressure refrigerant, the flow rate of the vaporized refrigerant inside the evaporator becomes high.
  • the diameter of the pressure vessel is increased and the tube pitch of the heat transfer tube group is increased to reduce the flow rate of the vaporized refrigerant in the pressure vessel so that carryover does not easily occur.
  • the height difference from the outlet is increased, and the effect that the droplets of the refrigerant are separated from the vaporized refrigerant by its own weight is enhanced.
  • a measure is taken such that a demister is disposed in the vicinity of the refrigerant outlet to capture the refrigerant droplets.
  • the size and shape of each part of the evaporator including the pressure vessel is increased, and the compactness of the turbo refrigeration apparatus is impaired.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and particularly in a turbo refrigeration apparatus using a low-pressure refrigerant used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG, while maintaining the compactness of the evaporator, It is an object of the present invention to provide an evaporator capable of avoiding a reduction in efficiency and damage to equipment due to carryover of the refrigerant to the turbo compressor side, and a turbo refrigeration apparatus including the evaporator.
  • the evaporator according to the first aspect of the present invention includes a pressure vessel into which condensed refrigerant is introduced, a refrigerant inlet provided in a lower portion of the pressure vessel, a refrigerant outlet provided in an upper portion of the pressure vessel, and the pressure A heat transfer tube group that passes through the interior of the container, causes the liquid to be cooled to flow therethrough, and exchanges heat between the liquid to be cooled and the refrigerant, and between the refrigerant outlet and the heat transfer tube group inside the pressure container.
  • a demister that performs gas-liquid separation of the refrigerant, and a separation portion is provided between a peripheral portion of the demister and an inner peripheral surface of the pressure vessel.
  • the separation portion between the peripheral portion of the demister that performs the gas-liquid separation of the refrigerant and the inner peripheral surface of the pressure vessel by providing the separation portion between the peripheral portion of the demister that performs the gas-liquid separation of the refrigerant and the inner peripheral surface of the pressure vessel, the liquid droplets of the refrigerant that have passed through the demister from the lower side to the upper side are separated. It can be quickly returned to the lower part of the demister through the section. For this reason, the amount of refrigerant droplets staying above the demister can be reduced, and the refrigerant droplets can be prevented from being carried over from the refrigerant outlet to the turbo compressor side along the flow of the vaporized refrigerant.
  • the flow rate of the vaporized refrigerant in the pressure vessel can be increased by increasing the diameter of the pressure vessel or increasing the tube pitch of the heat transfer tube group.
  • the need to reduce is reduced. Therefore, particularly when a low-pressure refrigerant used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG is used, the efficiency is lowered due to the liquid-phase low-pressure refrigerant being carried over to the turbo compressor side while maintaining the compactness of the evaporator. And damage to equipment can be suppressed.
  • the pressure vessel may have a cylindrical shell shape extending in the horizontal direction, and the separation portion may be provided on a side of the demister along the axial direction of the pressure vessel.
  • the vaporized refrigerant that has passed through the demister from below to above forms a rising air flow toward the refrigerant outlet provided in the upper center of the pressure vessel.
  • a downdraft that draws a loop downward is formed on both sides of the updraft.
  • This descending airflow is directed toward the demister spacing along the inner surface of the cylindrical pressure vessel.
  • the pressure vessel has a cylindrical shell shape extending in the horizontal direction
  • the heat transfer tube group is installed so as to pass through the inside of the pressure vessel in the longitudinal axis direction
  • the spacing portion is the transfer portion. It is good also as a structure biased and provided in the upstream part side of the heat pipe group.
  • the liquid refrigerant boils violently due to the large relative temperature difference between the liquid to be cooled and the liquid refrigerant flowing inside it, but the heat transfer tube group
  • the degree of boiling of the liquid refrigerant decreases as it goes downstream. Therefore, by providing the separation part at a position where the liquid refrigerant is boiling rapidly and the liquid refrigerant droplets are likely to pass through the demister, the refrigerant droplets that have passed through the demister are quickly returned from the separation part below the demister, Carry over to the turbo compressor side can be effectively prevented.
  • the pressure vessel has a cylindrical shell shape extending in the horizontal direction
  • the heat transfer tube group includes an outward tube group extending from one end to the other end in the longitudinal axis inside the pressure vessel, and the inside of the pressure vessel
  • a return pipe group that communicates with the forward pipe group at the other end in the longitudinal axis of the pressure vessel and returns from the other longitudinal axis inside the pressure vessel to the one end. It is good also as a structure which is arrange
  • the relative temperature difference with the liquid to be cooled flowing in the heat transfer pipe is large, the forward pipe group for boiling the liquid refrigerant vigorously is arranged at the lower part of the pressure vessel, and the temperature difference with the liquid to be cooled is small.
  • a return pipe group in which the boiling of the liquid refrigerant is gentle is arranged at the upper part of the pressure vessel. For this reason, violent boiling of the liquid refrigerant is performed in the deep part of the liquid refrigerant pool in the pressure vessel, and it is difficult for the refrigerant droplets to scatter on the liquid surface of the liquid refrigerant.
  • the outgoing pipe group and the backward pipe group are arranged so as to overlap each other, for example, compared to a layout in which the outgoing pipe group and the backward pipe group overlap left and right, the liquid that comes into contact with the outgoing pipe group and boils.
  • the amount of refrigerant bubbles can be made uniform over the width direction of the pressure vessel.
  • the flow of the rising air flow of the vaporized refrigerant above the demister is equalized to the left and right, and a portion having a large flow velocity is prevented from being generated locally. Carrying over to the side can be prevented.
  • the demister may be disposed immediately above the heat transfer tube group.
  • the demister When a low-pressure refrigerant is used, since the gas flow rate is large, the distance until the liquid refrigerant droplet that spouts is separated from the vaporized refrigerant by its own weight becomes relatively long. For this reason, if the demister is installed at a position higher than the position where the droplets separate by their own weight, the distance from the coolant level to the demister becomes longer, and the shell diameter of the pressure vessel becomes larger.
  • the demister directly above the heat transfer tube group, it is possible to reduce the amount of droplets ejected by the demister and to reduce the carry-over amount. Furthermore, by placing the demister directly above the heat transfer tube group, the evaporation mist of the low-pressure refrigerant is promoted to become a large diameter droplet in the space above the demister, and the distance at which the droplet separates by its own weight is reduced to reduce the pressure. The carry over of the refrigerant can be prevented.
  • the turbo refrigeration apparatus includes a turbo compressor that compresses a low-pressure refrigerant used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG, a condenser that condenses the compressed low-pressure refrigerant, and the expanded low-pressure refrigerant.
  • the evaporator according to any one of claims 1 to 5, which evaporates the refrigerant. Thereby, each said effect
  • the compactness of the evaporator is reduced. While maintaining, it is possible to avoid efficiency reduction and equipment damage due to the liquid-phase refrigerant being carried over to the turbo compressor side.
  • FIG. 1 is an overall view of a turbo refrigeration apparatus according to an embodiment of the present invention. It is a longitudinal cross-sectional view of the evaporator which follows the II-II line of FIG.
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the evaporator taken along line III-III in FIG. 2.
  • FIG. 4 is a transverse sectional view of the evaporator taken along line IV-IV in FIG. 2.
  • FIG. 5 is a longitudinal sectional view of an evaporator showing an embodiment of the present invention along the line VV in FIG. 4.
  • FIG. 1 is an overall view of a turbo refrigeration apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • the turbo refrigeration apparatus 1 includes a turbo compressor 2 that compresses refrigerant, a condenser 3, a high-pressure expansion valve 4, an intermediate cooler 5, a low-pressure expansion valve 6, an evaporator 7, and a lubricating oil tank 8.
  • the circuit box 9, the inverter unit 10, the operation panel 11 and the like are provided in a unit shape.
  • the lubricating oil tank 8 is a tank that stores lubricating oil to be supplied to the bearings, the speed increaser, and the like of the turbo compressor 2.
  • the condenser 3 and the evaporator 7 are formed in a cylindrical shell shape with high pressure resistance, and are arranged in parallel so as to be adjacent to each other with their axes extending in a substantially horizontal direction.
  • the condenser 3 is disposed at a relatively higher position than the evaporator 7, and a circuit box 9 is installed below the condenser 3.
  • the intercooler 5 and the lubricating oil tank 8 are installed between the condenser 3 and the evaporator 7.
  • the inverter unit 10 is installed on the top of the condenser 3, and the operation panel 11 is arranged above the evaporator 7.
  • the turbo compressor 2 is of a known centrifugal turbine type that is rotationally driven by an electric motor 13, and is disposed above the evaporator 7 in a posture in which the axis thereof extends in a substantially horizontal direction.
  • the electric motor 13 is driven by the inverter unit 10.
  • the turbo compressor 2 compresses the gas-phase refrigerant supplied from the refrigerant outlet 23 of the evaporator 7 through the suction pipe 14.
  • a low-pressure refrigerant such as R1233zd used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG is used.
  • the discharge port of the turbo compressor 2 and the top of the condenser 3 are connected by a discharge pipe 15, and the bottom of the condenser 3 and the bottom of the intermediate cooler 5 are connected by a refrigerant pipe 16. Further, the bottom of the intermediate cooler 5 and the evaporator 7 are connected by a refrigerant pipe 17, and the upper part of the intermediate cooler 5 and the middle stage of the turbo compressor 2 are connected by a refrigerant pipe 18.
  • the refrigerant pipe 16 is provided with the high-pressure expansion valve 4, and the refrigerant pipe 17 is provided with the low-pressure expansion valve 6. As shown in FIG. 2 and FIG.
  • the evaporator 7 includes a cylindrical shell-shaped pressure vessel 21 extending in the horizontal direction, a refrigerant inlet 22 provided at the lower portion of the pressure vessel 21, and an upper portion of the pressure vessel 21.
  • a refrigerant outlet 23 is provided with a refrigerant outlet 23 .
  • a heat transfer tube group 25 that passes through the inside of the pressure vessel 21 in the longitudinal axis direction, a refrigerant distribution plate 26, and a demister 27.
  • the refrigerant inlet 22 and the refrigerant outlet 23 are each formed in a cylindrical shell shape, and are arranged in the middle portion in the longitudinal axis direction of the pressure vessel 21 extending in the substantially horizontal direction.
  • the refrigerant outlet 23 is formed in a short pipe shape that extends vertically upward from the top of the pressure vessel 21.
  • the refrigerant inlet 17 is connected to the refrigerant pipe 17 extending from the bottom of the intermediate cooler 5, and the refrigerant outlet 23 is connected to the suction pipe 14 of the turbo compressor 2.
  • an inlet chamber 31 is provided below one end (for example, the left end in FIG. 2), and an outlet chamber 32 is provided as an independent room above the chamber.
  • a U-turn chamber 33 is provided as an independent room at the other inner end of the pressure vessel 21 (for example, the right end in FIG. 2).
  • the heat transfer tube group 25 is a forward tube group extending from one end (left end in FIG. 2) in the longitudinal axis direction to the other end (right end in FIG. 2) inside the pressure vessel 21.
  • 25A and a return pipe group 25B that communicates with the forward pipe group 25A at the other end in the longitudinal axis inside the pressure vessel 21 and returns from the other end in the longitudinal axis inside the pressure vessel 21 to one end.
  • the outgoing pipe group 25A is disposed so as to connect the inlet chamber 31 and the lower part of the U-turn chamber 33, and the return pipe group 25B is provided between the outlet chamber 32 and the upper part of the U-turn chamber 33. It arrange
  • the outward pipe group 25 ⁇ / b> A is arranged below the inside of the pressure vessel 21, and the return pipe group 25 ⁇ / b> B is arranged inside the pressure vessel 21.
  • water for example, water (tap water, purified water, distilled water, etc.) flows as a liquid to be cooled that is cooled by a heat exchanger with a refrigerant.
  • This water flows from the inlet chamber 31 and flows through the forward pipe group 25A, and after making a U-turn in the U-turn chamber 33, flows through the backward pipe group 25B, and flows out from the outlet nozzle 35 through the outlet chamber 32 as cold water.
  • the forward tube group 25A and the backward tube group 25B constituting the heat transfer tube group 25 have a plurality (for example, four) of heat transfer tube bundles 25a each having a plurality of heat transfer tubes bundled in parallel. It is the arrangement arranged in.
  • a gap S1 extending in the vertical direction is formed between the heat transfer tube bundles 25a.
  • a gap S2 extending in the horizontal direction is formed between the forward tube group 25A and the backward tube group 25B.
  • individual heat transfer tubes constituting the heat transfer tube group 25 are fixed inside the pressure vessel 21 while being supported by a plurality of heat transfer tube support plates 37 inside the pressure vessel 21.
  • These heat transfer tube support plates 37 have a flat plate shape having a surface direction intersecting with the longitudinal axis direction of the pressure vessel 21.
  • a plurality of these heat transfer tube support plates 37 are arranged at intervals in the longitudinal axis direction of the pressure vessel 21. It is fixed.
  • a large number of through holes are formed in the heat transfer tube support plate 37, and the heat transfer tubes are densely inserted into the through holes.
  • the refrigerant distribution plate 26 is installed inside the pressure vessel 21 between the refrigerant inlet 22 and the heat transfer tube group 25 (outward tube group 25 ⁇ / b> A).
  • the refrigerant distribution plate 26 is a plate-like member having a large number of refrigerant flow holes 26a.
  • the demister 27 is disposed inside the pressure vessel 21 between the refrigerant outlet 23 and the heat transfer tube group 25 (return tube group 25 ⁇ / b> B).
  • the demister 27 is a member having high air permeability, for example, in which wires are entangled in a mesh shape, and performs gas-liquid separation of a low-pressure refrigerant. Not only a wire mesh but other porous substances may be used as long as air permeability is good.
  • the demister 27 is attached so that the peripheral edge thereof is in contact with the inner periphery of the pressure vessel 21, and the internal space of the pressure vessel 21 is divided into two vertically with the demister 27 as a boundary. . Further, the installation height of the demister 27 is set directly above the heat transfer tube group 25 (25B). Specifically, the interval between the heat transfer tube group 25 (25B) and the demister 27 is about twice the tube arrangement pitch. On the other hand, a relatively large height difference (for example, about 50% or more of the diameter of the pressure vessel 21) is provided between the demister 27 and the refrigerant outlet 23.
  • a separation portion 27 ⁇ / b> A is provided between the peripheral portion of the demister 27 and the inner peripheral surface of the pressure vessel 21.
  • the separation portion 27A is formed by forming a plurality of rectangular cutouts 27a at equal intervals on both sides 27L and 27R along the axial direction of the pressure vessel 21 in the demister 27.
  • the separation portion 27A (notch 27a) is provided biased on the upstream side of the heat transfer tube group 25. That is, as shown in FIG. 2, the forward tube group 25 ⁇ / b> A constituting the upstream portion of the heat transfer tube group 25 is provided close to the side connected to the inlet chamber 31 that is the inflow portion of the liquid to be cooled.
  • the length of the separating portion 27A is, for example, about one quarter to about one half of the length of the demister 27 along the longitudinal direction.
  • the shape, interval, vertical and horizontal sizes, lengths, and the like of the separation portion 27A are not necessarily limited to those shown in FIG.
  • the length of the cutout 27a may be increased to reduce the quantity, or the cutout 27a may be formed in a slit shape instead of a cutout shape.
  • the cutout 27a may be formed in a slit shape instead of a cutout shape.
  • a hole may be formed instead of the notch 27a.
  • the separating portion 27A is not necessarily provided on both the side sides 27L and 27R of the demister 27, and may be provided only on one side.
  • the turbo compressor 2 is driven to rotate by the electric motor 13, and the gas-phase low-pressure refrigerant supplied from the evaporator 7 through the suction pipe 14 is supplied.
  • the compressed low-pressure refrigerant is supplied from the discharge pipe 15 to the condenser 3.
  • the high-temperature low-pressure refrigerant compressed by the turbo compressor 2 is heat-exchanged with the cooling water, whereby the heat of condensation is cooled and condensed.
  • the low-pressure refrigerant that has become a liquid phase in the condenser 3 expands by passing through the high-pressure expansion valve 4 provided in the refrigerant pipe 16 that extends from the condenser 3, and becomes a gas-liquid mixed state. 5 and is temporarily stored here.
  • the low-pressure refrigerant in the gas-liquid mixed state expanded by the high-pressure expansion valve 4 is separated into a gas phase and a liquid phase.
  • the liquid phase component of the low-pressure refrigerant separated here is further expanded by a low-pressure expansion valve 6 provided in the refrigerant pipe 17 extending from the bottom of the intermediate cooler 5 to become a gas-liquid two-phase flow, and the evaporator 7.
  • the gas phase component of the low-pressure refrigerant separated by the intermediate cooler 5 is fed to the middle stage of the turbo compressor 2 via the refrigerant pipe 18 extending from the upper part of the intermediate cooler 5 and is compressed again.
  • the low-temperature gas-liquid two-phase low-pressure refrigerant after adiabatic expansion in the low-pressure expansion valve 6 flows into the pressure vessel 21 from the refrigerant inlet 22, After being dispersed in the longitudinal axis direction of the pressure vessel 21 below the refrigerant distribution plate 26, the refrigerant passes through the refrigerant flow holes 26 a of the refrigerant distribution plate 26 and flows upward.
  • a pool of low-pressure refrigerant is formed inside the pressure vessel 21. The liquid level of the low-pressure refrigerant pool is automatically adjusted to be between the heat transfer tube group 25 (25B) and the demister 27.
  • the heat transfer tube group 25 (25A, 25B) is immersed in the low-pressure refrigerant pool inside the pressure vessel 21, and exchanges heat with the low-pressure refrigerant. Thereby, the water which passes the inside of the heat exchanger tube group 25 is cooled, and becomes cold water. This cold water is used as a cooling / heating medium for air conditioning, industrial cooling water, or the like.
  • the low-pressure refrigerant evaporated (vaporized) by heat exchange with the heat transfer tube group 25 is gas-liquid separated by the demister 27. That is, when the vaporized low-pressure refrigerant (vaporized refrigerant) travels through the pressure vessel 21 toward the refrigerant outlet 23, a fast flow is formed due to the characteristics of the low-pressure refrigerant having a larger specific volume than the high-pressure refrigerant. For this reason, there is a possibility that the droplets of the unvaporized liquid-phase refrigerant ejected from the low-pressure refrigerant pool will try to come out from the refrigerant outlet 23 along with the fast flow of the vaporized refrigerant, and carry-over may occur.
  • the evaporator 7 is provided with a separation portion 27 ⁇ / b> A between the peripheral portion of the demister 27 and the inner peripheral surface of the pressure vessel 21.
  • the separation portion 27A is provided on both side edges 27L and 27R along the axial direction of the pressure vessel 21 in the demister 27.
  • the vaporized refrigerant that has passed through the demister 27 from below to above is provided at the upper center of the pressure vessel 21.
  • An updraft U toward the refrigerant outlet 23 (not shown in FIG. 5) is formed.
  • a downdraft D that draws a loop downward is formed on both sides of the updraft U.
  • the descending airflow D travels toward the separation portion 27 ⁇ / b> A of the demister 27 along the inner surface of the cylindrical pressure vessel 21. For this reason, the refrigerant droplet R that has passed through the demister 27 can be guided to the separation portion 27 ⁇ / b> A by the descending air flow D and returned to the lower side of the demister 27.
  • the refrigerant droplet R that has passed through the demister 27 from the lower side to the upper side can be returned to the lower side of the demister 27 through the separating portion 27A formed in the demister 27 using the descending airflow D. It is possible to reduce the amount of the refrigerant droplet R staying above, and to prevent the refrigerant droplet R from being carried over from the refrigerant outlet 23 to the turbo compressor 2 side along the flow of the vaporized refrigerant.
  • the separation portion 27 ⁇ / b> A is biased and provided on the upstream side of the heat transfer tube group 25.
  • the liquid refrigerant boils violently because of the large relative temperature difference between the liquid to be cooled and the liquid refrigerant flowing through it.
  • the degree of boiling of the liquid refrigerant decreases toward the downstream side of the heat tube group 25. Therefore, by providing the separating portion 27A so as to be biased at a position where the liquid refrigerant boils violently and the refrigerant droplet R easily passes through the demister 27, the refrigerant droplet R that has passed through the demister 27 is transferred from the separating portion 27A to the demister. 27 can be easily returned to the lower side of 27 and carry over to the turbo compressor 2 side can be effectively prevented.
  • a forward temperature tube group 25A that has a large relative temperature difference with the liquid to be cooled flowing in the heat transfer tube as described above and vigorously boils the liquid refrigerant is disposed below the pressure vessel 21, Since the return pipe group 25B in which the temperature difference from the liquid to be cooled is small and the boiling of the liquid refrigerant is gentle is arranged at the upper part of the pressure vessel 21, the intense boiling of the liquid refrigerant is deep in the liquid refrigerant pool in the pressure vessel 21. The refrigerant droplets R are unlikely to scatter on the liquid surface of the liquid refrigerant.
  • the forward pipe group 25A and the backward pipe group 25B have a layout in which the forward pipe group 25B overlaps with each other in this manner, the forward pipe group, for example, compared to a layout in which the forward pipe group 25A and the backward pipe group 25B overlap in the left and right directions.
  • the amount of bubbles of the liquid refrigerant boiling in contact with 25A can be made uniform over the width direction of the pressure vessel 21.
  • the flow of the rising air flow U of the vaporized refrigerant above the demister 27 is equalized on the left and right sides, and a portion having a high flow velocity is prevented from being locally generated. Carry over to the turbo compressor 2 side can be prevented.
  • the demister 27 is disposed immediately above the heat transfer tube group 25.
  • the demister 27 since the gas flow rate is large, the distance until the liquid refrigerant droplet (refrigerant droplet R) that spouts is separated from the vaporized refrigerant by its own weight is relatively long. For this reason, if the demister 27 is installed at a position higher than the position where the droplets separate by their own weight, the distance from the refrigerant liquid surface to the demister 27 becomes longer, and the shell diameter of the pressure vessel 21 becomes larger.
  • the demister 27 By arranging the demister 27 directly above the heat transfer tube group 25 as described above, it is possible to reduce the amount of droplets ejected by the demister 27 and reduce the carry-over amount. Furthermore, by disposing the demister 27 directly above the heat transfer tube group 25, the evaporation mist of the low-pressure refrigerant is promoted to be a large diameter droplet in the space above the demister 27, and the distance at which the droplet separates by its own weight is increased. It can be shrunk to prevent carry-over of the low-pressure refrigerant.
  • the amount of the refrigerant droplet R above the demister 27 can be reduced.
  • the need to reduce the flow rate of the vaporized refrigerant in the pressure vessel 21 by increasing the diameter of the pressure vessel 21 or increasing the tube pitch of the heat transfer tube group 25 is reduced. Therefore, particularly when a low-pressure refrigerant used at a maximum pressure of less than 0.2 MPaG is used, the liquid-phase low-pressure refrigerant is carried over to the turbo compressor 2 side while maintaining the compactness of the evaporator 7. Efficiency reduction and equipment damage can be suppressed.
  • the present invention is not limited to the configuration of the above-described embodiment, and can be appropriately changed or improved. Embodiments with such changes and improvements are also included in the scope of the right of the present invention. And for example, the shape of the pressure vessel 21 of the evaporator 7 and the layout of each component in the inside thereof are not limited to those of this embodiment.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を用いたターボ冷凍装置において、蒸発器のコンパクト性を保ちつつ液相状の冷媒がターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることによる効率低下や機器の損傷を回避する。蒸発器（７）は、凝縮された冷媒が導入される圧力容器（２１）と、この圧力容器（２１）の下部に設けられる冷媒入口と、圧力容器（２１）の上部に設けられる冷媒出口と、圧力容器（２１）の内部を通過し、その内部に被冷却液を流通させ、該被冷却液を前記冷媒と熱交換させる伝熱管群（２５）と、圧力容器（２１）の内部において冷媒出口と伝熱管群（２５）との間に設置され、前記冷媒の気液分離を行うデミスタ（２７）と、を具備し、デミスタ（２７）の周部と圧力容器（２１）の内周面との間に離間部（２７Ａ）（例えば複数の切欠き（２７ａ））が設けられている。離間部（２７Ａ）は、デミスタ（２７）の長手方向に沿う側辺に設けられている。

Description

蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置
　本発明は、低圧冷媒を気化させる蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置に関するものである。
　例えば地域冷暖房の熱源用として使用されているターボ冷凍装置は、周知のように、冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮された冷媒を膨張させる膨張弁と、膨張した冷媒を蒸発させる蒸発器とを備えて構成されている。
　特許文献１には、ターボ冷凍装置の蒸発器として一般的な、いわゆるプール沸騰式シェルアンドチューブ型蒸発器が記載されている。このような蒸発器は、水平方向に延在する円胴シェル形状の圧力容器を備えており、この圧力容器を長手軸方向に貫通するように、水等の被冷却液を通過させる伝熱管群が配設されている。また、圧力容器の内部には、伝熱管群の下方に多数の冷媒流通孔が穿設された冷媒分配板が設けられ、伝熱管群の上方にデミスタ（エリミネータ、ミストセパレータとも呼ばれる）が設けられている。
　ターボ圧縮機により圧縮され、凝縮器にて凝縮された液相状の冷媒は、膨張弁によって圧力を低減された後、圧力容器の下部に設けられた冷媒入口から圧力容器内に流入し、冷媒分配板の多数の冷媒流通孔を通過することによって圧力容器の内部全域に拡散され、伝熱管群を液没させる液面高まで貯留されて伝熱管群と熱交換する。これにより伝熱管群の内部を流れる被冷却液が冷却され、この冷却された被冷却液が空調用の冷熱媒や工業用冷却液として利用される。
　伝熱管群と熱交換した液相状の冷媒は温度差により気化（沸騰）する。そして、デミスタを通過する際に液相分を除去され、気相状の冷媒のみが圧力容器の上部に設けられた冷媒出口から出てターボ圧縮機に吸入されて再び圧縮される。
特開昭６１－２８０３５９号公報
　最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用されるＲ１２３３ｚｄ等の低圧冷媒は、ターボ冷凍装置を高効率化させることができ、しかも地球温暖化係数が低いことから、次世代冷媒として期待されている。このような低圧冷媒は、Ｒ１３４ａ等の高圧冷媒に比べてガス比体積が５倍程度大きくなる物質特性を示すため、蒸発器の内部において伝熱管群と熱交換して沸騰した際に沸騰泡が大きくなり、激しい沸騰状態となる。しかも、蒸発器内部における気化冷媒の体積流量が高圧冷媒に比べて格段に大きいため、蒸発器内部における気化冷媒の流速が高くなる。
　このため、圧力容器の内部において、デミスタによる気液分離が完全になされず、まだ気化していない液相状の冷媒（液滴）が、冷媒出口に向かって流れる気化冷媒の速い流れに乗って冷媒出口から放出されてしまう、いわゆるキャリーオーバー（気液同伴）と呼ばれる現象が起こりやすい。このような、蒸発しきっていない冷媒の液滴がターボ圧縮機に吸入されると、ターボ圧縮機の圧縮比が低下して効率が落ちるとともに、ターボ圧縮機のブレード等を損傷させる虞がある。
　このため、キャリーオーバーが発生しにくいように、圧力容器の直径を大きくするとともに、伝熱管群のチューブピッチを大きくして圧力容器内における気化冷媒の流速を低減させ、併せて伝熱管群と冷媒出口との高低差を大きくし、冷媒の液滴がその自重によって気化冷媒から分離される効果を高めている。さらに、デミスタを冷媒出口の近傍に配置して冷媒の液滴を捕捉するような対策が講じられている。
　しかしながら、こうすることにより、圧力容器を始めとする蒸発器各部の寸法形状が大きくなり、ターボ冷凍装置のコンパクト性が損なわれてしまう。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、特に最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を用いたターボ冷凍装置において、蒸発器のコンパクト性を保ちつつ、液相状の冷媒がターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることによる効率低下や機器の損傷を回避することができる蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本発明は、以下の手段を採用する。
　本発明の第１態様に係る蒸発器は、凝縮された冷媒が導入される圧力容器と、前記圧力容器の下部に設けられる冷媒入口と、前記圧力容器の上部に設けられる冷媒出口と、前記圧力容器の内部を通過し、その内部に被冷却液を流通させ、該被冷却液を前記冷媒と熱交換させる伝熱管群と、前記圧力容器の内部において前記冷媒出口と前記伝熱管群との間に設置され、前記冷媒の気液分離を行うデミスタと、を具備し、前記デミスタの周部と前記圧力容器の内周面との間に離間部が設けられたものである。
　上記のように、冷媒の気液分離を行うデミスタの周部と、圧力容器の内周面との間に離間部を設けることにより、デミスタを下方から上方に通過した冷媒の液滴を、離間部を経てデミスタの下方に迅速に戻すことができる。このため、デミスタの上方に滞留する冷媒液滴の量を減少させ、この冷媒液滴が気化冷媒の流れに乗って冷媒出口からターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることを防止できる。
　そして、このようにデミスタ上における冷媒液滴の量を減少させることができるため、圧力容器の直径を大きくしたり、伝熱管群のチューブピッチを大きくしたりして圧力容器内における気化冷媒の流速を低減させる必要性が低下する。したがって、特に最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を用いる場合においては、蒸発器のコンパクト性を保ちつつ、液相状の低圧冷媒がターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることによる効率低下や機器の損傷を抑制することができる。
　上記構成において、前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、前記離間部は、前記デミスタにおける前記圧力容器の軸方向に沿う側辺に設けられている構成としてもよい。
　円胴シェル形状の圧力容器の内部を軸方向に見た場合、デミスタを下方から上方に通過した気化冷媒は、圧力容器の上部中心に設けられた冷媒出口に向かう上昇気流を形成するが、同時に、この上昇気流の両側に、下方に向かってループを描く下降気流を形成する。この下降気流は、円筒形の圧力容器の内面に沿ってデミスタの離間部に向かう。このため、デミスタを通過した冷媒液滴を、この下降気流により離間部に誘導してデミスタの下方に戻すことができる。これにより、デミスタを通過した冷媒液滴を、より効果的にデミスタ下部に戻し、ターボ圧縮機側へのキャリーオーバーを防止することができる。
　上記構成において、前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、前記伝熱管群は前記圧力容器の内部を長手軸方向に通過するように設置され、前記離間部は、前記伝熱管群の上流部側に偏倚して設けられている構成としてもよい。
　円胴シェル形状の圧力容器の内部において、伝熱管群の上流部側では、その内部を流れる被冷却液と液冷媒との相対温度差が大きいために液冷媒が激しく沸騰するが、伝熱管群の下流側に向かうにつれて液冷媒の沸騰度合いは低下する。したがって、液冷媒の沸騰が激しく、液冷媒の液滴がデミスタを通過してしまいやすい位置に離間部を設けることにより、デミスタを通過した冷媒液滴を離間部からデミスタの下方に迅速に戻し、ターボ圧縮機側へのキャリーオーバーを有効に防止することができる。
　上記構成において、前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、前記伝熱管群は、前記圧力容器内部の長手軸方向一端から他端まで延びる往路管群と、前記圧力容器内部の長手軸方向他端において前記往路管群に連通し、前記圧力容器内部の長手軸方向他端から一端まで戻る復路管群と、を具備し、前記圧力容器の内部において前記往路管群が下方に配置され、前記復路管群が上方に配置されている構成としてもよい。
　本構成によれば、伝熱管内を流れる被冷却液との相対温度差が大きく、液冷媒を激しく沸騰させる往路管群が圧力容器の下部に配置され、被冷却液との温度差が小さく、液冷媒の沸騰が穏やかな復路管群が圧力容器の上部に配置される。このため、液冷媒の激しい沸騰が圧力容器内における液冷媒プールの深部で行われ、液冷媒の液面上に冷媒液滴が飛散しにくくなる。
　また、往路管群と復路管群とが上下に重なるレイアウトであるため、例えば往路管群と復路管群とが左右に重なるレイアウトとした場合に比べて、往路管群に接触して沸騰する液冷媒の気泡の量を圧力容器の幅方向に亘って均一化することができる。
　これにより、デミスタの上方における気化冷媒の上昇気流の流れを左右均等化し、局所的に流速の大きな部分が発生することを防止して、流速の速い気化冷媒の流れによって冷媒液滴がターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることを防止できる。
　上記構成において、前記デミスタは前記伝熱管群の直上部に配置されている構成としてもよい。
　低圧冷媒を用いる場合、ガス流速が大きいので、噴き上がる液冷媒の液滴が自重により気化冷媒から分離されるまでの距離が比較的長くなる。このため、液滴が自重分離する位置よりも高位置にデミスタを設置すると、冷媒液面からデミスタまでの距離が長くなり、圧力容器のシェル径が大きくなってしまう。
　上記のようにデミスタを伝熱管群の直上部に配置することにより、噴き上がる液滴量をデミスタによって減少させ、キャリーオーバー量を減少させることができる。さらに、デミスタを伝熱管群の直上部に配置することにより、デミスタ上の空間において低圧冷媒の蒸発ミストが大きな径の液滴になることを促進させ、液滴が自重分離する距離を縮めて低圧冷媒のキャリーオーバーを防止することができる。
　本発明の第２態様に係るターボ冷凍装置は、最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、圧縮された前記低圧冷媒を凝縮させる凝縮器と、膨張した前記低圧冷媒を蒸発させる請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器と、を具備してなるものである。これにより、上記の各作用・効果を奏することができる。
　以上のように、本発明に係る蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置によれば、特に最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を用いたターボ冷凍装置において、蒸発器のコンパクト性を保ちつつ、液相状の冷媒がターボ圧縮機側にキャリーオーバーされることによる効率低下や機器の損傷を回避することができる。
本発明の実施形態に係るターボ冷凍装置の全体図である。 図１のＩＩ－ＩＩ線に沿う蒸発器の縦断面図である。 図２のＩＩＩ－ＩＩＩ線に沿う蒸発器の縦断面図である。 図２のＩＶ－ＩＶ線に沿う蒸発器の横断面図である。 図４のＶ－Ｖ線に沿って本発明の一実施形態を示す蒸発器の縦断面図である。
　以下に、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。
　図１は、本発明の実施形態に係るターボ冷凍装置の全体図である。このターボ冷凍装置１は、冷媒を圧縮するターボ圧縮機２と、凝縮器３と、高圧膨張弁４と、中間冷却器５と、低圧膨張弁６と、蒸発器７と、潤滑油タンク８と、回路箱９と、インバータユニット１０と、操作盤１１等を備えてユニット状に構成されている。潤滑油タンク８は、ターボ圧縮機２の軸受や増速器等に供給する潤滑油を貯留するタンクである。
　凝縮器３と蒸発器７は耐圧性の高い円胴シェル形状に形成され、その軸線を略水平方向に延在させた状態で互いに隣り合うように平行に配置されている。凝縮器３は蒸発器７よりも相対的に高い位置に配置され、その下方に回路箱９が設置されている。中間冷却器５と潤滑油タンク８は、凝縮器３と蒸発器７との間に挟まれて設置されている。インバータユニット１０は凝縮器３の上部に設置され、操作盤１１は蒸発器７の上方に配置されている。
　ターボ圧縮機２は、電動機１３によって回転駆動される公知の遠心タービン型のものであり、その軸線を略水平方向に延在させた姿勢で蒸発器７の上方に配置されている。電動機１３はインバータユニット１０によって駆動される。ターボ圧縮機２は後述するように蒸発器７の冷媒出口２３から吸入管１４を経て供給される気相状の冷媒を圧縮する。冷媒としては、例えば最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用されるＲ１２３３ｚｄ等の低圧冷媒が用いられる。
　ターボ圧縮機２の吐出口と凝縮器３の上部との間が吐出管１５により接続され、凝縮器３の底部と中間冷却器５の底部との間が冷媒管１６により接続されている。また、中間冷却器５の底部と蒸発器７との間が冷媒管１７により接続され、中間冷却器５の上部とターボ圧縮機２の中段との間が冷媒管１８により接続されている。冷媒管１６には高圧膨張弁４が設けられ、冷媒管１７には低圧膨張弁６が設けられている。
　図２および図３に示すように、蒸発器７は、水平方向に延在する円胴シェル形状の圧力容器２１と、この圧力容器２１の下部に設けられる冷媒入口２２と、圧力容器２１の上部に設けられる冷媒出口２３と、圧力容器２１の内部を長手軸方向に通過する伝熱管群２５と、冷媒分配板２６と、デミスタ２７とを具備して構成されている。
　冷媒入口２２と冷媒出口２３は、それぞれ円胴シェル形状に形成されてその軸線を略水平方向に延在させる圧力容器２１の長手軸方向中間部に配置されており、冷媒入口２２は圧力容器２１の底部から水平且つ接線状に延出する短いパイプ状に形成され、冷媒出口２３は圧力容器２１の上部から鉛直上方に延出する短いパイプ状に形成されている。図１に示すように、冷媒入口２２には中間冷却器５の底部から延出する冷媒管１７が接続され、冷媒出口２３にはターボ圧縮機２の吸入管１４が接続されている。
　圧力容器２１の内部には、その一端（例えば図２に向かって左端）の下側に入口チャンバ３１、その上に出口チャンバ３２が、それぞれ独立した部屋として設けられている。また、圧力容器２１の内部他端（例えば図２に向かって右端）にはＵターンチャンバ３３が独立した部屋として設けられている。これらのチャンバ３１，３２，３３はいずれもデミスタ２７よりも下方に配置されている。入口チャンバ３１には入口ノズル３４が設けられ、出口チャンバ３２には出口ノズル３５が設けられている。
　図２および図３、図５に示すように、伝熱管群２５は、圧力容器２１内部の長手軸方向一端（図２中の左端）から他端（図２中の右端）まで延びる往路管群２５Ａと、圧力容器２１内部の長手軸方向他端において往路管群２５Ａに連通し、圧力容器２１内部の長手軸方向他端から一端まで戻る復路管群２５Ｂとを備えている。具体的には、往路管群２５Ａは入口チャンバ３１とＵターンチャンバ３３の下部との間を繋ぐように配設され、復路管群２５Ｂは出口チャンバ３２とＵターンチャンバ３３の上部との間を繋ぐように配設されている。即ち、往路管群２５Ａは圧力容器２１の内部下方に配置され、復路管群２５Ｂは圧力容器２１の内部上方に配置されている。
　入口ノズル３４からは、冷媒と熱交換器して冷却される被冷却液として、例えば水（水道水、精製水、蒸留水等）が流入するようになっている。この水は、入口チャンバ３１から流入して往路管群２５Ａを流れ、Ｕターンチャンバ３３にてＵターンした後、復路管群２５Ｂを流れ、出口チャンバ３２を経て出口ノズル３５から冷水として流出する。
　図３に示すように、伝熱管群２５を構成する往路管群２５Ａと復路管群２５Ｂは、それぞれ多数の伝熱管が束ねられた伝熱管束２５ａが水平方向に複数（例えば４つずつ）平行に配列された構成である。各伝熱管束２５ａの間には鉛直方向に延びる空隙Ｓ１が形成されている。また、往路管群２５Ａと復路管群２５Ｂとの間には水平方向に延びる空隙Ｓ２が形成されている。
　図２に示すように、伝熱管群２５（２５Ａ，２５Ｂ）を構成する個々の伝熱管は、圧力容器２１の内部において複数の伝熱管支持板３７に支持されながら圧力容器２１の内部に固定されている。これらの伝熱管支持板３７は、圧力容器２１の長手軸方向に交差する面方向を有する平板状であり、圧力容器２１の長手軸方向に間隔を空けて複数配置され、圧力容器２１の内面に固定されている。伝熱管支持板３７には多数の貫通穴が穿設されており、これらの貫通穴に伝熱管が密に挿通されている。
　一方、図２、図３、図５に示すように、冷媒分配板２６は、圧力容器２１の内部において冷媒入口２２と伝熱管群２５（往路管群２５Ａ）との間に設置されている。この冷媒分配板２６は、多数の冷媒流通孔２６ａが穿設された板状の部材である。
　図２、図３、図５に示すように、デミスタ２７は、圧力容器２１の内部において冷媒出口２３と伝熱管群２５（復路管群２５Ｂ）との間に配置されている。デミスタ２７は、例えばワイヤーをメッシュ状に絡め合わせた通気性に富む部材であり、低圧冷媒の気液分離を行うものである。ワイヤーメッシュに限らず、通気性が良ければ他の多孔状の物質であってもよい。
　図４にも示すように、デミスタ２７は、その周縁部が圧力容器２１の内周に接するように取り付けられており、このデミスタ２７を境に圧力容器２１の内部空間が上下に二分されている。また、デミスタ２７の設置高さは、伝熱管群２５（２５Ｂ）の直上部とされている。具体的には、伝熱管群２５（２５Ｂ）とデミスタ２７との間隔はチューブ配置ピッチの２倍程度とされている。一方、デミスタ２７と冷媒出口２３との間には比較的大きな高低差（例えば圧力容器２１の直径の５０％程度以上）が設けられている。
　図５、図２、図４に示すように、デミスタ２７の周部と圧力容器２１の内周面との間には離間部２７Ａが設けられている。この離間部２７Ａは、デミスタ２７における圧力容器２１の軸方向に沿う両側辺２７Ｌ，２７Ｒに、それぞれ複数の矩形の切欠き２７ａを等間隔で形成したものである。
　また、離間部２７Ａ（切欠き２７ａ）は、伝熱管群２５の上流部側に偏倚して設けられている。即ち、図２に示すように、伝熱管群２５の上流部を構成する往路管群２５Ａが被冷却液の流入部である入口チャンバ３１に繋がる側に寄せられて設けられている。離間部２７Ａの長さは、例えばデミスタ２７の長手方向に沿う長さの約４分の１から約２分の１程度とされる。
　離間部２７Ａ（切欠き２７ａ）の形状や間隔、縦横の大きさ、長さ等は、必ずしも図４に記載のものに限定されることはない。例えば、切欠き２７ａの長さ寸法を大きくして数量を少なくしたり、切欠き状ではなくスリット状に形成したりしてもよい。また、矩形に限らず、他の形状の切欠きとしてもよい。さらに、変形例として切欠き２７ａに代えて穴を穿設してもよい。また、離間部２７Ａは必ずしもデミスタ２７の両方の側辺２７Ｌ，２７Ｒに設けるとは限らず、片方の側辺にのみ設けることも考えられる。
　以上のように構成された蒸発器７を備えたターボ冷凍装置１において、ターボ圧縮機２は電動機１３に回転駆動され、蒸発器７から吸入管１４を経て供給される気相状の低圧冷媒を圧縮し、この圧縮された低圧冷媒を吐出管１５から凝縮器３に送給する。
　凝縮器３の内部では、ターボ圧縮機２で圧縮された高温の低圧冷媒が冷却水と熱交換されることにより凝縮熱を冷却されて凝縮液化される。凝縮器３で液相状になった低圧冷媒は、凝縮器３から延出する冷媒管１６に設けられた高圧膨張弁４を通過することにより膨張し、気液混合状態となって中間冷却器５に給送され、ここに一旦貯留される。
　中間冷却器５の内部では、高圧膨張弁４にて膨張した気液混合状態の低圧冷媒が気相分と液相分とに気液分離される。ここで分離された低圧冷媒の液相分は、中間冷却器５の底部から延出する冷媒管１７に設けられた低圧膨張弁６によりさらに膨張して気液二相流となって蒸発器７に給送される。また、中間冷却器５で分離された低圧冷媒の気相分は、中間冷却器５の上部から延出する冷媒管１８を経てターボ圧縮機２の中段部に給送され、再び圧縮される。
　図２～図４に示すように、蒸発器７では、低圧膨張弁６において断熱膨張した後の低温な気液二相流状の低圧冷媒が冷媒入口２２から圧力容器２１の内部に流入し、冷媒分配板２６の下方で圧力容器２１の長手軸方向に分散した後、冷媒分配板２６の冷媒流通孔２６ａを通過して上方に流れる。そして、圧力容器２１の内部で低圧冷媒のプールが形成される。この低圧冷媒プールの液面レベルは、伝熱管群２５（２５Ｂ）とデミスタ２７との間となるように自動調整される。
　伝熱管群２５（２５Ａ，２５Ｂ）は、圧力容器２１の内部で低圧冷媒プール中に浸漬された状態となり、低圧冷媒と熱交換する。これにより、伝熱管群２５の内部を通過する水が冷却されて冷水になる。この冷水は空調用の冷熱媒や工業用冷却水等として利用される。
　伝熱管群２５との熱交換により蒸発（気化）した低圧冷媒は、デミスタ２７によって気液分離される。即ち、気化した低圧冷媒（気化冷媒）が圧力容器２１の内部を冷媒出口２３に向かう時には、高圧冷媒に比べて比体積が大きい低圧冷媒の特性によって速い流れが形成される。このため、低圧冷媒プールから噴き上げられた未気化の液相冷媒の液滴が、気化冷媒の速い流れに同伴して冷媒出口２３から出ようとし、キャリーオーバーが発生する虞がある。
　しかし、この液滴は多孔状のデミスタ２７に捕捉されて分離され、重力により低圧冷媒プールに落下するため、キャリーオーバーが防止される。このように気液分離された気化冷媒は、冷媒出口２３から出て吸入管１４を経て再びターボ圧縮機２に吸入・圧縮され、以下、この冷凍サイクルが繰り返される。
　本実施形態における蒸発器７は、デミスタ２７の周部と圧力容器２１の内周面との間に離間部２７Ａを設けたものである。離間部２７Ａは、デミスタ２７における圧力容器２１の軸方向に沿う両側辺２７Ｌ，２７Ｒに設けられている。このような離間部２７Ａをデミスタ２７に設けることにより、デミスタ２７を下方から上方に通過した冷媒の液滴を、離間部２７Ａを経てデミスタ２７の下方に迅速に戻すことができる。
　即ち、図５に示すように、円胴シェル形状の圧力容器２１の内部を軸方向に見た場合、デミスタ２７を下方から上方に通過した気化冷媒は、圧力容器２１の上部中心に設けられた冷媒出口２３（図５には非図示）に向かう上昇気流Ｕを形成するが、同時に、この上昇気流Ｕの両側に、下方に向かってループを描く下降気流Ｄを形成する。この下降気流Ｄは、円筒形の圧力容器２１の内面に沿ってデミスタ２７の離間部２７Ａに向かう。このため、デミスタ２７を通過した冷媒液滴Ｒを、この下降気流Ｄにより離間部２７Ａに誘導してデミスタ２７の下方に戻すことができる。
　このように、デミスタ２７を下方から上方に通過した冷媒液滴Ｒを、下降気流Ｄを利用してデミスタ２７に形成した離間部２７Ａを経てデミスタ２７の下方に戻すことができるため、デミスタ２７の上方に滞留する冷媒液滴Ｒの量を減少させ、この冷媒液滴Ｒが気化冷媒の流れに乗って冷媒出口２３からターボ圧縮機２側にキャリーオーバーされることを防止することができる。
　また、離間部２７Ａは、伝熱管群２５の上流部側に偏倚して設けられている。円胴シェル形状の圧力容器２１の内部において、伝熱管群２５の上流部側では、その内部を流れる被冷却液と液冷媒との相対温度差が大きいために液冷媒が激しく沸騰するが、伝熱管群２５の下流側に向かうにつれて液冷媒の沸騰度合いは低下する。
　したがって、液冷媒の沸騰が激しく、冷媒液滴Ｒがデミスタ２７を通過してしまいやすい位置に離間部２７Ａを偏倚させて設けることにより、デミスタ２７を通過した冷媒液滴Ｒを離間部２７Ａからデミスタ２７の下方に迅速に戻しやすくし、ターボ圧縮機２側へのキャリーオーバーを有効に防止することができる。
　さらに、伝熱管群２５のレイアウトとして、上記のように伝熱管内を流れる被冷却液との相対温度差が大きく、液冷媒を激しく沸騰させる往路管群２５Ａが圧力容器２１の下部に配置され、被冷却液との温度差が小さく、液冷媒の沸騰が穏やかな復路管群２５Ｂが圧力容器２１の上部に配置されているため、液冷媒の激しい沸騰が圧力容器２１内における液冷媒プールの深部で行われ、液冷媒の液面上に冷媒液滴Ｒが飛散しにくくなる。
　また、このように往路管群２５Ａと復路管群２５Ｂとが上下に重なるレイアウトであるため、例えば往路管群２５Ａと復路管群２５Ｂとが左右に重なるレイアウトとした場合に比べて、往路管群２５Ａに接触して沸騰する液冷媒の気泡の量を圧力容器２１の幅方向に亘って均一化することができる。
　これにより、デミスタ２７の上方における気化冷媒の上昇気流Ｕの流れを左右均等化し、局所的に流速の大きな部分が発生することを防止して、流速の速い気化冷媒の流れによって冷媒液滴Ｒがターボ圧縮機２側にキャリーオーバーされることを防止できる。
　さらに、本実施形態では、デミスタ２７は伝熱管群２５の直上部に配置されている。低圧冷媒を用いる場合、ガス流速が大きいので、噴き上がる液冷媒の液滴（冷媒液滴Ｒ）が自重により気化冷媒から分離されるまでの距離が比較的長くなる。このため、液滴が自重分離する位置よりも高位置にデミスタ２７を設置すると、冷媒液面からデミスタ２７までの距離が長くなり、圧力容器２１のシェル径が大きくなってしまう。
　上記のようにデミスタ２７を伝熱管群２５の直上部に配置することにより、噴き上がる液滴量をデミスタ２７によって減少させ、キャリーオーバー量を減少させることができる。さらに、デミスタ２７を伝熱管群２５の直上部に配置することにより、デミスタ２７上の空間において低圧冷媒の蒸発ミストが大きな径の液滴になることを促進させ、液滴が自重分離する距離を縮めて低圧冷媒のキャリーオーバーを防止することができる。
　以上に説明したように、本実施形態に係る蒸発器７およびこの蒸発器７を備えたターボ冷凍装置１によれば、デミスタ２７の上方における冷媒液滴Ｒの量を減少させることができるため、圧力容器２１の直径を大きくしたり、伝熱管群２５のチューブピッチを大きくしたりして圧力容器２１内における気化冷媒の流速を低減させる必要性が低下する。
　したがって、特に最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を用いる場合においては、蒸発器７のコンパクト性を保ちつつ、液相状の低圧冷媒がターボ圧縮機２側にキャリーオーバーされることによる効率低下や機器の損傷を抑制することができる。
　なお、本発明は上記実施形態の構成のみに限定されるものではなく、適宜変更や改良を加えることができ、このように変更や改良を加えた実施形態も本発明の権利範囲に含まれるものとする。例えば、蒸発器７の圧力容器２１の形状や、その内部における各部品のレイアウト等は、本実施形態のものに限定されることはない。
１　ターボ冷凍装置
２　ターボ圧縮機
３　凝縮器
７　蒸発器
２１　圧力容器
２２　冷媒入口
２３　冷媒出口
２５　伝熱管群
２５Ａ　往路管群
２５Ｂ　復路管群
２６　冷媒分配板
２７　デミスタ
２７Ａ　離間部
２７ａ　切欠き
２７Ｌ，２７Ｒ　デミスタの側辺
Ｒ　冷媒液滴

Claims (6)

  1. 　凝縮された冷媒が導入される圧力容器と、
    　前記圧力容器の下部に設けられる冷媒入口と、
    　前記圧力容器の上部に設けられる冷媒出口と、
    　前記圧力容器の内部を通過し、その内部に被冷却液を流通させ、該被冷却液を前記冷媒と熱交換させる伝熱管群と、
    　前記圧力容器の内部において前記冷媒出口と前記伝熱管群との間に設置され、前記冷媒の気液分離を行うデミスタと、
    を具備し、
    　前記デミスタの周部と前記圧力容器の内周面との間に離間部が設けられている蒸発器。
  2. 　前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、
    　前記離間部は、前記デミスタにおける前記圧力容器の軸方向に沿う側辺に設けられている請求項１に記載の蒸発器。
  3. 　前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、
    　前記伝熱管群は前記圧力容器の内部を長手軸方向に通過するように設置され、
    　前記離間部は、前記伝熱管群の上流部側に偏倚して設けられている請求項１または２に記載の蒸発器。
  4. 　前記圧力容器は水平方向に延在する円胴シェル形状であり、
    　前記伝熱管群は、前記圧力容器内部の長手軸方向一端から他端まで延びる往路管群と、前記圧力容器内部の長手軸方向他端において前記往路管群に連通し、前記圧力容器内部の長手軸方向他端から一端まで戻る復路管群と、を具備し、
    　前記圧力容器の内部において前記往路管群が下方に配置され、前記復路管群が上方に配置されている請求項１から３のいずれかに記載の蒸発器。
  5. 　前記デミスタは前記伝熱管群の直上部に配置されている請求項１から４のいずれかに記載の蒸発器。
  6. 　最高圧力０．２ＭＰａＧ未満で使用される低圧冷媒を圧縮するターボ圧縮機と、
    　圧縮された前記低圧冷媒を凝縮させる凝縮器と、
    　膨張した前記低圧冷媒を蒸発させる請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器と、
    を具備してなるターボ冷凍装置。
PCT/JP2017/015023 2016-04-15 2017-04-12 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置 WO2017179630A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16/082,857 US20190063801A1 (en) 2016-04-15 2017-04-12 Evaporator and centrifugal chiller provided with the same
CN201780016600.9A CN108779943A (zh) 2016-04-15 2017-04-12 蒸发器及具备该蒸发器的涡轮制冷装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016-081859 2016-04-15
JP2016081859A JP2017190926A (ja) 2016-04-15 2016-04-15 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017179630A1 true WO2017179630A1 (ja) 2017-10-19

Family

ID=60042185

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/015023 WO2017179630A1 (ja) 2016-04-15 2017-04-12 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20190063801A1 (ja)
JP (1) JP2017190926A (ja)
CN (1) CN108779943A (ja)
WO (1) WO2017179630A1 (ja)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106642845A (zh) * 2016-11-16 2017-05-10 珠海格力电器股份有限公司 制冷装置、蒸发器及其挡液板
JP7080800B2 (ja) * 2018-11-13 2022-06-06 荏原冷熱システム株式会社 ターボ冷凍機
CN117515934A (zh) 2018-11-30 2024-02-06 特灵国际有限公司 Hvacr系统的润滑剂管理
US11719449B2 (en) * 2019-09-17 2023-08-08 Mina Sagar Systems for refrigerating an enclosure
EP4012297B1 (en) * 2019-09-26 2023-09-20 Daikin Industries, Ltd. Liquid refrigerant sprayer and falling liquid film type evaporator
CN113028857A (zh) * 2019-12-24 2021-06-25 开利公司 热交换器和包括该热交换器的热交换系统
KR102292396B1 (ko) 2020-02-13 2021-08-20 엘지전자 주식회사 증발기
KR102292397B1 (ko) 2020-02-13 2021-08-20 엘지전자 주식회사 증발기
CN112619191B (zh) * 2020-11-30 2021-11-09 浙江万享科技股份有限公司 一种高效快速薄膜蒸发器
CN114763947B (zh) * 2021-01-13 2023-05-16 约克（无锡）空调冷冻设备有限公司 蒸发器
CN113251822B (zh) * 2021-05-12 2022-06-10 江西方舟流体科技有限公司 一种用冷却塔用除雾设备
US11927375B2 (en) 2022-02-01 2024-03-12 Trane International Inc. Suction heat exchanger de-misting function

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4889042U (ja) * 1972-01-28 1973-10-26
JPS504286Y1 (ja) * 1970-04-01 1975-02-04
JPS61280359A (ja) * 1985-06-04 1986-12-10 株式会社荏原製作所 蒸発器
US20080302130A1 (en) * 2007-06-07 2008-12-11 Johnson Controls Technology Co. Drainage Mechanism for a Flooded Evaporator
WO2016047185A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱重工業株式会社 蒸発器及び冷凍機
JP2017072343A (ja) * 2015-10-09 2017-04-13 三菱重工業株式会社 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1870647B1 (en) * 2005-04-06 2010-10-20 Mayekawa Mfg. Co., Ltd. Flooded evaporator

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS504286Y1 (ja) * 1970-04-01 1975-02-04
JPS4889042U (ja) * 1972-01-28 1973-10-26
JPS61280359A (ja) * 1985-06-04 1986-12-10 株式会社荏原製作所 蒸発器
US20080302130A1 (en) * 2007-06-07 2008-12-11 Johnson Controls Technology Co. Drainage Mechanism for a Flooded Evaporator
WO2016047185A1 (ja) * 2014-09-25 2016-03-31 三菱重工業株式会社 蒸発器及び冷凍機
JP2017072343A (ja) * 2015-10-09 2017-04-13 三菱重工業株式会社 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN108779943A (zh) 2018-11-09
JP2017190926A (ja) 2017-10-19
US20190063801A1 (en) 2019-02-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2017179630A1 (ja) 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置
JP6716227B2 (ja) 蒸発器、これを備えたターボ冷凍装置
JP7137555B2 (ja) アクティブ／パッシブ冷却システム
JP6765964B2 (ja) 熱交換器
JP2019507862A (ja) 熱交換器
JP7364930B2 (ja) 熱交換器
JP2020521103A (ja) 熱交換器
JP2015514959A (ja) 熱交換器
JP2016525205A (ja) 熱交換器
WO2014103436A1 (ja) 冷凍サイクル装置
JP2022517728A (ja) 熱交換器
JP2007309604A (ja) 冷凍装置の蒸発器及び冷凍装置
CN107270590A (zh) 蒸发器及具有该蒸发器的制冷系统
WO2017179631A1 (ja) 凝縮器、これを備えたターボ冷凍装置
JP2000179975A (ja) 多段蒸発吸収型の吸収冷温水機及びそれを備えた大温度差空調システム
CN108266923B (zh) 具有重定向过程流体流动的蒸发器
JP2017156041A (ja) 熱交換システム
JP2008138895A (ja) 蒸発器ユニット
JP6590957B2 (ja) 冷凍装置
CN113195997B (zh) 热交换器
JP4508466B2 (ja) 蒸発器及びこれを有する冷凍機
JP2004340546A (ja) 冷凍機用蒸発器
JP2018048769A (ja) 熱交換器
JP2023538331A (ja) 中間チャンバを有する冷却システム
JP2021071244A (ja) 冷凍装置

Legal Events

Date Code Title Description
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17782443

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17782443

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1