JPH04107204A - 混銑車の内張補修用耐火物 - Google Patents
混銑車の内張補修用耐火物Info
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- JPH04107204A JPH04107204A JP2225506A JP22550690A JPH04107204A JP H04107204 A JPH04107204 A JP H04107204A JP 2225506 A JP2225506 A JP 2225506A JP 22550690 A JP22550690 A JP 22550690A JP H04107204 A JPH04107204 A JP H04107204A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐火物に関し、特に混銑車の内張補修用耐火物
に関するものである。
に関するものである。
高炉からの溶銑の運搬容器として使用される混銑車は、
近年、脱リン・脱珪を目的とした予備処理の反応容器と
しても用いられるようになり、混銑車の大型化とあいま
って、その操業条件は苛酷化する一方である。
近年、脱リン・脱珪を目的とした予備処理の反応容器と
しても用いられるようになり、混銑車の大型化とあいま
って、その操業条件は苛酷化する一方である。
従来はこのような損耗部位の損耗形状に合わせてあらた
な耐火物を張り替えて補修する方法が行われていたが、
このような方法では一旦混銑車を冷却した後、張り替え
作業を行わなければならず混銑車の稼働効率が低下する
上、該張り替え作業に多大な時間を要する等、補修コス
トが増大する点で問題がある。
な耐火物を張り替えて補修する方法が行われていたが、
このような方法では一旦混銑車を冷却した後、張り替え
作業を行わなければならず混銑車の稼働効率が低下する
上、該張り替え作業に多大な時間を要する等、補修コス
トが増大する点で問題がある。
そこで、近年では補修作業に要する時間を短縮する目的
で不定形耐火物を内張り残存れんかに吹き付ける吹付施
工によって損耗部位を補修する方法が行われている。
で不定形耐火物を内張り残存れんかに吹き付ける吹付施
工によって損耗部位を補修する方法が行われている。
更に他の方法として、振動鏝を用い材料(不定形耐火物
)に振動を与え、揺変性を与えながら耐火物を塗布する
方法が開発されており〔耐火物(S55.9月発行)3
2−513頁〕、例えば特公平2−10844号公報に
おいてはシリカ超微粉、SiC微粉を配合した耐火物を
用いて施工する方法が開示されている。
)に振動を与え、揺変性を与えながら耐火物を塗布する
方法が開発されており〔耐火物(S55.9月発行)3
2−513頁〕、例えば特公平2−10844号公報に
おいてはシリカ超微粉、SiC微粉を配合した耐火物を
用いて施工する方法が開示されている。
第1図は混銑車の内張耐火物の損耗と補修の様子を模式
的に示した縦断側面図である。第1図に示す混銑車10
の内張りれんが2の場当たり部5は主に受銑時の熱衝撃
、摩耗による溶損を受け、また同しくスラグライン部4
は主に予備処理時の溶銑撹拌や脱リン・脱珪用フラツク
スのスラグ等の侵食による溶損を受けて、ともに他の箇
所よりも深く損耗する。該損耗箇所に不定形耐火物から
なる補修材を上記吹付施工もしくは振動鏝を使用した施
工で補修材層1を形成し、もとの内張れんがプロフィー
ル3に修復する。
的に示した縦断側面図である。第1図に示す混銑車10
の内張りれんが2の場当たり部5は主に受銑時の熱衝撃
、摩耗による溶損を受け、また同しくスラグライン部4
は主に予備処理時の溶銑撹拌や脱リン・脱珪用フラツク
スのスラグ等の侵食による溶損を受けて、ともに他の箇
所よりも深く損耗する。該損耗箇所に不定形耐火物から
なる補修材を上記吹付施工もしくは振動鏝を使用した施
工で補修材層1を形成し、もとの内張れんがプロフィー
ル3に修復する。
ところで上記吹付施工による補修方法は、該吹付施工の
施工時の発塵等によって作業環境が悪化するとともに、
吹付施工で得られる施工体は多孔質となり、このため補
修箇所へのスラグの浸透が容易となる上、所定の機械的
強度を得られない等、補修箇所において充分な耐用性を
確保することが出来ないことがある。
施工時の発塵等によって作業環境が悪化するとともに、
吹付施工で得られる施工体は多孔質となり、このため補
修箇所へのスラグの浸透が容易となる上、所定の機械的
強度を得られない等、補修箇所において充分な耐用性を
確保することが出来ないことがある。
それに対して、特公平2−10844号公報において開
示された補修方法では、上記発塵による作業環境の悪化
の心配はないが、該補修方法に供する耐火物は、高温度
域の熱間特性、作業性、内張残存れんがとの接着性で満
足のいくものではなく、また狭い範囲の損耗部位の補修
を行った場合、熱膨張による施工体の容積変化によって
該補修箇所に剥離損耗が発生する場合がある。
示された補修方法では、上記発塵による作業環境の悪化
の心配はないが、該補修方法に供する耐火物は、高温度
域の熱間特性、作業性、内張残存れんがとの接着性で満
足のいくものではなく、また狭い範囲の損耗部位の補修
を行った場合、熱膨張による施工体の容積変化によって
該補修箇所に剥離損耗が発生する場合がある。
上記の事情に鑑み、本発明は高温域での熱間強度、作業
性、内張残存れんがとの接着性に優れ、容積安定性にも
優れ、総合的な耐用性の向上を実現した混銑車の内張補
修用耐火物を提供することを目的とする。
性、内張残存れんがとの接着性に優れ、容積安定性にも
優れ、総合的な耐用性の向上を実現した混銑車の内張補
修用耐火物を提供することを目的とする。
上記の課題を解決するために本発明は以下の手段を採用
する。
する。
すなわち、振動鏝で施工を行う混銑車の内張補修用耐大
物において、耐火性骨材80〜95重量%と、SiC微
粒5〜20重量%を配合した混合物に、シリカ超微粉を
外掛け0.5〜2重量%と、有機高分子系保形剤を外掛
け0.01〜0.2重量%とを添加してなる混銑車の内
張補修用耐火物である。
物において、耐火性骨材80〜95重量%と、SiC微
粒5〜20重量%を配合した混合物に、シリカ超微粉を
外掛け0.5〜2重量%と、有機高分子系保形剤を外掛
け0.01〜0.2重量%とを添加してなる混銑車の内
張補修用耐火物である。
上記構成において耐火性骨材は混銑車の内張耐火物の材
質に応じて公知の材料を使用することができ、例えば、
電融アルミナ、焼結アルミナ、ボーキサイト、パン土頁
岩、シャモット等の高アルミナ賞原料を単独あるいは複
数の原料を配合して用いる。
質に応じて公知の材料を使用することができ、例えば、
電融アルミナ、焼結アルミナ、ボーキサイト、パン土頁
岩、シャモット等の高アルミナ賞原料を単独あるいは複
数の原料を配合して用いる。
本発明において、上記耐火性骨材の微粒部(粒径350
μ以下)として配合するSiC微粒は、補修箇所の組織
を緻密なものとしてスラグの浸透を抑制して脱リン・脱
珪用フラツクスのスラグに対する耐食性を向上させると
ともに、その熱膨張率の低さにより容積安定性を付与す
る。
μ以下)として配合するSiC微粒は、補修箇所の組織
を緻密なものとしてスラグの浸透を抑制して脱リン・脱
珪用フラツクスのスラグに対する耐食性を向上させると
ともに、その熱膨張率の低さにより容積安定性を付与す
る。
上記SiC微粒の配合量は耐火性骨材の配合量80〜9
5重量%に対し、5〜20重量%が望ましく、SiC微
粒の配合量が5重量%未満であると充分な耐食性の向上
は望めず、20重量%を超える配合量では配合量に見合
った効果は望めずコスト面で不利となる。
5重量%に対し、5〜20重量%が望ましく、SiC微
粒の配合量が5重量%未満であると充分な耐食性の向上
は望めず、20重量%を超える配合量では配合量に見合
った効果は望めずコスト面で不利となる。
シリカ超微粉と、水溶性有機高分子の保形剤を上記耐火
性骨材と5ic1粒との混合物に添加することによって
、従来の材料より高温域での耐スポーリング性、容積安
定性、熱間曲げ強度等の熱間特性に優れた施工体が得ら
れる。
性骨材と5ic1粒との混合物に添加することによって
、従来の材料より高温域での耐スポーリング性、容積安
定性、熱間曲げ強度等の熱間特性に優れた施工体が得ら
れる。
また、後述する保形剤の作用とともに、シリカ超微粉の
ベアリング効果、すなわちほぼ球形のシリカ超微粉によ
って施工時の材料の流動性が向上し、振動鏝による施工
時の作業性が向上する。
ベアリング効果、すなわちほぼ球形のシリカ超微粉によ
って施工時の材料の流動性が向上し、振動鏝による施工
時の作業性が向上する。
また、施工体と内張り残存れんがとの接着面にシリカ超
微粉が効果的に分散して配置されることにより接着面の
面積が大となり、施工体の焼結後はもとより施工時にお
いても優れた接着性を示す。
微粉が効果的に分散して配置されることにより接着面の
面積が大となり、施工体の焼結後はもとより施工時にお
いても優れた接着性を示す。
上記シリカ超微粉は、粒径0,1μm以下のものが好ま
しく、その添加量は上記耐火性骨材100重量%に対し
、0.5〜2重量%とじ、添加量が0.5重量%未満で
は所期の効果は得られず、2重量%を超える添加量では
混練時及び補修作業時の作業性や、施工体の熱膨張率が
増大して耐スポーリング性が低下することとなる。
しく、その添加量は上記耐火性骨材100重量%に対し
、0.5〜2重量%とじ、添加量が0.5重量%未満で
は所期の効果は得られず、2重量%を超える添加量では
混練時及び補修作業時の作業性や、施工体の熱膨張率が
増大して耐スポーリング性が低下することとなる。
保形剤(水溶性有機高分子化合物)は、本実施例で使用
したメチルセルローズの他に、カルボキシメチルセルロ
ーズ、ポリアクリルアミド系高分子化合物等を使用する
ことができ、施工時の作業性が向上する。上記保形剤の
添加量は0.01〜0.2重量%が好ましく、それより
多くても少なくても適正な作業性は得られない。
したメチルセルローズの他に、カルボキシメチルセルロ
ーズ、ポリアクリルアミド系高分子化合物等を使用する
ことができ、施工時の作業性が向上する。上記保形剤の
添加量は0.01〜0.2重量%が好ましく、それより
多くても少なくても適正な作業性は得られない。
以下、本発明を実施例に基づき説明する。
第1表上欄には実施例1〜6として本発明にかかる内張
補修用耐火物と、比較例1〜7として従来の内張補修用
耐火物の各々の配合を示し、同表下欄には各内張補修用
耐火物を/l□Os 5tC−Cれんがからなる実炉
モデルに、振動鏝を用いて補修して得られた施工体から
切り出した試片の物性値を示す。
補修用耐火物と、比較例1〜7として従来の内張補修用
耐火物の各々の配合を示し、同表下欄には各内張補修用
耐火物を/l□Os 5tC−Cれんがからなる実炉
モデルに、振動鏝を用いて補修して得られた施工体から
切り出した試片の物性値を示す。
同表中、接着強度は、65X114X230鴎■の試片
の接着剪断強度を測定し、耐食性指数は高周波誘導炉に
各試片を内張すし、銑鉄と溶銑予備処理スラグを1対1
の割合で用い、1500℃、3時間のテストを行った後
、比較例7のb4耗量を100として各試片の損耗量を
相対的な数値で表した。また、熱間曲げ強度及び膨張収
縮率は1400℃の下で、3時間後の数値を測定した0
作業性は良を○、可を△、不可を×で示した。
の接着剪断強度を測定し、耐食性指数は高周波誘導炉に
各試片を内張すし、銑鉄と溶銑予備処理スラグを1対1
の割合で用い、1500℃、3時間のテストを行った後
、比較例7のb4耗量を100として各試片の損耗量を
相対的な数値で表した。また、熱間曲げ強度及び膨張収
縮率は1400℃の下で、3時間後の数値を測定した0
作業性は良を○、可を△、不可を×で示した。
第1表下欄に示す物性値より本発明の実施例品はいずれ
も従来品の比較例に比べて各物性値のバランスがよく、
作業性もしくは総合的な耐用性に優れることを示してい
る。
も従来品の比較例に比べて各物性値のバランスがよく、
作業性もしくは総合的な耐用性に優れることを示してい
る。
また、250トン混銑車で本発明による耐火物を使用し
て補修を行った結果、施工厚100〜120IllIで
その後300Chの受銑、出銑を繰り返すことができた
。
て補修を行った結果、施工厚100〜120IllIで
その後300Chの受銑、出銑を繰り返すことができた
。
以上のように本発明による混銑車の内張補修用耐火物に
よれば、従来の耐火物に比べて高温域での熱間強度、作
業性、内張残存れんがとの接着性、容積安定性に優れ、
総合的な耐用性の向上を実現することができ、以て保守
コストの低減に寄与することができるものである。
よれば、従来の耐火物に比べて高温域での熱間強度、作
業性、内張残存れんがとの接着性、容積安定性に優れ、
総合的な耐用性の向上を実現することができ、以て保守
コストの低減に寄与することができるものである。
第1図は混銑車の内張耐火物の損耗の様子を模式的に示
した縦断側面図である。
した縦断側面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕振動鏝を用いて補修施工を行う混銑車の内張補修
用耐火物において、 耐火性骨材80〜95重量%と、SiC微 粒5〜20重量%とを配合した混合物に、シリカ超微粉
を外掛け0.5〜2重量%と、有機高分子系の保形剤を
外掛け0.01〜0.2重量%とを添加することを特徴
とする混銑車の内張補修用耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2225506A JP2862979B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | 混銑車の内張補修用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2225506A JP2862979B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | 混銑車の内張補修用耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04107204A true JPH04107204A (ja) | 1992-04-08 |
JP2862979B2 JP2862979B2 (ja) | 1999-03-03 |
Family
ID=16830388
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2225506A Expired - Lifetime JP2862979B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | 混銑車の内張補修用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2862979B2 (ja) |
-
1990
- 1990-08-27 JP JP2225506A patent/JP2862979B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2862979B2 (ja) | 1999-03-03 |
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