JPH0399150A - 空気調和装置及び空気調和方法 - Google Patents
空気調和装置及び空気調和方法Info
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- JPH0399150A JPH0399150A JP2229539A JP22953990A JPH0399150A JP H0399150 A JPH0399150 A JP H0399150A JP 2229539 A JP2229539 A JP 2229539A JP 22953990 A JP22953990 A JP 22953990A JP H0399150 A JPH0399150 A JP H0399150A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、空気調和方法及びｒＡＳＨＲＡＥ Ｓｔａ
ｎｄａｒｄ ｏｎ ＴｈｅｒｍａｌＥｎｖｉｒｏｎ
ｍｅｎｔａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ
Ｈｕｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎｃｙ（人間の存在
に対する温湿熱的環境条件に関するＡＳＨＲＡＥ 基
準）、又は、広い動作条件に渡る快適温湿式に基づく同
様な基準によって推奨された温度条件に密接に近似する
温度条件を達成するようにした空気調和装置に関する。
ｎｄａｒｄ ｏｎ ＴｈｅｒｍａｌＥｎｖｉｒｏｎ
ｍｅｎｔａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ
Ｈｕｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎｃｙ（人間の存在
に対する温湿熱的環境条件に関するＡＳＨＲＡＥ 基
準）、又は、広い動作条件に渡る快適温湿式に基づく同
様な基準によって推奨された温度条件に密接に近似する
温度条件を達成するようにした空気調和装置に関する。
（従来技術の説明）
「人間の占有に対する温湿環境条件」と名称のついたＡ
ＳＨＲＡＥ基準 ５５−１９８１は、設計時の留意点を
必要とする以下のパラメータを述べている。
ＳＨＲＡＥ基準 ５５−１９８１は、設計時の留意点を
必要とする以下のパラメータを述べている。
動作温度 ・・・ 居住者が殆ど動かないビルに対する
代表的範囲は湿度に応じるが夏は２２゜Ｃ２７゜Ｃ で
冬が２０゜Ｃ − ２３゜Ｃの広い範囲内で約３．５゜
Ｃスパンする。
代表的範囲は湿度に応じるが夏は２２゜Ｃ２７゜Ｃ で
冬が２０゜Ｃ − ２３゜Ｃの広い範囲内で約３．５゜
Ｃスパンする。
湿度 ・・・ ４．２ 〜 １２ｇ／ｋｇ 湿度比
空気移動 ・・・ ０．２５ｍ／ｓｅｅ．を越えない夏
、０．１ ５ｍ／ｓ ｅ ｃ．を越えない冬平均放射温
度 ・・・ 空気温度と平均放射温度との平均である動
作温度 衣服の熱抵抗 居住者の平均代謝率 ・・・ 活動レベルに関する上記
基準の訂正版で、ＡＩ ＮＳ Ｉ／ＡＳＨＲＡＥ 基準
５５−８１Ｒが公開され相対湿度を６０％から３０％
の間にあり温度範囲を約０．５゜Ｃだけ狭めることを指
定することによりより厳しく制限している。
、０．１ ５ｍ／ｓ ｅ ｃ．を越えない冬平均放射温
度 ・・・ 空気温度と平均放射温度との平均である動
作温度 衣服の熱抵抗 居住者の平均代謝率 ・・・ 活動レベルに関する上記
基準の訂正版で、ＡＩ ＮＳ Ｉ／ＡＳＨＲＡＥ 基準
５５−８１Ｒが公開され相対湿度を６０％から３０％
の間にあり温度範囲を約０．５゜Ｃだけ狭めることを指
定することによりより厳しく制限している。
本発明は、上記パラメータのすべてを指定し、又、供給
空気を適当に分散するため空気分布レジスタを介し最小
の空気速度を必要とする通気条件を指定する。又、本発
明は、上記基準に列挙された他のパラメータ、例えば、
非定常で不均一な温度、放射の非対照、及び床の温度を
直接には指定していない。しかしながら、動作温度と人
間の衣服の絶縁効果が推定され、又、空気調和空間は、
ＡＳＨＲＡＥ基準の第５頁の湿度線図に於ける具体的例
で示し、■９８５年のＡＳＨＲＡＥ原理の第８章の第１
７頁の例で示す相対空気速度要件を常時満足することを
確認するのに必要な相対空気速度条件“ｃｏｍｆｏｒｔ
ｚｏｎｅ（快適温湿条件）”の部分内で保持される
。
空気を適当に分散するため空気分布レジスタを介し最小
の空気速度を必要とする通気条件を指定する。又、本発
明は、上記基準に列挙された他のパラメータ、例えば、
非定常で不均一な温度、放射の非対照、及び床の温度を
直接には指定していない。しかしながら、動作温度と人
間の衣服の絶縁効果が推定され、又、空気調和空間は、
ＡＳＨＲＡＥ基準の第５頁の湿度線図に於ける具体的例
で示し、■９８５年のＡＳＨＲＡＥ原理の第８章の第１
７頁の例で示す相対空気速度要件を常時満足することを
確認するのに必要な相対空気速度条件“ｃｏｍｆｏｒｔ
ｚｏｎｅ（快適温湿条件）”の部分内で保持される
。
個々の条件に於ける顕然負荷を補償するための空調空気
供給量を変える能力により時事可変空気量（ＶＡＶ）系
を一定空気量（ＣＡＶ）系よりも好んで選択することが
ある。ＣＡＶ系では、顕然負荷の変動を空調空気の流量
を維持しつつ空調空気の温度を変化させることにより吸
収している。
供給量を変える能力により時事可変空気量（ＶＡＶ）系
を一定空気量（ＣＡＶ）系よりも好んで選択することが
ある。ＣＡＶ系では、顕然負荷の変動を空調空気の流量
を維持しつつ空調空気の温度を変化させることにより吸
収している。
又、上記系の両方とも不完全でありその制御系によって
検出された負荷が減少する、即ち、顕然負荷が減少する
につれ著しくなる。
検出された負荷が減少する、即ち、顕然負荷が減少する
につれ著しくなる。
ＶＡＶ系では、最小負荷条件に供給された通気量は換気
性の悪さを回避するには不十分である。
性の悪さを回避するには不十分である。
空気の動きが不足すると不快感を増長し居住者にとって
不満感が生じる。湿度は部分負荷で受容出来ないレベル
まで上昇可能である。ＣＡＶ系では、換気の悪い淀んだ
空気に対する不満を回避出来るが、更に湿度が受容出来
ないレベルになることが多い。
不満感が生じる。湿度は部分負荷で受容出来ないレベル
まで上昇可能である。ＣＡＶ系では、換気の悪い淀んだ
空気に対する不満を回避出来るが、更に湿度が受容出来
ないレベルになることが多い。
本発明は、現存するＶＡＶ系及びＣＡＶ系の両方又はい
ずれかに適用可能である。
ずれかに適用可能である。
（従来技術の問題点）
オーストラリア特許第５３０５５４号と第５９７７５７
号及び米国特許第４９４２７４０号を参照されたい。
号及び米国特許第４９４２７４０号を参照されたい。
上記特許は、低面速度／高冷却速度（ＬＦＶ／ＨＣＶ）
法として知られる方法となっている空気調和方法に関す
るものである。本発明は、上記特許の特徴を具体化した
ものであり人間の快適さに対する温度条件はより密接に
達成可能である。これが、本発明の主たる目的である。
法として知られる方法となっている空気調和方法に関す
るものである。本発明は、上記特許の特徴を具体化した
ものであり人間の快適さに対する温度条件はより密接に
達成可能である。これが、本発明の主たる目的である。
上記方法は一定空気量（ＣＡＶ）系及び可変空気ｆｆｉ
（ＶＡＶ）系と共に使用でき、すべての従来より使用
された冷却剤と両立可能である。ある程度まで、本方法
は上記特許の従来の方法とは関係のない他の方法とは両
立可能である。しかしながら、上記特許（オーストラリ
ア特許第５９７７５７号及び米国特許第４９４２７４０
号の発明と関連して最も容易に実施される。
（ＶＡＶ）系と共に使用でき、すべての従来より使用
された冷却剤と両立可能である。ある程度まで、本方法
は上記特許の従来の方法とは関係のない他の方法とは両
立可能である。しかしながら、上記特許（オーストラリ
ア特許第５９７７５７号及び米国特許第４９４２７４０
号の発明と関連して最も容易に実施される。
物性的経験ｉｌｌ式が人間とその環境間の熱平衡を記述
するために開発されている。人間からの熱損失率に関し
て述べた各パラメータの効果は、快適温湿式として知ら
れる等式に組み合わされる。この長い等式とその物性的
経験朋を、ｌ９８２年Ｂｒｕｅｌ ＆ Ｋｊｅａｒ
Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ Ｎｏ．２
の“Ｔ ｈ ｅ ｒ ｍ ａＩ Ｃｏｍｆｏｒｔ
（温湿快適条件）”と言う文献にＢ．Ｗ，Ｏｌｅｓ
ｅｎ （ビー．ダプリュー．オレセン）によって簡潔
に要約している。
するために開発されている。人間からの熱損失率に関し
て述べた各パラメータの効果は、快適温湿式として知ら
れる等式に組み合わされる。この長い等式とその物性的
経験朋を、ｌ９８２年Ｂｒｕｅｌ ＆ Ｋｊｅａｒ
Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ Ｎｏ．２
の“Ｔ ｈ ｅ ｒ ｍ ａＩ Ｃｏｍｆｏｒｔ
（温湿快適条件）”と言う文献にＢ．Ｗ，Ｏｌｅｓ
ｅｎ （ビー．ダプリュー．オレセン）によって簡潔
に要約している。
物性を基本にした’ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｉｏ
ｎ“により種々の人間による熱利得及び損失の定性的推
定を可能にするが利得及び損失への人間の反応を示して
いない。快適温湿とは“満足を熱的環境で表現する心の
条件”と定義される。
ｎ“により種々の人間による熱利得及び損失の定性的推
定を可能にするが利得及び損失への人間の反応を示して
いない。快適温湿とは“満足を熱的環境で表現する心の
条件”と定義される。
十分に測定装置を備えた環境試験室内での定義された条
件に対する数百の人間の反応を試験することにより、デ
ンマークのＰ．０．フランジャー教授は人間の最も可能
性のある反応を求めこれらと熱利得と“快適温湿条件式
”で具体化した熱利得と熱損失への効果とを相関させた
。
件に対する数百の人間の反応を試験することにより、デ
ンマークのＰ．０．フランジャー教授は人間の最も可能
性のある反応を求めこれらと熱利得と“快適温湿条件式
”で具体化した熱利得と熱損失への効果とを相関させた
。
彼は“快適温湿式゛の解決により推論する熱的環境に対
し最も蓋然性のある人間の“予想平均投票（ｐｒｅｄｉ
ｃｔｅｄ ｍｅａｎ ｖｏｔｅを許す方法で行った
。
し最も蓋然性のある人間の“予想平均投票（ｐｒｅｄｉ
ｃｔｅｄ ｍｅａｎ ｖｏｔｅを許す方法で行った
。
ファンジャーの行った結果はアメリカ合衆国のＡ．Ｐ．
Ｇａｇｇｅ （工一．ピー．ガッゲ）及びその他による
ものと両立出来、又、他の多数の国の研究者により確認
され拡大された。これらの結果は人間の温湿環境条件に
関するＡＳＨＲＡＥ居準 ５５−８１の基礎を形成する
ために行われた。
Ｇａｇｇｅ （工一．ピー．ガッゲ）及びその他による
ものと両立出来、又、他の多数の国の研究者により確認
され拡大された。これらの結果は人間の温湿環境条件に
関するＡＳＨＲＡＥ居準 ５５−８１の基礎を形成する
ために行われた。
この基準は、示唆に富む。大多数の人間が温湿的に快適
であると、即ち、そう暑くなく、そう寒くもない、そう
湿っぽくなく、そんなに乾燥していないようなことを確
認するため設計者が目的とする温湿条件を示す。
であると、即ち、そう暑くなく、そう寒くもない、そう
湿っぽくなく、そんなに乾燥していないようなことを確
認するため設計者が目的とする温湿条件を示す。
人間が快適であると感じるには、温湿的快適条件以外に
他の要因も含むことが重要である。点灯レベルと点灯色
、ノイズレベルとノイズスベクトラム、姿勢、臭い、接
触、微風及び他の人間による乱調は、受容出来ないので
あれば、不快の原因となりうる。従って、本発明に特に
関係する快適温湿条件を満足させる試みを無にする。
他の要因も含むことが重要である。点灯レベルと点灯色
、ノイズレベルとノイズスベクトラム、姿勢、臭い、接
触、微風及び他の人間による乱調は、受容出来ないので
あれば、不快の原因となりうる。従って、本発明に特に
関係する快適温湿条件を満足させる試みを無にする。
数多くの表と線図が“ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｉ
ｏｎ”から組み立てられる。単一の表又は線図では上記
変数の総ての影響を網羅するには十分でない。人間の快
適度に影響させる主要因は、これら線図を試験すること
により明白になる。ビー．ダブり二一．オレセンによる
文献は、“快適温湿式（ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔ
ｉｏｎ）−の全内容を説明するため２８の異なる線図又
はダイヤグラムを必要とする。
ｏｎ”から組み立てられる。単一の表又は線図では上記
変数の総ての影響を網羅するには十分でない。人間の快
適度に影響させる主要因は、これら線図を試験すること
により明白になる。ビー．ダブり二一．オレセンによる
文献は、“快適温湿式（ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔ
ｉｏｎ）−の全内容を説明するため２８の異なる線図又
はダイヤグラムを必要とする。
このｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎは、定常状態
平衡が成立すると仮定して、人間と環境との間のエネル
ギバランスを表現している。Ａ Ｓ ＨＲＡＥ Ｆｕ
ｎｄａｍｅｎｔａｌｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ （１９
８９年）の注釈を使用すると、定常状態の人間によるエ
ネルギ出力量の合計は、代謝率に等しい。このエネルギ
の一部は、重りを持ち上げること、階段を昇る事のよう
な機械的作業で使われ残りは人間の基礎体温が、肉体が
暑ずぎるとかなりの量の汗が出、寒すぎると（代謝率を
増加させる為）身震いする熱規１１１Ｊ性の反応を求め
ることなく一定のままであるならば周囲に損失するであ
ろう熱として現れる。従って、単位皮膚表面積当たりの
人間からの総熱的損失率は、１平方メータ当たり（Ｍ−
Ｗ）ワットである。
平衡が成立すると仮定して、人間と環境との間のエネル
ギバランスを表現している。Ａ Ｓ ＨＲＡＥ Ｆｕ
ｎｄａｍｅｎｔａｌｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ （１９
８９年）の注釈を使用すると、定常状態の人間によるエ
ネルギ出力量の合計は、代謝率に等しい。このエネルギ
の一部は、重りを持ち上げること、階段を昇る事のよう
な機械的作業で使われ残りは人間の基礎体温が、肉体が
暑ずぎるとかなりの量の汗が出、寒すぎると（代謝率を
増加させる為）身震いする熱規１１１Ｊ性の反応を求め
ることなく一定のままであるならば周囲に損失するであ
ろう熱として現れる。従って、単位皮膚表面積当たりの
人間からの総熱的損失率は、１平方メータ当たり（Ｍ−
Ｗ）ワットである。
熱が失われる機構は、皮膚、Ｑｓｋを介する移動により
、又、肺、即ち、呼吸、Ｑｒｅｓによる移動による。
、又、肺、即ち、呼吸、Ｑｒｅｓによる移動による。
皮膚からの損失は、対流Ｃと放射、Ｒ１による顕然の損
失、及び、皮膚Ｅｓｋからの湿度分の蒸発による潜熱の
損失に細分可能である。
失、及び、皮膚Ｅｓｋからの湿度分の蒸発による潜熱の
損失に細分可能である。
呼吸による損失が大体の部分を占める。これは、対流に
よる損失Ｃｒｅｓと蒸発による損失ＥｒｅＳとに分割出
来る。
よる損失Ｃｒｅｓと蒸発による損失ＥｒｅＳとに分割出
来る。
総ての量は、皮膚表面のＩ平方メータ当たりのワット数
で表現される。”Ｄｕｂｏｉｓ ｓｕｒｆａｃｅ
ａｒｅａ（デボイス 表面積）”で知られる“標準”身
体表面積が指定され、比較を容易にするため、代謝率は
“メット”単位で表現され、ここでは、ｌメット ＝
５８．２ Ｗ／ｍ２ ＝５０Ｋｃａｌ／（ｈ．ｍ
２）は人間が静かに着座したとき健康な大人の代謝率で
ある。
で表現される。”Ｄｕｂｏｉｓ ｓｕｒｆａｃｅ
ａｒｅａ（デボイス 表面積）”で知られる“標準”身
体表面積が指定され、比較を容易にするため、代謝率は
“メット”単位で表現され、ここでは、ｌメット ＝
５８．２ Ｗ／ｍ２ ＝５０Ｋｃａｌ／（ｈ．ｍ
２）は人間が静かに着座したとき健康な大人の代謝率で
ある。
裸の人間に対して、皮膚の表面積は判定可能であり代表
的な点で皮膚温度は測定可能である。更に、対流及び放
射の熱移送係数、従って、周囲との顕然交換、及び皮膚
からの湿度分の蒸発率が判定可能である。同様に、ファ
ンジャー教授によって推定された経験１１から顕然及び
肺からの湿度損失が得られる。従って、快適温湿式のパ
ラメータは、すべて裸の人間に対し求められる。
的な点で皮膚温度は測定可能である。更に、対流及び放
射の熱移送係数、従って、周囲との顕然交換、及び皮膚
からの湿度分の蒸発率が判定可能である。同様に、ファ
ンジャー教授によって推定された経験１１から顕然及び
肺からの湿度損失が得られる。従って、快適温湿式のパ
ラメータは、すべて裸の人間に対し求められる。
衣服の効果は、身体の一部に絶縁層を加えることである
。この絶縁は身体全体に対し単一の等価均一層であるよ
うに記述してよい。絶縁値は、ｌｃｌｏ ＝０．１５
５ｍ”．” Ｃ／Ｗの場合“ｃｌｏ”の単位で表現され
る。ｃｌｏｔｈｉｎｇは、又、熱及び湿度が周囲と交換
される表面積を変える。従って、小さい修正を“Ｄｅｂ
ｏｉｓＳｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ”に行わないといけ
ない。下着から毛皮のトップコートまでの広い範囲のｃ
ｌｏ値は種々の参考書に列挙されており上記Ａ Ｓ Ｈ
Ｒ Ａ Ｅ基準に要約されている。
。この絶縁は身体全体に対し単一の等価均一層であるよ
うに記述してよい。絶縁値は、ｌｃｌｏ ＝０．１５
５ｍ”．” Ｃ／Ｗの場合“ｃｌｏ”の単位で表現され
る。ｃｌｏｔｈｉｎｇは、又、熱及び湿度が周囲と交換
される表面積を変える。従って、小さい修正を“Ｄｅｂ
ｏｉｓＳｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ”に行わないといけ
ない。下着から毛皮のトップコートまでの広い範囲のｃ
ｌｏ値は種々の参考書に列挙されており上記Ａ Ｓ Ｈ
Ｒ Ａ Ｅ基準に要約されている。
全ての要因を考慮に入れて、■９８２年、フロリダ州ク
リーガー（Ｋｒｉｅｇｅｒ）出版会社発行のＰ．Ｏ．フ
ァンジャーが書いた現在最も頻繁に使用される”ｃｏｍ
ｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｊｏｎ（快適温湿式）”と呼ば
れる単一式を開発した。
リーガー（Ｋｒｉｅｇｅｒ）出版会社発行のＰ．Ｏ．フ
ァンジャーが書いた現在最も頻繁に使用される”ｃｏｍ
ｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｊｏｎ（快適温湿式）”と呼ば
れる単一式を開発した。
この式は以下に示す形式で書かれている。理想的には、
本発明では制御システム内のアルゴリズムとして解決さ
れる。又は、最も簡単なものとして、答えが手動的にゾ
ーンサーモスタットを設定するため他のデータを後々の
組合わせのためのテーブル状のデータから推定される。
本発明では制御システム内のアルゴリズムとして解決さ
れる。又は、最も簡単なものとして、答えが手動的にゾ
ーンサーモスタットを設定するため他のデータを後々の
組合わせのためのテーブル状のデータから推定される。
上記ファンジャーのｃｏｍｆｏｒｔ− ｅｑｕａｔｉ
ｏｎは、以下のように示される。
ｏｎは、以下のように示される。
（Ｍ−Ｗ） ＝ ３．９６ ｘ １０−’ｆｃ
ｌ［（ｔｅｌ ＋ ２７３）’ （ｔ，＋
２７３）’］− ｆｃ＋ｈｃ（ｔｃ＋ − ｔ
ａ）＋ ３．０５［５．７３−０．００７（ＭＷ）
−Ｐａｌ ＋ ０， ４ ２ ｒ （Ｍ−Ｗ）
５８ ． １ ５ ］ ＋ ０ ． ０ １ ７
３ Ｍ （ ５ ． ８ ７ − Ｐ ａ ）十
０．００１４ Ｍ（３４ −
ｔａ）ここで ｔｅ，＝ ３５．７ − ０．
０２７５（Ｍ −Ｗ） − ｋｌｃ．［（Ｍ
−Ｗ） −３．０５ ［５．７３ −
０．００７ （Ｍ−Ｗ）！）．１ − ０．
４２［（Ｍ −Ｗ） − ５８．１５１−０
． ０１７３Ｍ（５． ８７ −Ｐａ）０．
００１４Ｍ（３４−ｔａ）］ Ｍ ＝ 代謝エネルギ生成率、Ｗ ／ ｍ ”Ｗ 一
外郎の仕事、Ｗ ／ ｍ ” ｆ ｃｔ一衣服を着けた身体と裸の身体との表面積の比 ｔｅｌ一衣服の表面温度、℃ ｔｒ一人間により受け入れる平均放射エネルギ、℃ ｈｃ一対流熱移送係数，Ｗ／ｍ’Ｋ ｔａ”−空気調和された空間の空気温度，℃ｐ，＝空中
の水蒸気の部分圧，ｋＰ． ｋ＝０．１５５ｍ″・℃／（ｃｌｏ．Ｗ）一単位対流 Ｉ ｅｌ一寡の衣服絶縁 更に、ここでｈｃとｆｃ＋の値は、 ｈｃ ＝ ２．３８（ｔｃ． − ｔａ）”５＞
１２．１ｆｆｖならば、２．３８ （ｊｃｌ −
ｔ．）’２５ 及び、 ２．３８ （ｔ．，＋−ｔ．）０″’＜１２．１ｒｖ
ならば１２．１ｖ ｆ．，＋ −１ｃ＋＜０． ５ ｃｌｏならば１．
００＋ ０．２ ｌｅｔ、及び、Ｉｃ＋＞０．５
ｃｌＯならば、１．０５＋０．１ １ｅ． ここでＶ一空気の相対速度、ｍ ／ ｓ上記快適温湿式
の左側と右側の辺の差は、身体の熱負荷である。熱負荷
Ｌは、Ａ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ １９８９年ファンダ
メンタル ハンドブックに、快適な皮膚温度に仮定的に
維持する人間に対し内部熱生成と実際の環境への熱損失
と実際の活動レベルに対する熱規■ｌ性の汗分泌率とし
て定義されている。
ｌ［（ｔｅｌ ＋ ２７３）’ （ｔ，＋
２７３）’］− ｆｃ＋ｈｃ（ｔｃ＋ − ｔ
ａ）＋ ３．０５［５．７３−０．００７（ＭＷ）
−Ｐａｌ ＋ ０， ４ ２ ｒ （Ｍ−Ｗ）
５８ ． １ ５ ］ ＋ ０ ． ０ １ ７
３ Ｍ （ ５ ． ８ ７ − Ｐ ａ ）十
０．００１４ Ｍ（３４ −
ｔａ）ここで ｔｅ，＝ ３５．７ − ０．
０２７５（Ｍ −Ｗ） − ｋｌｃ．［（Ｍ
−Ｗ） −３．０５ ［５．７３ −
０．００７ （Ｍ−Ｗ）！）．１ − ０．
４２［（Ｍ −Ｗ） − ５８．１５１−０
． ０１７３Ｍ（５． ８７ −Ｐａ）０．
００１４Ｍ（３４−ｔａ）］ Ｍ ＝ 代謝エネルギ生成率、Ｗ ／ ｍ ”Ｗ 一
外郎の仕事、Ｗ ／ ｍ ” ｆ ｃｔ一衣服を着けた身体と裸の身体との表面積の比 ｔｅｌ一衣服の表面温度、℃ ｔｒ一人間により受け入れる平均放射エネルギ、℃ ｈｃ一対流熱移送係数，Ｗ／ｍ’Ｋ ｔａ”−空気調和された空間の空気温度，℃ｐ，＝空中
の水蒸気の部分圧，ｋＰ． ｋ＝０．１５５ｍ″・℃／（ｃｌｏ．Ｗ）一単位対流 Ｉ ｅｌ一寡の衣服絶縁 更に、ここでｈｃとｆｃ＋の値は、 ｈｃ ＝ ２．３８（ｔｃ． − ｔａ）”５＞
１２．１ｆｆｖならば、２．３８ （ｊｃｌ −
ｔ．）’２５ 及び、 ２．３８ （ｔ．，＋−ｔ．）０″’＜１２．１ｒｖ
ならば１２．１ｖ ｆ．，＋ −１ｃ＋＜０． ５ ｃｌｏならば１．
００＋ ０．２ ｌｅｔ、及び、Ｉｃ＋＞０．５
ｃｌＯならば、１．０５＋０．１ １ｅ． ここでＶ一空気の相対速度、ｍ ／ ｓ上記快適温湿式
の左側と右側の辺の差は、身体の熱負荷である。熱負荷
Ｌは、Ａ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ １９８９年ファンダ
メンタル ハンドブックに、快適な皮膚温度に仮定的に
維持する人間に対し内部熱生成と実際の環境への熱損失
と実際の活動レベルに対する熱規■ｌ性の汗分泌率とし
て定義されている。
ファンジャーは、快適度に対する投票度数器と所与の環
境に対し大多数の人間のグループの予想平均投票（ＰＭ
Ｖ）を決定する手段とを考案した。
境に対し大多数の人間のグループの予想平均投票（ＰＭ
Ｖ）を決定する手段とを考案した。
上記度数は、
＋３ 暑い
＋２ 暖かい
＋１ 幾分暖かい
０ 中立
ｌ 幾分寒い
２ 寒い
３ 冷たい
予想平均投票は、以下の式により密接に適合している事
が判った。
が判った。
ＰＭＶ＝［０．３０３ ｅｘｐ（−０．０３６Ｍ）
＋ ０．０２８］Ｌ ここで熱負荷Ｌは、以上に示すように快適温湿式から決
定される。
＋ ０．０２８］Ｌ ここで熱負荷Ｌは、以上に示すように快適温湿式から決
定される。
所与の熱環境に不満足している人間の比率は予想平均投
票に関連しており、 ０．５≦ＰＭＶ≦＋０．５ならば、 ｌＯ％以下の人員が不満足であり、９０％の人員が満足
している。
票に関連しており、 ０．５≦ＰＭＶ≦＋０．５ならば、 ｌＯ％以下の人員が不満足であり、９０％の人員が満足
している。
これらの、制限は熱環境が本発明により制御される条件
範囲を定義している。予想平均投票が零についても５％
の人員が不満足している。
範囲を定義している。予想平均投票が零についても５％
の人員が不満足している。
これは受容可能な熱的環境条件を決定するのに人手可能
な基準のみであることを強調しなければならない。ここ
で上記快適温湿式を測定するのに使用される具体的基準
よりも人間の快適温湿を達成する方法を求めることにあ
る。
な基準のみであることを強調しなければならない。ここ
で上記快適温湿式を測定するのに使用される具体的基準
よりも人間の快適温湿を達成する方法を求めることにあ
る。
多くの設計者は、ピーク負荷条件で温湿快適基準を満足
させることに成功しているが、過剰的に冷却したり空気
を再暖房することなく全ての動作負荷で基準を満足させ
ることのできる設計者は非常に少ない。この失敗の原因
は多くの設計者が上記の規格（Ｓｔａｎｄａｒｄ）の推
奨に対して無視したことによる。このことは、所謂、“
欠陥のあるビルディング症候群”の開発に貢献している
。
させることに成功しているが、過剰的に冷却したり空気
を再暖房することなく全ての動作負荷で基準を満足させ
ることのできる設計者は非常に少ない。この失敗の原因
は多くの設計者が上記の規格（Ｓｔａｎｄａｒｄ）の推
奨に対して無視したことによる。このことは、所謂、“
欠陥のあるビルディング症候群”の開発に貢献している
。
この問題は、上記規格の推奨と従来の空気調和装置の制
御手段との根本的不適合性に発している。
御手段との根本的不適合性に発している。
本発明の目的は、上記不適合性を排除し人員の温湿快適
さに対する要件が空気凋和装置の動作の全条件を満足さ
せることにある。このことをするため、上記ＡＳＨＲＡ
Ｅ規格の線図を描いた広範な温湿ゾーンは、一連の狭い
バンドに細分化されなければならない。各々のバンドは
、動作負荷条件と人員に関係した特性の範囲に渡り動作
に対し“目標”を提供する。
さに対する要件が空気凋和装置の動作の全条件を満足さ
せることにある。このことをするため、上記ＡＳＨＲＡ
Ｅ規格の線図を描いた広範な温湿ゾーンは、一連の狭い
バンドに細分化されなければならない。各々のバンドは
、動作負荷条件と人員に関係した特性の範囲に渡り動作
に対し“目標”を提供する。
この狭い゜目標ゾーン”は、動作年度間空気調和空間の
人員により着服された広い範囲の衣服、ｓｅｄｅｎｔａ
ｒｙ （ｍｅｔ＝１）から活発（Ｖｅｒｙ ａｃｔ
ｉｖｅ）（ｍｅｔ ＝ ３）まで変化する人員によ
る広い範囲の活動、及び相対空気速度（ｖｅｌｏｃｉｔ
ｙ ｏｆ ａｉｒ ｏｖｅｒ ｏｃｃｕｐａｎ
ｔｓ ｏｆ ａ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｄ ｓ
ｐａｃｅ）、空気乾球温度、放射温度、動作温度、空気
の流量、顕然及び総熱負荷及び相対湿度を考慮する必要
性を網羅しなければならない。
人員により着服された広い範囲の衣服、ｓｅｄｅｎｔａ
ｒｙ （ｍｅｔ＝１）から活発（Ｖｅｒｙ ａｃｔ
ｉｖｅ）（ｍｅｔ ＝ ３）まで変化する人員によ
る広い範囲の活動、及び相対空気速度（ｖｅｌｏｃｉｔ
ｙ ｏｆ ａｉｒ ｏｖｅｒ ｏｃｃｕｐａｎ
ｔｓ ｏｆ ａ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｄ ｓ
ｐａｃｅ）、空気乾球温度、放射温度、動作温度、空気
の流量、顕然及び総熱負荷及び相対湿度を考慮する必要
性を網羅しなければならない。
これらの事項を考慮すれば、今所望する人間の快適度は
、ただ、１つの狭い目標ゾーンから別のゾーンに、効果
的には狭い ｍｏｖｉｎｇ ｃｏｍｆｏｒｔ ｔａ
ｒｇｅｔ ｚｏｎｅ”は比較的広いＡ Ｓ ｝Ｉ Ｒ
Ａ Ｅ規格の快適帯内で定義されるように調製するこ
とによって達成可能である。この動作目標帯は、動作年
度間で人員関連及び装置関連の条件変動するにつれ精神
測定又は精神測定型線図に違った位置を占有する。
、ただ、１つの狭い目標ゾーンから別のゾーンに、効果
的には狭い ｍｏｖｉｎｇ ｃｏｍｆｏｒｔ ｔａ
ｒｇｅｔ ｚｏｎｅ”は比較的広いＡ Ｓ ｝Ｉ Ｒ
Ａ Ｅ規格の快適帯内で定義されるように調製するこ
とによって達成可能である。この動作目標帯は、動作年
度間で人員関連及び装置関連の条件変動するにつれ精神
測定又は精神測定型線図に違った位置を占有する。
しかしながら、出願人は大概の気象条件のもとでは、Ｌ
ＦＶ／ＨＣＶ方法の空気調和装置は、上記米国特許第４
９４２７４０号の主題は、内在的に上記規格によって推
奨された限界以上に上昇することから占有空間の湿度を
抑制することができる。相対空気速度、供給空気乾球温
度及び除湿器の寸法の制御は、本発明では、汎用快適帯
内の非常に狭い目標帯内で設計条件を達成可能である。
ＦＶ／ＨＣＶ方法の空気調和装置は、上記米国特許第４
９４２７４０号の主題は、内在的に上記規格によって推
奨された限界以上に上昇することから占有空間の湿度を
抑制することができる。相対空気速度、供給空気乾球温
度及び除湿器の寸法の制御は、本発明では、汎用快適帯
内の非常に狭い目標帯内で設計条件を達成可能である。
目標帯自身の位置は精神測定線図を手動により又は自動
的に（又は、両方の組合せ）制御設定点を変化させるこ
とにより人員の衣服又は活動の変化、直射日光又は他の
熱的放射のレベル変化、及び周辺条件の変化を収容する
為に移動できる。
的に（又は、両方の組合せ）制御設定点を変化させるこ
とにより人員の衣服又は活動の変化、直射日光又は他の
熱的放射のレベル変化、及び周辺条件の変化を収容する
為に移動できる。
もしビルディング設計により窓からの直射日光の入力を
避けるならば、日中の調整は殆ど必要がない。
避けるならば、日中の調整は殆ど必要がない。
（問題点を解決する為の手段）
上記目的を達成するために、本発明に係る空気調和装置
及び空気調和方法は以下の特徴を有する。
及び空気調和方法は以下の特徴を有する。
即ち、（１）それ自身比較的広範な標準快適ゾーン内に
有り、精神測定の線図に描かれている比較的狭い快適目
標ゾーンであって、前記狭い快適目標ゾーンを決める要
因として人員の衣服の熱転送抵抗と活動レベルを含む、
前記快適目標ゾーン内の空間を冷却する方法に於いて、
前記方法は、前記空調空間で空気乾球温度と、平均放射
温度と動作温度との少なくとも一方とを求め、（ａ）前
記空間に供給される空気と前記空間を出る乾球空気温度
とのいずれか一方を制御し、（ｂ）冷却水の毎秒ｌ及び
２．２メータの等価値間に除湿器を介する冷却水の速度
を維持しつつ前記除湿器の実効寸法を制御し、（ｃ）供
給空気の前記除湿器から出る時の温度、前記除湿器の実
効寸法、及び前記除湿器内の冷却水流量速度の少なくと
もいずれｈ）１つを変えることにより前記空調空間の湿
度比を乾燥空気の１キログラム当たり水蒸気が４グラム
と■３グラムの間にあるように制御することを特徴とす
る前記空調空間の冷却方法。
有り、精神測定の線図に描かれている比較的狭い快適目
標ゾーンであって、前記狭い快適目標ゾーンを決める要
因として人員の衣服の熱転送抵抗と活動レベルを含む、
前記快適目標ゾーン内の空間を冷却する方法に於いて、
前記方法は、前記空調空間で空気乾球温度と、平均放射
温度と動作温度との少なくとも一方とを求め、（ａ）前
記空間に供給される空気と前記空間を出る乾球空気温度
とのいずれか一方を制御し、（ｂ）冷却水の毎秒ｌ及び
２．２メータの等価値間に除湿器を介する冷却水の速度
を維持しつつ前記除湿器の実効寸法を制御し、（ｃ）供
給空気の前記除湿器から出る時の温度、前記除湿器の実
効寸法、及び前記除湿器内の冷却水流量速度の少なくと
もいずれｈ）１つを変えることにより前記空調空間の湿
度比を乾燥空気の１キログラム当たり水蒸気が４グラム
と■３グラムの間にあるように制御することを特徴とす
る前記空調空間の冷却方法。
（２）（ａ）空気調和装置の除湿器の冷却コイルを介し
て空気流を起こし、（ｂ）少なくとも空気流速度と空気
流量の一方を求め、（ｃ）前記空調空間の乾球温度と前
記空気温度と球形（ｇｌｏｂｅ）温度とが異なる時前記
空調空間の少なくとも１部分での球形（ｇｌｏｂｅ）サ
ーモメータの温度を検出し、（ｄ）周囲温度を検出し、
（ｅ）電子コントーラに前記（ｂ）工程、（ｃ）工程、
及び（ｄ）工程からの入力データを与え、（ｆ）前記コ
ントローラで空気供給量と動作温度とを計算し、空調空
間の人員上の相対空気速度と演算動作温度と、人員の衣
服の熱移送抵抗と活動レベルと人員とその周囲との間の
エネルギの対流、放射、及び蒸発のよる交換とを含む熱
エネルギバランス式の解法により求めた相対空気速度と
動作温度との紹み合わせを描いた人間の為の快適目標ゾ
ーンとを比較し、（ｇ）前記空調空間への供給空気ＦＡ
と供給空気温度との少なくとも一方を調節して前記空間
を前記狭い目標ゾーンに保持することを特徴とする空調
空間を冷却する方法。
て空気流を起こし、（ｂ）少なくとも空気流速度と空気
流量の一方を求め、（ｃ）前記空調空間の乾球温度と前
記空気温度と球形（ｇｌｏｂｅ）温度とが異なる時前記
空調空間の少なくとも１部分での球形（ｇｌｏｂｅ）サ
ーモメータの温度を検出し、（ｄ）周囲温度を検出し、
（ｅ）電子コントーラに前記（ｂ）工程、（ｃ）工程、
及び（ｄ）工程からの入力データを与え、（ｆ）前記コ
ントローラで空気供給量と動作温度とを計算し、空調空
間の人員上の相対空気速度と演算動作温度と、人員の衣
服の熱移送抵抗と活動レベルと人員とその周囲との間の
エネルギの対流、放射、及び蒸発のよる交換とを含む熱
エネルギバランス式の解法により求めた相対空気速度と
動作温度との紹み合わせを描いた人間の為の快適目標ゾ
ーンとを比較し、（ｇ）前記空調空間への供給空気ＦＡ
と供給空気温度との少なくとも一方を調節して前記空間
を前記狭い目標ゾーンに保持することを特徴とする空調
空間を冷却する方法。
（３）（ａ）供給空気乾球温度と戻りの空気乾球温度と
、（ｂ）球形（ｇｌｏｂｅ）温度と動作温度との少なく
とも一方と、（ｃ）相対湿度の測定値と推定値との少な
くとも一方と、（ｄ）供給空気流竜と、空気速度と、利
用可能空気流量面積と、圧力差との少なくとも１つと、
（ｅ）何月何日何時というデータと、（ｆ）空調空間の
人員の衣服の代表的季節及び周辺条件に対する最も可能
性のある範囲を定義し、（ｇ）衣服の型の絶縁値範囲を
定義し、（ｈ）代謝エネルギ解放率（ ｍ ｅｔａｂｏ
ｌｉｃ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅｒａｔｅ）
と代表的活動範囲に対する外部仕事とを定義するデータ
とを含む空調空間にいる人員の活動を定義する情報を受
け取り、（ｉ）代謝エネルギ解放率と外部仕事出力と衣
服絶縁の適切な値を選択し、人員の発生した全代謝熱と
それを１１；Ｉ記空調空間の周囲と交換する割合との間
の平衡と、前記周囲との熱交換率が前記人員が発生した
全代謝熱に熱環境に対する人間の応動の研究の統計的結
果を参照することで定義される小さい公差範囲内で等し
くさせるに必要な空気乾球温度と相対速度の変化とを計
算し、（ｊ）供給空気流量と除湿器の冷却水流量の実効
寸法との少なくとも一方と供給空気温度とを変化させて
前記空調空間を前記公差範囲内に維持させることにより
前記空気乾球温度と相対速度とを変化させることを特徴
とする空気調和装置を制御する方法。
、（ｂ）球形（ｇｌｏｂｅ）温度と動作温度との少なく
とも一方と、（ｃ）相対湿度の測定値と推定値との少な
くとも一方と、（ｄ）供給空気流竜と、空気速度と、利
用可能空気流量面積と、圧力差との少なくとも１つと、
（ｅ）何月何日何時というデータと、（ｆ）空調空間の
人員の衣服の代表的季節及び周辺条件に対する最も可能
性のある範囲を定義し、（ｇ）衣服の型の絶縁値範囲を
定義し、（ｈ）代謝エネルギ解放率（ ｍ ｅｔａｂｏ
ｌｉｃ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅｒａｔｅ）
と代表的活動範囲に対する外部仕事とを定義するデータ
とを含む空調空間にいる人員の活動を定義する情報を受
け取り、（ｉ）代謝エネルギ解放率と外部仕事出力と衣
服絶縁の適切な値を選択し、人員の発生した全代謝熱と
それを１１；Ｉ記空調空間の周囲と交換する割合との間
の平衡と、前記周囲との熱交換率が前記人員が発生した
全代謝熱に熱環境に対する人間の応動の研究の統計的結
果を参照することで定義される小さい公差範囲内で等し
くさせるに必要な空気乾球温度と相対速度の変化とを計
算し、（ｊ）供給空気流量と除湿器の冷却水流量の実効
寸法との少なくとも一方と供給空気温度とを変化させて
前記空調空間を前記公差範囲内に維持させることにより
前記空気乾球温度と相対速度とを変化させることを特徴
とする空気調和装置を制御する方法。
（４）複数のコイル部分を有する除湿器と、前記コイル
部分を介し空気流を推進させるように位置するファンと
、空調空間の平均放射温度（ ｍ ｅ２１ｎ ｒａｄｉ
ａｎｉ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）と動作温度との少
なくとも一方を確認するように配置されたサーモメータ
からなる温度検出手段と、前記空調空間での相対湿度を
検出する湿度検出手段と、前記空調空間の占有領域内の
相対空気速度を毎秒０．０５メートルと毎秒０．３０メ
ートルの間に入り、前記空気が前記空気調和装置の除湿
器の面を介して毎秒３メートル以内になるように制御す
る空気制御手段と、前記空間に供給する空気の温度と前
記空間内の乾球空気温度とを制御する温度制御手段と、
前記除湿器を介しての冷却水速度を毎秒１メートルと毎
秒２．２メートルの等価値の間に維持しつつ前記除湿器
の実効寸法を制御する冷却水制御弁手段と、前記湿度検
出手段に接続され又前記温度制御手段と冷却水制御弁手
段との少なくとも一方に接続され、湿度比が１キログラ
ム当たり４グラムに近接すると前記除湿器から出る供給
空気温度とその実効寸法との少なくとも一方を変化させ
前記空調空間の湿度比が乾燥空気１キログラム当たり水
蒸気が４グラムとｌ３グラムの間に入るように制御する
湿度制御手段とからなることを特徴とするそれ自身比較
的広範な標準快適ゾーン内に有り、精神測定の線図に描
かれている比較的狭い快適目標ゾーンであって、前記狭
い快適目標ゾーンを決める要因として人員の衣服の熱転
送抵抗と活動レベルを含む、前記快適目標ゾーン内の空
間を冷却する空気調和装置。
部分を介し空気流を推進させるように位置するファンと
、空調空間の平均放射温度（ ｍ ｅ２１ｎ ｒａｄｉ
ａｎｉ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）と動作温度との少
なくとも一方を確認するように配置されたサーモメータ
からなる温度検出手段と、前記空調空間での相対湿度を
検出する湿度検出手段と、前記空調空間の占有領域内の
相対空気速度を毎秒０．０５メートルと毎秒０．３０メ
ートルの間に入り、前記空気が前記空気調和装置の除湿
器の面を介して毎秒３メートル以内になるように制御す
る空気制御手段と、前記空間に供給する空気の温度と前
記空間内の乾球空気温度とを制御する温度制御手段と、
前記除湿器を介しての冷却水速度を毎秒１メートルと毎
秒２．２メートルの等価値の間に維持しつつ前記除湿器
の実効寸法を制御する冷却水制御弁手段と、前記湿度検
出手段に接続され又前記温度制御手段と冷却水制御弁手
段との少なくとも一方に接続され、湿度比が１キログラ
ム当たり４グラムに近接すると前記除湿器から出る供給
空気温度とその実効寸法との少なくとも一方を変化させ
前記空調空間の湿度比が乾燥空気１キログラム当たり水
蒸気が４グラムとｌ３グラムの間に入るように制御する
湿度制御手段とからなることを特徴とするそれ自身比較
的広範な標準快適ゾーン内に有り、精神測定の線図に描
かれている比較的狭い快適目標ゾーンであって、前記狭
い快適目標ゾーンを決める要因として人員の衣服の熱転
送抵抗と活動レベルを含む、前記快適目標ゾーン内の空
間を冷却する空気調和装置。
（作用）
本発明に於いては、空気調和された空間は精神測定型線
図に描かれているように）狭い快適目標帯内で冷却され
る。ここでは、人員の衣服の熱移送抵抗及び物理的活動
レベルを含む要素が、実効除湿器寸法の制御によって湿
度を内在的に制御し、一方、空気低面速度及び高冷却水
流速度を維持するが湿度比が乾燥空気の１キログラム当
たり４．２グラムの水以下に落ちると除湿器の寸法と表
面温度のいずれか、又は、両方を増加させつつ、空気調
和された空間の動作温度、相対空気速度及び湿度を相互
に且つ同調的に訂正させる方法により目標帯を決定する
。
図に描かれているように）狭い快適目標帯内で冷却され
る。ここでは、人員の衣服の熱移送抵抗及び物理的活動
レベルを含む要素が、実効除湿器寸法の制御によって湿
度を内在的に制御し、一方、空気低面速度及び高冷却水
流速度を維持するが湿度比が乾燥空気の１キログラム当
たり４．２グラムの水以下に落ちると除湿器の寸法と表
面温度のいずれか、又は、両方を増加させつつ、空気調
和された空間の動作温度、相対空気速度及び湿度を相互
に且つ同調的に訂正させる方法により目標帯を決定する
。
好ましくは、供給空気流量を制御する手段及び空気取り
扱いユニット制御装置に目標帯に対する要件の変動をそ
れらが適切に調整できるように直接又は間接的に指示す
る電子制御装置が使用される。周囲空気エンタルビイ（
Ｅｎｔｈａｌｐｙ）と空調空間のそれとの違いは経済的
サイクル動作が要求されるところでは従来から検出され
た。
扱いユニット制御装置に目標帯に対する要件の変動をそ
れらが適切に調整できるように直接又は間接的に指示す
る電子制御装置が使用される。周囲空気エンタルビイ（
Ｅｎｔｈａｌｐｙ）と空調空間のそれとの違いは経済的
サイクル動作が要求されるところでは従来から検出され
た。
予め設定されたパラメータには、衣服及び人員の活動に
対する調整と空気流量速度に対する調整を含む。明白に
は、Ａｉｒ ＨａｎｄｌｉｎｇＵｎｉｔ（空気取り扱
いユニット）の除湿器コイルを介する空気流量速度の減
少によりピーク負荷での除湿増加が違った帯での同時負
荷の範囲をかなり広くさせている。しかしながら、以下
実施例で示しように、部屋が異なれば異なる要件がある
がこの要件間の差が大きくなく、若しくは、ＣＡＶ系が
空気流量容積の階段的変動を可能にするならば、又は、
いずれかであればＣＡＶ系はかなりの利点をもって本発
明を利用できる。
対する調整と空気流量速度に対する調整を含む。明白に
は、Ａｉｒ ＨａｎｄｌｉｎｇＵｎｉｔ（空気取り扱
いユニット）の除湿器コイルを介する空気流量速度の減
少によりピーク負荷での除湿増加が違った帯での同時負
荷の範囲をかなり広くさせている。しかしながら、以下
実施例で示しように、部屋が異なれば異なる要件がある
がこの要件間の差が大きくなく、若しくは、ＣＡＶ系が
空気流量容積の階段的変動を可能にするならば、又は、
いずれかであればＣＡＶ系はかなりの利点をもって本発
明を利用できる。
（実施例の説明）
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図の実線は本発明の精神測定値を示し、従来のＶＡ
Ｖ系と比較する（点線）ものである。
Ｖ系と比較する（点線）ものである。
ＬＦＶ／ＨＣＶに係る米国特許第４９１１２７４０号の
明細書で示すように、従来のＶＡＶ系３′の平衡室内条
件はＬＦＶ−ＨＣＶ室内条件３に対しより高い室内湿度
比である。本例では、従来の装置に対する平衡条件は、
受容できる快適部分の外及び上にある湿度レベルにまで
上昇する。
明細書で示すように、従来のＶＡＶ系３′の平衡室内条
件はＬＦＶ−ＨＣＶ室内条件３に対しより高い室内湿度
比である。本例では、従来の装置に対する平衡条件は、
受容できる快適部分の外及び上にある湿度レベルにまで
上昇する。
ＬＦＶ−ＨＣＶ（７）室内条件、即ち、点３は、受容可
能快適面にあるがより厳しい試験では室内の条件は必ず
しも快適ではないことを示している。
能快適面にあるがより厳しい試験では室内の条件は必ず
しも快適ではないことを示している。
ＡＳＨＲＡＥ規格５５−１９８１の主たる基準は人員の
少なくとも８０％は温湿的にも快適に感じる。以前の所
で示したように多くの要因はこの判定に、又は、“心の
状態゜に影響を与える。以下の規格（Ｓｔａｎｄａｒｄ
）に示す“快適帯”は十分な要件であると仮定すること
は誤った考え方である。快適部分でさえ平均放射温度が
平均放射温度が空気乾球温度に等しいと仮定するグラフ
ィックな例にすぎない。事実、第１図に示す帯よりもよ
り小さい帯がある。第１図は、温湿快適度の主たる基準
を満足するに必要であり十分である条件を定義する。こ
の帯は、早期に示す他の変数により決定される。
少なくとも８０％は温湿的にも快適に感じる。以前の所
で示したように多くの要因はこの判定に、又は、“心の
状態゜に影響を与える。以下の規格（Ｓｔａｎｄａｒｄ
）に示す“快適帯”は十分な要件であると仮定すること
は誤った考え方である。快適部分でさえ平均放射温度が
平均放射温度が空気乾球温度に等しいと仮定するグラフ
ィックな例にすぎない。事実、第１図に示す帯よりもよ
り小さい帯がある。第１図は、温湿快適度の主たる基準
を満足するに必要であり十分である条件を定義する。こ
の帯は、早期に示す他の変数により決定される。
最適人員快適条件を決定するために得られる最も正確な
手段は公開された線図の殆どが得られる経験的式の使用
による。本発明は、人間の快適さの受容度の基準を満足
させるならば使用する具体的な方法によらない。これら
の式からたてられた限定適用度の線図は発明の説明を簡
単化するために使用される。
手段は公開された線図の殆どが得られる経験的式の使用
による。本発明は、人間の快適さの受容度の基準を満足
させるならば使用する具体的な方法によらない。これら
の式からたてられた限定適用度の線図は発明の説明を簡
単化するために使用される。
第２図は、相対空気動作と活動度のレベルの重要性を示
す。
す。
各々４つの曲線によって横断された３つのバンドを示す
。右手の（実線）第１の帯と４つの曲線は、相対空気速
度１．５ｍ／ｓ，０．５ｍ／ｓ，０．２ ｍ ／ ｓ
，及び０．１０ｍ／ｓと等しいかそれ以下に対し各々０
．５ ｃｌｏの衣服値に対し温湿快適条件を示し、代
謝率がｌｍｅｔであるオフィスブルディングに於ける主
たる座業活動に対する温湿快適条件を示す。第２帯及び
４つの曲線（点線）は、座業（ｌｍｅｔ）時中庸衣服（
！．Ｏｃｌｏ）に対し快適条件を示す。左側の帯と一点
鎖線は、高活動度（３ｍｅｔ）と軽い衣服（Ｏ５ ｃ
ｌｏ）に対する快適条件を示す。右手帯内にある“目標
帯”は、およそ２６℃に対してであり衣服度が０．５
ｃｌｏであり、相対速度が≦０．１ｍ／ｓと０．２５
ｍ／ｓの間にあり、相対湿度が３０％から６０％の間に
ある。０．２５ｍ／ｓ以上の相対速度では、温湿的に快
適と感じるであろうが、相対速度乱調の直接効果を知る
こととなる。
。右手の（実線）第１の帯と４つの曲線は、相対空気速
度１．５ｍ／ｓ，０．５ｍ／ｓ，０．２ ｍ ／ ｓ
，及び０．１０ｍ／ｓと等しいかそれ以下に対し各々０
．５ ｃｌｏの衣服値に対し温湿快適条件を示し、代
謝率がｌｍｅｔであるオフィスブルディングに於ける主
たる座業活動に対する温湿快適条件を示す。第２帯及び
４つの曲線（点線）は、座業（ｌｍｅｔ）時中庸衣服（
！．Ｏｃｌｏ）に対し快適条件を示す。左側の帯と一点
鎖線は、高活動度（３ｍｅｔ）と軽い衣服（Ｏ５ ｃ
ｌｏ）に対する快適条件を示す。右手帯内にある“目標
帯”は、およそ２６℃に対してであり衣服度が０．５
ｃｌｏであり、相対速度が≦０．１ｍ／ｓと０．２５
ｍ／ｓの間にあり、相対湿度が３０％から６０％の間に
ある。０．２５ｍ／ｓ以上の相対速度では、温湿的に快
適と感じるであろうが、相対速度乱調の直接効果を知る
こととなる。
（以下、余白）
第２図の曲線は、活動度と服装の要求動作温度への大き
な影響を与えていることを示す。例えば、所与の相対速
度に対する余裕の日に、中庸の衣服（１．Ｏ ｃｌｏ
）を動作温度２４℃での着座者及び動作温度１４℃で高
度の活動を行っている軽い衣服を着た（０．５ ｃｌ
ｏ）人員により感じる。暑い夏の日（人員が軽い服装を
していると仮定して右側及び左側の曲線）、２６℃、１
９℃、及び１４℃は、全て着座（２６℃）及び高度の活
動に対し、各々、等しい快適温度条件である。１９℃は
非常に高い空気速度（１．５ｍ／ｓ）に関係し、１４℃
は０．１ｍ／ｓ以下の空気速度に関連する。（１．５ｍ
／ｓという数字はＡＳＨＲＡＥ推奨を越えるが速度効果
を説明するためい示してある。
な影響を与えていることを示す。例えば、所与の相対速
度に対する余裕の日に、中庸の衣服（１．Ｏ ｃｌｏ
）を動作温度２４℃での着座者及び動作温度１４℃で高
度の活動を行っている軽い衣服を着た（０．５ ｃｌ
ｏ）人員により感じる。暑い夏の日（人員が軽い服装を
していると仮定して右側及び左側の曲線）、２６℃、１
９℃、及び１４℃は、全て着座（２６℃）及び高度の活
動に対し、各々、等しい快適温度条件である。１９℃は
非常に高い空気速度（１．５ｍ／ｓ）に関係し、１４℃
は０．１ｍ／ｓ以下の空気速度に関連する。（１．５ｍ
／ｓという数字はＡＳＨＲＡＥ推奨を越えるが速度効果
を説明するためい示してある。
全ての線図に関して空気速度変動は最適怯適性の利用可
能部分を狭める。公称のＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ規格Ａ
ＳＨＲＡＥ ５５−１９８１は、以下のように規定す
る。
能部分を狭める。公称のＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ規格Ａ
ＳＨＲＡＥ ５５−１９８１は、以下のように規定す
る。
“夏” 占ｆ丁帯の平均空気移動は０．２５ｍ／Ｓを越
えてはならない。
えてはならない。
“冬”占有帯の平均空気移動は０．１５ｍ／ｓを越えて
は成らない。
は成らない。
占有帯に許される最大時間平均移動は、夏より冬のほう
が低い。Ａ Ｓ Ｈ ＦＺ Ａ Ｅ規格に温度と湿度と
が受忍可能ならは温湿的に快適であることに対し必要な
最小空気移動はないと示してある。
が低い。Ａ Ｓ Ｈ ＦＺ Ａ Ｅ規格に温度と湿度と
が受忍可能ならは温湿的に快適であることに対し必要な
最小空気移動はないと示してある。
通常の空気調和装置では、夏に２６℃よりも高い帯温度
は快適であると思われる。しかしながら規格内の快適さ
によって帯温度の℃毎に０．２７５ ｍ ／ ｓの空気
移動の増加が伴うならば温度が２８℃まで増加すること
ができる。この例では、空気の移動の増加が室内の空気
温度の高温度に対して補償するために人員から熱移送率
の増加を招く。
は快適であると思われる。しかしながら規格内の快適さ
によって帯温度の℃毎に０．２７５ ｍ ／ ｓの空気
移動の増加が伴うならば温度が２８℃まで増加すること
ができる。この例では、空気の移動の増加が室内の空気
温度の高温度に対して補償するために人員から熱移送率
の増加を招く。
そのため、皮膚温度と皮膚の湿気を快適に維持する。
冬と夏ｌこ対し最大相対速度を透視すると、ＡＳＨｒｔ
ＡＥ ５５−１９８１規格は以下について述べている
。
ＡＥ ５５−１９８１規格は以下について述べている
。
“離れた紙、髪、及び他の光体は、０．８ｍ／ｓ（１６
０ ｆｐｍ）の空気移動で吹きまわされ始める” 上記の考慮は供給空気とデフユーザとが空気を室内に人
員の近辺での相対速度がＡＳＨＲＡＥ５５−１９８１設
計規格によって指定された範囲内に入るように配置され
ることを確認する空気調和装置に重要性を置いている。
０ ｆｐｍ）の空気移動で吹きまわされ始める” 上記の考慮は供給空気とデフユーザとが空気を室内に人
員の近辺での相対速度がＡＳＨＲＡＥ５５−１９８１設
計規格によって指定された範囲内に入るように配置され
ることを確認する空気調和装置に重要性を置いている。
本発明は、ピーク負荷動作に対し空気配分装置を設計す
る最高の実際の設計方法を使用することにより達成でき
、室内での任意の所与の点での相対速度が室内に対する
空気の流量に比例することを仮定している。ピーク及び
最小部分負荷の容積流量範囲を減少させることにより本
発明自身この仮定を満足させることに貢献している。
る最高の実際の設計方法を使用することにより達成でき
、室内での任意の所与の点での相対速度が室内に対する
空気の流量に比例することを仮定している。ピーク及び
最小部分負荷の容積流量範囲を減少させることにより本
発明自身この仮定を満足させることに貢献している。
快適条件に関する文献に報告されたデータの殆どは、低
い空気移動に関係する。例えば、規格５５−１９８１
の第１表は、“８０％の熱受容度に対する動作温度は
０．１５ｍ／ｓの空気移動に基づく”と報告している。
い空気移動に関係する。例えば、規格５５−１９８１
の第１表は、“８０％の熱受容度に対する動作温度は
０．１５ｍ／ｓの空気移動に基づく”と報告している。
衣服絶縁を５０％の相対湿度での着座活動に対する動作
温度の関数としてプロットされている規格の第Ｉ図は、
又、０．１５ｍ／ｓ以下の相対速度に基づく。
温度の関数としてプロットされている規格の第Ｉ図は、
又、０．１５ｍ／ｓ以下の相対速度に基づく。
現存する空調装置が人間の快適原理に固着する程度を評
価する為に、オーストラリアの西側海岸線の温暖な気候
で設計された高オフィスビルディングに実際の可変空気
量（ＶＡＶ）系の設計性能を考慮する。空気調和装置の
多くの型を使用可能である。第１図に示す快適部分内に
常時ある顕熱温度及び湿度比を維持する際のＬ Ｆ Ｖ
− Ｈ Ｃ Ｖ系の優れた性能は実際には既に設定さ
れ証明された。
価する為に、オーストラリアの西側海岸線の温暖な気候
で設計された高オフィスビルディングに実際の可変空気
量（ＶＡＶ）系の設計性能を考慮する。空気調和装置の
多くの型を使用可能である。第１図に示す快適部分内に
常時ある顕熱温度及び湿度比を維持する際のＬ Ｆ Ｖ
− Ｈ Ｃ Ｖ系の優れた性能は実際には既に設定さ
れ証明された。
この優れた低エネルギマルチゾーンＬＦＶ−ＨＣＶ系の
性能は本発明の快適度の統合を設計にインコーボレーテ
ッドするシステムと対照される。
性能は本発明の快適度の統合を設計にインコーボレーテ
ッドするシステムと対照される。
比較の前に、ＬＦＶ−ＨＣＶ−ＶＡＶ？ルチゾーン系の
説明を行う。
説明を行う。
ＬＦＶ−ＨＣＶ方法にて保持されている従来のＶＡＶ系
は以下の特徴を有する。
は以下の特徴を有する。
即ち、供給空気温度は一定に維持される。冷却空気流量
が供給空気温度の一定性を維持するように制御される。
が供給空気温度の一定性を維持するように制御される。
各帯はダンパーの設定を帯乾球温度を維持するために制
御するサーモスタットを有する。ファンの容積流量はい
くつかの従来からの方法に１つにより種々の帯でのダン
パーの設定の組み合わせ効果と適合するように制御され
る。
御するサーモスタットを有する。ファンの容積流量はい
くつかの従来からの方法に１つにより種々の帯でのダン
パーの設定の組み合わせ効果と適合するように制御され
る。
しかしながら、ＬＰＶ−ＨＣＶ方法は、従来のＶＡＶ系
とは以下の点で異なる。
とは以下の点で異なる。
前者の系は実質的に低い面速度で動作する。
冷却空気速度は、特に除湿器の実寸法が減る間部分負荷
では、高い。
では、高い。
又、フィンの密度、回路化、及び冷却空気温度は全動作
範囲に渡る性能の最適化にすることに際し重要な設計要
素である。
範囲に渡る性能の最適化にすることに際し重要な設計要
素である。
前者の系（システム）は、同時マルチゾーン範囲変動を
受容する大きな容量を有する。
受容する大きな容量を有する。
及び前者のシステムは、エネルギを殆ど消費しない。
以下は、ＶＡＶを使用したＬ Ｐ Ｖ − １−Ｉ Ｃ
Ｖ系にて使用する方法であり例題オフィスに適応する
装備に対し上記従来技術で示した特許に準拠している。
Ｖ系にて使用する方法であり例題オフィスに適応する
装備に対し上記従来技術で示した特許に準拠している。
コイルが代表的なレベルの温和な気候に位置する高オフ
ィスビルディングに関する幾つかの帯を供給する空気取
り扱いユニットの設計要求を満足するように選択される
。２４℃の室内夏乾球温度は、（第１図参照のこと）第
４図に示す快適部分内に湿度を安全に維持するシステム
と組み合わされた時良好な設計と見なされる。第４図で
は、点線で基準となる広範な快適帯が示され又ハッチ状
で示されている。これとは別に、空気配分系の設計での
最高のプラクチスにつずいて人間の快適さの原理に特別
の配慮が与えられない。
ィスビルディングに関する幾つかの帯を供給する空気取
り扱いユニットの設計要求を満足するように選択される
。２４℃の室内夏乾球温度は、（第１図参照のこと）第
４図に示す快適部分内に湿度を安全に維持するシステム
と組み合わされた時良好な設計と見なされる。第４図で
は、点線で基準となる広範な快適帯が示され又ハッチ状
で示されている。これとは別に、空気配分系の設計での
最高のプラクチスにつずいて人間の快適さの原理に特別
の配慮が与えられない。
ピーク負荷では、選択により２４℃の室内条件と４８％
の相対湿度を与え局部気候設計条件に対し０．８７の室
内顕然比を補償する。
の相対湿度を与え局部気候設計条件に対し０．８７の室
内顕然比を補償する。
室内の顕然負荷の６５％で、選択により２４℃の室内条
件と５７％の相対湿度を与え、マイルドで湿度の多い部
分負荷設計条件（以下、湿気の多い部分負荷設計条件と
呼ぶ）に対し０．６７の室内顕熱比を補償する。
件と５７％の相対湿度を与え、マイルドで湿度の多い部
分負荷設計条件（以下、湿気の多い部分負荷設計条件と
呼ぶ）に対し０．６７の室内顕熱比を補償する。
ピーク負荷条件時ビルディングの人員、概して、軽装す
るであろう。従って、第５Ａ図の線図は、快適さの統一
なしに（ｗｉｔｈｏｕｔ ｃｏｍｆｏｒｔ ｉｎｔ
ｅｇｒａｔｉｏｎ）ピーク条件に対しＬＦＶ−ＨＣＶ系
の性能を円により示す適切な図面である。湿気の多い部
分負荷条件、これは、秋の時最も頻繁に起きるが、その
際少し衣服が重なり第５Ｂ図が適用可能となる。快適さ
の統合の無い部分負荷が開放円で示される。
るであろう。従って、第５Ａ図の線図は、快適さの統一
なしに（ｗｉｔｈｏｕｔ ｃｏｍｆｏｒｔ ｉｎｔ
ｅｇｒａｔｉｏｎ）ピーク条件に対しＬＦＶ−ＨＣＶ系
の性能を円により示す適切な図面である。湿気の多い部
分負荷条件、これは、秋の時最も頻繁に起きるが、その
際少し衣服が重なり第５Ｂ図が適用可能となる。快適さ
の統合の無い部分負荷が開放円で示される。
最初に、ピーク負荷性能を参照すれば、２４℃、４８％
のＲＨで室内条件は、かなり“０．１ ｍ／Ｓ以下”と
記す快適さに対する相対速度以下になる。従って、８０
％の人員が快適とするならば空気速度は、０．１ｍ／ｓ
より低くなくてはいけない。０．１ｍ／ｓ以下でなくて
はいけないと思われる事実は動作温度及び湿度が満足な
ものであれば温湿快適さに対して必要なものとして指定
される最小空気移動はないので重要でない。従って、空
気配分システムがこの低速度を達成可能であれば性能は
受容範囲内である。
のＲＨで室内条件は、かなり“０．１ ｍ／Ｓ以下”と
記す快適さに対する相対速度以下になる。従って、８０
％の人員が快適とするならば空気速度は、０．１ｍ／ｓ
より低くなくてはいけない。０．１ｍ／ｓ以下でなくて
はいけないと思われる事実は動作温度及び湿度が満足な
ものであれば温湿快適さに対して必要なものとして指定
される最小空気移動はないので重要でない。従って、空
気配分システムがこの低速度を達成可能であれば性能は
受容範囲内である。
達成された室内条件が第４図の快適ゾーン内に安全に入
る。しかしながら、空気速度が速くないでビークｆ１荷
をオフセットし通気条件を満足することは可能性が薄い
。設計者は、より高いファンのコストの出費で供給空気
温度を増加させ空気容積を増加させようと誘惑にかられ
ることとなる。
る。しかしながら、空気速度が速くないでビークｆ１荷
をオフセットし通気条件を満足することは可能性が薄い
。設計者は、より高いファンのコストの出費で供給空気
温度を増加させ空気容積を増加させようと誘惑にかられ
ることとなる。
しかしながら、このことは湿気の多い（ ｈ ｕ ｍ
ｉｄ）部分負荷動作時空調空間での湿度を増加させる問
題を大きくする。従って、このオプションは拒絶するべ
きである。天井が床より数メートルも高くない限りピー
ク負荷設計で要求される低相対速度を維持しつつ必要容
積流を導入することは困難である。更に、部分負荷動作
時この空気移動はＶＡＶ系では更に減少する。従って、
２４℃は、ピーク負荷条件では実際の室内乾球温度では
ない。
ｉｄ）部分負荷動作時空調空間での湿度を増加させる問
題を大きくする。従って、このオプションは拒絶するべ
きである。天井が床より数メートルも高くない限りピー
ク負荷設計で要求される低相対速度を維持しつつ必要容
積流を導入することは困難である。更に、部分負荷動作
時この空気移動はＶＡＶ系では更に減少する。従って、
２４℃は、ピーク負荷条件では実際の室内乾球温度では
ない。
一見すると、第３図に示す“ｃｏｍｆｏｒｔ ｙ．ｏ
ｎｅ （快適帯）にて示す通り、人間の快適条件は実際
の用語では、温湿負荷に合致し、制度による通気要件が
合致するのが困難であり、一方、快適さに必要な低レベ
ルの空気移動を満足し、部分負荷で淀んだ条件となると
考えられる。通気の必要最小規格は、一人当たり毎秒７
．５リットルである。
ｎｅ （快適帯）にて示す通り、人間の快適条件は実際
の用語では、温湿負荷に合致し、制度による通気要件が
合致するのが困難であり、一方、快適さに必要な低レベ
ルの空気移動を満足し、部分負荷で淀んだ条件となると
考えられる。通気の必要最小規格は、一人当たり毎秒７
．５リットルである。
湿気の多い部分負荷での２４℃、５７％での室内条件を
参照されたい。
参照されたい。
これは、ＬＦＶ／ＨＣＶ発明によれば、部分負荷条件に
対し共通して発生する比率である０．６７の低室内顕熱
比での顕然及び潜熱負荷を補償するために除湿器のコイ
ルの活性部分を減らし、残りの活性部分を介し冷却空気
流量速度を増加させることによってピーク選択と熱ダイ
ナミックに適合される。設計室内条件での快適さに必要
な相対速度（第５Ａ図と第５Ｂ図）は、ＡＳＨＲＡＥ規
格で推奨される最大相対速度よりも十分速い０．４ｍ／
ｓ（メートル／秒）よりも速い。又、室内に供給される
空気が少ないが何度も空気の移動が要求される点でピー
ク負荷条件と適合できる。
対し共通して発生する比率である０．６７の低室内顕熱
比での顕然及び潜熱負荷を補償するために除湿器のコイ
ルの活性部分を減らし、残りの活性部分を介し冷却空気
流量速度を増加させることによってピーク選択と熱ダイ
ナミックに適合される。設計室内条件での快適さに必要
な相対速度（第５Ａ図と第５Ｂ図）は、ＡＳＨＲＡＥ規
格で推奨される最大相対速度よりも十分速い０．４ｍ／
ｓ（メートル／秒）よりも速い。又、室内に供給される
空気が少ないが何度も空気の移動が要求される点でピー
ク負荷条件と適合できる。
従って、部分負荷では、システムは、正しい比率で顕熱
及び潜熱負荷を適当にオフセットするが、室内での快適
な湿度比を維持ずるけれども、受容できる相対速度を維
持することは出来ない。もし、従来のＶＡＶ系ではＬＡ
Ｖ−ＨＣＶの改良がなければ、快適さに必要な相対速度
は、第Ｉ図の室内条件３′によって示される高湿度の補
償をする為には一層速くなろう。
及び潜熱負荷を適当にオフセットするが、室内での快適
な湿度比を維持ずるけれども、受容できる相対速度を維
持することは出来ない。もし、従来のＶＡＶ系ではＬＡ
Ｖ−ＨＣＶの改良がなければ、快適さに必要な相対速度
は、第Ｉ図の室内条件３′によって示される高湿度の補
償をする為には一層速くなろう。
空気配分システムは、ピーク及び湿気の多い部分負荷動
作について一致する。後者の場合、前者が必要とする６
５％の空気容積を必要とする。従って、第５Ａ図で示す
性能を、ピーク及び湿気の多い又は他の部分負荷条件で
の快適さについて必要なものとして与えることは不可能
であろう。部分負荷をオフセットする空気はピーク負荷
での相対速度より速くなるように同じ空気供給システム
を介し配分することは不可能であろう。
作について一致する。後者の場合、前者が必要とする６
５％の空気容積を必要とする。従って、第５Ａ図で示す
性能を、ピーク及び湿気の多い又は他の部分負荷条件で
の快適さについて必要なものとして与えることは不可能
であろう。部分負荷をオフセットする空気はピーク負荷
での相対速度より速くなるように同じ空気供給システム
を介し配分することは不可能であろう。
上記例は特定の応用であるが、結果は現在の最も良好な
プラクチス（ｐｒａｃｔｉｃｅ）である。
プラクチス（ｐｒａｃｔｉｃｅ）である。
直接的にも間接的にも、この最高のブラクチスは、人間
に対する温湿環境条件に対するＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ
５５−１９８１規格（ＡＳＨＲＡＥ ５５−１９８１
Ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ Ｔｈｅｒｍａｌ
Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ
ｓ ｆｏｒ Ｈｕｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎ
ｃｙ）に対しては不適合である。尚、人間の快適さの根
本原理についてＡＳＨＲＡＥ １９８５Ｆｕｎｄａｍ
ｅｎｔａｌｓ （基本）の第８章に示す。 又、これは
、デンマーク 工科 大学の加熱及び空気調和研究所の
ピー．オー．ファンジャ− （Ｐ．０．Ｆａｎｇｅｒ
）氏の業績を示している。
に対する温湿環境条件に対するＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ
５５−１９８１規格（ＡＳＨＲＡＥ ５５−１９８１
Ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ Ｔｈｅｒｍａｌ
Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ
ｓ ｆｏｒ Ｈｕｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎ
ｃｙ）に対しては不適合である。尚、人間の快適さの根
本原理についてＡＳＨＲＡＥ １９８５Ｆｕｎｄａｍ
ｅｎｔａｌｓ （基本）の第８章に示す。 又、これは
、デンマーク 工科 大学の加熱及び空気調和研究所の
ピー．オー．ファンジャ− （Ｐ．０．Ｆａｎｇｅｒ
）氏の業績を示している。
第５Ａ図及び第５Ｂ図の線図を試験してみると空調空間
の動作温度は一定値に強制すべきでないが、瞬間の特定
の室内負荷及び季節に適切な衣服の関数として変動する
ようになるべきであることが明確に判明する。上記例で
は、室内温度は２４℃が規定されたが、ピーク負荷では
この乾球温度は低すぎるし部分負荷では快適さを実際の
設計で達成するには高すぎる。
の動作温度は一定値に強制すべきでないが、瞬間の特定
の室内負荷及び季節に適切な衣服の関数として変動する
ようになるべきであることが明確に判明する。上記例で
は、室内温度は２４℃が規定されたが、ピーク負荷では
この乾球温度は低すぎるし部分負荷では快適さを実際の
設計で達成するには高すぎる。
上記解析により、全てのゾーンにおける固定乾球温度を
維持しつつ快適さを満足させる論理手段はないことを示
している。引用した例では、ＡＳＨＲＡＥ Ｃｏｍｆ
ｏｒｔ Ｓｔａｎｄａｒｄ（快適 規格）を満足した
相対速度を維持することが不可能と判った。この結論で
は第５図の線図の信頼度に応じるとして見なして良い。
維持しつつ快適さを満足させる論理手段はないことを示
している。引用した例では、ＡＳＨＲＡＥ Ｃｏｍｆ
ｏｒｔ Ｓｔａｎｄａｒｄ（快適 規格）を満足した
相対速度を維持することが不可能と判った。この結論で
は第５図の線図の信頼度に応じるとして見なして良い。
これらの線図を用意するため、空気温度が平均放射温度
と等しいという仮定により問題の枠が減る。一方、ＡＳ
ＨＲＡＥの”ａｒｅａ ｏｆ ｃｏｍｆｏｒｔ“（
第４図）は、“動作 温度 （ｏｐｅｒａｔｉｖｅ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）”による。
と等しいという仮定により問題の枠が減る。一方、ＡＳ
ＨＲＡＥの”ａｒｅａ ｏｆ ｃｏｍｆｏｒｔ“（
第４図）は、“動作 温度 （ｏｐｅｒａｔｉｖｅ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）”による。
動作 温度”は、人間の快適さに対する温湿環境範囲の
ＡＳＨＲＡＥ 規格 ５５−１９８１のパラグラフ ３
．９に、“およそ空気及平均放射温度の単純な平均”と
定義している。勿論、空気温度が平均放射温度と等しく
ないならば、低い温度点灯での室内ゾーンにおいてのよ
うに、この定義が満足されよう。しばしば、これらは等
しくないため、第５Ａ図と第５Ｂ図との使用から引き出
された結論はただ定性的と見なされるのみである。
ＡＳＨＲＡＥ 規格 ５５−１９８１のパラグラフ ３
．９に、“およそ空気及平均放射温度の単純な平均”と
定義している。勿論、空気温度が平均放射温度と等しく
ないならば、低い温度点灯での室内ゾーンにおいてのよ
うに、この定義が満足されよう。しばしば、これらは等
しくないため、第５Ａ図と第５Ｂ図との使用から引き出
された結論はただ定性的と見なされるのみである。
第５図第４図で具体化された単純さが引き出される十分
な”ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎの使用を元に
したより詳細な解析によりこれら定性的な結論は平均放
射温度が最周辺ゾーンでみられるように乾球温度とは異
なるという実際の状況を示すものであることが判る。
な”ｃｏｍｆｏｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎの使用を元に
したより詳細な解析によりこれら定性的な結論は平均放
射温度が最周辺ゾーンでみられるように乾球温度とは異
なるという実際の状況を示すものであることが判る。
第４図にしめす線図の値は、横軸に動作温度を使用して
も、゜夏”で示す部分の衣服の絶縁値が０．５ｃｌｏと
異なる時にフルコンフオート式から求めた実際の値と逸
脱する。ＡＳＨＲＡＥ５５−１９８１では、０．１
ｃｌｏ当たり−０．６℃の修正係数を推奨している。例
題の設計に使用される２４℃の余分６５％の部分負荷条
件については、０．５ ｃｌｏから０．９ ｃｌｏ
までの変動に対する動作温度は、第４図及び第５図の条
件のもとて（ここでは、空気温度が平均放射温度に等し
いと仮定している。）２．４℃だけ左側に快適区域が移
動することが要求される。
も、゜夏”で示す部分の衣服の絶縁値が０．５ｃｌｏと
異なる時にフルコンフオート式から求めた実際の値と逸
脱する。ＡＳＨＲＡＥ５５−１９８１では、０．１
ｃｌｏ当たり−０．６℃の修正係数を推奨している。例
題の設計に使用される２４℃の余分６５％の部分負荷条
件については、０．５ ｃｌｏから０．９ ｃｌｏ
までの変動に対する動作温度は、第４図及び第５図の条
件のもとて（ここでは、空気温度が平均放射温度に等し
いと仮定している。）２．４℃だけ左側に快適区域が移
動することが要求される。
明らかに、これは本発明が真値を検出し線図の値を使用
するより基本式を使用する制御系に好んで適用される。
するより基本式を使用する制御系に好んで適用される。
このようにして、種々の室内又はゾーンでの季節的及び
日中の変動は吸収可能である。
日中の変動は吸収可能である。
人間の快適さの原理に関係することは空気調和装置の設
計に変更を必要とする。方法、設計思想、及び装備の選
択についての変更は本発明で指定される。
計に変更を必要とする。方法、設計思想、及び装備の選
択についての変更は本発明で指定される。
以下は、本発明に対する条件を示す。
上記解析で人間の快適さの原理が現存する空気調和装置
によって適当に指定されないことが示されている。これ
ら空調装置は、多くの設計者が第４図で印をつけた区域
の境界線内に室内条件を維持すれば、快適さが確保され
るであろうという誤った考えのちとにあるからして、人
間の快適さを満足するように設計されていなかった。上
記解析によって人間が何故現存する空気調和装置に不満
を抱いたかを広く説明され技術論文の主題及び空調関係
の学会の公開会議の主題になっている。
によって適当に指定されないことが示されている。これ
ら空調装置は、多くの設計者が第４図で印をつけた区域
の境界線内に室内条件を維持すれば、快適さが確保され
るであろうという誤った考えのちとにあるからして、人
間の快適さを満足するように設計されていなかった。上
記解析によって人間が何故現存する空気調和装置に不満
を抱いたかを広く説明され技術論文の主題及び空調関係
の学会の公開会議の主題になっている。
本発明の目的は、人間の快適さと適当な空気処理とが統
合された新規な空気調和方法を提供することにある。即
ち、その目的は、空気処理が常時温湿快適性の為の全て
の他の要件と適合する手段により達成される装置及び方
法を提供することである。この方法を具体化したものは
車両として米国特許第４、９１１、２７４０号のＬＦＶ
−ＨＣＶ−ＶＡＶシステムを使用し続けている。しかし
ながら、本発明の方法は、他の空気調和システムの設計
にも変更すれば適用可能である。
合された新規な空気調和方法を提供することにある。即
ち、その目的は、空気処理が常時温湿快適性の為の全て
の他の要件と適合する手段により達成される装置及び方
法を提供することである。この方法を具体化したものは
車両として米国特許第４、９１１、２７４０号のＬＦＶ
−ＨＣＶ−ＶＡＶシステムを使用し続けている。しかし
ながら、本発明の方法は、他の空気調和システムの設計
にも変更すれば適用可能である。
本発明とその多くの利点を説明するため、快適さを統合
したＬ Ｆ Ｖ − Ｉ−Ｉ Ｃ Ｖ − Ｖ Ａ Ｖ
設計の性能は上記解析の既に示した優秀な装置に関して
の同じ温湿設計仕様について判定される。新規なシステ
ムと現存の最高のブラクチスとを公平に比較することを
可能にし、本発明に於いて、人間の快適原理が空調装置
の性能と統合できるという主張とを支持する。ＡＳＨＲ
ＡＥ Ｓｔａｎｄａｒｄ（規格）５５−１８９１の第
３図の基礎となる“Ｔｈｅｒｍａｌ Ｅｎｖｉｒｏｎ
ｍｅｎｔａｌＣｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ Ｈｕ
ｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎｃｙ”の第１図には、湿度と
空気移動が受容範囲にあれば８０％の人員が快適と感じ
る動作温度範囲が示されている。夏条件であれば、衣服
絶縁が約０．５ ｃｌｏならば、その範囲は２２．８
℃から２６．１℃である。衣服絶縁が約１．Ｏ ｃｌ
ｏの時に秋に起きる湿気の多い部分負荷条件に対しては
、その範囲は１９．５℃から２３．２℃までである。従
って、室内動作温度はピーク負荷条件では２６℃であり
、湿気の多い部分負荷では２３℃であり、いずれも温度
は８０％の受忍範囲ないである。これら範囲は強制でな
くＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ規格 ５５−１９８１と用意
に比較可能なように選択されている。これらは以下に示
すように改善される。
したＬ Ｆ Ｖ − Ｉ−Ｉ Ｃ Ｖ − Ｖ Ａ Ｖ
設計の性能は上記解析の既に示した優秀な装置に関して
の同じ温湿設計仕様について判定される。新規なシステ
ムと現存の最高のブラクチスとを公平に比較することを
可能にし、本発明に於いて、人間の快適原理が空調装置
の性能と統合できるという主張とを支持する。ＡＳＨＲ
ＡＥ Ｓｔａｎｄａｒｄ（規格）５５−１８９１の第
３図の基礎となる“Ｔｈｅｒｍａｌ Ｅｎｖｉｒｏｎ
ｍｅｎｔａｌＣｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ Ｈｕ
ｍａｎ Ｏｃｃｕｐａｎｃｙ”の第１図には、湿度と
空気移動が受容範囲にあれば８０％の人員が快適と感じ
る動作温度範囲が示されている。夏条件であれば、衣服
絶縁が約０．５ ｃｌｏならば、その範囲は２２．８
℃から２６．１℃である。衣服絶縁が約１．Ｏ ｃｌ
ｏの時に秋に起きる湿気の多い部分負荷条件に対しては
、その範囲は１９．５℃から２３．２℃までである。従
って、室内動作温度はピーク負荷条件では２６℃であり
、湿気の多い部分負荷では２３℃であり、いずれも温度
は８０％の受忍範囲ないである。これら範囲は強制でな
くＡ Ｓ Ｈ Ｒ Ａ Ｅ規格 ５５−１９８１と用意
に比較可能なように選択されている。これらは以下に示
すように改善される。
第３図において、温度範囲はオーストラリアで一般的に
着用される軽装の衣服を考慮するように変更されている
。人員によって着服される衣服の重さの混合物を収容す
るためにも変更されている。
着用される軽装の衣服を考慮するように変更されている
。人員によって着服される衣服の重さの混合物を収容す
るためにも変更されている。
第３図の−ＡＢＣ で示す範囲によって指示されるよ
うに、受容動作温度の範囲を狭める。
うに、受容動作温度の範囲を狭める。
夏範囲゛Ａ−は、ジャケットを脱いでいないもしくは着
ていないと仮定した８０％の受容度の動作温度範囲。
ていないと仮定した８０％の受容度の動作温度範囲。
余裕範囲゛Ｂ一は、春と秋の同様に制限された快適範囲
。
。
冬範囲−Ｃ′は、加熱のための同様に制限された快適範
囲。
囲。
これらの範囲は０．１ ｃｌｏ着たり（下側リミット
で）脱いだり（上側リミットで）する毎に０．６℃だけ
各方向に拡大される。軽いジャケットは、０．２２
ｃｌｏ加えボレロは０．ｌ５ｃｌｏを加える。
で）脱いだり（上側リミットで）する毎に０．６℃だけ
各方向に拡大される。軽いジャケットは、０．２２
ｃｌｏ加えボレロは０．ｌ５ｃｌｏを加える。
人間の快適さの為のＬＦＶ−ＨＣＶ−ＶＡＶ系の設計を
以下に述べる。
以下に述べる。
第４図には、ピーク（右手の区域、０．５ｃｌＯ）及び
湿気の多い部分負荷（左手の区域、Ｉ．Ｏｃｌｏ）条件
に対する現在認められた人間の快適条件を満足するＡＳ
ＨＲＡＥ規格５５−１８９１の一部が示されている。受
容可能相対速度を定義するために左辺が＜０．１ｍ／ｓ
の相対速度の境界を表し右辺が＝０．２５ｍ／ｓの相対
速度を表す４辺を持つ区域に印がついている。このＡＳ
ＨＲＡＥリミット内に入るため、この区域の頂Ｌ境界線
は露点（ｄｅｗ ｐｏｉｎｔ）温度が１６．６℃で表
され底境界線が２．７℃で表される。しかしながら、上
記規格の変更を予測して第４図に示す範囲の上側及び下
側境界は、各々、６０％及び３０％の相対湿度線に従う
。第４図は、閉じたクロスハッチにより各動作条件に対
し相互に適合する区域を示す。Ａ Ｓ Ｉ−Ｉ Ｒ Ａ
Ｅ規格を支持する為及び人間の快適性に対し適当であ
るとする温湿条件を支持するため設計者は室内動作温度
を選択する際に閉じたクロスハッチで画定される非常に
小さい区域内で動作するように強制される。この場合、
第４図は室内動作温度の柔軟性を考慮することにより達
成されるピーク負荷及び湿気の多い部分負荷性能条件を
示す。両条件とも８０％の人員がその条件が快適である
と感じる範囲内に入る。
湿気の多い部分負荷（左手の区域、Ｉ．Ｏｃｌｏ）条件
に対する現在認められた人間の快適条件を満足するＡＳ
ＨＲＡＥ規格５５−１８９１の一部が示されている。受
容可能相対速度を定義するために左辺が＜０．１ｍ／ｓ
の相対速度の境界を表し右辺が＝０．２５ｍ／ｓの相対
速度を表す４辺を持つ区域に印がついている。このＡＳ
ＨＲＡＥリミット内に入るため、この区域の頂Ｌ境界線
は露点（ｄｅｗ ｐｏｉｎｔ）温度が１６．６℃で表
され底境界線が２．７℃で表される。しかしながら、上
記規格の変更を予測して第４図に示す範囲の上側及び下
側境界は、各々、６０％及び３０％の相対湿度線に従う
。第４図は、閉じたクロスハッチにより各動作条件に対
し相互に適合する区域を示す。Ａ Ｓ Ｉ−Ｉ Ｒ Ａ
Ｅ規格を支持する為及び人間の快適性に対し適当であ
るとする温湿条件を支持するため設計者は室内動作温度
を選択する際に閉じたクロスハッチで画定される非常に
小さい区域内で動作するように強制される。この場合、
第４図は室内動作温度の柔軟性を考慮することにより達
成されるピーク負荷及び湿気の多い部分負荷性能条件を
示す。両条件とも８０％の人員がその条件が快適である
と感じる範囲内に入る。
連続線で示すピーク及び最小負荷間の条件が空調装置の
全動作範囲にわたる温湿快適さを満足しなければならな
い目標ゾーンの連続体を示していない。本明細書に付く
第■表の左側コラムは顕然負荷がそのピーク値から変化
するにつれ徐々にその設定が変動するルームサーモスタ
ットで装置性能を示す。ピーク値の６５％及び５０％で
ある顕然負荷での装置性能を示す。
全動作範囲にわたる温湿快適さを満足しなければならな
い目標ゾーンの連続体を示していない。本明細書に付く
第■表の左側コラムは顕然負荷がそのピーク値から変化
するにつれ徐々にその設定が変動するルームサーモスタ
ットで装置性能を示す。ピーク値の６５％及び５０％で
ある顕然負荷での装置性能を示す。
第５Ａ図と第５Ｂ図とは、空調設計負荷と完全に適合し
又ピークから６５％の部分負荷条件までの全範囲に渡り
人間の温湿要件と適合するＬＡＶＨＣＶ−ＶＡＶシステ
ム（系）を示す。もしシステムが５０％の部分負荷にま
で移動すれば線図の相対速度線も幾分左側に移動し多分
着服するであろう重たい衣服を範囲に入れる。線図の室
内動作空気温度は、６５％の部分負荷で２３℃からピー
ク顕然負荷の５０％である部分負荷での２２．８℃まで
変化する。
又ピークから６５％の部分負荷条件までの全範囲に渡り
人間の温湿要件と適合するＬＡＶＨＣＶ−ＶＡＶシステ
ム（系）を示す。もしシステムが５０％の部分負荷にま
で移動すれば線図の相対速度線も幾分左側に移動し多分
着服するであろう重たい衣服を範囲に入れる。線図の室
内動作空気温度は、６５％の部分負荷で２３℃からピー
ク顕然負荷の５０％である部分負荷での２２．８℃まで
変化する。
動作範囲にわたり、最適快適さに対する要求相対速度は
、ピーク負荷条件で０．１４ｍ／ｓから６５％の部分負
荷で０．１２ｍ／ｓ５０％の部分負荷で０．０９ｍ／ｓ
まで変動する。室内の相対速度は室内に供給される空気
流量の変動に比例して変化し室内と供給空気の温度が一
定に維持され６５％の条件での相対速度は０．０９ｍ／
ｓで５０％負荷では０．０７ｍ／ｓである。湿度の増加
は、快適レベルを超えないで可能であれば、最適に所望
された相対速度と達成された相対速度との小さい矛盾（
ｄ ｉｓｃｒｅｐａｎｃｙ）は、供給空気温度の小さい
増加により除かれる。このことは、不可能な状況である
相対速度が部分負荷時ピーク負荷時でのそれよりも高く
要求されたことが判った同一の仕様に対する早期の例題
設計にみられる不適合性と対照をなす。
、ピーク負荷条件で０．１４ｍ／ｓから６５％の部分負
荷で０．１２ｍ／ｓ５０％の部分負荷で０．０９ｍ／ｓ
まで変動する。室内の相対速度は室内に供給される空気
流量の変動に比例して変化し室内と供給空気の温度が一
定に維持され６５％の条件での相対速度は０．０９ｍ／
ｓで５０％負荷では０．０７ｍ／ｓである。湿度の増加
は、快適レベルを超えないで可能であれば、最適に所望
された相対速度と達成された相対速度との小さい矛盾（
ｄ ｉｓｃｒｅｐａｎｃｙ）は、供給空気温度の小さい
増加により除かれる。このことは、不可能な状況である
相対速度が部分負荷時ピーク負荷時でのそれよりも高く
要求されたことが判った同一の仕様に対する早期の例題
設計にみられる不適合性と対照をなす。
第！表の左側コラムでは、熱負荷をオフセットし、通気
負荷に合致させ、及び快適さに必要な空気供給要件と相
対速度との適合性を達成して、同時に性能と公知の人間
の快適性の原理を最適化する場合本発明の方法の優れた
性能が示されている。
負荷に合致させ、及び快適さに必要な空気供給要件と相
対速度との適合性を達成して、同時に性能と公知の人間
の快適性の原理を最適化する場合本発明の方法の優れた
性能が示されている。
上記説明を要約すると以下のようになる。
ＡＳＨＲＡＥ規格５５−１９８１により定義される快適
区域内に入る動作条件は温湿環境に満足する表現となる
心の条件（ｃｏｎｄ ｉ ｔ ｔｏｎｏｎｍｉｎｄ）を
作成するために必要であるが多くの場合全動作負荷条件
で十分でない。各動作負荷では、ＡＳＳＨＲＡＥ規格
５５−１９８１で指定された相対速度リミットにより課
せられた事項は、又、満足しなければならない。相対速
度リミットは、受忍条件を快適区域全体の中の狭い帯に
制限する。上記例題では、この狭い帯が空調装置のピー
クから最小負荷条件までの変化に応答して右側から左側
に横断することが判った。これが本発明により受認され
る移動である。本発明の狙いは負荷と、通気と、人間の
快適さへの要求とを空調装置設計に同時にエネルギ効率
のよい統合することである。
区域内に入る動作条件は温湿環境に満足する表現となる
心の条件（ｃｏｎｄ ｉ ｔ ｔｏｎｏｎｍｉｎｄ）を
作成するために必要であるが多くの場合全動作負荷条件
で十分でない。各動作負荷では、ＡＳＳＨＲＡＥ規格
５５−１９８１で指定された相対速度リミットにより課
せられた事項は、又、満足しなければならない。相対速
度リミットは、受忍条件を快適区域全体の中の狭い帯に
制限する。上記例題では、この狭い帯が空調装置のピー
クから最小負荷条件までの変化に応答して右側から左側
に横断することが判った。これが本発明により受認され
る移動である。本発明の狙いは負荷と、通気と、人間の
快適さへの要求とを空調装置設計に同時にエネルギ効率
のよい統合することである。
以下、第６Ａ図、第６Ｂ図、及び第７図に示す空調装置
の概要を述べる。
の概要を述べる。
第６Ａ図において、一定空気容量式（Ｃｏｎｓｔａｎｔ
Ａｉｒ Ｖｏｌｕｍｅ）空調装置は、除湿器１０
２を介して空気を推進するファン１０１と、ダクト１０
３と、空調空間１０４とからなる。又、空気がダクト１
０５及びフィルタ１０６を介してファン１０１に戻る。
Ａｉｒ Ｖｏｌｕｍｅ）空調装置は、除湿器１０
２を介して空気を推進するファン１０１と、ダクト１０
３と、空調空間１０４とからなる。又、空気がダクト１
０５及びフィルタ１０６を介してファン１０１に戻る。
戻った空気の幾らかは！つまたはそれ以上の制御又は非
制御ベント！０７を介して流れ出、これが制御又は非制
御ダンパ１０８を介して外側から入った新鮮な空気と交
換される。クーラント、即ち、冷却水（ｃｏｏｌ ａｎ
ｔ）が冷却水プラント（図示せず）から除湿器に供給
される。
制御ベント！０７を介して流れ出、これが制御又は非制
御ダンパ１０８を介して外側から入った新鮮な空気と交
換される。クーラント、即ち、冷却水（ｃｏｏｌ ａｎ
ｔ）が冷却水プラント（図示せず）から除湿器に供給
される。
電子制御器１１０は、以下の情報をセンサから受信ずる
。
。
周囲空気温度・・・サーモメータ １１１供給空気温度
（オプショナル）・・・サーモメータ１１２ 直接の空調空間動作温度・・・グローブ サーモメータ
Ｉ１３Ａ 空調空間の湿度（オプショナル）・・・湿度センサ１２
６ 帰順空気温度・・・サーモメータ １１４供給空気容積
流量率（オプシ３ナル）・・・圧カセンサ又は速度セン
サ１１５ 制御器は１１６で全体を指示した冷却水弁、スロットル
弁１１７、活性状態ならば漏れ及び通気ダンパ１０７、
１０８を制御する。ＣＡＶシステムでは供給空気ダクト
の流量制御ダンパは使用されずファンモー夕は制御器１
１０の命令により２つ以上のスピード範囲に切り替え可
能な構造を有するとよい。
（オプショナル）・・・サーモメータ１１２ 直接の空調空間動作温度・・・グローブ サーモメータ
Ｉ１３Ａ 空調空間の湿度（オプショナル）・・・湿度センサ１２
６ 帰順空気温度・・・サーモメータ １１４供給空気容積
流量率（オプシ３ナル）・・・圧カセンサ又は速度セン
サ１１５ 制御器は１１６で全体を指示した冷却水弁、スロットル
弁１１７、活性状態ならば漏れ及び通気ダンパ１０７、
１０８を制御する。ＣＡＶシステムでは供給空気ダクト
の流量制御ダンパは使用されずファンモー夕は制御器１
１０の命令により２つ以上のスピード範囲に切り替え可
能な構造を有するとよい。
第６Ｂ図に於いて、可変空気容積式（Ｖａｒｉａｂｌｅ
Ａｉｒ Ｖｏｌｕｍｅ）空調装置は、空気を除湿
器１０２を介し取り出しそれをダクト１０５とフィルタ
１０６を介し空調空間１０４に送るファン１０１とから
なり、空調空間の空気は、ダクト１０５とフィルタ１０
６とを介し除湿器ｌ０２に戻る。第６Ａ図のＣＡＶ系と
同様に、戻った空気は制御又は非制御ベント１０７を介
して漏れ制御又は非制御ダンパ１０８を介して外側から
新鮮な空気と交換される。オプションでは、戻り経路に
スビルファンｌ３１、戻り空気ファン１３２、及び戻り
空気ダンパ１３３があってもよい。
Ａｉｒ Ｖｏｌｕｍｅ）空調装置は、空気を除湿
器１０２を介し取り出しそれをダクト１０５とフィルタ
１０６を介し空調空間１０４に送るファン１０１とから
なり、空調空間の空気は、ダクト１０５とフィルタ１０
６とを介し除湿器ｌ０２に戻る。第６Ａ図のＣＡＶ系と
同様に、戻った空気は制御又は非制御ベント１０７を介
して漏れ制御又は非制御ダンパ１０８を介して外側から
新鮮な空気と交換される。オプションでは、戻り経路に
スビルファンｌ３１、戻り空気ファン１３２、及び戻り
空気ダンパ１３３があってもよい。
供給空気ダンパ１２５がファンによって配分される空気
容積の変化を行うように使用して良い。このような変化
は可変スピード駆動装置１３４によりファンモー夕のス
ピードを変えることにより行われる。第６Ｂ図に示す制
御機能は、局部ゾーンＶＡＶコントローラ１２０と空気
処理ユニット（Ａｉｒ Ｈａｎｄｌｉｎｇ Ｕｎｉ
ｔ）（ＡＨＵ）コントローラ１１０とに分割される。こ
の２つのコントローラは１台のユニットに結合できるが
ここでは明確さを出すため幾つかのゾーンを含む大きな
システムについては幾つかのゾーン内でゾーンコントロ
ーラ １２０、２２０、３２０等を位置させることが便
利である。そして、空気処理ユニットのコントローラか
ら又はそこに情報を送り又受信するローカル アリア
ネットワーク（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏ
ｒｋ）（ＬＡＮ）又は他の通信手段を使用する。
容積の変化を行うように使用して良い。このような変化
は可変スピード駆動装置１３４によりファンモー夕のス
ピードを変えることにより行われる。第６Ｂ図に示す制
御機能は、局部ゾーンＶＡＶコントローラ１２０と空気
処理ユニット（Ａｉｒ Ｈａｎｄｌｉｎｇ Ｕｎｉ
ｔ）（ＡＨＵ）コントローラ１１０とに分割される。こ
の２つのコントローラは１台のユニットに結合できるが
ここでは明確さを出すため幾つかのゾーンを含む大きな
システムについては幾つかのゾーン内でゾーンコントロ
ーラ １２０、２２０、３２０等を位置させることが便
利である。そして、空気処理ユニットのコントローラか
ら又はそこに情報を送り又受信するローカル アリア
ネットワーク（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏ
ｒｋ）（ＬＡＮ）又は他の通信手段を使用する。
ゾーンＶＡＶコントローラ１２０は以下の情報をセンサ
から受信する。
から受信する。
ゾーンでの供給空気・・・サーモメータ １１２空調空
間動作温度（直接）・・・グロープ サーモメータ １
１３ 戻り空気温度・・・サーモメータ ！＋４供給空気容積
流量・・・圧力又は速度センサ １１ゾーン供給ダンパ
設定・・・角度１１９加えて、ゾーンＶＡＶコントロー
ラ１２０はＡＨ Ｕコントローラ１１０から、例えば、
周囲条件などの情報のような検出処理情報を受信する。
間動作温度（直接）・・・グロープ サーモメータ １
１３ 戻り空気温度・・・サーモメータ ！＋４供給空気容積
流量・・・圧力又は速度センサ １１ゾーン供給ダンパ
設定・・・角度１１９加えて、ゾーンＶＡＶコントロー
ラ１２０はＡＨ Ｕコントローラ１１０から、例えば、
周囲条件などの情報のような検出処理情報を受信する。
ゾーンコントローラ１２０は、種々の入力１ １９を有
する。そのうちの幾つかは、システムの委任時設定され
、いくつかは季節的に設定され、弔純なシステムではそ
の幾つかは一日を通じて間隔的に入力されている。これ
らの手動入力は、制御機能の説明の際以下に示す。全て
のゾーンに共通の手動入力は、１２１で示すように、Ａ
ＨＵコントローラに直接入力するのがベストである。そ
して、図示のように、制御配分システムを使用するなら
ば、ＬＡＮ ｌ ４ ０を介し全ゾーンに通信される。
する。そのうちの幾つかは、システムの委任時設定され
、いくつかは季節的に設定され、弔純なシステムではそ
の幾つかは一日を通じて間隔的に入力されている。これ
らの手動入力は、制御機能の説明の際以下に示す。全て
のゾーンに共通の手動入力は、１２１で示すように、Ａ
ＨＵコントローラに直接入力するのがベストである。そ
して、図示のように、制御配分システムを使用するなら
ば、ＬＡＮ ｌ ４ ０を介し全ゾーンに通信される。
最も簡単なレベルでは、ゾーンＶＡＶコントローラは、
ゾーンの人員により手動でリセットされる従来からのサ
ーモスタットである。その際、年の違った時間、活動レ
ベル、太陽の角度、及び−日の気候予想に対する設定し
たルックアップテーブルの助けによる。より進んだ適用
分野では、上記パラメータは、直接検出されるか演算に
より判定されるか、コントローラ１１０及び１２０のメ
モリイバンクに記憶された情報から得る。
ゾーンの人員により手動でリセットされる従来からのサ
ーモスタットである。その際、年の違った時間、活動レ
ベル、太陽の角度、及び−日の気候予想に対する設定し
たルックアップテーブルの助けによる。より進んだ適用
分野では、上記パラメータは、直接検出されるか演算に
より判定されるか、コントローラ１１０及び１２０のメ
モリイバンクに記憶された情報から得る。
Ａ Ｈ Ｕコントローラは、センサから以下の情報を受
け取る。
け取る。
周囲空気温度・・・温度２１
ＡＨＵから出る供給空気温度・・・温度１２２ＡＨＵに
入る混合温度・・・温度１２３再帰空気と周囲とのエン
トロピイ差・・・エントロビイ差１２４ ファン モータ 速度・・・タコメータ １３４供給空
気ダンバ設定（適合すれば）・・・角度ｌ２５ 冷却水スロットル弁設定・・・角度又は走行１１７湿度
（オプション）、ＲＨ又はＤＰ・・・１２６除湿器切り
換え弁・・・ステータス１１６スピルファン（適合すれ
ば）一・・ステータスＩ３Ｉ 戻り空気ファン（適合すれば）・・・ステータスＩ３２ 戻り空気ダンパ設定（適合すれば）・・・角度Ｉ３３ スピル空気ダンバ設定（活性であれば）・・・角度１
０ ７ 通気空気ダンパ設定（活性ならば）・・・角度１０８ 手動入力・・・アルファベット数字１２１加えて、ＡＨ
Ｕコントローラは、情報を種々のゾーンコントローラと
やり取りする。そして、ビルディングにあるローカルア
リアネットワーク（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔ
ｗｏｒｋ）（ＬＡＮ）１４０を介して中央のビルディン
グシステムコントローラ１１８と通信の維持を行う。
入る混合温度・・・温度１２３再帰空気と周囲とのエン
トロピイ差・・・エントロビイ差１２４ ファン モータ 速度・・・タコメータ １３４供給空
気ダンバ設定（適合すれば）・・・角度ｌ２５ 冷却水スロットル弁設定・・・角度又は走行１１７湿度
（オプション）、ＲＨ又はＤＰ・・・１２６除湿器切り
換え弁・・・ステータス１１６スピルファン（適合すれ
ば）一・・ステータスＩ３Ｉ 戻り空気ファン（適合すれば）・・・ステータスＩ３２ 戻り空気ダンパ設定（適合すれば）・・・角度Ｉ３３ スピル空気ダンバ設定（活性であれば）・・・角度１
０ ７ 通気空気ダンパ設定（活性ならば）・・・角度１０８ 手動入力・・・アルファベット数字１２１加えて、ＡＨ
Ｕコントローラは、情報を種々のゾーンコントローラと
やり取りする。そして、ビルディングにあるローカルア
リアネットワーク（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔ
ｗｏｒｋ）（ＬＡＮ）１４０を介して中央のビルディン
グシステムコントローラ１１８と通信の維持を行う。
第７図は、各々８つの通路を有する３つのコイル列から
なる除湿１１０２の構成を概略的に示す。
なる除湿１１０２の構成を概略的に示す。
第７図から最小の実効寸法を以て空気流の全区域は、活
性冷却コイルを遮ることが判る。又、幾つかのコイル（
ｂｙｐａｓｓ ｔｕｂｅｓｌ３５）で流れをバイパス
することによって、速い冷却水速度が維持される（米国
特許第４、９４２、７４０号）。
性冷却コイルを遮ることが判る。又、幾つかのコイル（
ｂｙｐａｓｓ ｔｕｂｅｓｌ３５）で流れをバイパス
することによって、速い冷却水速度が維持される（米国
特許第４、９４２、７４０号）。
以下は、制御システムを述べる。
第８図と第９図とを参照されたい。
（以下、余白）
プログラム可能な型のローカル（局地）コントローラを
有する空気処理ユニット（ＡＨＵ）により行われる各ゾ
ーンがある。最小レベルの制御では、設定テーブルに応
じて手動的に調整可能であるゾーンサーモスタットが要
求される。以下の説明は、湿度を直接検出することない
場合のプログラマブルコントローラの使用に関する。湿
度の検出に伴い、本明細書の最初の部分で述べたように
完全式及び予想平均投票によって解決できる。
有する空気処理ユニット（ＡＨＵ）により行われる各ゾ
ーンがある。最小レベルの制御では、設定テーブルに応
じて手動的に調整可能であるゾーンサーモスタットが要
求される。以下の説明は、湿度を直接検出することない
場合のプログラマブルコントローラの使用に関する。湿
度の検出に伴い、本明細書の最初の部分で述べたように
完全式及び予想平均投票によって解決できる。
２つの型の要因が、制御システムでの入力として要求さ
れる。即ち、人員に関する物理的／環境的要因と個人的
な要因である。第１の型の要因は、従来からの手段によ
って検出される。第２の型の要因は、テーブル型データ
の助けにより推論される。
れる。即ち、人員に関する物理的／環境的要因と個人的
な要因である。第１の型の要因は、従来からの手段によ
って検出される。第２の型の要因は、テーブル型データ
の助けにより推論される。
ローカルゾーン制御要因は以下を必要とする。
（ａ）ゾーン顕然負荷の推定
（ｂ）ゾーンにある実際の動作温度の推定（ｃ）動作温
度の最適及び受忍可能な範囲の比較 （ｄ）（ｂ）と最適値との間の“オフセット゜の判定 （ｅ）受忍可能範囲内に“オフセット”をもたらす行動
の開始 以上の機能は、ＶＡＶ系に対する第８図のゾーンコント
ロール論理ダイヤグラムに具体化される。
度の最適及び受忍可能な範囲の比較 （ｄ）（ｂ）と最適値との間の“オフセット゜の判定 （ｅ）受忍可能範囲内に“オフセット”をもたらす行動
の開始 以上の機能は、ＶＡＶ系に対する第８図のゾーンコント
ロール論理ダイヤグラムに具体化される。
最適な実施例では帯の最適空気温度は快適式から直接演
算されＬ＝０を出す。湿度と平均放射センサとの両方と
もこの実施例で適合しなければならない。
算されＬ＝０を出す。湿度と平均放射センサとの両方と
もこの実施例で適合しなければならない。
次に、上記制御要件の各々を考慮する。
（ａ）ゾーンの顕然負荷は、供給空気の容積流■率ｑｓ
の測定値から得られる。（公知の収縮間の圧力差の測定
値から又は流墳特性の知識から測定供給空気圧力に対す
る供給空気ダンパ角度の関数として得られる）。又、ゾ
ーンから入り口及び出口間の供給空気の温度上昇の測定
値から得られる。ゾーン顕然負荷は、その後、以下の式
から演算される。Ｑｓ一ρｓｑｍｃｐ（ｔａ ｔ．）
：ここでρ．は、供給空気の密度を示し、ｃｐは空気の
比熱を示し、ｔ６、Ｌ．は戻り（室内）空気及び供給空
気の温度をそれぞれ示す。この式では良く知られた関係
Ｑ ｍ ”” ｒｎ Ｃ ｐ△ｔとして認識されている
。
の測定値から得られる。（公知の収縮間の圧力差の測定
値から又は流墳特性の知識から測定供給空気圧力に対す
る供給空気ダンパ角度の関数として得られる）。又、ゾ
ーンから入り口及び出口間の供給空気の温度上昇の測定
値から得られる。ゾーン顕然負荷は、その後、以下の式
から演算される。Ｑｓ一ρｓｑｍｃｐ（ｔａ ｔ．）
：ここでρ．は、供給空気の密度を示し、ｃｐは空気の
比熱を示し、ｔ６、Ｌ．は戻り（室内）空気及び供給空
気の温度をそれぞれ示す。この式では良く知られた関係
Ｑ ｍ ”” ｒｎ Ｃ ｐ△ｔとして認識されている
。
ｍは空気の総流量で△ｔは負荷に係る温度差をいつ。
（ｂ）実際の動作温度は、平均放射温度ｔｒと室内の空
気の温度ｔ８の平均とほぼ等しい。室内の空気温度は従
来の手段により直接測定できる。
気の温度ｔ８の平均とほぼ等しい。室内の空気温度は従
来の手段により直接測定できる。
平均放射温度ｔｒは、放射的に黒い覆いの表面の均一温
度である。ここでは人員は同一量の熱を放射により実際
の不均一な室内におけるように交換する。室内の寸法と
全表面の温度とが既知ならば計算できる。このような情
報は、殆ど知られていない。従って、近似が必要である
。しかしながら、平均放射温度は空気温度の測定値、空
気移動Ｖの相対速度、及び゛ｇｌｏｂｅ 温度ｔ５”
から求められる。後者は６インチ （０．１５ｍ）直径
の薄い壁付きの無反射球の中心で測定される温度である
。平均放射温度は、以下の式から演算される。ｔｒ＝ｔ
ｑ ＋ｋｒｖ （ｔｑ−ｔａ）ここで、温度はセルシ
ウスの度（’Ｃ）で表現され速度は毎秒メートルで表さ
れｋ＝２．２である。
度である。ここでは人員は同一量の熱を放射により実際
の不均一な室内におけるように交換する。室内の寸法と
全表面の温度とが既知ならば計算できる。このような情
報は、殆ど知られていない。従って、近似が必要である
。しかしながら、平均放射温度は空気温度の測定値、空
気移動Ｖの相対速度、及び゛ｇｌｏｂｅ 温度ｔ５”
から求められる。後者は６インチ （０．１５ｍ）直径
の薄い壁付きの無反射球の中心で測定される温度である
。平均放射温度は、以下の式から演算される。ｔｒ＝ｔ
ｑ ＋ｋｒｖ （ｔｑ−ｔａ）ここで、温度はセルシ
ウスの度（’Ｃ）で表現され速度は毎秒メートルで表さ
れｋ＝２．２である。
試験により自然対流は速度Ｖに低リミット値を置いてい
ることが判っている。従って、上記式は制限文“Ｖ≧０
．０５ｍ／ｓを行う。
ることが判っている。従って、上記式は制限文“Ｖ≧０
．０５ｍ／ｓを行う。
ｋａ＝ ｋ （ ０ ． １ ５／ ｄ ） ０４標
準球形の外側表面が皮膚の色に塗装されるならば、その
中央で測定した温度が動作温度に密に近似する。しかし
ながら、このようなセンサの時定数は、３０分のオーダ
にある。その目立つ球体とは別に、実際の空気調和装置
の制御センサとしては不適切にさせる。本発明に係る制
御システムの統一部分は、時定数が短く、あまり目立た
ないミニチュアの直接測定動作又はグローブな温度セン
サの使用である。小型のグローブ位置での相対速度は、
システムが委任する間測定される。この手段により平均
放射温度に対する好ましい近似を得ることが出来る。実
際には幾つかの小型グローブが使用されてゾーンの平均
放射温度の分布をサンプルするのに使用される。ＡＳＨ
ＲＡＥ規格５５−１９８１は、測定を行う位置を指定し
ている。
準球形の外側表面が皮膚の色に塗装されるならば、その
中央で測定した温度が動作温度に密に近似する。しかし
ながら、このようなセンサの時定数は、３０分のオーダ
にある。その目立つ球体とは別に、実際の空気調和装置
の制御センサとしては不適切にさせる。本発明に係る制
御システムの統一部分は、時定数が短く、あまり目立た
ないミニチュアの直接測定動作又はグローブな温度セン
サの使用である。小型のグローブ位置での相対速度は、
システムが委任する間測定される。この手段により平均
放射温度に対する好ましい近似を得ることが出来る。実
際には幾つかの小型グローブが使用されてゾーンの平均
放射温度の分布をサンプルするのに使用される。ＡＳＨ
ＲＡＥ規格５５−１９８１は、測定を行う位置を指定し
ている。
（ｃ）最適動作温度は、所与の室内で、所与の相対湿度
と所与の相対速度に対し満足させ同様に衣服を着た人員
の多くを満足させる動作温度である。これら主題の動作
温度の受容範囲は種々に定義されているがＡ Ｓ Ｈ
Ｒ Ａ Ｅ規格５５−１９８１は、受容度を人員の８０
％が幾分寒い、中間、又は、幾分暖かい帯の条件である
。“ｃ ｏ ｍ ｆ ｏ ｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎ”
から演算されることによりこの帯を判定することは可能
であるが、本明細書の最初に述べたように、試験に参加
した多くのボランテアの応答からでた統計状のデータを
参照して判定することが可能である。上記規格の提案改
定版（５５−１９８１Ｒ）では、受忍基準は９０％にま
で上昇している。本実施例は、更に、所与の時間で人員
が着服した衣服の最も可能性のある範囲を考慮している
。
と所与の相対速度に対し満足させ同様に衣服を着た人員
の多くを満足させる動作温度である。これら主題の動作
温度の受容範囲は種々に定義されているがＡ Ｓ Ｈ
Ｒ Ａ Ｅ規格５５−１９８１は、受容度を人員の８０
％が幾分寒い、中間、又は、幾分暖かい帯の条件である
。“ｃ ｏ ｍ ｆ ｏ ｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎ”
から演算されることによりこの帯を判定することは可能
であるが、本明細書の最初に述べたように、試験に参加
した多くのボランテアの応答からでた統計状のデータを
参照して判定することが可能である。上記規格の提案改
定版（５５−１９８１Ｒ）では、受忍基準は９０％にま
で上昇している。本実施例は、更に、所与の時間で人員
が着服した衣服の最も可能性のある範囲を考慮している
。
（ｄ）演算した動作範囲と最適動作温度との“オフセッ
ト”が巾純な差によって得られる。この差は動作温度の
゜受容範囲“と比較される（ｅ）オフセットが受容範囲
内ではない場合、制御装置はゾーン内の空気温度を変化
させることにより訂正動作を開始する。典型的には、こ
れはゾーンへの空気流を増加させたり減少させたりし、
又、特定のゾーンに導くダクトの空気供給ダンパの開放
又は閉塞をすることにより達成できる。
ト”が巾純な差によって得られる。この差は動作温度の
゜受容範囲“と比較される（ｅ）オフセットが受容範囲
内ではない場合、制御装置はゾーン内の空気温度を変化
させることにより訂正動作を開始する。典型的には、こ
れはゾーンへの空気流を増加させたり減少させたりし、
又、特定のゾーンに導くダクトの空気供給ダンパの開放
又は閉塞をすることにより達成できる。
項目（ｂ）及び（ｃ）は、ビルディングの人員、又は、
特定の室内若しくはビルディングのゾーンの人員が着服
すると思われる衣服の範囲の絶縁値の知識を必要とする
。このことは、決定でき推定される幾つかの手段が予想
される。例えば、ビルディング内のゾーンでは、人員は
常時特定のユニフォーム又は保護衣服を着ることが要求
される。
特定の室内若しくはビルディングのゾーンの人員が着服
すると思われる衣服の範囲の絶縁値の知識を必要とする
。このことは、決定でき推定される幾つかの手段が予想
される。例えば、ビルディング内のゾーンでは、人員は
常時特定のユニフォーム又は保護衣服を着ることが要求
される。
ｃｌｏの単位で測定される絶縁値は、１ ｃｌｏ一０
． １ ５ ５ ｍ”Ｋ／Ｗ，正確に測定できる。
． １ ５ ５ ｍ”Ｋ／Ｗ，正確に測定できる。
その時、演算に独特の値となる。このような環境では、
受容温度範囲は最大である。
受容温度範囲は最大である。
対照的には、典型的なオフィスビルディング又はデパー
トでは人員により着服した衣服の範囲は通常多種に渡る
。訓練したドアマンが従業員が仕事に付くと衣服の範囲
をかえさせることが可能である。この情報はｃｌｏ値の
範囲に翻訳することが可能である。受け入れるｃｌｏ値
の範囲が広くなると受容できる温度範囲は逆に狭くなる
。
トでは人員により着服した衣服の範囲は通常多種に渡る
。訓練したドアマンが従業員が仕事に付くと衣服の範囲
をかえさせることが可能である。この情報はｃｌｏ値の
範囲に翻訳することが可能である。受け入れるｃｌｏ値
の範囲が広くなると受容できる温度範囲は逆に狭くなる
。
ドアマンの観察眼の使用の代わりに着服する衣服の最も
起こりうる範囲を推定することである。
起こりうる範囲を推定することである。
衣服の選択は局地的な文化、活動度、季節、及び早朝の
天気予報による。所与の文化と活動度内では、季節はコ
ンピュータ又はコントローラ内のクロックで決定される
その季節で典型的な衣服に関する同様な変動は直接測定
されることの出来る外側周囲温度に大きく依存する。従
って、ｅｌｏ値の特定の日に対する範囲の推定が行える
。高い側で冷却期間時この推定をするときに間違いをす
ることは、十分に衣服を着た人がコートまたはジャケッ
トを脱ぐことが軽装の人が暖かさを保つ為の手段を探す
ことよりも簡単なので良い慣習である。
天気予報による。所与の文化と活動度内では、季節はコ
ンピュータ又はコントローラ内のクロックで決定される
その季節で典型的な衣服に関する同様な変動は直接測定
されることの出来る外側周囲温度に大きく依存する。従
って、ｅｌｏ値の特定の日に対する範囲の推定が行える
。高い側で冷却期間時この推定をするときに間違いをす
ることは、十分に衣服を着た人がコートまたはジャケッ
トを脱ぐことが軽装の人が暖かさを保つ為の手段を探す
ことよりも簡単なので良い慣習である。
局地的ゾーン制御に加えて、ＡｉｒＨａｎｄＩｆｎｇ
Ｕｎｆｔ（空気処理ユニット）の動作はコントローラ
によっても監視される。より簡単なレベルでは、このコ
ントーラは、空気一抜き（ａｉｒ−ｏｆｆ）サーモスタ
ットである。これは、弁を駆動し空気一抜き温度を一定
に維持するように除湿器のコイルとＶＡＶ系の空気供給
積を測定し制御する手段を介し流罪を制御するかＣＡＶ
系のゾーンコントローラにより求めた設定点にゾーン温
度を保つために弁を駆動する。コントローラがプログラ
マプルであることがよい。このコントローラはゾーンコ
ントローラからデータを受け取り特定のシステムの予め
プログラム化された“性能マップ“がら空気流量ファン
、活性コイル区域、冷却水流積率、及び、直接膨張（Ｄ
Ｘ）システムの場合、コンプレッサの速度に対し最適な
動作点の組み合わせを決定する。
Ｕｎｆｔ（空気処理ユニット）の動作はコントローラ
によっても監視される。より簡単なレベルでは、このコ
ントーラは、空気一抜き（ａｉｒ−ｏｆｆ）サーモスタ
ットである。これは、弁を駆動し空気一抜き温度を一定
に維持するように除湿器のコイルとＶＡＶ系の空気供給
積を測定し制御する手段を介し流罪を制御するかＣＡＶ
系のゾーンコントローラにより求めた設定点にゾーン温
度を保つために弁を駆動する。コントローラがプログラ
マプルであることがよい。このコントローラはゾーンコ
ントローラからデータを受け取り特定のシステムの予め
プログラム化された“性能マップ“がら空気流量ファン
、活性コイル区域、冷却水流積率、及び、直接膨張（Ｄ
Ｘ）システムの場合、コンプレッサの速度に対し最適な
動作点の組み合わせを決定する。
ここでいう制御システムは、過去の活動とこれら動作の
結果との進行中の記録を維持する。これらのデータは、
上記“性能マップ″を更新するのに使用可能である。
結果との進行中の記録を維持する。これらのデータは、
上記“性能マップ″を更新するのに使用可能である。
ＶＡＶ系の論理ダイヤグラムである第８図を参照すれば
、空気流ｍ ｑ ｓは△ｐに比例し以下の式でコントー
ラにより演算される。
、空気流ｍ ｑ ｓは△ｐに比例し以下の式でコントー
ラにより演算される。
ｑ ｓ＝ ｋ ＋ｒ ｐ
ここでＫ，は設計中若しくは依頼中に決定される比例定
数である。代わりに、ｑ．は流れ対ダンパー角度校正か
ら演算できる。
数である。代わりに、ｑ．は流れ対ダンパー角度校正か
ら演算できる。
ｑ．の測定値から、ｍゎｐ＝ｃｐｑｓの量を得ることが
出来る。ここで、ｍ＝空気質量、ρｍｃｐ一空気の比熱
、ｐ．一供給空気の密度。
出来る。ここで、ｍ＝空気質量、ρｍｃｐ一空気の比熱
、ｐ．一供給空気の密度。
ゾーンｔａを出る測定温度とゾーンｔ．に供給する空気
ｔ，′の測定温度間の差で乗算されるとき上記量は以前
に示したようにゾーンの顕然負荷Ｑ゛を生じる。
ｔ，′の測定温度間の差で乗算されるとき上記量は以前
に示したようにゾーンの顕然負荷Ｑ゛を生じる。
設計中決定されるかその場で測定されるビルディングの
温湿特性の知識及び周辺温度の測定値から、壁、窓、及
び適当ならばビルの屋根を介しての熱の伝達により顕然
負荷Ｑ．の一部の推定が出来る。
温湿特性の知識及び周辺温度の測定値から、壁、窓、及
び適当ならばビルの屋根を介しての熱の伝達により顕然
負荷Ｑ．の一部の推定が出来る。
従って、Ｑ ｓｔｒａ。 一Ｋｓ （ ｔ − ｂ
ｔ ａ）であり、ここでＫ３はビルディングの特性
での関係要因である。ビルディングの壁又は屋根の直接
の太陽負荷に対し、必要ならば、参考にする。
ｔ ａ）であり、ここでＫ３はビルディングの特性
での関係要因である。ビルディングの壁又は屋根の直接
の太陽負荷に対し、必要ならば、参考にする。
？、ビルディングのファブリック（ｆａｂｒｉＣ）の熱
量は、ビルディングが周囲又は室温の変動にゆっくりと
だけ応動する。従って、任意の時間でのＱ１。■の実際
の値は、早期で通常異なった時間ではｔエゎとｔ．との
値で決まる。この為、これらの値は記憶されビルディン
グの時定数で決まる時間遅延後に取り出される。Ｑ１■
■の値は、時間の関数としてゾーン中の内部で生成され
た顕然負荷を決定する時に使用されるように記憶される
。この情報は企画の目的でビルディングの管理者には価
値かある。又、多くのオフィスビルディングそうである
ように軽く造られたビルディングの場合、ビルディング
の時定数は短く内部空気温度の変化の効果により短い時
間だけ経過した後伝送された顕熱負荷が変化する。この
ような状況ζこ於いて、新しい顕然負荷を計算すること
によりその変化を予想することが適切である。即ち、ｏ
Ｉ ｄ Ｑｓ＝ｏ ｌ ｄＱｓｔｎｔｅｒｒ＋ａ＋
＋ ｏ ｌ ｄＱｎ Ｑ Ｗ Ｑ Ｓ−ｎ ｅ
Ｗ Ｑｓｌｎｔｏｒｎａｌ ＋ｎ。ＷＱ１。ｎ． ここで、 ０ １ ｄ Ｑｓｔｎｔ＊ｒｎａｔ＝ｎ ｅ Ｗ Ｑ
ｍｔｒａｎｓ従って、 ｎｅｗＱｓ＝ｏｌｄＱｓ −ｏ１ｄＱｍｔｒａｎｓ→
−ｎ ｅ Ｗ Ｑ ｍＬｒａｎｌｌ ＝０ １ ｄＱ− Ｋ３（ ｉ−．．ｑａ ”’−
ｔ−）ここで、ｊ ５ｒｑｄは新しい必要空気温度で
ありｔ６は現存空気温度である。
量は、ビルディングが周囲又は室温の変動にゆっくりと
だけ応動する。従って、任意の時間でのＱ１。■の実際
の値は、早期で通常異なった時間ではｔエゎとｔ．との
値で決まる。この為、これらの値は記憶されビルディン
グの時定数で決まる時間遅延後に取り出される。Ｑ１■
■の値は、時間の関数としてゾーン中の内部で生成され
た顕然負荷を決定する時に使用されるように記憶される
。この情報は企画の目的でビルディングの管理者には価
値かある。又、多くのオフィスビルディングそうである
ように軽く造られたビルディングの場合、ビルディング
の時定数は短く内部空気温度の変化の効果により短い時
間だけ経過した後伝送された顕熱負荷が変化する。この
ような状況ζこ於いて、新しい顕然負荷を計算すること
によりその変化を予想することが適切である。即ち、ｏ
Ｉ ｄ Ｑｓ＝ｏ ｌ ｄＱｓｔｎｔｅｒｒ＋ａ＋
＋ ｏ ｌ ｄＱｎ Ｑ Ｗ Ｑ Ｓ−ｎ ｅ
Ｗ Ｑｓｌｎｔｏｒｎａｌ ＋ｎ。ＷＱ１。ｎ． ここで、 ０ １ ｄ Ｑｓｔｎｔ＊ｒｎａｔ＝ｎ ｅ Ｗ Ｑ
ｍｔｒａｎｓ従って、 ｎｅｗＱｓ＝ｏｌｄＱｓ −ｏ１ｄＱｍｔｒａｎｓ→
−ｎ ｅ Ｗ Ｑ ｍＬｒａｎｌｌ ＝０ １ ｄＱ− Ｋ３（ ｉ−．．ｑａ ”’−
ｔ−）ここで、ｊ ５ｒｑｄは新しい必要空気温度で
ありｔ６は現存空気温度である。
新しいＱ．から、必要供給空気量は，（ｍｃｐ）ｒｑｄ
一ｎ ｅＷ Ｑｍ／ （ Ｌ ＠（ｑｄ ｊ ａ）
％又は、Ｑ ｍｒｑｄ＝ Ｏ ｌ ｄ Ｑ ｓ／ρｍ（
ｊａｒｑｄ ｔ．） Ｋ３／ρｌｌｃ９ ゾーンダンパは、調整され情報はＡＨＵコントローラに
中継される。
一ｎ ｅＷ Ｑｍ／ （ Ｌ ＠（ｑｄ ｊ ａ）
％又は、Ｑ ｍｒｑｄ＝ Ｏ ｌ ｄ Ｑ ｓ／ρｍ（
ｊａｒｑｄ ｔ．） Ｋ３／ρｌｌｃ９ ゾーンダンパは、調整され情報はＡＨＵコントローラに
中継される。
ここで述べる制御システムの多くの追加的能力の例とし
て実際のダンバ角（Φ）及びコントローラによって決定
される角度との矛盾は直ちにコンピュータの保守ログに
報告される。リミットアラームをセットしてもよいし直
ちに理解出来る形式で正確に報告され記録する事ができ
る。
て実際のダンバ角（Φ）及びコントローラによって決定
される角度との矛盾は直ちにコンピュータの保守ログに
報告される。リミットアラームをセットしてもよいし直
ちに理解出来る形式で正確に報告され記録する事ができ
る。
本発明の制御システムの特徴として、ＡＨｔＪによって
行われるゾーンの占有期間が夕方に零に落ちる米国特許
第４、９４２、７４０号の主題であるＬＦＶ／ＨＣＶ方
法と関連して使用する場合、システムは画定の期間の間
全てのダクト、カーペット、ファブリック、及び紙を乾
かす為に最大除湿サイクルに稼働するよう設定可能であ
る事が特徴である。これは、最大冷却速度で最小負荷で
動作し、面速度を、即ち、空気量を減らして、毎秒０．
５メータ以下にまで減らして動作するコイルの一部にて
動作させることで達成できる。この手順では、ダクト部
とビルディングのファブリツクと仕」二げ部分にモール
ド又はバクテリア（ｂａｃｔｅｒｉａｌ）の成長の可能
性を排除する。
行われるゾーンの占有期間が夕方に零に落ちる米国特許
第４、９４２、７４０号の主題であるＬＦＶ／ＨＣＶ方
法と関連して使用する場合、システムは画定の期間の間
全てのダクト、カーペット、ファブリック、及び紙を乾
かす為に最大除湿サイクルに稼働するよう設定可能であ
る事が特徴である。これは、最大冷却速度で最小負荷で
動作し、面速度を、即ち、空気量を減らして、毎秒０．
５メータ以下にまで減らして動作するコイルの一部にて
動作させることで達成できる。この手順では、ダクト部
とビルディングのファブリツクと仕」二げ部分にモール
ド又はバクテリア（ｂａｃｔｅｒｉａｌ）の成長の可能
性を排除する。
空気処理ユニット（ＡＨＵ）のコントローラは、（第８
図の）全てのローカルコントローラから情報を受け取り
、最も軽い負荷をかけたゾーンの必要性に基づき通気空
気量を設定し、空調ゾーンの空気供給の二−ズを満足さ
せる為に実効除湿器寸法、冷却水流量、ファンスピード
、及び主供給空気ダンパー位置の最高の組み合わせを計
算する。
図の）全てのローカルコントローラから情報を受け取り
、最も軽い負荷をかけたゾーンの必要性に基づき通気空
気量を設定し、空調ゾーンの空気供給の二−ズを満足さ
せる為に実効除湿器寸法、冷却水流量、ファンスピード
、及び主供給空気ダンパー位置の最高の組み合わせを計
算する。
時間遅延により、ゾーンダンパーがＡＨＵパラメータの
設定後に設定されることがわかる。ＤＸ系については、
コンブレッサのスピード（吸収圧力）が最適化される。
設定後に設定されることがわかる。ＤＸ系については、
コンブレッサのスピード（吸収圧力）が最適化される。
放射が重要である時、上記のように、空気温度は動作温
度に等しく、日中及び季節の変動が平均放射温度の測定
値、又は、動作温度の直接測定値が制御システムに入力
することを要求する。にもかかわらず、顕然負荷が室温
のみ判定させるような安いオプション、又は、最も費用
のかからないオプションでは、快適式から得たテーブル
値又は計算値に応じて各ゾーン若しくは室内のサーモス
タットの設定を手動で調節することから向上した結果を
達成することが可能である。
度に等しく、日中及び季節の変動が平均放射温度の測定
値、又は、動作温度の直接測定値が制御システムに入力
することを要求する。にもかかわらず、顕然負荷が室温
のみ判定させるような安いオプション、又は、最も費用
のかからないオプションでは、快適式から得たテーブル
値又は計算値に応じて各ゾーン若しくは室内のサーモス
タットの設定を手動で調節することから向上した結果を
達成することが可能である。
第９図のＣＡＶ系の制御ロジックは第８図のＶＡＶ系の
それとは制御動作が異なるのみである。
それとは制御動作が異なるのみである。
ＶＡＶ系での作用はダンパーの角度を凋節しデータをＡ
Ｈ Ｕコントローラに報告することである。
Ｈ Ｕコントローラに報告することである。
一方、ＣＡＶ系の制御系では（これは通常ＡＨＵ制御シ
ステムの統合部分である）ＡＨＵコントローラに必要動
作温度を達成するためゾーンに必要な空気温度を報告す
る。ＡＨＵコントローラは、他のゾーンの要求から装置
全体の再熱を最小にするための最適空気供給温度を決定
する。
ステムの統合部分である）ＡＨＵコントローラに必要動
作温度を達成するためゾーンに必要な空気温度を報告す
る。ＡＨＵコントローラは、他のゾーンの要求から装置
全体の再熱を最小にするための最適空気供給温度を決定
する。
以下は、快適さを統合した一定空気容積（ＣＡＶ）系の
説明を行う。
説明を行う。
快適さを統合した場合とそうでない場合の比較解析に於
いて、ＬＰＶ−ＨＣＶ−ＶＡＶ系ニツイて話を集中して
きた。これは、低いエネルギ消費と広いマルチゾーンに
対する能力を組み合わせたのでこのような系は“最高の
プラクチス”を表している。しかしながら、マルチゾー
ンＶＡＶ系内の個々のゾーンの要求の多様性の為昼間サ
イクルの任意の部分で要求される同時の空気量がそんな
に大きく変動しないのであるが、この要因は必要通気レ
ベル以下の低負荷ゾーンの空気変動率を減少される。一
定空気容積（ＣＡＶ）系はこのような問題には関係ない
。
いて、ＬＰＶ−ＨＣＶ−ＶＡＶ系ニツイて話を集中して
きた。これは、低いエネルギ消費と広いマルチゾーンに
対する能力を組み合わせたのでこのような系は“最高の
プラクチス”を表している。しかしながら、マルチゾー
ンＶＡＶ系内の個々のゾーンの要求の多様性の為昼間サ
イクルの任意の部分で要求される同時の空気量がそんな
に大きく変動しないのであるが、この要因は必要通気レ
ベル以下の低負荷ゾーンの空気変動率を減少される。一
定空気容積（ＣＡＶ）系はこのような問題には関係ない
。
従来からのＣＡＶ空調装置では、使用する全ての領域に
空気流量を一定に維持されており全ての領域は単一のゾ
ーンとして同様に処理されている。
空気流量を一定に維持されており全ての領域は単一のゾ
ーンとして同様に処理されている。
ＶＡＶ系のように冷却流量が負荷の減少と共に絞られて
いるがＶＡＶ系とは違ってコイルから出る乾球温度は固
定室内乾球温度を維持するように上昇させる。このＣＡ
Ｖ系の特徴は部分負荷性能に悪い影響を与える。コイル
条件曲線の傾きが部分負荷時減少し単位冷却の除湿減少
を起こす。これは厳密には低顕熱比をオフセットするの
に必要なものとは逆である。過去ＣＡＶ系は、しばしば
、潜熱負荷を満足させる過冷却及び顕然負荷を再度平衡
にする再加熱を使用してきたのが理由である。
いるがＶＡＶ系とは違ってコイルから出る乾球温度は固
定室内乾球温度を維持するように上昇させる。このＣＡ
Ｖ系の特徴は部分負荷性能に悪い影響を与える。コイル
条件曲線の傾きが部分負荷時減少し単位冷却の除湿減少
を起こす。これは厳密には低顕熱比をオフセットするの
に必要なものとは逆である。過去ＣＡＶ系は、しばしば
、潜熱負荷を満足させる過冷却及び顕然負荷を再度平衡
にする再加熱を使用してきたのが理由である。
幾つかのゾーンが１つの除湿器のコイルによって行われ
、ゾーンの差が著しいと、最低空気供給温度を要求する
ゾーンを満足させそのゾーンで必要な空調を達成させる
ため１つおきのゾーンに受けけいれられるように空気を
再加熱することが行われた。このようなシステムで達成
できる快適度は好いであろうが、最も信頼できる設計者
により特別に適用する場合を除いて今では受忍出来ない
率でエネルギを使う。
、ゾーンの差が著しいと、最低空気供給温度を要求する
ゾーンを満足させそのゾーンで必要な空調を達成させる
ため１つおきのゾーンに受けけいれられるように空気を
再加熱することが行われた。このようなシステムで達成
できる快適度は好いであろうが、最も信頼できる設計者
により特別に適用する場合を除いて今では受忍出来ない
率でエネルギを使う。
本発明に係る快適さを統合した空気調和方法をＣＡＶ系
に適用した場合、これは、理想的にはゾーンの多様性に
向けることはすべきでない。供給空気の温度を変えるこ
とにより顕然負荷に適合するよりも、供給空気温度と除
湿器の容量とが最初ほぼ一定に維持され、一方、室内又
はゾーンのサーモスタット又はコントローラが最初に負
荷をオフセットするため及び要求動作温度になるべく近
接させるためリセットされる。この手段では十分な制御
が得られなくコイルの寸法が固定されれば、供給空気温
度の変動になるように除湿器を介して冷却水が変化する
。このことは従来のブラクチスよりもより一層効率よく
除湿器の容量を維持できる。ゾーンの多様性が有るなら
ば、部分員荷室内又はゾーンがピーク負荷室内よりも低
い温度に維持されるように設定される。ターミナル再加
熱条件は、従って、“ｔｒｉｍｍｉｎｇ（｝リミング、
微調整）゛にまで減少する。
に適用した場合、これは、理想的にはゾーンの多様性に
向けることはすべきでない。供給空気の温度を変えるこ
とにより顕然負荷に適合するよりも、供給空気温度と除
湿器の容量とが最初ほぼ一定に維持され、一方、室内又
はゾーンのサーモスタット又はコントローラが最初に負
荷をオフセットするため及び要求動作温度になるべく近
接させるためリセットされる。この手段では十分な制御
が得られなくコイルの寸法が固定されれば、供給空気温
度の変動になるように除湿器を介して冷却水が変化する
。このことは従来のブラクチスよりもより一層効率よく
除湿器の容量を維持できる。ゾーンの多様性が有るなら
ば、部分員荷室内又はゾーンがピーク負荷室内よりも低
い温度に維持されるように設定される。ターミナル再加
熱条件は、従って、“ｔｒｉｍｍｉｎｇ（｝リミング、
微調整）゛にまで減少する。
ＣＡＶ系が複数のゾーンを取り扱う場合、これらのゾー
ンは、良好な設計ブラクチスでは、熱負荷条件ほぼ同じ
挙動を有する。変動が起きる場合、最も少ない熱負荷を
持つゾーンが同じ系の全てのゾーンを制御する主ゾーン
として働き、その主ゾーンに於ける顕然温度設定を決定
する。しかしながら、レヒート（ｒｅｈｅａｔ）コイル
が室温の同一室内顕然設定に調整可能にする関連する類
似ゾーンに設ける。これら他の室内が異なる平均放射温
度を持つ時のみ平均放射温度と季節の動作温度とを与え
られれば、適当な室内顕然設定を立てるために可変室内
温度サーモスタットを持つことも必要であろう。
ンは、良好な設計ブラクチスでは、熱負荷条件ほぼ同じ
挙動を有する。変動が起きる場合、最も少ない熱負荷を
持つゾーンが同じ系の全てのゾーンを制御する主ゾーン
として働き、その主ゾーンに於ける顕然温度設定を決定
する。しかしながら、レヒート（ｒｅｈｅａｔ）コイル
が室温の同一室内顕然設定に調整可能にする関連する類
似ゾーンに設ける。これら他の室内が異なる平均放射温
度を持つ時のみ平均放射温度と季節の動作温度とを与え
られれば、適当な室内顕然設定を立てるために可変室内
温度サーモスタットを持つことも必要であろう。
軽い負荷が課せられている内部ゾーンに於いては、平均
放射温度が室内顕然温度と等しいことは知られている。
放射温度が室内顕然温度と等しいことは知られている。
この場合、季節の動作温度は、マスク（主）”ゾーンの
顕熱温度設定と等しい。
顕熱温度設定と等しい。
又、平均放射温度を別々に測定する必要はない。
もし、幾つかの周辺ゾーンを伴うならば、［］中の多様
性に関する所定情報と代表的季節動作温度のテーブル化
と共に１つのゾーンのみの放射温度測定により余分なグ
ローブ（ｇｌｏｂｅ）温度の必要なく要求室内顕然温度
の自動（または、手動）決定を可能にする。この要求室
内顕然温度は冷却水スロットル弁の制御を介して設定さ
れる。コントローラによって制御される温度制御手段及
び弁は快適規格によって設定されたように２２℃と２７
℃の間に空調空間内の温度範囲を制限するように動作す
る。
性に関する所定情報と代表的季節動作温度のテーブル化
と共に１つのゾーンのみの放射温度測定により余分なグ
ローブ（ｇｌｏｂｅ）温度の必要なく要求室内顕然温度
の自動（または、手動）決定を可能にする。この要求室
内顕然温度は冷却水スロットル弁の制御を介して設定さ
れる。コントローラによって制御される温度制御手段及
び弁は快適規格によって設定されたように２２℃と２７
℃の間に空調空間内の温度範囲を制限するように動作す
る。
上記快適さを統合したＣＡＶ系は、ＶＡＶ系よりも同じ
仕事でもより多くのエネルギを使うが、全ての部屋を常
時一定の室内乾球温度に維持するような従来のＣＡＶ系
よりもエネルギ消費は少ない。従来のＣＡＶ系と快適さ
を統合したＣＡＶ系との重要な違いは、後者では、コイ
ル条件曲線が最初負荷が減少すると急峻になるそのため
潜熱負荷が従来のＣＡＶ系で必要とした場合の厳しい過
冷却の要求無くオフセットされることである。
仕事でもより多くのエネルギを使うが、全ての部屋を常
時一定の室内乾球温度に維持するような従来のＣＡＶ系
よりもエネルギ消費は少ない。従来のＣＡＶ系と快適さ
を統合したＣＡＶ系との重要な違いは、後者では、コイ
ル条件曲線が最初負荷が減少すると急峻になるそのため
潜熱負荷が従来のＣＡＶ系で必要とした場合の厳しい過
冷却の要求無くオフセットされることである。
（以下余白）
（発明の効果）
次に、熱負荷を効果的に満足して最適な環境を作り出す
ことの外に、この発明に係る方法《こより奏する幾つか
の効果を表１に示す。なお、空調装置、すなわち、Ｌ
Ｆ Ｖ Ｈ Ｃ Ｖ − Ｖ Ａ Ｖ装置（よ、快適
性統合を行ったものと行わないものとで、同じ建屋用に
同じ仕様のもので比較することとする。
ことの外に、この発明に係る方法《こより奏する幾つか
の効果を表１に示す。なお、空調装置、すなわち、Ｌ
Ｆ Ｖ Ｈ Ｃ Ｖ − Ｖ Ａ Ｖ装置（よ、快適
性統合を行ったものと行わないものとで、同じ建屋用に
同じ仕様のもので比較することとする。
（ａ）空気取り扱いユニットの空気供給ファンは小型と
なっており、６ ０ ０ ０ＬＰＳを必要とする快適性
統合を行わないように構成された空調装置と比較すると
、この発明においては、空気供給ファンは単に４ ８
０ ０ＬＰＳに選定されてＬ）る。このことにより、空
調器コスト及びそのランニングコストを低くすることが
できる。また、Ａ Ｓ Ｈ Ｒ ＡＥ ５ ５−＋ ９
８ １規格を満足する室内における温度差の上界及び
ピーク負荷状態における室内外のわずかな温度差による
部屋への熱伝導の低下により、空気供給ファンのサイズ
は小さくなって０る。
なっており、６ ０ ０ ０ＬＰＳを必要とする快適性
統合を行わないように構成された空調装置と比較すると
、この発明においては、空気供給ファンは単に４ ８
０ ０ＬＰＳに選定されてＬ）る。このことにより、空
調器コスト及びそのランニングコストを低くすることが
できる。また、Ａ Ｓ Ｈ Ｒ ＡＥ ５ ５−＋ ９
８ １規格を満足する室内における温度差の上界及び
ピーク負荷状態における室内外のわずかな温度差による
部屋への熱伝導の低下により、空気供給ファンのサイズ
は小さくなって０る。
表１に示す例においては、部屋の負荷比率線ζこおける
［２４゜ Ｃ−１２．４゜ Ｃ］＝＋１．６Ｃから［２
６゜ Ｃ−１２．４゜ Ｃ］＝１３．６°Ｃの差により
６０００ＬＰＳの要求は１１．６／１３．６ｘ６００＝
５１ １８ＬＰＳまで低減されている。
［２４゜ Ｃ−１２．４゜ Ｃ］＝＋１．６Ｃから［２
６゜ Ｃ−１２．４゜ Ｃ］＝１３．６°Ｃの差により
６０００ＬＰＳの要求は１１．６／１３．６ｘ６００＝
５１ １８ＬＰＳまで低減されている。
（ｂ）冷却負荷も低下している。外側から周辺室への熱
伝導は低下している。少なく見ても、伝導ゲインは冷却
負荷の約２５％の原因となり、２６゜Ｃの高い室温によ
る伝熱差は２５％低減される。
伝導は低下している。少なく見ても、伝導ゲインは冷却
負荷の約２５％の原因となり、２６゜Ｃの高い室温によ
る伝熱差は２５％低減される。
したがって、顕熱負荷（エンタルピー）の０．２５Ｘ０
．２５すなわち６．２５％が除去される。
．２５すなわち６．２５％が除去される。
したがって、負荷がピークの場合には、体積流量はさら
に５１１８（１−０．０６２５）−４８００ＬＰＳに低
減される。
に５１１８（１−０．０６２５）−４８００ＬＰＳに低
減される。
（ｃ）ＶＡＶシステムのマルチゾーン処理能力が向上す
る。この発明に係る空気取り扱いユニットが多株なゾー
ン負荷をどのようにうまく調整することができるかを示
すために、同時ピーク負荷状態に合わせたマルチゾーン
ユニットを考慮しなければならない。近年、各部屋が異
なる衣服絶縁値に対して凋整されている９ゾーンシステ
ムが開発されたが、ここでは簡単のために、３つのゾー
ンのみを考慮することにする。
る。この発明に係る空気取り扱いユニットが多株なゾー
ン負荷をどのようにうまく調整することができるかを示
すために、同時ピーク負荷状態に合わせたマルチゾーン
ユニットを考慮しなければならない。近年、各部屋が異
なる衣服絶縁値に対して凋整されている９ゾーンシステ
ムが開発されたが、ここでは簡単のために、３つのゾー
ンのみを考慮することにする。
上述した表１の比較においては、この発明に係る方法に
より先に示した快適性を説明するために、単一ゾーンの
みの能力を考慮していた。あたかも個々のゾーンに関す
る作動状態の各々が別個の空気取り扱いユニットにより
処理されているかのように３つの作動状態が存在してい
た。しかしながら、同時ピーク負荷に合わせた能力によ
り、実際には幾つかのゾーンに対して使用するように構
成された空気取り扱いユニットのコイル及びファンが選
定される。全ゾーンにわたる同時ピーク負荷は常に各々
ゾーンピークの合計よりも少ないので、各ゾーンの最大
全負荷を満足するに必要な構成部品とエネルギーよりも
小型の構成部品及び少ないエネルギーで十分であり、こ
の特徴はすでに当業者において公知となっているもので
ある。空気取り扱いユニットを選定するために、表１に
示す３つのコイルステージが同時に存在し、設計上の同
時ピーク負荷に共に設定されているものとする。
より先に示した快適性を説明するために、単一ゾーンの
みの能力を考慮していた。あたかも個々のゾーンに関す
る作動状態の各々が別個の空気取り扱いユニットにより
処理されているかのように３つの作動状態が存在してい
た。しかしながら、同時ピーク負荷に合わせた能力によ
り、実際には幾つかのゾーンに対して使用するように構
成された空気取り扱いユニットのコイル及びファンが選
定される。全ゾーンにわたる同時ピーク負荷は常に各々
ゾーンピークの合計よりも少ないので、各ゾーンの最大
全負荷を満足するに必要な構成部品とエネルギーよりも
小型の構成部品及び少ないエネルギーで十分であり、こ
の特徴はすでに当業者において公知となっているもので
ある。空気取り扱いユニットを選定するために、表１に
示す３つのコイルステージが同時に存在し、設計上の同
時ピーク負荷に共に設定されているものとする。
また、３つの各々のゾーンにおいて異なる時間に起こる
個々のピーク負荷エネルギーを同等とする。
個々のピーク負荷エネルギーを同等とする。
夏の日の午後４時ごろになると空気取り扱いユニットが
同時ピーク負荷状態に達するものとする。高層ビルの典
型的な構造に基づけば、表ｌに示す１００％の負荷状態
は西側ゾーンを示し、この領域は空気取り扱いユニット
の全エネルギーの５５％を消費するものとする。北、南
及び西側に面する部分は第２ゾーンを構成し、午後４時
になるとこのゾーンの最大負荷状態の平均６０％が作動
して、空気取り扱いユニットの３５％のエネルギーを消
費するようになる。建屋内部は第３ゾーンを構成し、ピ
ーク負荷が同時に起こる時間には、空気取り扱いユニッ
トの１０％のエネルギーを消費する安定した状態で作動
するようになる。
同時ピーク負荷状態に達するものとする。高層ビルの典
型的な構造に基づけば、表ｌに示す１００％の負荷状態
は西側ゾーンを示し、この領域は空気取り扱いユニット
の全エネルギーの５５％を消費するものとする。北、南
及び西側に面する部分は第２ゾーンを構成し、午後４時
になるとこのゾーンの最大負荷状態の平均６０％が作動
して、空気取り扱いユニットの３５％のエネルギーを消
費するようになる。建屋内部は第３ゾーンを構成し、ピ
ーク負荷が同時に起こる時間には、空気取り扱いユニッ
トの１０％のエネルギーを消費する安定した状態で作動
するようになる。
表１においては、６５％と５０％の二つの部分員荷ゾー
ンは、ほど好い気象条件の時にほど好い厚さの衣服を着
ている場合に生じていた。これら二つの部分負荷ゾーン
は夏の日のピーク状態と同時に考慮されるために、制御
システムは、季節及び３６゜Ｃの周辺温度ｔａｍｂを検
出することができれば（第８図の制御図表の左側底部参
照）、ｃｌｏ値の適切な範囲を得ることができる。これ
らの値は２４．５゜Ｃの最適温度までの作動温度を調整
するために使用され、これらゾーンで薄着をした場合の
快適′な環境を得ることができる。（先の例においては
、これらゾーンへの作動温度はたった２３°Ｃであり、
その差はほど好い天候の季節に厚着をした場合に生じる
ものである）表２は同時ピーク時の能力を示している。
ンは、ほど好い気象条件の時にほど好い厚さの衣服を着
ている場合に生じていた。これら二つの部分負荷ゾーン
は夏の日のピーク状態と同時に考慮されるために、制御
システムは、季節及び３６゜Ｃの周辺温度ｔａｍｂを検
出することができれば（第８図の制御図表の左側底部参
照）、ｃｌｏ値の適切な範囲を得ることができる。これ
らの値は２４．５゜Ｃの最適温度までの作動温度を調整
するために使用され、これらゾーンで薄着をした場合の
快適′な環境を得ることができる。（先の例においては
、これらゾーンへの作動温度はたった２３°Ｃであり、
その差はほど好い天候の季節に厚着をした場合に生じる
ものである）表２は同時ピーク時の能力を示している。
快適性統合とともに必要な体積流量はさらに４１３６Ｌ
ＰＳまで低減される。快適性統合を行わないＬＦＶ−Ｈ
ＣＶ−ＶＡＶシステムと比較してみると、同じ同時ピー
ク時に合わせて構成した場合には、４９６５ＬＰＳの空
調供給空気を必要とする。この場合の二つの要求比率は
表１における比較と同様なものである。このケースはあ
る条件を仮定した場合であり、数値も非常に変化するも
のであることに注意すべきである。したがって、次に示
す比較は質的なものとしてのみ扱うべきものである。
ＰＳまで低減される。快適性統合を行わないＬＦＶ−Ｈ
ＣＶ−ＶＡＶシステムと比較してみると、同じ同時ピー
ク時に合わせて構成した場合には、４９６５ＬＰＳの空
調供給空気を必要とする。この場合の二つの要求比率は
表１における比較と同様なものである。このケースはあ
る条件を仮定した場合であり、数値も非常に変化するも
のであることに注意すべきである。したがって、次に示
す比較は質的なものとしてのみ扱うべきものである。
（ａ）ピーク負荷を低下させることは、冷却器、冷却等
を小さくでき、配管、ダクト工事等を簡単にすることが
できるようになる。
を小さくでき、配管、ダクト工事等を簡単にすることが
できるようになる。
（ｂ）除湿器の設計上利点がある。供給空気の体積流詐
を少なくすることは表面積の小さなコイルを使用できる
ことを意味する。または、アメリカ西海岸及び熱帯地方
等の、ピーク負荷が低顕熱比に関係する場合には、表面
積の大きなコイルを通る而速度をさらに低下させること
ができるという利点があり、これを４１３６ＬＰＳの選
定に使用することができるため、コイルの巻き曲線を急
勾配とすることができ除湿が向上する。このような場合
においては、コイルの深さ方向への巻き数を少なくする
ことができる場合がある。
を少なくすることは表面積の小さなコイルを使用できる
ことを意味する。または、アメリカ西海岸及び熱帯地方
等の、ピーク負荷が低顕熱比に関係する場合には、表面
積の大きなコイルを通る而速度をさらに低下させること
ができるという利点があり、これを４１３６ＬＰＳの選
定に使用することができるため、コイルの巻き曲線を急
勾配とすることができ除湿が向上する。このような場合
においては、コイルの深さ方向への巻き数を少なくする
ことができる場合がある。
（ｃ）設計上の自由度が大きい、システムに快適外統合
を行うとマルチゾーンの能力範囲が広がり、各部屋にお
ける作動温度と相対速度は好ましいものになる。したが
って、少ない空気取り扱いユニットで十分になる。
を行うとマルチゾーンの能力範囲が広がり、各部屋にお
ける作動温度と相対速度は好ましいものになる。したが
って、少ない空気取り扱いユニットで十分になる。
（ｄ）スロットディストリビューションレジスタにおけ
るコアンダ効果が、低負荷において保たれる。ＶＡＶシ
ステムをピーク時から顕然負荷の５０％を示す範囲で使
用した場合には、レジスタを通る空気流が少ないために
コアンダ効果が失われてしまい冷却供給空気が排出され
て著しい不怯感が感じられる。表１に示すように、ピー
ク時と５０％の部分負荷作動時における体積比率は、快
適性統合を行わないシステムの場合には０．５であり、
快適性統合を行った場合には、０．６４となる。６ ０
０ ０ Ｌ Ｐ Ｓから３０００ＬＰＳまでの低下は
問題となる。しかしながら、４８００ＬＰＳから３ ０
８ ０ Ｌ Ｐ Ｓまでの低下はコアンダ効果を妨げ
ることはない。（表１参照）。
るコアンダ効果が、低負荷において保たれる。ＶＡＶシ
ステムをピーク時から顕然負荷の５０％を示す範囲で使
用した場合には、レジスタを通る空気流が少ないために
コアンダ効果が失われてしまい冷却供給空気が排出され
て著しい不怯感が感じられる。表１に示すように、ピー
ク時と５０％の部分負荷作動時における体積比率は、快
適性統合を行わないシステムの場合には０．５であり、
快適性統合を行った場合には、０．６４となる。６ ０
０ ０ Ｌ Ｐ Ｓから３０００ＬＰＳまでの低下は
問題となる。しかしながら、４８００ＬＰＳから３ ０
８ ０ Ｌ Ｐ Ｓまでの低下はコアンダ効果を妨げ
ることはない。（表１参照）。
（ｅ）非効率的なファン付きＶＡＶボックスにおける不
経済なエネルギー消費を解消することができる。ファン
付きＶＡＶボッスクは低負荷における供給空気量を増加
させるために使用され、コアンダ効果を維持するととも
に移動空気を増加させて、暖められた排気の比率を空調
供給空気により調整することによりある程度再過熱する
ことができる。この設計によれば、ＶＡＶボッスクのコ
ストが増加し、小型のファンは非効率的であるために作
動コストも増加するようになる。さらに、フィルタを通
さない排気は、特に写真複写機がゾーン内に設置されて
いる場合または喫煙家がゾーンにいた場合には健康を害
するものとなる（ファンジャ＋９８７）。快適性統合を
行ったシステムにおいては、ピーク時の空気流量を減少
させて最小の空気流罪を増加させることにより、費用の
かかる不十分な快適式を解明する必要はなくなる。
経済なエネルギー消費を解消することができる。ファン
付きＶＡＶボッスクは低負荷における供給空気量を増加
させるために使用され、コアンダ効果を維持するととも
に移動空気を増加させて、暖められた排気の比率を空調
供給空気により調整することによりある程度再過熱する
ことができる。この設計によれば、ＶＡＶボッスクのコ
ストが増加し、小型のファンは非効率的であるために作
動コストも増加するようになる。さらに、フィルタを通
さない排気は、特に写真複写機がゾーン内に設置されて
いる場合または喫煙家がゾーンにいた場合には健康を害
するものとなる（ファンジャ＋９８７）。快適性統合を
行ったシステムにおいては、ピーク時の空気流量を減少
させて最小の空気流罪を増加させることにより、費用の
かかる不十分な快適式を解明する必要はなくなる。
（ｆ）空Ｂ部屋への換気が改善される。部分的負荷及び
ピーク負荷の部屋における供給空気流ｈｔ率の増加によ
り付帯的な利益が生じる。従来のＶＡＶシステムにおい
ては、ほど好い気象条件の際に空気取り扱いユニットを
通る排気に対ずる外気の全比率が増加したとしても、部
分負荷状態が最小になっている部屋は、まだ部分負荷が
高い状態の部屋よりも外気ｍが少なくなっている。
ピーク負荷の部屋における供給空気流ｈｔ率の増加によ
り付帯的な利益が生じる。従来のＶＡＶシステムにおい
ては、ほど好い気象条件の際に空気取り扱いユニットを
通る排気に対ずる外気の全比率が増加したとしても、部
分負荷状態が最小になっている部屋は、まだ部分負荷が
高い状態の部屋よりも外気ｍが少なくなっている。
（ｇ）安定した気象状態の際に供給空気温度を上昇方向
にリセットするように構成されたシステムでは、空調能
力が改善される。部分負荷の低い部屋への供給空気流量
を増加させるために、除湿器のコイルから排出される供
給空気の温度をリセットすることが通常行われる。湿度
が著しい要因となるような場合には、常に低部分負荷の
ｆｉｌ屋は低顕熱率となっているためにさらに除湿を必
要とするため、実際にはあまりよくない。供給空気温度
を上げるようにリセットすると、除湿器の表面温度が上
昇して除湿効率が低下するようになる。さらに、温度上
昇のリセット期間に、負荷が上昇する部屋はバランスの
取れた温度調整をすることができなくなる。この発明に
係る快適性統合によれば、供給空気温度は一定となり、
非常に低負荷の部屋は自動的に作動温度が低下するため
に、供給空気が増加して所望する除湿レベルが達成され
る。
にリセットするように構成されたシステムでは、空調能
力が改善される。部分負荷の低い部屋への供給空気流量
を増加させるために、除湿器のコイルから排出される供
給空気の温度をリセットすることが通常行われる。湿度
が著しい要因となるような場合には、常に低部分負荷の
ｆｉｌ屋は低顕熱率となっているためにさらに除湿を必
要とするため、実際にはあまりよくない。供給空気温度
を上げるようにリセットすると、除湿器の表面温度が上
昇して除湿効率が低下するようになる。さらに、温度上
昇のリセット期間に、負荷が上昇する部屋はバランスの
取れた温度調整をすることができなくなる。この発明に
係る快適性統合によれば、供給空気温度は一定となり、
非常に低負荷の部屋は自動的に作動温度が低下するため
に、供給空気が増加して所望する除湿レベルが達成され
る。
（以下、余白）
（第１表）
パース、ウエスト オーストラリア 高層オフィスブル
ディングに対する設計のプロジェクトゾーン性能 Ａ：（快適さを統合した本発明の装置） Ｂ：（本発明
の快適さを統合していない装置）ＡＢ １００％負荷時の 全コイル段 Ｒｍ ｄｂｔ ℃＊ ２６℃ 供給空気ｄｂｔ℃ １２．４ Ｒｍ Ｗ ｇ／ｋｇ ９．２８ ＲｍＲＨ ％ ４４％ Ｓｉｍ．供給空気ＬＰＳ ４８０ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ ７９ ＲｍＳＨＲ Ｏ．８７ Ｔｏ ｔ． 冷却能力 ｋｗｌｌ Ｔｏｔ．水ＬＰ８ ３．６ ６５％負荷 部分コイル段 ２４℃ １ ２． ４ ９ ４ ８％ ０ ６０００ ８３ ０． ８ ７ ０ １ １ ６ ４．０ Ｒｍ ｄｂｔ ℃＊ 供給空気ｄ ｂ ｔ ’Ｃ Ｒｍ Ｗ ｇ／ｋｇ ＲｍＲＨ ％ 供給空気ＶＯＩ． Ｌ Ｐ Ｓ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ Ｒ ｍ Ｓ １４ Ｒ Ｔｏｔ．冷却能力 Ｔｏ ｔ．水ＬＰＳ ２３℃ １ ２． ４ ｌ Ｏ． ６ ６ ０％ ４ ０ ０ ０ ５ １ ． ０． ６ ５ ｋｗ８８．４ ４．５ ピークから６５％部分負荷 供給量ＲＡＴＩ０ １．２０ ２４℃ １ ２． ４ Ｉ Ｏ． ６ ５ ７％ ３ ９ ０ ０ ０５４．３ ０． ６ ７ ９ ０． ２ ４．５ １ ．５４ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ ３９．６ ４２．ＯＲｍ
ＳＨＲ ０． ６０
０． ６０Ｔｏｔ．冷却能力 ｋｗ ７． １０
７４． ９Ｔｏ ｔ．水ＬＰＳ ２．８ ３
．０ピークから５０％部分負荷 供給量 ＲＡＴＩ０ １． ５６ ２． ０
０＊ 第３図で示すように、空気乾球温度１．＝平均放
射温度ｔｒに等しいと仮定する。
ディングに対する設計のプロジェクトゾーン性能 Ａ：（快適さを統合した本発明の装置） Ｂ：（本発明
の快適さを統合していない装置）ＡＢ １００％負荷時の 全コイル段 Ｒｍ ｄｂｔ ℃＊ ２６℃ 供給空気ｄｂｔ℃ １２．４ Ｒｍ Ｗ ｇ／ｋｇ ９．２８ ＲｍＲＨ ％ ４４％ Ｓｉｍ．供給空気ＬＰＳ ４８０ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ ７９ ＲｍＳＨＲ Ｏ．８７ Ｔｏ ｔ． 冷却能力 ｋｗｌｌ Ｔｏｔ．水ＬＰ８ ３．６ ６５％負荷 部分コイル段 ２４℃ １ ２． ４ ９ ４ ８％ ０ ６０００ ８３ ０． ８ ７ ０ １ １ ６ ４．０ Ｒｍ ｄｂｔ ℃＊ 供給空気ｄ ｂ ｔ ’Ｃ Ｒｍ Ｗ ｇ／ｋｇ ＲｍＲＨ ％ 供給空気ＶＯＩ． Ｌ Ｐ Ｓ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ Ｒ ｍ Ｓ １４ Ｒ Ｔｏｔ．冷却能力 Ｔｏ ｔ．水ＬＰＳ ２３℃ １ ２． ４ ｌ Ｏ． ６ ６ ０％ ４ ０ ０ ０ ５ １ ． ０． ６ ５ ｋｗ８８．４ ４．５ ピークから６５％部分負荷 供給量ＲＡＴＩ０ １．２０ ２４℃ １ ２． ４ Ｉ Ｏ． ６ ５ ７％ ３ ９ ０ ０ ０５４．３ ０． ６ ７ ９ ０． ２ ４．５ １ ．５４ Ｒｍ 顕熱負荷１ｗ ３９．６ ４２．ＯＲｍ
ＳＨＲ ０． ６０
０． ６０Ｔｏｔ．冷却能力 ｋｗ ７． １０
７４． ９Ｔｏ ｔ．水ＬＰＳ ２．８ ３
．０ピークから５０％部分負荷 供給量 ＲＡＴＩ０ １． ５６ ２． ０
０＊ 第３図で示すように、空気乾球温度１．＝平均放
射温度ｔｒに等しいと仮定する。
（第２表）
同時ピークでのＡＨＵ （空気処理ユニット）の性能
部分コイル段
５０％
Ｒｍｄｂ
供給空気ｄ
ＲｍＷ
ＲｍＲＨ
供給空気ＶＯＬ
ｔ ℃＊
ｂ ｔ℃
ｇ ／ ｋ ｇ
％
Ｌ Ｐ Ｓ
２２．８℃
Ｉ ２． ４
１１．３
６ ４％
３ ０ ８ ０
２４℃
１ ２． ４
１ Ｉ ． ５
６ １ ％
３ ０ ０ ０
５０＄Ａ．ＩＩ．Ｕ負荷テノ
ウエストゾーン
ｋｗ
６０．５
Ａ Ｂ
ＬＰＳ
ｋｗ
ＬＰＳ
２６４０
６３．８
３３００
３５＄Ａ．Ｉ｛．Ｕ負荷でのイースト、ｌ−ス、サウス
（東、北、南）ゾーン３１．０ １２３２
３１．５ １３６５１０％のＡ．Ｈ．Ｕ負荷での内
部（ｉｎｔｅｒｉｏｒ）ゾーン７．０ ２６４ ７
．６ ３００ 合計 ９ｇ．５ ４１３６ １０２．９ ４９６５
（東、北、南）ゾーン３１．０ １２３２
３１．５ １３６５１０％のＡ．Ｈ．Ｕ負荷での内
部（ｉｎｔｅｒｉｏｒ）ゾーン７．０ ２６４ ７
．６ ３００ 合計 ９ｇ．５ ４１３６ １０２．９ ４９６５
第ｌ図は、従来のＶＡＶ系と本発明に係る快適さを統合
した空気調和装置との性能比較を示す精神測定線図であ
る。 第２図は、の軽装（０．５ ｃｌｏ）と中間（ｌＩｅ
ｄｉｕａ＋）衣服（１．Ｏ ｃｌｏ）の着座の人員が
目標ゾーンに位置する場合への効果と相対空気速度範囲
が０．１ｍ／ｓ以下及び１．５ｍ／ｓまでの間の場合に
対し人間による動作温度の感覚（ｓｅｎｓａｔ ｉｏｎ
）に対する高活動レベルの効果を示す晴神測定上の線図
である。 第３図は、統計的に主に着座活動を行う８０％の人間が
温湿的に快適であると感じるリミットに衣服絶縁と動作
温度の組み合わせ範囲と、異なる年内の季節の間の衣服
の多様性とを重ね、空調空間が８０％の受忍度リミット
を満足させる為に維持しなくてはならない対応動作温度
とを示すＡＳＨＲＡＥ規格５５（１９８１）を示す。 第４図は、人員の衣服が冷却する年の間変わる時に動作
温度がピーク及び最小負荷条件の間にある場合の相対速
度線の移動を概略的に示す精神測定線図である。（広範
基準快適ゾーンとＡＳＨＲＡＥが提案の湿度に対する上
側と下側リミットの改定も示す）。 第５Ａ図と第５Ｂ図とは、本発明に係る快適の統合を有
する場合と有しない場合との相対速度の影響を示す。 第６Ａ図と第６Ｂ図とは、本発明を具体化した空気調和
装置の概略図で第６Ａ図が、単一ゾーンをサービズする
ＣＡＶ系を示し、第６Ｂ図が、マルチゾーンＶＡＶ系を
示す。 第７図は、熱負荷が減ると高冷却水速度を保持するよう
に一連のステップを与える為に、除湿器の実効寸法を徐
々に減少させる７つの除湿器のコイル構成を示す概略図
である。 第８図は、本明細書の技術をＶＡＶ系に盛り込む局地（
ｌｏｃａｌ）コントローラの論理チャートを示す。 第９図は、上記技術をＣＡＶ系に盛り込む局地コントロ
ーラの論理チャートを示す。 （符号の説明） １０１・・・ファン、１０２・・・除湿器、！０３・・
・ダクト、１０４・・・空調空間、１０５・・・ダクト
、１０６・・・フィルタ、ｌ０７・・・ベント、ｌ０８
・・・ダンパ、１４０・・・ＬＡＮ，
した空気調和装置との性能比較を示す精神測定線図であ
る。 第２図は、の軽装（０．５ ｃｌｏ）と中間（ｌＩｅ
ｄｉｕａ＋）衣服（１．Ｏ ｃｌｏ）の着座の人員が
目標ゾーンに位置する場合への効果と相対空気速度範囲
が０．１ｍ／ｓ以下及び１．５ｍ／ｓまでの間の場合に
対し人間による動作温度の感覚（ｓｅｎｓａｔ ｉｏｎ
）に対する高活動レベルの効果を示す晴神測定上の線図
である。 第３図は、統計的に主に着座活動を行う８０％の人間が
温湿的に快適であると感じるリミットに衣服絶縁と動作
温度の組み合わせ範囲と、異なる年内の季節の間の衣服
の多様性とを重ね、空調空間が８０％の受忍度リミット
を満足させる為に維持しなくてはならない対応動作温度
とを示すＡＳＨＲＡＥ規格５５（１９８１）を示す。 第４図は、人員の衣服が冷却する年の間変わる時に動作
温度がピーク及び最小負荷条件の間にある場合の相対速
度線の移動を概略的に示す精神測定線図である。（広範
基準快適ゾーンとＡＳＨＲＡＥが提案の湿度に対する上
側と下側リミットの改定も示す）。 第５Ａ図と第５Ｂ図とは、本発明に係る快適の統合を有
する場合と有しない場合との相対速度の影響を示す。 第６Ａ図と第６Ｂ図とは、本発明を具体化した空気調和
装置の概略図で第６Ａ図が、単一ゾーンをサービズする
ＣＡＶ系を示し、第６Ｂ図が、マルチゾーンＶＡＶ系を
示す。 第７図は、熱負荷が減ると高冷却水速度を保持するよう
に一連のステップを与える為に、除湿器の実効寸法を徐
々に減少させる７つの除湿器のコイル構成を示す概略図
である。 第８図は、本明細書の技術をＶＡＶ系に盛り込む局地（
ｌｏｃａｌ）コントローラの論理チャートを示す。 第９図は、上記技術をＣＡＶ系に盛り込む局地コントロ
ーラの論理チャートを示す。 （符号の説明） １０１・・・ファン、１０２・・・除湿器、！０３・・
・ダクト、１０４・・・空調空間、１０５・・・ダクト
、１０６・・・フィルタ、ｌ０７・・・ベント、ｌ０８
・・・ダンパ、１４０・・・ＬＡＮ，
Claims (4)
- （１）それ自身比較的広範な標準快適ゾーン内に有り、
精神測定の線図に描かれている比較的狭い快適目標ゾー
ンであって、前記狭い快適目標ゾーンを決める要因とし
て人員の衣服の熱転送抵抗と活動レベルを含む、前記快
適目標ゾーン内の空間を冷却する方法に於いて、 前記方法は、前記空調空間で空気乾球温度と、平均放射
温度と動作温度との少なくとも一方とを求め、（ａ）前
記空間に供給される空気と前記空間を出る乾球空気温度
とのいずれか一方を制御し、（ｂ）冷却水の毎秒１及び
２．２メータの等価値間に除湿器を介する冷却水の速度
を維持しつつ前記除湿器の実効寸法を制御し、（ｃ）供
給空気の前記除湿器から出る時の温度、前記除湿器の実
効寸法、及び前記除湿器内の冷却水流量速度の少なくと
もいずれか１つを変えることにより前記空調空間の湿度
比を乾燥空気の１キログラム当たり水蒸気が４グラムと
１３グラムの間にあるように制御することを特徴とする
前記空調空間の冷却方法。 - （２）（ａ）空気調和装置の除湿器の冷却コイルを介し
て空気流を起こし、 （ｂ）少なくとも空気流速度と空気流量 の一方を求め、 （ｃ）前記空調空間の乾球温度と前記空 気温度と球形（ｇｌｏｂｅ）温度とが異なる時前記空調
空間の少なくとも１部分での球形（ｇｌｏｂｅ）サーモ
メータの温度を検出し、 （ｄ）周囲温度を検出し、 （ｅ）電子コントーラに前記（ｂ）工程、 （ｃ）工程、及び（ｄ）工程からの入力データを与え、 （ｆ）前記コントローラで空気供給量 と動作温度とを計算し、空調空間の人員上の相対空気速
度と演算動作温度と、人員の衣服の熱移送抵抗と活動レ
ベルと人員とその周囲との間のエネルギの対流、放射、
及び蒸発のよる交換とを含む熱エネルギバランス式の解
法により求めた相対空気速度と動作温度との組み合わせ
を描いた人間の為の快適目標ゾーンとを比較し、 （ｇ）前記空調空間への供給空気量と 供給空気温度との少なくとも一方を調節して前記空間を
前記狭い目標ゾーンに保持することを特徴とする空調空
間を冷却する方法。 - （３）（ａ）供給空気乾球温度と戻りの空気乾球温度と
、 （ｂ）球形（ｇｌｏｂｅ）温度と動作温 度との少なくとも一方と、 （ｃ）相対湿度の測定値と推定値との少 なくとも一方と、 （ｄ）供給空気流量と、空気速度と、利 用可能空気流量面積と、圧力差との少なくとも１つと、 （ｅ）何月何日何時というデータと、 （ｆ）空調空間の人員の衣服の代表的季 節及び周辺条件に対する最も可能性のある範囲を定義し
、 （ｇ）衣服の型の絶縁値範囲を定義し、 （ｈ）代謝エネルギ解放率（ｍｅｔａｂ ｏｌｉｃｅｎｅｒｇｙｒｅｌｅａｓｅｒａ ｔｅ）と代表的活動範囲に対する外部仕事とを定義する
データとを含む、空調空間にいる人員の活動を定義する
情報を受け取り、 （ｉ）代謝エネルギ解放率と外部仕事出 力と衣服絶縁の適切な値を選択し、人員の発生した全代
謝熱とそれを前記空調空間の周囲と交換する割合との間
の平衡と、前記周囲との熱交換率が前記人員が発生した
全代謝熱に熱環境に対する人間の応動の研究の統計的結
果を参照することで定義される小さい公差範囲内で等し
くさせるに必要な空気乾球温度と相対速度の変化とを計
算し、（ｊ）供給空気流量と除湿器の冷却水流 量の実効寸法との少なくとも一方と供給空気温度とを変
化させて前記空調空間を前記公差範囲内に維持させるこ
とにより前記空気乾球温度と相対速度とを変化させるこ
とを特徴とする空気調和装置を制御する方法。 - （４）複数のコイル部分を有する除湿器と、前記コイル
部分を介し空気流を推進させ るように位置するファンと、 空調空間の平均放射温度（ｍｅａｎｒ ａｄｉａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）と動作温度との
少なくとも一方を確認するように配置されたサーモメー
タからなる温度検出手段と、前記空調空間での相対湿度
を検出する湿 度検出手段と、 前記空調空間の占有領域内の相対空気速 度を毎秒０．０５メートルと毎秒０．３０メートルの間
に入り、前記空気が前記空気調和装置の除湿器の面を介
して毎秒３メートル以内になるように制御する空気制御
手段と、 前記空間に供給する空気の温度と前記空 間内の乾球空気温度とを制御する温度制御手段と、前記
除湿器を介しての冷却水速度を毎秒 １メートルと毎秒２．２メートルの等価値の間に維持し
つつ前記除湿器の実効寸法を制御する冷却水制御弁手段
と、 前記湿度検出手段に接続され又前記温度 制御手段と冷却水制御弁手段との少なくとも一方に接続
され、湿度比が１キログラム当たり４グラムに近接する
と前記除湿器から出る供給空気温度とその実効寸法との
少なくとも一方を変化させ前記空調空間の湿度比が乾燥
空気１キログラム当たり水蒸気が４グラムと１３グラム
の間に入るように制御する湿度制御手段とからなること
を特徴とするそれ自身比較的広範な標準快適ゾーン内に
有り、精神測定の線図に描かれている比較的狭い快適目
標ゾーンであって、前記狭い快適目標ゾーンを決める要
因として人員の衣服の熱転送抵抗と活動レベルを含む、
前記快適目標ゾーン内の空間を冷却する空気調和装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AU6035 | 1989-08-30 | ||
| AUPJ603589 | 1989-08-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0399150A true JPH0399150A (ja) | 1991-04-24 |
Family
ID=3774145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2229539A Pending JPH0399150A (ja) | 1989-08-30 | 1990-08-30 | 空気調和装置及び空気調和方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5058388A (ja) |
| EP (1) | EP0415747A3 (ja) |
| JP (1) | JPH0399150A (ja) |
| KR (1) | KR910005004A (ja) |
| CN (1) | CN1050762A (ja) |
| CA (1) | CA2024221A1 (ja) |
| NZ (1) | NZ235064A (ja) |
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