JPH0392538A - 過給機付エンジンの排気制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は過給機付エンジンの排気制御装置に関し、特に
タービン内を流れる排気ガス流の流速を可変にできる排
気ターボ過給機と、可変抵抗式の排気サイレンサとを備
えたものに関する。

（従来の技術） 従来、過給機付エンジンとして、例えば実開昭６０−１
７８３２９号公報に開示されるように、排気通路にプラ
イマリおよびセカンダリの排気ターボ過給機のタービン
を並列的に設け、この二つの排気ターボ過給機のブロア
をエンジンの吸気通路に設けるとともに、セカンダリタ
ーボ過給機のタービン上流側の排気通路に排気カット弁
を設け、排気ガス流量が設定値よりも少ないときには排
気カット弁を閉じて排気通路からρ排気ガスをプライマ
リターボ過給機のタービンに集中的に供給してブライマ
リターボ過給機のタービン内を流れる排気ガス流の流速
を増大させ、高い過給圧を確保する一方、排気ガス流量
が設定値よりも多いときには排気カット弁を開いて排気
通路からの排気ガスを二つの排気ターボ過給機のタービ
ンに供給して吸気流量を確保しながら適正な過給圧を得
るようにした、いわゆるシーケンシャル・ターボ式の過
給機付エンジンが知られている。

（発明が解決しようとする課題） ところで、エンジンの排気装置として、例えば特開昭５
９−７４３２５号公報には、エンジンの排気通路を、排
気抵抗の異なる二つの排気サイレンサに並列接続すると
ともに、上記各排気サイレンサの排気通路にそれぞれ制
御弁を設け、低・中負荷域では排気抵抗の小さい排気サ
イレンサの制御弁を閉じ且つ排気抵抗の大きい排気サイ
レンサの制御弁を開いて排気膨張を促進しつつ高トルク
を得る一方、高負荷域では排気抵抗の小さい排気サイレ
ンサの制御弁を開き且つ排気抵抗の大きい排気サイレン
サの制御弁を閉じて排気効率を高めて高トルク、高出力
を得るようにしたものが開示されている。

また、本出願人は、以前、エンジンの排気サイレンサと
して、膨張形の主通路をもつサイレンサ本体の内部に曲
がりの少ない副通路を配し、この副通路を主通路に並列
に接続するとともに、副通路の内壁に吸音材を配設し、
且つこの副通路に制御弁を設けて、排気ガスｍ．Ｈの少
ないエンジン低回転時には該制御弁を閉じて主通路のみ
に排気ガスを通して排気音を下げる一方、排気ガス流量
の多いエンジン高回転時には該制御弁を開いて副通路に
も排気ガスを通して排気ガス流量の増大に対処しながら
排気音、特に高回転ｇ，９に発生する高周波音を下げる
ようにしたものを出廟した。このような排気サイレンサ
では、制御弁の開閉によって排気抵抗が可変になる。

そこで、上述したようなシーケンシャル・ターボ式の過
給機付エンジンに、このような可変抵抗式の排気サイレ
ンサを取り付けた場合、排気カット弁によるセカンダリ
ターボ過給機の作動・不作動の切換えと同時に制御弁に
よる排気抵抗の切換えを行うと、次のような不具合が生
じる。すなわち、例えば減速時など、エンジンが排気ガ
ス流量の多いエンジン高回転域から排気ガス流量の少な
いエンジン低回転域に移行する場合、セカンダリターボ
過給機が作動から不作動に切換わってブライマリターボ
過給機のタービン内を流れる排気ガス流の流速が増大し
ようとするが、これと同時に排気サイレンサの排気抵抗
が上昇するため、ブライマリターボ過給機のタービンが
減速されてターボラグが生じる。

本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、シーケンシャルやターボ式の過給機
付エンジンのようにタービン内を流れる排気ガス流の流
速を可変にできる過給機付エンジンに可変抵抗式の排気
サイレンサを取り付けた場合、排気ガス流を増速させる
操作と、排気抵抗を増大させる操作とをタイミングをず
らして行って排気抵抗の上昇によるターボラグ発生を防
止することにある。

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明では、排気ガス流量の
減少時、排気ターボ過給機の排気ガス流を増速させる操
作を行い、その後に所定期間が経過してから排気抵抗を
増大させる操作を行うようにしている。

具体的に、本発明の講じた解決手段は、第１図に示すよ
うに、排気通路にタービンが設けられた排気ターボ過給
機２０４，２０６と、上記タービン内を流れる排気ガス
流を、排気ガス流量に対して流速が低い低流速モードま
たは流速が高い高流速モードに設定する流速調整手段３
０１と、排気通路に設けられ且つ排気抵抗の異なる複数
の排気モードを有する排気サイレンサ３０２と、エンジ
ンの排気ガス流量を検出する排気ガス流量検出手段３０
３と、上記排気ガス流量検出手段３０３の出力を受け、
高排気ガス流量時には低流速モードに、低排気ガス流量
時には高流速モードになるように流速調整手段３０１を
制御する流速制御手段３０４と、上記排気ガス流量検出
手段３０３の出力を受け、高排気ガス流量時には排気抵
抗の小さい排気モードに、低排気ガス流量時には排気抵
抗の大きい排気モードになるように排気サイレンサ３０
２を制御し、且つ高流速モードから低流速モードへの切
換わり時には、この切換わり時からの所定期間、排気抵
抗の小さい排気モードに保持するように上記排気サイレ
ンサ３０２を制御する排気制御手段３０５とを備える構
成としたものである。

（作用） 上記の構成により、本発明では、排気ガス流量検出手段
３０３の検出に基づいて、流速制御手段３０４により流
速調整手段３０１が制御され、低排気ガス流量時にはタ
ービン内を流れる排気ガス流が高流速モードに設定され
て高い過給圧が確保される一方、高排気ガス流量時には
タービン内を流れる排気ガス流が低流速モードに設定さ
れて吸気流量を確保しながら適正な過給圧が得られるこ
とになる。

また、排気ガス流量検出手段３０３の検出に基づいて、
排気制御手段３０５により排気サイレンサ３０２が制御
され、低排気ガス流量時には排気抵抗の大きい排気モー
ドに設定されて排気音が下がる一方、高排気ガス流量時
には排気抵抗の小さい排気モードに設定されて、排気ガ
ス流量の増大に対処しながら排気音、特に高回転時に発
生する高周波音が下がる。

そして、高流速モードから低流速モードへの切換わり時
には、排気制御手段３０５により排気サイレンサ３０２
が制御されて、流速モードの切換わり時からの所定期間
、排気抵抗の小さい排気モードに保持されるので、例え
ば減速時など、エンジンが排気ガス流量の多いエンジン
高回転域から排気ガス流量の少ないエンジン低回転域に
移行した場合、所定期間、排気サイレンサ３０２の排気
抵抗が小さく保持されて排気ターボ過給ａＫ２０４，２
０６のタービンの減速が緩和され、ターボラグの発生が
防止される。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第２図は本発明の実施例に係る排気制御装置を備えた２
ロー夕タイプの過給機付ロータリピストンエンジンを示
す。同図において、２０１はエンジンであって、各気簡
の排気通路２０２，２０３は互いに独立して設けられて
いる。そして、これら二つの排気通路２０２．２０３の
一方にはブライマリターボ過給機２０４のタービン２０
５が、また、他方にはセカンダリターボ過給機２０６の
タービン２０７がそれぞれ配設されている。すなわち、
このエンジン２０１では、各気筒の排気通路２０２．２
０３を独立してプライマリおよびセカンダリの両排気タ
ーボ過給機２０４；　　２０６のタービン２０５，２０
７に導くことにより、両排気ターボ過給機２０４，２０
６によって過給を行う領域で排気動圧を両タービン２０
５，２０７に効果的に作用させて過給効率を向上させる
ようにしている。二つの排気通路２０２，２０３は、両
タービン２０５，２０７の下流において合流して一本の
排気通路２２４になっている。

また、上記合流排気通路２２４には前段の触媒装置６０
が設けられており、排気ガスを浄化するようにしている
。さらに、この合流排気通路２２４はこの触媒装置６０
よりも下流において二つに分岐している。この各分岐排
気通路６１．６２には、上流側から順に、後段の触媒装
置６３と、特性が固定した固定サイレンサ６４と、特性
が可変の可変サイレンサ６５とがそれぞれ設けられてい
る。該可変サイレンサ６５は、第３図に示すように、膨
張形の主通路６７と曲がりの少ない副通路７０とを並列
に接続したものである。すなわち、該主通路６７は第１
および第２の二つの膨張室６８ａ，６８ｂと、分岐排気
通路６１．６２からの排気ガスを第１膨張室６８ａに導
く第１通路６８Ｃと、該第１膨張室６８ａの排気ガスを
第２膨張室６８ｂに導く第２通路６８ｄと、該第２膨張
室６８ｂの排気ガスを排出管６９に導く第３通路６８ｅ
とからなり、第１通路６８ｃおよび排出管６９の内壁に
は吸音材７２ａ．７２ｂがそれぞれ取付けられていて、
第１通路６８ｃから排出管６９までの間で排気ガスを蛇
行させ且つ膨張させるとともに吸音材７２ａ，７２ｂで
吸音することにより、排気音を下げるようにしている。

また、上記副通路７０は、分岐排気通路６１．６２から
の排気ガスを直接に排出管７１に導くための曲がりの少
ないものである。そして、この副通路７０および排出管
７１の内壁には吸音材７２ｃ，７２ｄがそれぞれ取付け
られていて、吸音材７２ｃ，７２ｄの吸音機能によって
、排気ガスの排気音を下げるようにしている。さらに、
上記副通路７０には切替弁７３が設けられている。該切
替弁７３は圧力応動式のアクチュエータ７４によって駆
動される。すなわち、該切替弁７３が閉じたときには主
通路６７にのみ排気ガスが通って排気音が下がる一方、
切替弁７３が開いたときには副通路７０にも排気ガスが
通って多量の排気ガス流量に対処しながら排気音、特に
高回転時に発生する高周波音を下げるようになされてい
る。該可変サイレンサ６５では、切替弁７３が閉じたと
きには排気ガスが主通路６７のみを通るので、排気抵抗
が大きくなり、切替弁７３が開いたときには排気ガスが
主通路６７および副通路７０を通るので、排気抵抗が小
さくなる。ここで、可変サイレンサ６５，６５は第２図
において上側を第１可変サイレンサ６５、下側を第２可
変サイレンサ６５として区別する。

また、吸気通路２０９は図示しないエアクリーナの下流
で二つに分かれ、その第１の分岐通路２１０の途中には
プライマリターボ過給機２０４のブロア２１１が、また
、第２の分岐通路２１２の途中にはセカンダリターボ過
給機２０６のブロア２１３が配設されている。これら分
岐通路２１０．２１２は、分岐部において互いに対向し
、両側に略一直線に延びるよう形成されている。また、
二つの分岐通路２１０，２１２は各ブロア２１１，２１
３の下流で再び合流する。そして、再び一本になった吸
気通路２０９にはインタークーラ２１４が配設され、そ
の下流にはサージタンク２１５が、また、インタークー
ラ２１４とサージタンク２１５の間に位置してスロット
ル弁２１６が配設されている。また、吸気通路２０９の
下流端は分岐してエンジン２０１の各気筒に対応した二
つの独立吸気通路２１７，２１８となり、図示しない各
吸気ボートに接続されている。そして、これら各独立吸
気通路２１７，２１８にはそれぞれ燃料噴射弁２１９，
２２０が配設されている。

吸気通路２０９の上流側には、上記第１および第２の分
岐通路２１０，２１２の分岐部上流に位置して、吸入空
気量を検出するエアフローメータ２２１が設けられてい
る。

二つの排気通路２０２，２０３は、ブライマリおよびセ
カンダリの両ターボ過給機２０４，２０６の上流におい
て、比較的小径の連通路２２２によって互いに連通され
ている。そして、セカンダリ側のタービン２０７が配設
された排気通路２０３には、上記連通路２２２の開口位
置直下流に排気カット弁２２３が設けられている。また
、上記連通路２２２の途中から延びてタービン２０５，
２０７下流の合流排気通路２２４に連通ずるバイパス通
路２２５が形成され、該バイパス通路２２５には、ダイ
アフラム式のアクチュエータ２２６がリンク結合された
ウエストゲート弁２２７が配設されている。そして、上
記バイパス通路２２５のウエストゲート弁２２７上流部
分とセヵンダリ側タービン２０７につながる排気通路２
０３の排気カット弁２２３下流とを連通させる洩らし通
路２２８が形成され、該洩らし通路２２８には、ダイフ
ラム式のアクチュエータ２２９にリンク連結された排気
洩らし弁２３０が設けられている。

排気カット弁２２３はダイアフラム式のアクチュエータ
２３１にリンク連結されている。一方、セカンダリター
ボ過給機２０６のブロア２１３が配設された分岐通路２
１２には、ブロア２１３下流に吸気カット弁２３２が配
設されている。この吸気カット弁２３２はバタフライ弁
で構成され、やはりダイアフラム式のアクチュエータ２
３３にリンク結合されている。また、同セカンダリ側の
分岐通路２１２には、ブロア２１３をバイパスするよう
にリリーフ通路２３４が形威され、該リリーフ通路２３
４にはダイアフラム式の吸気リリーフ弁２３５が配設さ
れている。

排気洩らし弁２３０を操作する上記アクチュエータ２２
９の圧力室は、導管２３６を介して、ブライマリターボ
過給機２０４のブロア２１１が配設された分岐通路２１
０のプロア２１１下流に連通されている。このブロ７２
１１下流側の圧力が所定値以上となったとき、アクチュ
エータ２２９が作動して排気洩らし弁２３０が開き、そ
れによって、排気カット弁２２３が閉じているときに少
量の排気ガスがバイパス通路２２８を流れてセカンダリ
側のタービン２０７に供給される。したがって、セカン
ダリターボ過給機２０６は、排気カット弁２２３が開く
前に予め回転を開始する。この間、後述のように吸気リ
リーフ弁２３５が開かれていることにより、セカンダリ
ターボ過給機２０６の回転は上がり、排気カット弁が開
いたときの過渡応答性が向上し、トルクショックが緩和
される。

吸気カット弁２３２を操作する上記アクチュエータ２３
３の圧力室は、導管２３７により電磁ソレノイド式三方
弁２３８の出力ボートに接続されている。また、排気カ
ット弁２２３を操作する上記アクチュエータ２３１は、
導管２３９により電磁ソレノイド式の別の三方弁２４０
の出力ボートに接続されている。さらに、吸気リリーフ
弁２３５を操作するアクチュエータ２４１の圧力室は、
導管２４２により電磁ソレノイド式の別の三方弁２４３
の出力ボートに接続されている。吸気リリーフ弁２３５
は、後述のように、排気カット弁２２３および吸気カッ
ト弁２３２が開く前の所定の時期までリリーフ通路２３
４を開いておく。そして、それにより、洩らし通路２２
８を流れる排気ガスによってセカンダリターボ過給機２
０６が予回転する際に、吸気カット弁２３２上流の圧力
が上昇してサージング領域に入るのを抑え、また、ブロ
ア２１３の回転を上げさせる。

上記ウエストゲート弁２２７を操作する上記アクチュエ
ータ２２６は、導管２４４により電磁ソレノイド式の別
の三方弁２４５の出力ボートに接続されている。

さらに、上記第１および第２の可変サイレンサ６５，６
５の切替弁作動用アクチュエー夕７４，７４は導管２５
７，２５８を介して電磁ソレノイド式三方弁２５５，２
５６の出力ボートにそれぞれ接続されている。

上記６個の電磁ソレノイド式三方弁２３８，２４０，２
４３，２４５，２５５，２５６および２個の燃料噴射弁
２１９，２２０は、マイクロコンピュータを利用して構
或されたコントロールユニット２４６によって制御され
る。コントロールユニット２４６にはエンジン回転数セ
ンサの出力信号、エアフローメータ２２１の出力信号の
ほか、スロットル開度、ブライマリ側ブロア２１１下流
の過給圧Ｐ１等が人力され、それらに基づいて後述のよ
うな制御が行われる。

吸気カット弁２３２制御用の上記電磁ソレノイド式三方
弁２３８の一方の入力ボートは、導管２４７を介して負
圧タンク２４８に接続され、他方の人力ポートは導管２
４９を介して後述の差圧検出弁２５０の出力ボート２７
０に接続されている。

負圧タンク２４８には、スロットル弁２１６下流の吸気
負圧がチェック弁２５１を介して導入されている。また
、排気カット弁制御用の上記三方弁２４０の一方の入力
ボートは大気に解放されており、他方の入力ボートは、
導管２５２を介して、上記負圧タンク２４８に接続され
た上記導管２４７に接続されている。一方、吸気リリー
フ弁２３５制御用の三方弁２４３の一方の人力ボートは
上記負圧タンク２４８に接続され、他方の入力ボートは
大気に解放されている。また、ウエストゲート弁２２７
制御用の三方弁２４５の一方の人力ポートは大気に解放
されており、他方の入力ポートは、導管２５４によって
、ブライマリ側のブロ７２１１下流側に連通ずる上記導
管２３６に接続されている。

第４図に示すように、上記差圧検出弁２５０は、そのケ
ーシング２６１内が第１および第２の二つのダイアフラ
ム２６２，２６３によって三つの室２６４，２６５，２
６６に区画されている。そして、その一端側の第１の室
２６４には、第１の人力ボート２６７が開口され、また
、ケーシング２６１端部内面と第１のダイアフラム２６
２との間に圧縮スプリング２６８が配設されている。ま
た、真中の第２の室２６５には第２の人力ボート２６９
が開口され、他端側の第３の室２６６には、ケーシング
２６１端壁部中央に出力ポート２７０が、また、側壁部
に大気解放ボート２７１が開口されている。そして、第
１のダイアフラム２６２には、第２のダイアフラム２６
３を貫通し第３の室２６６の上記出力ボート２７０に向
けて延びる弁体２７２が固設されている。

第１の入力ポート２６７は、導管２７３によって、第２
図に示すように吸気カット弁２３２の下流側に接続され
、ブライマリ側ブロ７２１１下流側の過給圧Ｐ１を上記
第１の室２６４に導入する。

また、第２の人力ポート２６９は、導管２７４によって
吸気カット弁２３２上流に接続され、したがって、吸気
カット弁２３２が閉じているときの吸気カット弁２３２
上流側の圧力Ｐ２を導入するようになっている。この両
人力ポート２６７．２６９から導入される圧力ＰＩ，Ｐ
２の差（Ｐ２−ＰＬ）が所定値以上になると、弁体２７
２が出力ボート２７０を開く。この出力ボート２７０は
、導管２４９を介して、吸気カット弁２３２制御用の三
方弁２３８の入力ボートの一つに接続されている。した
がって、該三方弁２３８がＯＮで吸気カット弁２３２操
作用のアクチュエータ２３３の圧力室につながる導管２
３７を差圧検出弁２５０の出力ボートにつながる上記導
管２４９に連通させている状態で、吸気カット弁２３２
上流の圧力つまりセカンダリ側の過給圧Ｐ２がブライマ
リ側の過給圧Ｐ１に近づいてきて、差圧Ｐｉ−Ｐ２がな
くなり、更に、差圧Ｐ２−ＰＩが所定値よりも大きくな
ると、該アクチュエータ２３３に大気が導入され、吸気
カット弁２３２が開かれる。また、三方弁２３８がＯＦ
Ｆになってアクチュエータ２３３側の上記導管２３７を
負圧タンク２４８につながる導管２４７に連通させたと
きには、該アクチュエータ２３３に負圧が供給されて、
吸気カット弁２３２が閉じられる。

一方、排気カット弁２２３は、排気カット弁２２３制御
用の三方弁２４０がＯＦＦで排気カット弁２２３操作用
アクチュエータ２３１が圧力室につながる導管２３９を
負圧タンク２４８側の導管２５２に連通させたとき、該
アクチュエータ２３１に負圧が供給されることによって
閉じられる。

また、この三方弁２４０がＯＮとなって出力側の上記導
管２３９を大気に解放すると、排気カット弁２２３は開
かれ、セカンダリターボ過給機２０６による過給が行わ
れる。

吸気リリーフ弁２３５は、吸気リリーフ弁２３５制御用
の三方弁２４３がＯＦＦで吸気リリーフ弁２３５操作用
アクチュエータ２４１の圧力室につながる導管２４２を
負圧タンク２４８側に連通させたとき、該アクチュエー
タ２４１に負圧が供給されることによって開き、また、
この三方弁２４３がＯＮでアクチュエータ２４１の圧力
室につながる上記導管２４２を大気に解放すると閉じら
れる。

また、ウエストゲート弁２２７操作用アクチュエータ２
２６は、ウエストゲート弁２２７制御用の三方弁２４５
がＯＮのとき導管２５４，２３６を介してプライマリ側
ブロ７２１１下流に連通し、また、この三方弁２４５が
ＯＦＦのとき大気に解放される。

さらに、上記第１および第２の可変サイレンサ６５，６
５の切替弁作動用アクチュエータ７４，７４に接続され
た三方弁２５５，２５６は、その一方の入力ポートが大
気に解放されているとともに、他方の入力ポートが導管
２５９を介して上記負圧タンク２４８に接続されている
。

この実施例では、後述のように排気カット弁２２３、吸
気カット弁２３２および吸気リリーフ弁２３５の開閉作
動にいずれもヒステリシスが設けられている。また、高
排気ガス流量側から低排気ガス流量側への移行時に排気
カット弁２２３が閉じて吸気カット弁２３２が開いた状
態が続くときのセカンダリ側ブロアへの吸気逆流を防ぐ
ために、この領域においては排気カット弁２２３が閉じ
た時を起点として所定時間（例えば２秒）経過後に吸気
カット弁２３２を強制的に閉じるようにしている。

第５図は、吸気カット弁２３２、排気カット弁２２３、
吸気リリーフ弁２３５およびウエストゲート弁２２７の
開閉制御を、排気洩らし弁２３０の開閉制御とともに示
す制御マップである。このマップはコントロールユニッ
ト２４６内に格納サれており、これをベースに上記４個
の電磁ソレノイド式三方弁２３８，２４０，２４３，２
４５の制御が行われる。

低排気ガス流量側から高排気ガス流量側に移行する時、
エンジン回転数Ｒが低く、あるいは吸入空気ｍＱが少な
い領域においては、吸気リリーフ弁２３５は開かれてお
り、排気洩らし弁２３０が開くことによってセカンダリ
ターボ過給機２０６の予回転が行われる。そして、エン
ジン回転数がＲ２あるいは吸入空気量がＱ２のラインに
達すると、吸気リリーフ弁２３５制御用のソレノイド式
三方弁２４３がＯＮになって吸気リリーフ弁２３５が閉
じられ、その後、排気カット弁２２３が開くまでの間、
セカンダリ側フロア２１３下流の圧力が上昇する。そし
て、Ｑ４−Ｒ４のラインに達すると、排気カット弁２２
３制御用のソレノイド式三方弁２４０がＯＮになって排
気カット弁２２３が開き、次いで、Ｑ６−Ｒ６ラインに
達し、吸気カット弁２３２制御用のソレノイド式三方弁
２３８がＯＮになって吸気カット弁２３２が開くことに
よりセカンダリターボ過給機２０６による過給が始まる
。つまり、このＱ６−Ｒ６ラインを境にブライマリと七
カンダリの両過給機による過給領域に入る。尚、吸気カ
ット弁２３２を駆動するアクチュエータ２３３はソレノ
イド２３８の作動のみに支配されるものではなく、吸気
カット弁２３２を開作動させる圧力源である大気圧が差
圧検出弁２５０を介して供給されるため、吸気カット弁
２３２の実際の開作動はソレノイド２３８の作動に対し
遅れることになる。したがって、吸気カット弁２３２制
御用ソレノイド２３８をＯＦＦからＯＮにする上記Ｑ６
，Ｒ６のラインは差圧検出弁２５０による遅れを考慮し
た設定とされ、その結果、Ｑ６．Ｒ６のラインは排気カ
ット弁２２３制御用ソレノイド２４０がＯＦＦからＯＮ
になるＱ４，Ｒ４のラインに近接したものとされる。ま
た、これらＱ６，Ｒ６とＱ４．Ｒ４は一致させることも
できる。

逆に、高排気ガス流量側から低排気ガス流量側へ移行す
る時には、吸気カット弁２３２、排気カット弁２２３お
よび吸気リリーフ弁２３５を制御する各ソレノイド式三
方弁２３８，２４０，２４３はヒステリシスをもって、
第５図に破線で示すようにそれぞれＱ５−Ｒ５，Ｑ３−
Ｒ３，Ｑｌ−Ｒｌのラインで切り換わるよう設定されて
いる。

すなわち、高排気ガス流量側から低排気ガス流量側へ移
行する時、Ｑ３，Ｒ３のラインに達すると排気カット弁
２２３の閉制御が行われ、さらに低排気ガス流量側に移
行してＱ５，Ｒ５のラインに達したとき吸気カット弁２
３２の閉制御が行われ、それより遅れて吸気リリーフ弁
２３５の開制御が行われる。このように吸気カット弁２
３２が排気カット弁２２３より遅れて閉じることにより
、低排気ガス流量側への移行峙におけるサージングの発
生が防止される。

また、この実施例においてウエストゲート弁２２７制御
用のソレノイド式三方弁２゛４５をＯＮ，ＯＦＦするラ
インは排気カット弁２２３制御用ソレノイド２４０のＯ
Ｎ，ＯＦＦラインであるＱ４−Ｒ４，Ｑ３−Ｒ３の各ラ
インと一致させている。

なお、第５図において上記各ラインの折れた部分は、所
謂ノーロードラインもしくはロードロードライン上にあ
る。

以上のように、プライマリターボ過給機２０４およびセ
カンダリターボ過給機２０６を備え、排気ガス流量に応
じてセカンダリターボ過給機２０６を作動または不作動
に制御するようにしたシーケンシャル・ターボ式の過給
システムによって、タービン内を流れる排気ガス流を、
排気ガス流量に対して流速が低い低流速モード（ブライ
マリターボ過給機２０４およびセカンダリターボ過給機
２０６の双方が作動する場合）または流速が高い高流速
モード（プライマリターボ過給機２０４のみが作動する
場合）に設定する流速調整手段３０１を構成している。

したがって、上記実施例においては、エンジンがライン
Ｑ６−Ｒ６よりも低排気ガス流量側にあるときにはセカ
ンダリターボ過給機２０６への排気の導入が停止される
ので、プライマリターボ過給機２０４のタービン内を流
れる排気ガス流が排気ガス流量に対して流速が高い高流
速モードに設定されて高い過給圧が確保される。一方、
エンジンが上記ラインＱ６−Ｒ６よりも高排気ガス流量
側にあるときにはプライマリターボ過給機２０４および
セカンダリターボ過給機２０６の双方が作動するので、
プライマリターボ過給機２０４のタービン内を流れる排
気ガス流が排気ガス流量に対して流速が低い低流速モー
ドに設定されて吸気流量を確保しながら適正な過給圧が
得られる。

次に、上記可変サイレンサ等の作動を説明する。

第５図において、ＲＩＯ−ＱＩＯ−ｒｌｏおよびＲ２０
−Ｑ２０−ｒ２０のラインは、第１可変サイレンサ６５
の切替弁操作用アクチュエータ７４に接続された三方弁
２５５の作動切替ラインであり、ＲＩＯ−ＱＩＯ−ｒｌ
ＯおよびＲ４０−Ｑ４０　−　ｒ　４　０のラインは、
第２可変サイレンサ６５の切替弁操作用アクチュエー′
夕７４に接続された三方弁２５６の作動切替ラインであ
る。すなわち、低排気ガス流量側から高排気ガス流量側
に移行する時、エンジン回転数Ｒが低く、あるいは吸入
空気ｆｆｉＱが少ない領域においては、第１および第２
可変サイレンサ６５，６５の切替弁７３．７３は共に閉
じており、排気サイレンサ３０２の排気モードは、排気
抵抗が“大”の排気モードになっている。そして、Ｒ２
０−Ｑ２０−１２０のラインに達すると、第１可変サイ
レンサ６５の切替弁７３が開いて排気抵抗が“中゜の排
気モードになる。

さらに、Ｒ４　０−Ｑ４　０　−　ｒ　４　０のライン
に達すると、第２可変サイレンサ６５の切替弁７３も開
いて排気抵抗が“小”の排気モードになる。

逆に、高排気ガス流量側から低排気ガス流量側に移行す
る時には、三方弁２５５，２５６はヒステリシスをもっ
て、共にＲＩＯ−ＱＩＯ−ｒｌＯのラインで切り替わる
。すな−わち、高排気ガス流量側から低排気ガス流量側
に移行する時、ＲＩＯ−ＱＩＯ−ｒｌＯのラインに達す
ると、第１および第２可変サイレンサ６５，６５の切替
弁７３，７３が閉じて排気サイレンサ３０２の排気モー
ドは排気抵抗が“小”の排気モードから“大′の排気モ
ードになる。

すなわち、低排気ガス流量時には排気抵抗の大きい排気
モードに設定して排気音を下げる一方、高排気ガス流量
時には排気抵抗の小さい排気モードに設定して、排気ガ
ス流量の増大に対処しながら排気音、特に高回転時に発
生する高周波音を下げるようにしている。

以上のように制御される可変サイレンサ６５等により、
排気通路２２４に設けられ且つ排気抵抗の異なる複数の
排気モード（大、中、小の三つの排気モード）を有する
排気サイレンサ３０２が構成されている。

そして、第１および第２可変サイレンサ６５，６５の三
方弁２５５，２５６の高排気ガス流量側から低排気ガス
流量側への作動切替ライン、Ｒ１０−Ｑ１０−ｒｌＯは
、上記排気カット弁２２３の切替ライン、Ｑ３−Ｒ３よ
りも低流量側に設定されている。このことにより、高排
気ガス流量側から低排気ガス流量側への移行時（高流速
モードから低流速モードへの切換わり時）には、排気カ
ット弁２２３が閉じたとき（流速モードの切換わり時）
からの所定期間、排気抵抗の小さい排気モードに保持さ
れるので、例えば減速時など、エンジンが排気ガス流量
の多いエンジン高回転域から排気ガス流量の少ないエン
ジン低回転域に移行した場合、所定期間、排気サイレン
サ３０２の排気抵抗が小さく保持されて排気ターボ過給
機２０４，２０６のタービンの減速が緩和され、ターボ
ラグの発生が防止される。

つぎに、第５図の特性に基づいた各弁の制御を第６図の
制御回路によって説明する。吸気リリーフ弁作動用ソレ
ノイド２４３は、図の最上位に示す第１の比較回路１１
１の出力とその下に示す第２の比較回路１１２の出力と
を人力とする第１のＯＲ回路１２１の出力によって制御
される。ここで、第１の比較回路１１１は、エアフロー
メータ２２１の検出信号である吸入空気ｆｆｉＱと基準
値である第１の加算回路１３１の出力値とを比較するも
のである。そして、上記第１の加算回路１３１は、第５
図のＱ１ラインに相当する設定値ＱＩが人力され、また
、このＱ１に対するＱ’　＋　という値（ただし、Ｑ＋
　十〇’　１−Ｑ：　）が第１のゲート１４１を介して
人力されるよう構成されていて、第１のゲート１４１が
開かれたときはＱ＋　＋Ｑ’１−Ｑ２を基準値として第
１の比較回路１１１に出力し、また、第１のゲート１４
１が閉じられたときにはＱＩを基準値として第１の比較
回路１１１に出力する。そして、この第１のゲート１４
１は上記第１のＯＲ回路１２１の出力によって開閉され
る。

第２の比較回路１１２は、エンジン回転数センサによっ
て検出したエンジン回転数Ｒを基準値である第２の加算
回路１３２の出力値とを比較するものである。第２の加
算回路１３２は、第５図のＲ１ラインに相当する設定値
Ｒ１が人力され、また、このＲ１に対するｌｌｊ／１　
という値（ただし、Ｒ，＋Ｒ’　，−Ｒ２　）が第２の
ゲート１４２を介して入力されるよう構成されていて、
第２のゲート１４２が開かれたときはＲ，＋Ｒ’　，−
Ｒ２を基準値として第２の比較回路１１２に出力し、ま
た、第２のゲート１４２が閉じられたときにはＲ１を基
準値として第２の比較回路１１２に出力する。第２のゲ
ート１４２もまた上記第１のＯＲ回路１２１の出力によ
って開閉される。

上記第１および第２の比較回路１１１，１１２は、検出
された吸入空気ｍＱおよびエンジン回転数Ｒを第１およ
び第２の加算回路の出力であるそれぞれの基準値と比較
し、ＱあるいはＲが基準値以上となったときにＯＮ信号
を吸気リリーフ弁作動用ソレノイド２４３に出力する（
ＯＮで吸気リリーフ弁２３５は閉じる）。第１および第
２のゲ−｝１４１，１４２は、第１のＯＲ回路１２１の
出力信号がＯＮのとき閉じられており、ＯＲ回路信号が
ＯＦＦのとき開かれる。したがって、低排気ガス流量側
から高排気ガス流量側への移行時には、第１のＯＲ回路
１２１の出力信号はＯＦＦであるので、各ゲート１４１
，１４２は開かれ第１および第２の比較回路１１１，１
１２に基準値としてＱ　＝　ｒ　Ｒ　２が人力される。

したがって、第５図のＱ！，Ｒ２のラインに達した時に
ＯＮ信号が出され吸気リリーフ弁２３５が開かれる。ま
た、このＯＮ信号によって第１および第２のゲート１４
１，１４２が閉じられ、このことにより、ＱおよびＲの
基準値がそれぞれＱｌ，Ｒｌとなる。つまり、Ｑ’　＋
　，Ｒ’　＋　に相当するヒステリシスをもって逆方向
への移行に備えたライン設定がなされる。

排気カット弁作動用ソレノイド２４０もまた、同様の制
御回路によって＄ＩＪ御される。つまり、吸入空気ｆｆ
ｉＱに対して第３の比較回路１１３が、また、エンジン
回転数Ｒに対して第４の比較回路１１４が設けられ、こ
れらの比較回路１１３，１１４の出力が第２のＯＲ回路
１２２を介してソレノイド２４０に送られる。第３の比
較回路１１３に対しては第３の加算回路１３３が、また
、第４の比較回路１１４に対しては第４の加算回路１３
４が同様に設けられる。そして、第３の加算回路１３３
には、設定値Ｑ３が人力され、また、第３のゲート１４
３を介してＱ′３　（ただしＱ３＋Ｑ’３　−ＱＪ　）
が入力される。同様に、第４の加算回路１３４には、設
定値Ｒ３と、第４のゲート１４４を介するＲ′３　（た
だしＲ３　＋Ｒ’　３　＃Ｒ４　）が人力される。同様
に、第４の加算回路１３４には、設定値Ｒ３と、第４の
ゲート１４４を介するＲ′３　（ただし、Ｒ３　＋Ｒ’
　３　＝Ｒ４）が人力される。この回路は上記第１およ
び第２比較回路の場合と同様に作動し、それにより、高
排気ガス流量側への移行時には第５図のＱＪ　，Ｒ４ラ
インを基準として排気カット弁２２３が開作動され、ま
た、低排気ガス流量側への移行時にはＱ３，Ｒ３ライン
によって弁２２３が閉作動される。また、ウエストゲー
ト弁作動用ソレノイド２４５もまた、この排気カット弁
作動用ソレノイド２４０へ出力される制御信号によって
同時に制御される。

吸気カット弁作動用ソレノイド２３８に対しては、第５
および第６の比較回路１１５．１１６の出力を第３のＯ
Ｒ回路１２３を介して供給する同様の制御回路が設けら
れている。この制御回路は、それぞれの比較回路１１５
．１１６に対し第５および第６の加算回路１３５，１３
６を有し、また、各加算回路１３５，１３６に対して第
５および第６のゲート１４５，１４６を備えている。そ
して、基本的な作動は上記各弁に対する回路と差異がな
い。つまり、高排気ガス流量側への移行時にはＱ６，Ｒ
６のラインによる吸気カット弁開制御が行われ、低排気
ガス流量側への移行時にはＱｓ，Ｒ５のラインによる吸
気カット弁閉制御が行われる。

ここで、Ｑ６およびＲ６は同様にＱｓ　十Ｑ’　ｓ　＝
Ｑ６，Ｒｓ　＋Ｒ’　５−Ｒ５の形で設定される。

ただし、この吸気カット弁制御の回路の場合には、上記
第３のＯＲ回路１２３の出力側に第７のゲート１４７が
接続され、ソレノイド２３８へはこのゲート１４７を介
して制御信号が送られる。

そして、排気カット弁作動用の上記第２のＯＲ回路１２
２の出力がＯＮからＯＦＦに変った時を起点としてカウ
ントアップを開始するタイマ１５０が設けられ、また、
このタイマ１５０のカウント値が設定値（例えば２秒に
相当する値）を越えたらＯＮ信号を発する第７の比較回
路１１７が設けられて、この第７の比較回路１１７から
ＯＮ信号が出力されたとき、上記第７のゲート１４７を
閉じて吸気カット弁２３２を強制的に閉作動させ、同時
にＱ，　Ｒの基準値をＱｓ　．Ｒ６に変更し、また、タ
イマ１５０をリセットするよう構成されている。一旦第
７のゲート１４７が閉じると、上記第７の比較回路１１
７の出力はＯＦＦとなるが、上記のように切り換えライ
ンである基準値が上記のようにＱａ．Ｒｓへ変更されて
いるので、吸気カット弁作動用ソレノイド２３８は閉作
動状態に保持される。これにより、低排気ガス流量側へ
の移行時に、排気カット弁ソレノイド２３８がＯＦＦ状
態で吸気カット弁ソレノイド２４０がＯＮ状態が長くつ
づくことによるサージングの発生が防がれる。

さらに、第１可変サイレンサ６５の切替弁作動用ソレノ
イド２５５は、比較回路１６１の出力と比較回路１６２
の出力とを入力とするＡＮＤ回路１２４の出力と、比較
回路１６３の出力とを人力とするＯＲ回路１２５の出力
によって制御される。

ここで、比較回路１６１は、エアフローメータ２２１の
検出信号である吸入空気ｆｆｉＱと基準値である加算回
路１７１の出力値とを比較するものである。そして、上
記加算回路１７１は、第５図のＱ１ｏラインに相当する
設定値Ｑ＋ｏが人力され、また、このＱＩＯに対するＱ
’ＩＯというｆｆｉ（ただし、ＱＩＯ十Ｑ’　１０−Ｑ
？ｏ）がゲート１８１を介して入力されるよう構成され
ていて、ゲート１８１が開かれたときはＱＩＯ　＋Ｑ’
　１０−Ｑ２０を基準値として比較回路１６１に出力し
、また、ゲート１８１が閉じられたときにはＱＩＯを基
準値として比較回路１６１に出力する。そして、このゲ
ート１８１は上記ＯＲ回路１２５の出力によって開閉さ
れる。

次の比較回路１６２は、エンジン回転数センサによって
検出したエンジン回転数Ｒを基準値である加算回路１７
２の出力値とを比較するものである。加算回路１７２は
、第５図のＲＩＧラインに相当する設定値ＲＩＯが人力
され、また、このＲＩＧに対するＲ’ＩＯという値（た
だし、Ｒ１Ｇ　＋Ｒ’　ＩＱ　−Ｒ２０）がゲート１８
２を介して人力されるよう構成されていて、ゲート１８
２が開かれたときはＲ１０　＋Ｒ’　ＩＱ　”Ｒ２０を
基準値として比較回路１６２に出力し、また、ゲート１
８２が閉じられたときにはＲＩＧを基準値として比較回
路１６２に出力する。ゲート１８２もまた上記ＯＲ回路
１２５の出力によって開閉される。

その次の比較回路１６３は、エンジン回転数センサによ
って検出したエンジン回転数Ｒを基準値である加算回路
１７３の出力値とを比較するものである。加算回路１７
３は、第５図のｒｌｏラインに相当する設定値ｒｌＯが
人力され、また、このｒ１ｏに対するｒ’ｌｏという値
（ただし、ｒｌｏ＋ｒ’＋ｏ−ｒｚｏ）がゲート１８３
を介して入力されるよう構成されていて、ゲート１８３
が開かれたときはｒｌ６　＋　ｒ’　１Ｇ−ｒ２０を基
準値として比較回路１６３に出力し、また、ゲート１８
３が閉じられたときにはｒｌＯを基準値として比較回路
１６３に出力する。ゲート１８３もまた上記ＯＲ回路１
２５の出力によって開閉される。

上記三つの比較回路１６１，１６２，１６３は、検出さ
れた吸入空気量Ｑおよびエンジン回転数Ｒを加算回路１
７１，１７２，１７３の出力であるそれぞれの基準値と
比較し、ＱあるいはＲが基準値以上となったときにＯＮ
信号を第１可変サイレンサ６５の切替弁作動用ソレノイ
ド２５５に出力する（ＯＮで切替弁７３は開く）。三つ
のゲート１８１，１８２，１８３は、ＯＲ回路１２５の
出力信号がＯＮのとき閉じられており、ＯＲ回路信号が
ＯＦＦのとき開かれる。したがって、低排気ガス流量側
から高排気ガス流量側への移行時には、ＯＲ回路１２５
の出力信号はＯＦＦであるので、各ゲート１８１，１８
２，１８３は開かれ比較回路１６１，１６２，１６３に
基準値としてＱ２０．Ｒ２０，ｒｉが入力される。した
がって、第５図でＱ加＋　　Ｒ２Ｇ　＋　　ｒ　２０の
ラインに達した時にＯＮ信号が出され第１可変サイレン
サ６５の切替弁７３が開かれる。また、このＯＮ信号に
よってゲート１８１，１８２．１８３が閉じられ、それ
により、Ｑ，　Ｒおよび『の基準値がそれぞれＱ＋ａ．
Ｒ＋ｏ，ｒｌｏになる０つまりＳＱ’　１Ｇ．　Ｒ’　
１Ｇ．　　ｒ　　１ｅに相当するヒステリシスをもって
逆方向への移行に備えたライン設定がなされる。

さらに、第２可変サイレンサ６５の切替弁作動用ソレノ
イド２５６は、比較回路１６４の出力と比較回路１６５
の出力とを入力とするＡＮＤ回路１２６の出力と、比較
回路１６６の出力とを入力とするＯＲ回路１２７の出力
によって制御される。

ここで、比較回路１６４は、エアフローメータ２２１の
検出信号である吸入空気量Ｑと基準値である加算回路１
７４の出力値とを比較するものである。そして、上記加
算回路１７４は、第５図のＱ１ｏラインに相当する設定
値ＱＩＯが入力され、また、このＱ＋ｏに対するＱ’　
ｎという値（ただし、ＱＩＯ十Ｑ’２＠−Ｑ＠）がゲー
ト１８４を介して入力されるよう構成されていて、ゲー
ト１８４が開かれたときはＱ＋ａ　＋Ｑ’　２６　−Ｑ
４）を基準値として比較回路１６４に出力し、また、ゲ
ート１８４が閉じられたときにはＱＩＯを基準値として
比較回路１６４に出力する。そして、このゲート１８４
は上記ＯＲ回路１２７の出力によって開閉される。

次の比較回路１６５は、エンジン回転数センサによって
検出したエンジン回転数Ｒを基準値である加算回路１７
５の出力値とを比較するものである。加算回路１７５は
、第５図のＲＩＯラインに相当する設定値Ｒｌｌｌが人
力され、また、このＲｅａｌ：対するＲ／ｎという値（
ただし、ＲＩＧ　＋　Ｒ’　２＠　−Ｒ＠）がゲート１
８５を介して入力されるよう構威されていて、ゲート１
８５が開かれたときはＲ宣●＋Ｒ’．−Ｒ４）を基準値
として比較回路１６５に出力し、また、ゲート１８５が
閉じられたときにはＲＩＧを基準値として比較回路１６
５に出力する。ゲート１８５もまた上記ＯＲ回路１２７
の出力によって開閉される。

その次の比較回路１６６は、エンジン回転数センサによ
って検出したエンジン回転数Ｒを基準値である加算回路
１７６の出力値とを比較するものである。加算回路１７
６は、第５図のｒｈｏラインに相当する設定値ｒｌＯが
入力され、また、このｒ１ｏに対するｒ′汁という値（
ただし、ｒ１ｏ＋ｒ’ｎ　−　ｒ＠）がゲート１８６を
介して入力されるよう構成されていて、ゲート１８６が
開かれたときはｒｌｏ＋ｒ’２１１”ｒ４Ｑを基準値と
して比較回路１６６に出力し、また、ゲート１８６が閉
じられたときにはｒｌｏを基準値として比較回路１６６
に出力する。ゲート１８６もまた上記ＯＲ回路１２７の
出力によって開閉される。

上記三つの比較回路１６４，１６５，１６６は、検出さ
れた吸入空気ｆｆｉＱおよびエンジン回転数Ｒを加算回
路１７４，１７５，１７６の出力であるそれぞれの基準
値と比較し、ＱあるいはＲが基準値以上となったときに
ＯＮ信号を第２可変サイレンサ６５の切替弁作動用ソレ
ノイド２５６に出力する（ＯＮで切替弁７３は開く）。

三つのゲート１８４，１８５，１８６は、ＯＲ回路１２
７の出力信号がＯＮのとき閉じられており、ＯＲ回路信
号がＯＦＦのとき開かれる。したがって、低排気ガス流
量側から高排気ガス流量側への移行時には、ＯＲ回路１
２７の出力信号はＯＦＦであるので、各ゲート１８４，
１８５．１８６は開かれ比較回路１．６４，１６５，１
６６に基準値としてＱの，Ｒ４０，　　ｒ４ｌ］が人力
される。したがって、第５図でＱ４０，Ｒ４０．ｒ４０
のラインに達した時にＯＮ信号が出され第２可変サイレ
ンサ６５の切替弁７３が開かれる。また、このＯＮ信号
によってゲート１８４，１８５．１８６が閉じられ、そ
れにより、Ｑ，　Ｒおよびｒの基準値がそれぞれＱＩＯ
，ＲＩＧ，ｒｌｏになる。ツまり、Ｑ’　２０，Ｒ’　
Ｎ＋　　ｒ　　２０に相当するヒステリシスをもって逆
方向への移行に備えたライン設定がなされる。

上記制御回路において、エアフローメータおよびエンジ
ン回転数センサにより、エンジンの排気ガス流量を検出
する排気ガス流量検出手段３０３を構成している。

また、比較回路１１１〜１１６からＯＲ回路１２１〜１
２３に至る回路により、排気ガス流量検出手段３０３の
出力を受け、高排気ガス流量時には低流速モード（ブラ
イマリターボ過給機２０４およびセカンダリターボ過給
機２０６の双方が作動する場合）に、低排気ガス流量時
には高流速モード（プライマリターボ過給機２０４のみ
が作動する場合）になるように流速調整手段３０１を制
御する流速制御手段３０４を構成している。

さらに、比較回路１６１〜１６６からＯＲ回路１２５，
１２７に至る回路により、上記排気ガス流量検出手段３
０３の出力を受け、高排気ガス流量時には排気抵抗の小
さい排気モードに、低排気ガス流量時には排気抵抗の大
きい排気モードになるように排気サイレンサ３０２を制
御し、且つ高流速モードから低流速モードへの切換わり
時には、この切換わり時からの所定朋間、排気抵抗の小
さい排気モードに保持するように排気サイレンサ３０２
を制御する排気制御手段３０５を構成している。

尚、上記実施例では、高排気ガス流量側から低排気ガス
流量側への移行時に排気カット弁２２３が閉じたときか
らの所定期間、排気サイレンサ３０２を排気抵抗の小さ
い排気モードに保持するための構成として、第１および
第２可変サイレンサ６５．６５の三方弁２５５，２５６
の高排気ガス流量側から低排気ガス流量側への作動切替
ライン、ＲＩＯ　　ＱＩＯ−ｒｌｏを、排気カット弁２
２３の切替ライン、Ｑ３−Ｒ３よりも低流量側に設定し
た。このような機能は他の構成によっても得ることが可
能である。例えば、所定の時間をカウントできるタイマ
を設け、高排気ガス流量側から低排気ガス流量側への移
行時に、排気カット弁２２３の切替ラインを通過したと
きから上記タイマのカウントを開始し、このタイマがカ
ウントアップするまでの間、排気サイレンサ３０２の排
気モードの変更を禁止して排気抵抗の小さい排気モード
に保持するようにしてもよい。

また、上記実施例では一つの可変サイレンサ６５の中に
主通路６７と副通路７０とを設けて可変サイレンサにし
たが、排気抵抗の異なる二つ又はそれ以上のサイレンサ
を設け、これらにより排気サイレンサを構成してもよい
。

さらに、上記実施例では、ブライマリターボ過給機２０
４およびセカンダリターボ過給機２０６を備え、排気ガ
ス流量に応じてセカンダリターボ過給機２０６を作動ま
たは不作動に制御するようにしたシーケンシャル・ター
ボ式の過給システムによって流速調整手段３０１を構威
した。この流速調整手段は他の構成によっても得ること
が可能である。例えば、エンジンに単一の排気ターボ過
給機を設け、この排気ターボ過給機のタービンスクロー
ルに、排気ガス流に沿って延びる仕切り壁を設けてター
ビンスクロールの流路を二分割するとともに、その一方
の流路に制御弁を設けた、いわゆるツイン・スクロール
式の過給システムでも良い。この過給システムでは、上
記制御弁を開くと、排気ガスが二つの流路を流れて、タ
ービン内を流れる排気ガス流が、排気ガス流量に対して
流速が低い低流速モードに設定される一方、制御弁を閉
じると、排気ガスが一つの流路のみを流れて、タービン
内を流れる排気ガス流が、排気ガス流量に対して流速が
高い高流速モードに設定されることにムる。また、別の
例としては、エンジンに単一の排気ターボ過給機を設け
、この排気ターボ過給機のタービンスクロールに、ター
ビン回転軸と平行な軸まわりに回動可能な可変翼を複数
枚設け、この可変翼の設定角度を変えることにより実質
的にタービンのＡ／Ｒ比を変えるようにした、いわゆる
可変翼式の過給システムでも良い。この過給システムで
は、可変翼を、排気ガス流がタービン回転面の内方寄り
に方向づけられるように設定すると、タービン内を流れ
る排気ガス流が、排気ガス流量に対して流速が低い低流
速モードに設定される一方、可変翼を、排気ガス流がタ
ービン回転面の外方寄りに方向づけられるように設定す
ると、タービン内を流れる排気ガス流が、排気ガス流量
に対して流速が高い高流速モードに設定されることにな
る。

また、上記実施例ではロータリピストンエンジンについ
て説明したが、これに限定されるものではなく、本発明
は例えばレシブロエンジン等、他のタイプのエンジンの
排気制御装置についても適用することができる。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明の過給機付エンジンの排気
制御装置によれば、高排気ガス流量時には、排気ターボ
過給機のタービン内を流れる排気ガス流を排気ガス流量
に対して流速が低い低流速モードに設定し、且つ排気サ
イレンサを排気抵抗の小さい排気モードに設定する一方
、低排気ガス流量時には、排気ターボ過給機のタービン
内を流れる排気ガス流を排気ガス流量に対して流速が高
い高流速モードに設定し、且つ排気サイレンサを排気抵
抗の大きい排気モードに設定し、さらに高流速モードか
ら低流速モードへの切換わり時には、この切換わり時か
らの所定期間、排気サイレンサを排気抵抗の小さい排気
モードに保持したので、低排気ガス流量時に高い過給圧
を確保し且つ排気音を下げることができ、高排気ガス流
量時に吸気流量を確保しながら適正な過給圧を得て且つ
排気ガス流量の増大に対処しながら排気音を下げること
ができるという基本的効果が得られるとともに、排気ガ
ス流量の減少時、所定期間、排気サイレンサの排気抵抗
が小さく保持されて排気ターボ過給機のタービンの減速
が緩和され、ターボラグの発生を防止することができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成を示すブロック図である。 第２図〜第６図は実施例を示し、第２図は全体概略構或
図、第３図は可変サイレンサを示す断面図、第４図は差
圧検出弁の断面図、第５図は装置の作動状態説明図、第
６図は制御回路図である。 ２０２・・・排気通路 ２０Ｂ・・・排気通路 ２０４・・・ブライマリターボ過給機 ２０６・・・セカンダリターボ過給機 ３０１・・・流速調整手段 ３０２・・・排気サイレンサ ３０３・・・排気ガス流量検出手段 ３０４・・・流速制御手段 ３０５・・・排気制御手段 第４ 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）排気通路にタービンが設けられた排気ターボ過給
   機と、 上記タービン内を流れる排気ガス流を、排気ガス流量に
   対して流速が低い低流速モードまたは流速が高い高流速
   モードに設定する流速調整手段と、 排気通路に設けられ且つ排気抵抗の異なる複数の排気モ
   ードを有する排気サイレンサと、エンジンの排気ガス流
   量を検出する排気ガス流量検出手段と、 上記排気ガス流量検出手段の出力を受け、高排気ガス流
   量時には低流速モードに、低排気ガス流量時には高流速
   モードになるように流速調整手段を制御する流速制御手
   段と、 上記排気ガス流量検出手段の出力を受け、高排気ガス流
   量時には排気抵抗の小さい排気モードに、低排気ガス流
   量時には排気抵抗の大きい排気モードになるように排気
   サイレンサを制御し、且つ高流速モードから低流速モー
   ドへの切換わり時には、この切換わり時からの所定期間
   、排気抵抗の小さい排気モードに保持するように排気サ
   イレンサを制御する排気制御手段 とを設けたことを特徴とする過給機付エンジンの排気制
   御装置。