JPH0365891A - 位相制御装置 - Google Patents
位相制御装置Info
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- JPH0365891A JPH0365891A JP20157689A JP20157689A JPH0365891A JP H0365891 A JPH0365891 A JP H0365891A JP 20157689 A JP20157689 A JP 20157689A JP 20157689 A JP20157689 A JP 20157689A JP H0365891 A JPH0365891 A JP H0365891A
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- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 69
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Processing Of Color Television Signals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はビデオやビデオカメラなどのバースト信号の位
相を制御するのに利用される位相制御装置に関するもの
である。
相を制御するのに利用される位相制御装置に関するもの
である。
従来の技術
従来ビデオカメラなどのバースト信号の位相を制御する
位相制御装置としては、第３図に示すものが用いられて
いる。以下従来の位相制御装置について図面を参照しな
がら説明する。
位相制御装置としては、第３図に示すものが用いられて
いる。以下従来の位相制御装置について図面を参照しな
がら説明する。
第３図は、従来の位相制御装置の構成図であり、１は色
差信号（Ｂ−Ｙ）用副搬送波（以下５Ｃ（Ｂ−Ｙ）と記
す）の入力ピン、２は色差信号（Ｒ−Ｙ）用副搬送波（
以下ＳＣ（Ｒ−Ｙ）と記す）の入力ピン、３は入力ピン
１より入力した５Ｃ（Ｂ−Ｙ）の位相を反転させる位相
反転手段、４は入力ピン２より入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）
の振幅を制御する振幅制御手段、５は位相反転手段３の
出力と振幅制御手段４の出力を足し合わせる加算手段で
あり、６は加算手段５からの信号を出力する出力ピンで
ある。第４図は位相制御の様子を示すベクトル図であり
、７はＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、８はＳＣ（Ｒ−Ｙ）
のベクトル、９は位相反転手段３の出力のベクトル、１
０は振幅制御手段４の出力のベクトル、１１は加算手段
５の出力のベクトルである。
差信号（Ｂ−Ｙ）用副搬送波（以下５Ｃ（Ｂ−Ｙ）と記
す）の入力ピン、２は色差信号（Ｒ−Ｙ）用副搬送波（
以下ＳＣ（Ｒ−Ｙ）と記す）の入力ピン、３は入力ピン
１より入力した５Ｃ（Ｂ−Ｙ）の位相を反転させる位相
反転手段、４は入力ピン２より入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）
の振幅を制御する振幅制御手段、５は位相反転手段３の
出力と振幅制御手段４の出力を足し合わせる加算手段で
あり、６は加算手段５からの信号を出力する出力ピンで
ある。第４図は位相制御の様子を示すベクトル図であり
、７はＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、８はＳＣ（Ｒ−Ｙ）
のベクトル、９は位相反転手段３の出力のベクトル、１
０は振幅制御手段４の出力のベクトル、１１は加算手段
５の出力のベクトルである。
第５図ａ、ｂはそれぞれＰＡＬ規格のｎライン目とｎ＋
１ライン目の位相制御の様子を示すベクトル図であり、
１２はＢ−Ｙ軸にあわされた色差信号（Ｂ−Ｙ）のベク
トル、１３はＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、１４は位相反
転手段３の出力ベクトル、１５．１８はそれぞれｎライ
ン目とｎ＋１ライン目のＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、１
６．１９はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の振幅
制御手段４の出力生ベクトル、１７．２０１ｔそれぞれ
ｎライン目とｎ＋１ライン目の加算手段５の出力のベク
トルである。
１ライン目の位相制御の様子を示すベクトル図であり、
１２はＢ−Ｙ軸にあわされた色差信号（Ｂ−Ｙ）のベク
トル、１３はＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、１４は位相反
転手段３の出力ベクトル、１５．１８はそれぞれｎライ
ン目とｎ＋１ライン目のＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、１
６．１９はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の振幅
制御手段４の出力生ベクトル、１７．２０１ｔそれぞれ
ｎライン目とｎ＋１ライン目の加算手段５の出力のベク
トルである。
第３図において入力ピン１より入力した５Ｃ（Ｂ−Ｙ）
は位相反転手段３によりその位相を反転される。一方、
入力ピン２より入力した５Ｃ（Ｒ−Ｙ）は振幅制御手段
４によってその振幅を制御された後、加算手段５におい
て位相反転手段３の出力とたしあわされて出力ピン６よ
り出力される。この様子をベクトルで示したのが第４図
であり、位相反転手段３の出力のベクトル９に振幅制御
手段４の出力のベクトル１０をたしあわせることにより
、加算手段５の出力のベクトル１１の位相を位相反転手
段３の出力のベクトルに対してψだけ変化させることが
できる。
は位相反転手段３によりその位相を反転される。一方、
入力ピン２より入力した５Ｃ（Ｒ−Ｙ）は振幅制御手段
４によってその振幅を制御された後、加算手段５におい
て位相反転手段３の出力とたしあわされて出力ピン６よ
り出力される。この様子をベクトルで示したのが第４図
であり、位相反転手段３の出力のベクトル９に振幅制御
手段４の出力のベクトル１０をたしあわせることにより
、加算手段５の出力のベクトル１１の位相を位相反転手
段３の出力のベクトルに対してψだけ変化させることが
できる。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、上記従来の位相制御装置ではＰＡＬ規格
のようにＩＨごとにＳＣ（Ｒ−Ｙ）の位相が反転すると
言った場合には、位相を正しく制御できなくなるという
欠点があった。たとえば、第５図ａに示すようにｎライ
ン目において色差信号（Ｂ−Ｙ）のベクトル１２に対し
で、５Ｃ（Ｂ−Ｙ）のベクトル１３．ＳＣ（Ｒ−Ｙ）の
ベクトル１５の位相がともに角度αだけ遅れており、色
差信号（Ｂ−Ｙ）のベクトル１２をＢ−Ｙ軸にあわせた
とする。ＰＡＬ規格においては、バースト信号の位相を
Ｂ−Ｙ軸を基準にして、±１３５度に制御する必要があ
るので、ｎライン目において、加算手段５の出力のベク
トル１７の位相がＢ−Ｙ軸を基準として反時計回りを正
として１３５度になるように振幅制御手段４の出力のベ
クトル１６の振幅を制御したとする。次に、第５図すに
示すようにｎ＋１ライン目で、５Ｃ（Ｒ−Ｙ）が反転し
てＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル１８になったとする時、ｎ
ライン目と同じように振幅制御手段４の出力のベクトル
１９を位相反転手段３の出力のベクトル１４に足し合わ
せても加算手段５の出力のベクトル２０の位相はＢ−Ｙ
軸を基準として反時計回りを正とした時の一１３５度に
はならない。本発明は上記従来の課題を解決することの
できる位相制御装置を提供することを目的とする。
のようにＩＨごとにＳＣ（Ｒ−Ｙ）の位相が反転すると
言った場合には、位相を正しく制御できなくなるという
欠点があった。たとえば、第５図ａに示すようにｎライ
ン目において色差信号（Ｂ−Ｙ）のベクトル１２に対し
で、５Ｃ（Ｂ−Ｙ）のベクトル１３．ＳＣ（Ｒ−Ｙ）の
ベクトル１５の位相がともに角度αだけ遅れており、色
差信号（Ｂ−Ｙ）のベクトル１２をＢ−Ｙ軸にあわせた
とする。ＰＡＬ規格においては、バースト信号の位相を
Ｂ−Ｙ軸を基準にして、±１３５度に制御する必要があ
るので、ｎライン目において、加算手段５の出力のベク
トル１７の位相がＢ−Ｙ軸を基準として反時計回りを正
として１３５度になるように振幅制御手段４の出力のベ
クトル１６の振幅を制御したとする。次に、第５図すに
示すようにｎ＋１ライン目で、５Ｃ（Ｒ−Ｙ）が反転し
てＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル１８になったとする時、ｎ
ライン目と同じように振幅制御手段４の出力のベクトル
１９を位相反転手段３の出力のベクトル１４に足し合わ
せても加算手段５の出力のベクトル２０の位相はＢ−Ｙ
軸を基準として反時計回りを正とした時の一１３５度に
はならない。本発明は上記従来の課題を解決することの
できる位相制御装置を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
この目的を達成するために、本発明の位相制御装置はＳ
Ｃ（Ｂ−Ｙ）の位相を反転させる反転手段と、上記反転
手段の出力とＳＣ（Ｒ−Ｙ）をたしあわせる第１の加算
手段と、上記第１の加算手段の出力の位相をシフトする
位相シフト手段と、上記位相シフト手段からの出力の振
幅を制御する振幅制御手段と、上記振幅制御手段からの
出力を上記第１の加算手段の出力にたしあわせる第２の
加算手段とを備えている。
Ｃ（Ｂ−Ｙ）の位相を反転させる反転手段と、上記反転
手段の出力とＳＣ（Ｒ−Ｙ）をたしあわせる第１の加算
手段と、上記第１の加算手段の出力の位相をシフトする
位相シフト手段と、上記位相シフト手段からの出力の振
幅を制御する振幅制御手段と、上記振幅制御手段からの
出力を上記第１の加算手段の出力にたしあわせる第２の
加算手段とを備えている。
作用
この構成により、ＰＡＬ規格のようにＩＨごとにＳＣ（
Ｒ−Ｙ）の位相が反転するといった場合にも位相をシフ
トさせ、正しく制御できる。
Ｒ−Ｙ）の位相が反転するといった場合にも位相をシフ
トさせ、正しく制御できる。
実施例
つぎに本発明を実施例によって図面を参照しながら説明
する。第１図は本発明の一実施例の位相制御装置の概要
構成図であり、２１は５Ｃ（Ｂ−Ｙ）の入力ピン、２２
はＳＣ（Ｒ−Ｙ）の入力ピン、２３は入力ピン２１から
入力した５Ｃ（ＢＹ）の位相を反転させる位相反転手段
、２４は位相反転手段２３からの出力と入力ピン２２か
ら入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）をたしあわせる第１の加算手
段、２５は第１の加算手段２４からの出力の位相をθだ
けシフトさせる位相シフト手段、２６は位相シフト手段
２５からの出力の振幅を制御する振幅制御手段、２７は
振幅制御手段２６からの出力を第１の加算手段２４から
の出力にたしあわせる第２の加算手段であり、２８は第
２の加算手段２７からの信号を出力する出力ピンである
。
する。第１図は本発明の一実施例の位相制御装置の概要
構成図であり、２１は５Ｃ（Ｂ−Ｙ）の入力ピン、２２
はＳＣ（Ｒ−Ｙ）の入力ピン、２３は入力ピン２１から
入力した５Ｃ（ＢＹ）の位相を反転させる位相反転手段
、２４は位相反転手段２３からの出力と入力ピン２２か
ら入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）をたしあわせる第１の加算手
段、２５は第１の加算手段２４からの出力の位相をθだ
けシフトさせる位相シフト手段、２６は位相シフト手段
２５からの出力の振幅を制御する振幅制御手段、２７は
振幅制御手段２６からの出力を第１の加算手段２４から
の出力にたしあわせる第２の加算手段であり、２８は第
２の加算手段２７からの信号を出力する出力ピンである
。
第２図ａ、ｂはそれぞれＰＡＬ規格のｎライン目、ｎ＋
１ライン目の位相制御の様子を示すベクトル図であり、
２９はＢ−Ｙ軸にあわされた色差信号（Ｂ−Ｙ）のベク
トル、３０．４０はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン
目のＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、３１はＳＣ（Ｂ−Ｙ）
のベクトル、３２は位相反転手段２３の出力ベクトル、
３３゜４３はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の第
１の加算手段２４の出力のベクトル、３４．４４はそれ
ぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の位相シフト手段２５
の出力のベクトル、３５．４５はそれぞれｎライン目と
ｎ＋ｌライン目の振幅制御手段２６の出力のベクトル、
３６．４６はそれぞれｎライン目とｎ＋ｌライン目の第
２の加算手段２７の出力のベクトルである。第２図Ｃは
ｎライン目ニオイて第１の加算手段２４の出力のベクト
ル３３と第２の加算手段２７の出力のベクトル３６との
間の角度とｎ＋ｌライン目において第１の加算手段２４
の出力のベクトル４３と第２の加算手段２７の出力のベ
クトル４６との間の角度とが同角であることを示す図で
ある。
１ライン目の位相制御の様子を示すベクトル図であり、
２９はＢ−Ｙ軸にあわされた色差信号（Ｂ−Ｙ）のベク
トル、３０．４０はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン
目のＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、３１はＳＣ（Ｂ−Ｙ）
のベクトル、３２は位相反転手段２３の出力ベクトル、
３３゜４３はそれぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の第
１の加算手段２４の出力のベクトル、３４．４４はそれ
ぞれｎライン目とｎ＋１ライン目の位相シフト手段２５
の出力のベクトル、３５．４５はそれぞれｎライン目と
ｎ＋ｌライン目の振幅制御手段２６の出力のベクトル、
３６．４６はそれぞれｎライン目とｎ＋ｌライン目の第
２の加算手段２７の出力のベクトルである。第２図Ｃは
ｎライン目ニオイて第１の加算手段２４の出力のベクト
ル３３と第２の加算手段２７の出力のベクトル３６との
間の角度とｎ＋ｌライン目において第１の加算手段２４
の出力のベクトル４３と第２の加算手段２７の出力のベ
クトル４６との間の角度とが同角であることを示す図で
ある。
以上のように構成された位相制御装置について、以下そ
の動作について説明する。
の動作について説明する。
まず、入力ピン２１から入力したＳＣ（Ｂ−Ｙ）は位相
反転手段２３によってその位相を反転され、入力ピン２
２から入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）と第１の加算手段４でた
しあわされる。位相シフト手段２５に入力した第１の加
算手段２４の出力信号はその位相θだけシフトされ、振
幅制御手段２６でその振幅を制御される。次に振幅制御
手段２６の出力は第２の加算手段２７において第１の加
算手段２４の出力と足し合わされ、出力ピン２８より出
力される。
反転手段２３によってその位相を反転され、入力ピン２
２から入力したＳＣ（Ｒ−Ｙ）と第１の加算手段４でた
しあわされる。位相シフト手段２５に入力した第１の加
算手段２４の出力信号はその位相θだけシフトされ、振
幅制御手段２６でその振幅を制御される。次に振幅制御
手段２６の出力は第２の加算手段２７において第１の加
算手段２４の出力と足し合わされ、出力ピン２８より出
力される。
ここでたとえば、ＰＡＬ規格におけるｎライン目におい
て、第２図ａに示すように色差信号（Ｂ−Ｙ）のベクト
ル２９の位相に対して５Ｃ（ＢＹ）のベクトル３１、Ｓ
Ｃ（Ｒ−Ｙ）のベクトル３０の位相がともに角度βだけ
遅れており、色差ｆｌＪ号（Ｂ−Ｙ）のベクトル２９を
Ｂ−Ｙ軸にあわせたとする。ＰＡＬ規格においてはバー
スト信号の位相をＢ−Ｙ軸を基準とし、反時計回りを正
として１３５度に制御する必要がある。しかし第１の加
算手段２４の出力のベクトル３３の位相はそれよりも角
度βだけ位相が遅れている。そこで位相シフト手段２５
の出力のベクトル３４の振幅を振幅制御手段２６によっ
て適当な大きさに制御し、第２の加算手段２７で第１の
加算手段２４の出力のベクトル３３にたし合わせること
で角度βだけ位相が進むように制御することにより、第
２の加算手段２７の出力ベクトル３６の位相をＢ−Ｙ軸
を基準に反時計回りを正として１３５度に制御すること
ができる。
て、第２図ａに示すように色差信号（Ｂ−Ｙ）のベクト
ル２９の位相に対して５Ｃ（ＢＹ）のベクトル３１、Ｓ
Ｃ（Ｒ−Ｙ）のベクトル３０の位相がともに角度βだけ
遅れており、色差ｆｌＪ号（Ｂ−Ｙ）のベクトル２９を
Ｂ−Ｙ軸にあわせたとする。ＰＡＬ規格においてはバー
スト信号の位相をＢ−Ｙ軸を基準とし、反時計回りを正
として１３５度に制御する必要がある。しかし第１の加
算手段２４の出力のベクトル３３の位相はそれよりも角
度βだけ位相が遅れている。そこで位相シフト手段２５
の出力のベクトル３４の振幅を振幅制御手段２６によっ
て適当な大きさに制御し、第２の加算手段２７で第１の
加算手段２４の出力のベクトル３３にたし合わせること
で角度βだけ位相が進むように制御することにより、第
２の加算手段２７の出力ベクトル３６の位相をＢ−Ｙ軸
を基準に反時計回りを正として１３５度に制御すること
ができる。
次にｎ＋１ライン目について考えてみると、第２図すに
示すようにＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル４０の位相が反転
すると第１の加算手段２４の出力のベクトル４３の位相
は角度βだけ必要とする位相から遅れてしまう。ここで
第２図Ｃに示すようにｎライン目において第１の加算手
段２４の出力のベクトル３３と振幅制御手段２６の出力
ベクトル３５によってできる平行四辺形と、ｎ＋１ライ
ン目において第１の加算手段２４の出力のベクトル４３
と振幅制御手段２６の出力ベクトル４５によってできる
平行四辺形について考えてみると、３３１＝＋４３ ３５１＝＋４５ （３３と３５の間の角度）＝（４３と４５の間の角度）
＝θ以上のことからｎライン目とｎ＋１ライン目の２つ
の平行四辺形は同等である。
示すようにＳＣ（Ｒ−Ｙ）のベクトル４０の位相が反転
すると第１の加算手段２４の出力のベクトル４３の位相
は角度βだけ必要とする位相から遅れてしまう。ここで
第２図Ｃに示すようにｎライン目において第１の加算手
段２４の出力のベクトル３３と振幅制御手段２６の出力
ベクトル３５によってできる平行四辺形と、ｎ＋１ライ
ン目において第１の加算手段２４の出力のベクトル４３
と振幅制御手段２６の出力ベクトル４５によってできる
平行四辺形について考えてみると、３３１＝＋４３ ３５１＝＋４５ （３３と３５の間の角度）＝（４３と４５の間の角度）
＝θ以上のことからｎライン目とｎ＋１ライン目の２つ
の平行四辺形は同等である。
よって、
（３３と３６の間の角度）＝（４３と４６の間の角度）
＝βすなわちｎライン目において第２の加算手段２７の
出力のベクトル３６の位相が、第１の加算手段２４の出
力のベクトル３３の位相に対して角度βだけ進むように
振幅制御手段２６の出力ベクトル３５の振幅を制御して
あれば、ｎ＋１ライン目においても第２の加算手段２７
の出力のベクトル３６の位相は第１の加算手段２４の出
力のベクトル４３の位相に対して角度βだけ進んでいる
ことになる。言い換えれば、ｎライン目において第２の
加算手段２７の出力のベクトル３６の位相をＢ−Ｙ軸を
基準として、反時計回りを正として１３５度になるよう
に振幅制御手段２６の出力の振幅を制御しておけば、ｎ
＋１ライン目において第２の加算手段２７の出力のベク
トル４６の位相は、Ｂ−Ｙ軸を基準として反時計回りを
正として一１３５度になり、ＰＡＬ規格を満足すること
ができる。
＝βすなわちｎライン目において第２の加算手段２７の
出力のベクトル３６の位相が、第１の加算手段２４の出
力のベクトル３３の位相に対して角度βだけ進むように
振幅制御手段２６の出力ベクトル３５の振幅を制御して
あれば、ｎ＋１ライン目においても第２の加算手段２７
の出力のベクトル３６の位相は第１の加算手段２４の出
力のベクトル４３の位相に対して角度βだけ進んでいる
ことになる。言い換えれば、ｎライン目において第２の
加算手段２７の出力のベクトル３６の位相をＢ−Ｙ軸を
基準として、反時計回りを正として１３５度になるよう
に振幅制御手段２６の出力の振幅を制御しておけば、ｎ
＋１ライン目において第２の加算手段２７の出力のベク
トル４６の位相は、Ｂ−Ｙ軸を基準として反時計回りを
正として一１３５度になり、ＰＡＬ規格を満足すること
ができる。
発明の効果
以上のように本発明によれば、ＰＡＬ規格のようにＩＨ
ごとにＳＣ（Ｒ−Ｙ）の位相が反転するといった場合に
も位相を正しく制御できる。
ごとにＳＣ（Ｒ−Ｙ）の位相が反転するといった場合に
も位相を正しく制御できる。
第１図は本発明の一実施例を示す概要構成図、第２図ａ
、ｂ、ｃはともに第１図に示した本発明の構成による位
相の制御の様子を示す図、第３図は従来の位相制御装置
を示す概要構成図、第４図及び第５図ａ、ｂはともに第
３図に示した従来の構成による位相の制御の様子を示す
図である。 １．２１・・・・・・ＳＣ（Ｂ−Ｙ）の入力ピン、２゜
２２・・・・・・ＳＣ（Ｒ−Ｙ）の入力ピン、３，２３
・・・・・・位相反転手段、４．２６・・・・・・振幅
制御手段、５．２４．２７・・・・・・加算手段、６，
２８・・・・・・出力ビン、７，１３．３１・・・・・
・ＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、８，１５．１８，３０．
４０・・・・・・５Ｃ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、９，１４
・・・・・・位相反転手段３の出力のベクトル、１０，
１６．１９・・・・・・振幅制御手段４の出力のベクト
ル、１１，２７．２０・・・・・・加算手段５の出力の
ベクトル、１２．２９・・・・・・色差信号（Ｂ−Ｙ）
のベクトル、２５・・・・・・位相シフト手段、３２・
・・・・・位相反転手段２３の出力のベクトル、３３．
４３・・・・・・加算手段２４の出力のベクトル、３４
．４４・・・・・・位相シフト手段２５の出力のベクト
ル、３５．４５・・・・・・振幅制御手段２６の出力の
ベクトル、３６．４６・・・・・・加算手段２７の出力
のベクトル。
、ｂ、ｃはともに第１図に示した本発明の構成による位
相の制御の様子を示す図、第３図は従来の位相制御装置
を示す概要構成図、第４図及び第５図ａ、ｂはともに第
３図に示した従来の構成による位相の制御の様子を示す
図である。 １．２１・・・・・・ＳＣ（Ｂ−Ｙ）の入力ピン、２゜
２２・・・・・・ＳＣ（Ｒ−Ｙ）の入力ピン、３，２３
・・・・・・位相反転手段、４．２６・・・・・・振幅
制御手段、５．２４．２７・・・・・・加算手段、６，
２８・・・・・・出力ビン、７，１３．３１・・・・・
・ＳＣ（Ｂ−Ｙ）のベクトル、８，１５．１８，３０．
４０・・・・・・５Ｃ（Ｒ−Ｙ）のベクトル、９，１４
・・・・・・位相反転手段３の出力のベクトル、１０，
１６．１９・・・・・・振幅制御手段４の出力のベクト
ル、１１，２７．２０・・・・・・加算手段５の出力の
ベクトル、１２．２９・・・・・・色差信号（Ｂ−Ｙ）
のベクトル、２５・・・・・・位相シフト手段、３２・
・・・・・位相反転手段２３の出力のベクトル、３３．
４３・・・・・・加算手段２４の出力のベクトル、３４
．４４・・・・・・位相シフト手段２５の出力のベクト
ル、３５．４５・・・・・・振幅制御手段２６の出力の
ベクトル、３６．４６・・・・・・加算手段２７の出力
のベクトル。
Claims (1)
- 色差信号（Ｂ−Ｙ）用副搬送波の位相を反転させる位相
反転手段と、上記位相反転手段の出力と、色差信号（Ｒ
−Ｙ）用副搬送波を足し合わせる第１の加算手段と、上
記第１の加算手段の出力の位相をシフトさせる位相シフ
ト手段と、上記位相シフト手段からの出力の振幅を制御
する振幅制御手段と、上記振幅制御手段からの出力を上
記第１の加算手段の出力に足し合わせる第２の加算手段
とを備えた位相制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20157689A JPH0365891A (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 位相制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20157689A JPH0365891A (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 位相制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0365891A true JPH0365891A (ja) | 1991-03-20 |
Family
ID=16443350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20157689A Pending JPH0365891A (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 位相制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0365891A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030072006A (ko) * | 2002-03-05 | 2003-09-13 | 지엠대우오토앤테크놀로지주식회사 | 자동차용 워터펌프의 드레인홀구조 |
| DE102021107042A1 (de) | 2020-03-25 | 2021-09-30 | Yamada Manufacturing Co., Ltd. | Wasserpumpe |
Citations (1)
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| JPS63185295A (ja) * | 1987-01-28 | 1988-07-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | バ−スト信号発生装置 |
-
1989
- 1989-08-03 JP JP20157689A patent/JPH0365891A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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