JPH0353003A - 射出成形用組成物 - Google Patents
射出成形用組成物Info
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- JPH0353003A JPH0353003A JP1185933A JP18593389A JPH0353003A JP H0353003 A JPH0353003 A JP H0353003A JP 1185933 A JP1185933 A JP 1185933A JP 18593389 A JP18593389 A JP 18593389A JP H0353003 A JPH0353003 A JP H0353003A
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- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は金属もしくは合金粉末を射出成形後、焼結する
事により微細形状の精密機械部品を生産する際に用いら
れる射出1戊形用組成物に関する。
事により微細形状の精密機械部品を生産する際に用いら
れる射出1戊形用組成物に関する。
(従来の技術)
従来、粉末冶金法により得られていた焼結製品は成形用
組成物としての金属もしくは合金粉末をプレス戊形した
後、焼結する方法にもとづいて生産されて居る為、三次
元的に複雑な形状を有する製品、薄肉部やナイフエソジ
部等の薄肉部を有する製品の製造は困難であった。
組成物としての金属もしくは合金粉末をプレス戊形した
後、焼結する方法にもとづいて生産されて居る為、三次
元的に複雑な形状を有する製品、薄肉部やナイフエソジ
部等の薄肉部を有する製品の製造は困難であった。
そこで上記方法の欠点を解消しようとして金属もしくは
合金粉末とバインダーからなる射出成形用組成物を所定
形状の金型に射出成形し、得られた射出成形体を加熱し
て脱パインターした後に焼結処理を施して金属もしくは
合金焼結品を入手する方法が提示されている(特開昭5
7−16103号、特開昭57−26105号)。
合金粉末とバインダーからなる射出成形用組成物を所定
形状の金型に射出成形し、得られた射出成形体を加熱し
て脱パインターした後に焼結処理を施して金属もしくは
合金焼結品を入手する方法が提示されている(特開昭5
7−16103号、特開昭57−26105号)。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、前記方法は平均粒径が10μm以下の金
属もしくは合金粉末を使用する為、焼結密度の高い製品
が得られるが、生産効率に大きな影響を及ぼす射出速度
を充分大きくとれないこと、および脱バインダー性が悪
いという問題点があった。
属もしくは合金粉末を使用する為、焼結密度の高い製品
が得られるが、生産効率に大きな影響を及ぼす射出速度
を充分大きくとれないこと、および脱バインダー性が悪
いという問題点があった。
即ち、射出速度を大きくすると、成形体内に多孔質部を
生じ、焼結体の機械的性質に著しい悪影響を及ぼす。ま
た、脱バインダーの際には、脱バインダーを終了するま
での時間が長い、処理温度が高い、成形体にクラック、
ふくれ、変形等の欠陥が生じ易いなどの点が挙げられる
。
生じ、焼結体の機械的性質に著しい悪影響を及ぼす。ま
た、脱バインダーの際には、脱バインダーを終了するま
での時間が長い、処理温度が高い、成形体にクラック、
ふくれ、変形等の欠陥が生じ易いなどの点が挙げられる
。
本発明は、金属もしくは合金粉末を原料とする精密部品
の射出成形にあって、従来の組成物によってはなし得ら
れ難かった射出速度の向上および脱バインダー性の改善
に用益する射出成形用組或物を提供することを目的とす
るものである。
の射出成形にあって、従来の組成物によってはなし得ら
れ難かった射出速度の向上および脱バインダー性の改善
に用益する射出成形用組或物を提供することを目的とす
るものである。
(課題を解決する為の手段)
本発明者等は前掲の課題を解決する為の方策として、バ
インダー戊分に対する方策並びに金属もしくは合金粉末
とバインダーとの配合割合(容積比)及びバインダー組
成毎の重量比を夫々変動させる方策を種々重ねた結果、
金属及び合金の1種もしくは2種以上よりなる焼結用粉
末と、バインダーとから成る組戊物であり、該バインダ
ーは重量比にて10〜80%の低密度ポリエチレン、1
0〜80%のパラフィン系ワソクス、5〜35%のホウ
酸エステル及びOl〜5%のポリオキシエチレンアルキ
ルエステル類またはポリオキシエチレンアルキルエーテ
ル類を含み、上記焼結用粉末と上記バインダーとの配合
割合が容積比にて前者が30〜70%、後者が70〜3
0%であることを特徴とする射出成形用組成物が前掲課
題を解決出来る事を見出したものである。
インダー戊分に対する方策並びに金属もしくは合金粉末
とバインダーとの配合割合(容積比)及びバインダー組
成毎の重量比を夫々変動させる方策を種々重ねた結果、
金属及び合金の1種もしくは2種以上よりなる焼結用粉
末と、バインダーとから成る組戊物であり、該バインダ
ーは重量比にて10〜80%の低密度ポリエチレン、1
0〜80%のパラフィン系ワソクス、5〜35%のホウ
酸エステル及びOl〜5%のポリオキシエチレンアルキ
ルエステル類またはポリオキシエチレンアルキルエーテ
ル類を含み、上記焼結用粉末と上記バインダーとの配合
割合が容積比にて前者が30〜70%、後者が70〜3
0%であることを特徴とする射出成形用組成物が前掲課
題を解決出来る事を見出したものである。
本発明で用いられる焼結用粉末は純鉄、ステンレス鋼、
カルボニル鉄及び純コバルト等より選ばれたl種もしく
は2種以上、低密度ポリエチレンとしては市販品が、パ
ラフィン系ワックスは通常のパラフィンワノクスが夫々
用いられる。ホウ酸エステルはトリグリコールジボレー
ト類、トリアルキルボレート類、グリセロールボレート
項、及びアルキンジボレート類より選ばれた1種もしく
は2種以上であり、更に詳しくはトリグリコールジボレ
ート類としては、たとえば1.6−ビス(5エチル−4
−プロビル−1. 3. 2−ンオキサボラ2−7クロ
ヘキノルオキン)ヘキサン、あるいは1.4−ビス(5
−エチル−4−プロビル−1. 3. 2−ジオキサボ
ラ−2−シクロヘ半シルオキシ)ブタンなど、またトリ
アルキルボレート類としては、例えばトリメチルボレー
ト、トリエチルポレート、トリブチルボレート、トリア
ミルボレートなど、またグリセロールボレート類として
は、たとえばグリセロールポレートステアレート、ホリ
オキシエチレングリセロールポレートバルミテートナト
、アルキンジボレート類としては、たとえばメチルジボ
レート、エチルジボレート類が挙げられる、特に好まし
いものとして、トリグリコールジボレート類が挙げられ
る。
カルボニル鉄及び純コバルト等より選ばれたl種もしく
は2種以上、低密度ポリエチレンとしては市販品が、パ
ラフィン系ワックスは通常のパラフィンワノクスが夫々
用いられる。ホウ酸エステルはトリグリコールジボレー
ト類、トリアルキルボレート類、グリセロールボレート
項、及びアルキンジボレート類より選ばれた1種もしく
は2種以上であり、更に詳しくはトリグリコールジボレ
ート類としては、たとえば1.6−ビス(5エチル−4
−プロビル−1. 3. 2−ンオキサボラ2−7クロ
ヘキノルオキン)ヘキサン、あるいは1.4−ビス(5
−エチル−4−プロビル−1. 3. 2−ジオキサボ
ラ−2−シクロヘ半シルオキシ)ブタンなど、またトリ
アルキルボレート類としては、例えばトリメチルボレー
ト、トリエチルポレート、トリブチルボレート、トリア
ミルボレートなど、またグリセロールボレート類として
は、たとえばグリセロールポレートステアレート、ホリ
オキシエチレングリセロールポレートバルミテートナト
、アルキンジボレート類としては、たとえばメチルジボ
レート、エチルジボレート類が挙げられる、特に好まし
いものとして、トリグリコールジボレート類が挙げられ
る。
これらのホウ酸エステルは1種または2種以上の組み合
わせとしても使用することができ、池の戊分と混合する
際には、たとえばベンゼン、トルエン、キシレンなどの
溶剤に溶解して60〜80重量%程度の溶肢として配合
することが望ましく、これにより金属粉末と有機バイン
ダーの混合性が一層向上する。従って、この場合には、
バインダー組成物は、一定量の溶剤も成分として含有す
ることになる。ボリオキ/エチレンアルキルエステル類
とポリオキシエチレンアルキルエーテル類は、構造式が
夫々RC00(CtH40),,II、RO(C.H.
O)n+1である市販の表面活性剤が用いられる。
わせとしても使用することができ、池の戊分と混合する
際には、たとえばベンゼン、トルエン、キシレンなどの
溶剤に溶解して60〜80重量%程度の溶肢として配合
することが望ましく、これにより金属粉末と有機バイン
ダーの混合性が一層向上する。従って、この場合には、
バインダー組成物は、一定量の溶剤も成分として含有す
ることになる。ボリオキ/エチレンアルキルエステル類
とポリオキシエチレンアルキルエーテル類は、構造式が
夫々RC00(CtH40),,II、RO(C.H.
O)n+1である市販の表面活性剤が用いられる。
次に本発明の組成物を射出戊形する際、従来プラスチッ
クの射出戊形に用いられている設備、装置をそのまま利
用出來、加熱温度80〜200゜C、射出速度150〜
250+am/秒、射出圧力500〜2000kg/c
m”で加工される。この射出速度は従来のそれの2倍以
上太きいものであり、この速度でも焼結体の機械的性質
に悪影響は及ばない。
クの射出戊形に用いられている設備、装置をそのまま利
用出來、加熱温度80〜200゜C、射出速度150〜
250+am/秒、射出圧力500〜2000kg/c
m”で加工される。この射出速度は従来のそれの2倍以
上太きいものであり、この速度でも焼結体の機械的性質
に悪影響は及ばない。
また、本発明の組成物を用いた精密成形品を上記設備で
加熱脱ガスする場合、酸化され易い粉末を処理する際に
は不活性ガスまたは還元性ガスの雰囲気下で、酸化され
にくい粉末を処理する際には大気中もしくは不活性ガス
雰囲気で12〜30’C/hr程度の昇温速度で250
〜300℃に加島する事により脱バインダー処理を終了
する事が可能であり、従来の組成物を用いて製品を製造
しようとした場合に処理しなければならなかった1〜1
0゜C/’hrいう遅い昇温速度で400〜550゜C
に高温処理する事が必要でなくなった為、脱バインダー
処理での大幅な効率化をはかる事を可能にした。即ち、
l2〜30゜C/hr程度の昇温速度で250〜3 0
0 ’Cに加熱する事により脱バインダー処理を有利
に終えることが可能である。
加熱脱ガスする場合、酸化され易い粉末を処理する際に
は不活性ガスまたは還元性ガスの雰囲気下で、酸化され
にくい粉末を処理する際には大気中もしくは不活性ガス
雰囲気で12〜30’C/hr程度の昇温速度で250
〜300℃に加島する事により脱バインダー処理を終了
する事が可能であり、従来の組成物を用いて製品を製造
しようとした場合に処理しなければならなかった1〜1
0゜C/’hrいう遅い昇温速度で400〜550゜C
に高温処理する事が必要でなくなった為、脱バインダー
処理での大幅な効率化をはかる事を可能にした。即ち、
l2〜30゜C/hr程度の昇温速度で250〜3 0
0 ’Cに加熱する事により脱バインダー処理を有利
に終えることが可能である。
(作用)
上記成分組成範囲及び配合割合の限定理由は下記による
。焼結用粉末としての金属又は合金粉末の容積%を30
〜70%としたが、これは焼結用粉末の容積%が30%
未満となると組成物を射出戊形する際に組戊物の流動性
を持たせにくくなり射出成形作業が不可能となる為であ
ると共に、射出成形体における焼結用粉末の充鎮密度が
低くなって、最終焼結部品の密度を向上させる事が困難
となる為である。
。焼結用粉末としての金属又は合金粉末の容積%を30
〜70%としたが、これは焼結用粉末の容積%が30%
未満となると組成物を射出戊形する際に組戊物の流動性
を持たせにくくなり射出成形作業が不可能となる為であ
ると共に、射出成形体における焼結用粉末の充鎮密度が
低くなって、最終焼結部品の密度を向上させる事が困難
となる為である。
一方、焼結用粉末の容積%が70%を越えると、射出成
形体の強度が低下し、或いは射出成形体の表面に面引け
と称する欠陥を生じ易くなる為である。
形体の強度が低下し、或いは射出成形体の表面に面引け
と称する欠陥を生じ易くなる為である。
又、バインダーの組成範囲として低密度ポリエチレンを
10〜80重量%含有させたが、これは低密度ポリエチ
レンが10重量%未満であると射出成形体の強度並びに
形状保持性が低下し、脱バインダー処理に要する時間は
短くなるものの成形体表面に亀裂が生じ易くなる為であ
り、80重量%を越えると、脱バインダー処理に要する
時間がいたづらに長くなる為である。
10〜80重量%含有させたが、これは低密度ポリエチ
レンが10重量%未満であると射出成形体の強度並びに
形状保持性が低下し、脱バインダー処理に要する時間は
短くなるものの成形体表面に亀裂が生じ易くなる為であ
り、80重量%を越えると、脱バインダー処理に要する
時間がいたづらに長くなる為である。
更に、パラフィン系ワックスを10〜80重盟%含有さ
せているが、これは、パラフィン系ワノクスの量が10
重量%未満であると組成物の射出成形性が不充分であり
、脱バインダー処理時間が長くなると共に脱バインダー
処理温度も高くなって来るためである。
せているが、これは、パラフィン系ワノクスの量が10
重量%未満であると組成物の射出成形性が不充分であり
、脱バインダー処理時間が長くなると共に脱バインダー
処理温度も高くなって来るためである。
また、80重量%を越えると射出戊形体の強度並びに形
状保持性が充分でなく成形体の取扱いが不可能になり易
い為である。
状保持性が充分でなく成形体の取扱いが不可能になり易
い為である。
そして、ホウ酸エステルを5〜35重量%と限定したの
は、ホウ酸エステルが焼結用粉末とハインダーとの混相
性を向上させて粉末の均一分布をはかると共に、脱バイ
ンダーに際して処理性を安定させるため、最終的に焼結
品の密度並びに寸法精度を向上させる作用を為すもので
あって、5重量%未満であると混和性が改善されない為
に脱バインダー后の戊形体に多孔質欠陥をまねき易くな
る為であり、35重量%を越えると成形体の強度が低下
してしまう為である。
は、ホウ酸エステルが焼結用粉末とハインダーとの混相
性を向上させて粉末の均一分布をはかると共に、脱バイ
ンダーに際して処理性を安定させるため、最終的に焼結
品の密度並びに寸法精度を向上させる作用を為すもので
あって、5重量%未満であると混和性が改善されない為
に脱バインダー后の戊形体に多孔質欠陥をまねき易くな
る為であり、35重量%を越えると成形体の強度が低下
してしまう為である。
最後に、ポリオ牛シエチレンアルキルエステル類または
ポリオキシエチレンアルキルエーテル類を0.1〜5重
量%含有させているが、これは、上記エステル類または
エーテル類が0.1重量%未満であると射出速度を大き
くした場合、成形体に多孔質の欠陥を招き易くなり、5
重量%を越えると成形体の強度が低下してしまうためで
ある。
ポリオキシエチレンアルキルエーテル類を0.1〜5重
量%含有させているが、これは、上記エステル類または
エーテル類が0.1重量%未満であると射出速度を大き
くした場合、成形体に多孔質の欠陥を招き易くなり、5
重量%を越えると成形体の強度が低下してしまうためで
ある。
尚、組成物の混和に際しては射出戊形時に金型と成形体
の離型性を向上させる意味から組成物について20重量
%未満でステアリン酸を添加しても本組成物の効果を減
じるものではない事が確認されている。
の離型性を向上させる意味から組成物について20重量
%未満でステアリン酸を添加しても本組成物の効果を減
じるものではない事が確認されている。
(実施例)
平均粒径が15μmのアトマイズ法により得られたSt
lS 630 (17Cr−4Ni−Fe)ステンレス
鋼粉末を用いて表1に示す組戊を有する種々のバインダ
ーとを組み合わせてシャープなエノジを有する焼結製品
を製造した。
lS 630 (17Cr−4Ni−Fe)ステンレス
鋼粉末を用いて表1に示す組戊を有する種々のバインダ
ーとを組み合わせてシャープなエノジを有する焼結製品
を製造した。
すなわち、ステンレス綱粉末にバインダーを表1に示す
ように添加し、;昆合、混練し、射出速度200mm/
秒でギヤ形状に射出成形した。この時の射出戎形性を調
べた結果を表2に示す。
ように添加し、;昆合、混練し、射出速度200mm/
秒でギヤ形状に射出成形した。この時の射出戎形性を調
べた結果を表2に示す。
表
2
次に、射出成形体を窒素ガス雰囲気中で加熱して、該成
形体の重量を加熱処理の前後で測定する事により確認し
、バインダー残量が成形体の1重量%以下になるまで脱
バインダー処理後、成形体の外観を観察した。その結果
を脱バインダーの加熱温度、時間とともに表2に示す。
形体の重量を加熱処理の前後で測定する事により確認し
、バインダー残量が成形体の1重量%以下になるまで脱
バインダー処理後、成形体の外観を観察した。その結果
を脱バインダーの加熱温度、時間とともに表2に示す。
戊形体の外観が良好であるものを、次にl250℃で1
時間焼結処理したところ良好な焼結製品が得られた。又
、焼結品の強度を「粉末冶金技術協会」標準の板状試験
片により測定した結果を表3に示す。数値は5回の試験
値の平均値を示す。
時間焼結処理したところ良好な焼結製品が得られた。又
、焼結品の強度を「粉末冶金技術協会」標準の板状試験
片により測定した結果を表3に示す。数値は5回の試験
値の平均値を示す。
以上から、実施例1〜6では、高速の射出成形にも充分
耐え、また、250℃という従来より低温での脱バイン
ダーによっても16〜26時間という短時間で脱バイン
ダーを終えるだけでなく、外観も良好である。
耐え、また、250℃という従来より低温での脱バイン
ダーによっても16〜26時間という短時間で脱バイン
ダーを終えるだけでなく、外観も良好である。
この他の実施例として、表4の粉末に成分が、低密度ポ
リエチレン(流動度200) 20重量%、パラフィン
系ワックス60重量%、ホウ酸エステルl8@量%およ
びボリオキシエチレンアルキルエステル(分子量約90
0) 2重量%であるバインダーを容量比60:40の
割合で添加した以外は前記実施例と同様にして射出成形
体を得た。
リエチレン(流動度200) 20重量%、パラフィン
系ワックス60重量%、ホウ酸エステルl8@量%およ
びボリオキシエチレンアルキルエステル(分子量約90
0) 2重量%であるバインダーを容量比60:40の
割合で添加した以外は前記実施例と同様にして射出成形
体を得た。
次に、これらの射出成形体を加熱温度を250℃とし、
前記実施例と同様にして脱バインダーした結果、所要時
間はいずれも16時間であり、製品外観はいずれの実施
例のものも良好であった。
前記実施例と同様にして脱バインダーした結果、所要時
間はいずれも16時間であり、製品外観はいずれの実施
例のものも良好であった。
更に、これらの成形体を表4の条件で焼結し、前記実施
例と同様にその強度をilll1定した。結果を表4に
示す。
例と同様にその強度をilll1定した。結果を表4に
示す。
表4の結果と比較するために、表4の粉末のみを使用し
、通常の粉末冶金注による圧縮成形後、これらの成形体
を表4の条件で焼結し、前記と同様に強度を測定した。
、通常の粉末冶金注による圧縮成形後、これらの成形体
を表4の条件で焼結し、前記と同様に強度を測定した。
結果を表5に示す。
表4および表5から、本発明の組成物が射出成形用とし
て特に有効であることが判る。
て特に有効であることが判る。
更に、他の実施例として、成分であるポリオキシエチレ
ンアルキルエステル( 分子ffi 約9 0 0 )
’i:ポリオキシエチレンアルキルエーテルU}子f
fi約900)としたバインダーを使用して、以上と同
様に試験した。その結果、表1〜表4を含むほとんど以
上と同様の結果を得た。
ンアルキルエステル( 分子ffi 約9 0 0 )
’i:ポリオキシエチレンアルキルエーテルU}子f
fi約900)としたバインダーを使用して、以上と同
様に試験した。その結果、表1〜表4を含むほとんど以
上と同様の結果を得た。
(発明の効果)
本発明によれば、金属もしくは合金の焼結用粉末を用い
て高速で射出しても良好な射出成形体を得ることができ
、また、この射出成形体の脱バインダー工程の処理時間
を最終製品の性状に何等影響を与える事なく大幅に減縮
する事が容易になる為、特に形状′fji雑な薄物部品
などに於いて射出成形法による粉末冶金製品を廉価にし
て安定した状態で供給する事を可能にし、精密工業界に
寄与するところ大なるものである。
て高速で射出しても良好な射出成形体を得ることができ
、また、この射出成形体の脱バインダー工程の処理時間
を最終製品の性状に何等影響を与える事なく大幅に減縮
する事が容易になる為、特に形状′fji雑な薄物部品
などに於いて射出成形法による粉末冶金製品を廉価にし
て安定した状態で供給する事を可能にし、精密工業界に
寄与するところ大なるものである。
Claims (1)
- 金属及び合金の1種もしくは2種以上よりなる焼結用粉
末と、バインダーとから成る組成物であり、該バインダ
ーは重量比にて10〜80%の低密度ポリエチレン、1
0〜80%のパラフィン系ワックス、5〜35%のホウ
酸エステル及び0.1〜5%のポリオキシエチレンアル
キルエステル類またはポリオキシエチレンアルキルエー
テル類を含み、上記焼結用粉末と上記バインダーとの配
合割合が容積比にて前者が30〜70%、後者が70〜
30%であることを特徴とする射出成形用組成物。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1185933A JP2751966B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 射出成形用組成物 |
US07/555,089 US5080714A (en) | 1989-07-20 | 1990-07-18 | Compound for an injection molding |
EP90307960A EP0409646B1 (en) | 1989-07-20 | 1990-07-20 | Compound for an injection molding |
DE69023062T DE69023062T2 (de) | 1989-07-20 | 1990-07-20 | Verbindung zum Spritzgiessen. |
US07/814,193 US5250254A (en) | 1989-07-20 | 1991-12-20 | Compound and process for an injection molding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1185933A JP2751966B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 射出成形用組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0353003A true JPH0353003A (ja) | 1991-03-07 |
JP2751966B2 JP2751966B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=16179422
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1185933A Expired - Lifetime JP2751966B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 射出成形用組成物 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5080714A (ja) |
EP (1) | EP0409646B1 (ja) |
JP (1) | JP2751966B2 (ja) |
DE (1) | DE69023062T2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0549817A (ja) * | 1991-08-20 | 1993-03-02 | Nippon Steel Corp | フイルタープレスの自動剥離装置 |
CN112276094A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-01-29 | 苏州敏发科精密电子科技有限公司 | 一种精密金属粉末注射成形加工工艺 |
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GB2267455B (en) * | 1992-06-02 | 1996-12-18 | Advanced Materials Tech | Injection-mouldable metal feedstock and method of forming metal injection-moulded article |
JPH11222605A (ja) | 1998-02-04 | 1999-08-17 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動部品の製造方法およびその製造方法により製造された噴射弁の旋回流発生体 |
DE19916870C1 (de) * | 1999-04-14 | 2000-07-27 | Tigra Hartstoff Gmbh | Hartmetall-Schneidrädchen und Verfahren zu dessen Herstellung |
DE102004010933B4 (de) * | 2004-03-05 | 2011-08-18 | Eisenhuth GmbH & Co. KG, 37520 | Verbindungselement einer Transportsicherung für eine Fahrzeugtüre |
US9139893B2 (en) * | 2008-12-22 | 2015-09-22 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming bodies for earth boring drilling tools comprising molding and sintering techniques |
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FR2504425A1 (fr) * | 1981-04-23 | 1982-10-29 | Asulab Sa | Procede de fabrication d'une piece en metal fritte a partir d'un melange pateux moule, et moule pour la mise en oeuvre du procede |
DE3373808D1 (en) * | 1983-01-24 | 1987-10-29 | Sumitomo Chemical Co | Making shaped sintered inorganic bodies |
JPS61219760A (ja) * | 1985-03-22 | 1986-09-30 | 日産自動車株式会社 | 射出成形用セラミツク混合物の製造方法 |
US4721599A (en) * | 1985-04-26 | 1988-01-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing metal or alloy articles |
JPS62225573A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-03 | Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd | 導電性ペ−スト用銅粉 |
JPS63241563A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-06 | Mita Ind Co Ltd | 静電像用トナ− |
AU1782588A (en) * | 1987-04-09 | 1988-11-04 | Ceramic Systems Corporation | Forming of complex high performance ceramic and metallic shapes |
JPH0686608B2 (ja) * | 1987-12-14 | 1994-11-02 | 川崎製鉄株式会社 | 金属粉末射出成形による鉄焼結体の製造方法 |
-
1989
- 1989-07-20 JP JP1185933A patent/JP2751966B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-07-18 US US07/555,089 patent/US5080714A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-20 DE DE69023062T patent/DE69023062T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-20 EP EP90307960A patent/EP0409646B1/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0409646A3 (en) | 1991-05-15 |
JP2751966B2 (ja) | 1998-05-18 |
DE69023062T2 (de) | 1996-04-04 |
EP0409646B1 (en) | 1995-10-18 |
EP0409646A2 (en) | 1991-01-23 |
DE69023062D1 (de) | 1995-11-23 |
US5080714A (en) | 1992-01-14 |
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