JPH03500305A

JPH03500305A - ２相高減衰能を有するＦｅ‐Ｍｎ‐Ａｌ‐Ｃ基合金

Info

Publication number: JPH03500305A
Application number: JP1508050A
Authority: JP
Inventors: ワン，チー‐メーン
Original assignee: ファムシー　スティール　コーポレイション
Priority date: 1988-07-08
Filing date: 1989-07-06
Publication date: 1991-01-24
Also published as: EP0380630A1; DE68919672D1; EP0380630B1; AU3981589A; CA1336364C; AU610429B2; DE68919672T2; ATE114736T1; WO1990000629A1; EP0380630A4

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】２相高減衰能を有するＦｅ−Ｍｎ−／ｌ　−Ｃ基合金産業上の利用分野本発明は、高減衰能を有するＦｅ−Ａｎ−Ａｆ）−Ｃ基２相合金に関する。

従来の技術従来、耐応力腐食及び耐水素脆性を有する合金を作製すルタメｌ：、　Ｆ　ｅ　 −Ｎ　ｉ　−Ｃｒ合金系にモリブデン及びコバルトを添加することによりα＋７２相合金が開発された。

しかし、これらの合金は、高減衰の目的のために作製されたものではない。高減衰の、目的に使用されていた鉄基材料は、鋳鉄である。鋳鉄中の炭素は、高周波振動波を吸収するための最も重要な要因である。しかし、鋳鉄は一般に加工性がない。それゆえ、鋳鉄を高減衰の用途に使用することには、限界があった。

発明の目的本発明の目的は、鋳鉄と同様に高周波振動波を吸収する性質を有し、しかも加工性に優れた高減衰能を有するＦｅ−Ｍｎ−Ａｌ　−Ｃ基２相合金を提供することにある。

目的達成の手段Ｆｅ−Ｍｎ−Ａ１１−Ｃ基合金において、マンガンと炭素はγ相形成物でアルミニウムはα相形成物である。適当な化学組成の組合せにより、Ｆｅ　−Ｍｎ−Ａｆｌ　−Ｃ基合金は。

Ｆｅ−２９Ｍｎ−７Ａｆｌ−ＩＣのような、完全なγ相鋼になるように設計することができる。

マンガン又は炭素、もしくは両方を減少させること、アルミニウムを増加させることは、α相の出現を助長し、α＋７２相鋼を生成する。α相の体積部分はマンガン又は／及び炭素又は／及びアルミニウム又は／及びその他のフェライト形成元素の量を換えることにより容品に調節することができる。

本発明による合金は、１０〜４５ｗｔ％のマンガンと８４〜１２ｖｔ％のアルミニウムと、０〜１２ｖｔ％のクロムと。

０．０１〜０．７　ｖｔ％の炭素と、残部が実質的に鉄とを含み、約２５〜７５ｖｔ％のフェライトと残部であるオーステナイトを有する微細構造、および鋳鉄と同様な高減衰能によって特徴づけられる。ニッケル、モリブデン、ニオブ、コバルトケイ素１等のような微量の元素が、更にこの合金に含まれ得る。

実施例本発明の実施例について説明する。

（実施例１）この実施例は、Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ！　−Ｃ基合金中のα相体積部分の変化に対する成分組成の効果を示している。マンガンと炭素はオーステナイト相の安定化剤でアルミニウムはフェライト相形成成分である。Ｆｅ　−Ｍｎ−Ａｆ７−Ｃ基合金のフェライト部分に対するカーボン含有量の効果は。

第１表に示されている。第１表において、アルミニウムとマンガンの化学組成は実質的に一定で、炭素成分は０．５ｗｔ％から０．１１ｖｔ％迄減少している。

炭素成分が減少するにつれ２合金のフェライト相体積部分は０から３６％まで増加している。

マンガン、炭素、アルミニウム含有量を変化させることにより、フェライト相と残部のγ相との体積部分は２５〜７５％に調節される。このフェライトの量の範囲内で、すぐれた減衰能が、Ｆｅ−Ｍｎ−ＡｆＩ−Ｃ基合金に常に見い出される。

第１表組成合金　Ｍｎ　ＡＮ　Ｃフェライト（ｖｔ％）　（ｖｔ％）　（ｖｔ％）　（ｖｏ１％）１　２Ｂ、０　７．４　０．５　０２　２６、：ｌ　７．６　０．３４　１１．９３　２５．８　７．４　０．１１　３８．０（実施例２）この実施例は、上記α＋７の２相Ｆｅ　−Ｍｎ−ＡＮ　−Ｃ基合金の良好な減衰能を示す。それは、延性のある鋳鉄と比較して測定され、決定された。本発明の試料は、　１９．７Ｍｎ　−５，８４Ａｊ！　−５，７４Ｃｒ−０，１９Ｃを含む。フェライト体積部分は、約６５％で、残部γ相である。Ｆｅ−Ｍｎ−Ａ１１ −Ｃ基合金と延性のある鋳鉄との減衰能試験の減衰能曲線を、第１図と第２図に示す。２つの合金の減衰能は。

はぼ等価であるということが判明した。

（実施例３）この実施例は、ａ＋７２相Ｆｅ　−Ｍｎ−Ａｌｌ　−Ｃ基合金の良好な加工性を示す。第２表に挙げられた合金はインゴットに鋳造され、１２００℃で均等化され、切断され、そして１２００℃で熱間鍛造され、更に、１１５０℃で焼鈍され、さびを取り除かれた。この合金は厚さ２．０Ｉ１１ｅのストリップに冷間圧延された後、焼鈍された。これらのストリップ中のフェライトの体積パーセントが測定され、第３表に示されている。これらの焼鈍されたストリップの機能的性質も第３表に示す。

本発明の合金は良好な加工性と、高い機械的性質をもつことが判明した。

第２表合金番号　Ｍｎ　Ａｌ）　ＣＣｒ　その他＃１０９　２５．１　８．７　０．２８７　５．６　２０ｐｐｌＮ２＃１０８　３０Ｊ　８．３　、０．２４４　５．８　−＃３２０　２１．６　Ｂ、８　０．１１　０　−＃３１７　２０．０　８．１　０．４　５．５　０．９２Ｍ。

＄１２９　３３．４　１０．３　０．４７　２．１　０．２Ｔｉ＃１２９　２９．５　１０．２　０．４　０　０．１Ｎｂ第３表試料番号　０．２％耐力　極限（ＫＳｊ）　延伸率　硬度　フエラ（ＫＳυ　引張り強さ　（％）　（Ｒｂ）　イト（Ｘ）＃１０９　４５　１０３　４２　８４　４５＃１０８　３９　９４　４４　ｇｏ　２８＃３２［１４１９８４３８２８７＃３１７　４４　１０１　４１　８３　７５＃１２９　［）１　１１２　３８　８６　８５＃１１６　５９　１０９　３７　８５　７３第１図は本発明の合金に対する減衰能曲線を示す図、第２図は延性のある鉄の減衰能曲線を示す図である。

国際調査報告

Claims

【特許請求の範囲】

（１）実質的に１０〜４５ｗｔ％のマンガンと，４〜１５ｗｔ％のアルミニウムと，０〜１２ｗｔ％のクロムと，０．０１〜０．７ｗｔ％の炭素と，残部が実質的に鉄からなる組成を有するフェライトーオーステナイト２相合金であって，上記合金のフェライト相は約２５〜７５ｖ０ｌ％であり，残りの合金は実質的にオーステナイトであり，上記合金は延性を存する鉄とほぼ同様のレベルの減衰能を有することを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（２）第１の請求項記載の合金において、０〜０．４ｗｔ％のモリブデンを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（３）第１の請求項記載の合金において，０〜４．０ｗｔ％の銅を含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（４）第１の請求項記載の合金において，０〜２．０ｗｔ％のニッケルを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（５）第１の請求項記載の合金において，０〜３．５ｗｔ％のニオブを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（６）第１の請求項記載の合金において，５００ｐｐｍ以下のホウ素を含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（７）第１の請求項記載の合金において，０．２ｗｔ％以下の窒素を含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（８）第１の請求項記載の合金において，０〜３．５ｗｔ％のチタンを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（９）第１の請求項記載の合金において，０〜２．０ｗｔ％のコバルトを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（１０）第１の請求項記載の合金において，０〜３．５ｗｔ％のバナジウムを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（１１）第１の請求項記載の合金において，０〜３．５ｗｔ％のタングステンを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（１２）第１の請求項記載の合金において，０〜２．０ｗｔ％のジルコンを含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。
（１３）第１の請求項記載の合金において，２．５ｗｔ％以下のケイ素を含むことを特徴とする２相高減衰能Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ基合金。