JPH0345632B2 - - Google Patents
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- JPH0345632B2 JPH0345632B2 JP57130124A JP13012482A JPH0345632B2 JP H0345632 B2 JPH0345632 B2 JP H0345632B2 JP 57130124 A JP57130124 A JP 57130124A JP 13012482 A JP13012482 A JP 13012482A JP H0345632 B2 JPH0345632 B2 JP H0345632B2
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- 230000004907 flux Effects 0.000 description 16
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、周波数変換装置を用いて給電される
誘導電動機のトルク制御装置に関するものであ
る。
誘導電動機のトルク制御装置に関するものであ
る。
一般に、分巻直流機のトルク発生機構は、主磁
束に対し常に電機子電流が直交するように整流子
で電流の切換え動作を行なつている。従つて発生
トルクは電機子電流と主磁束とを掛けた値に比例
し、主磁束が一定であれば電機子電流に対し線形
特性が得られる。この基本的な関係を誘導電動機
に適用するならば、主磁束は回転子ベクトルに、
電機子電流は回転子2次電流ベクトルに対応させ
ることができ、そのベクトルの相対関係が直流機
と等価になるように制御すればよい。このような
制御方式をベクトル制御方式という。
束に対し常に電機子電流が直交するように整流子
で電流の切換え動作を行なつている。従つて発生
トルクは電機子電流と主磁束とを掛けた値に比例
し、主磁束が一定であれば電機子電流に対し線形
特性が得られる。この基本的な関係を誘導電動機
に適用するならば、主磁束は回転子ベクトルに、
電機子電流は回転子2次電流ベクトルに対応させ
ることができ、そのベクトルの相対関係が直流機
と等価になるように制御すればよい。このような
制御方式をベクトル制御方式という。
誘導電動機をベクトル制御方式によつてトルク
制御する場合、電動機の発生トルクと電流成分、
電流成分と電動機定数及びすべり角周波数の関係
は次式で表される。
制御する場合、電動機の発生トルクと電流成分、
電流成分と電動機定数及びすべり角周波数の関係
は次式で表される。
T=KtMIn・I2
0=ωsMIn+R2I2
In:磁化電流
I2:2次電流
M:相互インダクタンス
R2:2次抵抗値
ωs:すべり角周波数
Kt:定数
また、2次電流I2と1次換算2次電流I2′の関係
は次式で表される。
は次式で表される。
0=L2I2+MI2′
L2:2次回路の全インダクタンス
この式より、電流成分及び定数をそれぞれ指令
値及び設定値の関係に置き換え、これら電流指令
値と定数によるモデル機を電流形変換器(インバ
ータ)によつて制御するものであつた。それらの
関係は次の通りである。
値及び設定値の関係に置き換え、これら電流指令
値と定数によるモデル機を電流形変換器(インバ
ータ)によつて制御するものであつた。それらの
関係は次の通りである。
ωs=(R2 *I2 *′)/(L2 *In *)
I1 *=√n *2+2 *2
R2 *,L2 *:R2,L2のそれぞれの設定値
I2 *′,In *:I2,Inのそれぞれの設定値
I1 *:1次電流I1の指令値
通常、電流制御形の変換器では、電流指令値に
応じて実際の電流を制御できるから、電動機定数
の設定値と実際値さえ一致すれば、電流を指令値
に相応して電動機のトルクを制御することができ
る。
応じて実際の電流を制御できるから、電動機定数
の設定値と実際値さえ一致すれば、電流を指令値
に相応して電動機のトルクを制御することができ
る。
T=Kt *・M*・In *・I2 *′
M*:相互インダクタンスMの設定値
Kt *:定数Ktの設定値
しかし、電動機の定数、特に2次抵抗値R2は
正確に求めることが困難なばかりか、仮に正確に
求められても回転子の温度によつて大幅に変化す
るため、電動機の運転に際し常に正しいすべり周
波数を指令することは不可能であり、これに伴つ
てトルクや磁化電流に影響が顕れ、精度よくトル
クを制御することができなかつた。
正確に求めることが困難なばかりか、仮に正確に
求められても回転子の温度によつて大幅に変化す
るため、電動機の運転に際し常に正しいすべり周
波数を指令することは不可能であり、これに伴つ
てトルクや磁化電流に影響が顕れ、精度よくトル
クを制御することができなかつた。
このため、2次抵抗値の変化を磁化電流の変化
として検出し、磁化電流の指令値と実際値の偏差
によつてすべり周波数を制御し等価的に2次抵抗
値を補正する方法があつた。
として検出し、磁化電流の指令値と実際値の偏差
によつてすべり周波数を制御し等価的に2次抵抗
値を補正する方法があつた。
第1図はその補正方法による従来の制御装置の
構成を示すブロツク図である。この回路では、す
べり周波数方式に磁化電流の偏差によるすべり周
波数補正回路が付加され、磁化電流が一定に制御
されるような構成となつている。即ち、3相電流
形変換器1、3相誘導電動機2、すべり周波数演
算用に回転子に取付けられた速度検出器3、電流
指令値In *,I2 *′に応じて3相電流形変換器1に
交流電流指令を与える電流指令演算器4、この電
流指令演算器4の2相電流指令を3相に変換して
3相電流形変換器1に与える2相/3相変換器
5、速度検出器3の信号電圧Voとすべり周波数
信号電圧vsとから3相電流形変換器1の周波数を
発生する2相正弦波発生器6、電流指令値In *,
I2 *′から予めすべり角周波ωsを演算する割算器7
からなる通常のすべり周波数指令方式に、次の磁
化電流制御部13が付加されている。
構成を示すブロツク図である。この回路では、す
べり周波数方式に磁化電流の偏差によるすべり周
波数補正回路が付加され、磁化電流が一定に制御
されるような構成となつている。即ち、3相電流
形変換器1、3相誘導電動機2、すべり周波数演
算用に回転子に取付けられた速度検出器3、電流
指令値In *,I2 *′に応じて3相電流形変換器1に
交流電流指令を与える電流指令演算器4、この電
流指令演算器4の2相電流指令を3相に変換して
3相電流形変換器1に与える2相/3相変換器
5、速度検出器3の信号電圧Voとすべり周波数
信号電圧vsとから3相電流形変換器1の周波数を
発生する2相正弦波発生器6、電流指令値In *,
I2 *′から予めすべり角周波ωsを演算する割算器7
からなる通常のすべり周波数指令方式に、次の磁
化電流制御部13が付加されている。
即ち、電動機2の端子電圧(あるいは検出巻
線)と電流から2次鎖交磁束を演算する磁束演算
器8、磁束から磁化電流を導く定数器9、磁化電
流指令値In *と磁化電流Inの偏差を増幅及び積分
する積分器10、積分器10の出力と基準信号
“1”を加算する補正器11、この補正器11ね
出力(1−kΔIn)と割算器7の出力ωs *とから適
正なすべり角周波数信号を演算する掛算器12と
からなつている。
線)と電流から2次鎖交磁束を演算する磁束演算
器8、磁束から磁化電流を導く定数器9、磁化電
流指令値In *と磁化電流Inの偏差を増幅及び積分
する積分器10、積分器10の出力と基準信号
“1”を加算する補正器11、この補正器11ね
出力(1−kΔIn)と割算器7の出力ωs *とから適
正なすべり角周波数信号を演算する掛算器12と
からなつている。
この回路においては、励磁電流I〓は磁束Φ2から
求められ、Φ2は以下のようにして電動機の電圧、
電流から求められる。
求められ、Φ2は以下のようにして電動機の電圧、
電流から求められる。
端子電圧から1次巻線抵抗による電圧降下分を
1次電流信号によつて除去し、この電流を時間積
分することによつて1次巻線鎖交磁束を求める。
これにより更に、1次及び2次巻線の洩れインダ
クタンスによる洩れ磁束を電流信号によつて除去
し、2次鎖交磁束を求め、その振幅をΦ2として
用いる。トルクの直線性を余り重要視しない場合
は、必ずしも2次鎖交磁束によらず1次鎖交磁束
あるいは空隙磁束に相当する量でも充分な場合も
ある。
1次電流信号によつて除去し、この電流を時間積
分することによつて1次巻線鎖交磁束を求める。
これにより更に、1次及び2次巻線の洩れインダ
クタンスによる洩れ磁束を電流信号によつて除去
し、2次鎖交磁束を求め、その振幅をΦ2として
用いる。トルクの直線性を余り重要視しない場合
は、必ずしも2次鎖交磁束によらず1次鎖交磁束
あるいは空隙磁束に相当する量でも充分な場合も
ある。
動作について説明すると、3相電流形変換器1
への電流指令は、励磁電流指令値In *、2次電流
指令値I2 *及び2相正弦発生器6からの2相の正
弦波信号cosωt,sinωt(ωは2相正弦波発生器6
の発生角周波数)から、電流指令演算器4によつ
て次の関係式で演算される。
への電流指令は、励磁電流指令値In *、2次電流
指令値I2 *及び2相正弦発生器6からの2相の正
弦波信号cosωt,sinωt(ωは2相正弦波発生器6
の発生角周波数)から、電流指令演算器4によつ
て次の関係式で演算される。
i〓*=I1 *cos(ωt+γ)
i〓*=I1 *sin(ωt+γ)
I1 *=√n *2+2 *′2
γ=tan-1(I2 *′/In *)
これらは、2相/3相変換器5を介して3相信
号に変換され、3相電流形変換器1を指令し、電
動機に3相電流iu,iv,iwを給電する。
号に変換され、3相電流形変換器1を指令し、電
動機に3相電流iu,iv,iwを給電する。
次に、角周波数ωは、速度検出器3からの同期
角速度ωoに相当する信号voと、掛算器12から
のすべり角周波数ωsに相当する信号vsの和が2相
正弦波発生器6に与えられて、2相の正弦波信号
を発生し、先の電流指令演算器4に入力される。
角速度ωoに相当する信号voと、掛算器12から
のすべり角周波数ωsに相当する信号vsの和が2相
正弦波発生器6に与えられて、2相の正弦波信号
を発生し、先の電流指令演算器4に入力される。
ここで、すべり角周波数信号の推定値vs *が、
電動機定数の推定値R2 *,L2 *と電流指令値In *,
I2 *′によつて vs=(R2 *・I2 *)/(L2 *・In *) のように演算され、これに定数器9と補正器11
から得られる補正信号(1−kΔIn)が掛けられ
てすべり角周波数信号vsとなる。
電動機定数の推定値R2 *,L2 *と電流指令値In *,
I2 *′によつて vs=(R2 *・I2 *)/(L2 *・In *) のように演算され、これに定数器9と補正器11
から得られる補正信号(1−kΔIn)が掛けられ
てすべり角周波数信号vsとなる。
vs=R2 *I2 *(1−kΔIn)/(L2 *I〓*)
ここでkを充分大きくとれば、ΔIn≒0、即ち
磁化電流の実際値Inと指令値In *を一致させるこ
とができる。
磁化電流の実際値Inと指令値In *を一致させるこ
とができる。
しかしながら、この従来の補正方法では、磁化
電流の偏差によつてすべり周波数を制御すること
により2次抵抗値の補正を行つており、負荷急変
などに対して磁化電流の変化が電動機の2次回路
時定数とすべり周波数に関連して振動的に顕れる
ため、またすべり周波数は通常数Hz以下で低いた
め、この変化分によつてすべり周波数を制御する
ためには制御上の安定性から、更に積分時間の大
きい積分制御によらなければならず、このため磁
化電流の応答を著しく阻害していた。
電流の偏差によつてすべり周波数を制御すること
により2次抵抗値の補正を行つており、負荷急変
などに対して磁化電流の変化が電動機の2次回路
時定数とすべり周波数に関連して振動的に顕れる
ため、またすべり周波数は通常数Hz以下で低いた
め、この変化分によつてすべり周波数を制御する
ためには制御上の安定性から、更に積分時間の大
きい積分制御によらなければならず、このため磁
化電流の応答を著しく阻害していた。
ちなみに、直流機の応答は3〜10msであり、
誘導電動機をベクトル制御する場合もその程度の
応答が要求されるが、上述したような定常状態の
補正方式の場合は応答が0.5sec程度と過渡応答が
極端に悪くなつて工作機などのトルク制御には使
用できないという欠点がある。
誘導電動機をベクトル制御する場合もその程度の
応答が要求されるが、上述したような定常状態の
補正方式の場合は応答が0.5sec程度と過渡応答が
極端に悪くなつて工作機などのトルク制御には使
用できないという欠点がある。
本発明は、このような従来の制御方式の欠点を
解消して、定常的にも過渡的にも磁化電流を目標
値に合うように制御し、応答性が良く、電動機定
数に依存しないトルク制御装置を提供することを
目的とするものである。
解消して、定常的にも過渡的にも磁化電流を目標
値に合うように制御し、応答性が良く、電動機定
数に依存しないトルク制御装置を提供することを
目的とするものである。
この目的を達成するため、本発明の誘導電動機
のトルク制御装置は、2次電流指令値I2 *′と励磁
電流指令値Ie *とから誘導電動機に交流電流指令
を与えるベクトル制御による誘導電動機のトルク
制御装置において、前記2次電流指令値I2 *′及び
磁化電流指令値In *に基づいて得られるすべり周
波数推定値vs *を、前記磁化電流指令値In *と電動
機の端子電圧及び電流に基づいて演算された磁化
電流検出値Inとの偏差ΔInによつて補正するすべ
り周波数補正回路を設け、かつ前記磁化電流指令
値In *と前記磁化電流検出値Inとの偏差ΔInに比例
した値kpΔInを前記磁化電流指令値In *に加算し
て前記励磁電流指令値Ie *としことを特徴とする。
のトルク制御装置は、2次電流指令値I2 *′と励磁
電流指令値Ie *とから誘導電動機に交流電流指令
を与えるベクトル制御による誘導電動機のトルク
制御装置において、前記2次電流指令値I2 *′及び
磁化電流指令値In *に基づいて得られるすべり周
波数推定値vs *を、前記磁化電流指令値In *と電動
機の端子電圧及び電流に基づいて演算された磁化
電流検出値Inとの偏差ΔInによつて補正するすべ
り周波数補正回路を設け、かつ前記磁化電流指令
値In *と前記磁化電流検出値Inとの偏差ΔInに比例
した値kpΔInを前記磁化電流指令値In *に加算し
て前記励磁電流指令値Ie *としことを特徴とする。
本発明のトルク制御は次に説明する制御原理に
よる。
よる。
すなわち、1次電流指令値I1 *は励磁電流指令
値Ie *と2次電流指令値I2 *′のベクトル和によつ
て与えられており、励磁電流指令値Ie *は励磁電
流ベクトルIn′とほぼ同位相の関係にある。この
ため、磁化電流偏差によつて励磁電流指令値Ie *
を介して制御すると効率よく励磁電流が制御され
る。この制御は、磁化電流偏差ΔInを励磁電流制
御系によつてkp倍に増幅し、磁化電流指令値In *
に加えて励磁電流指令値Ie *=In *+kp・ΔInとし
て励磁電流を制御する。このため、電動機2次回
路の時定数T2をゲインkpで除した応答に改善さ
れ、励磁電流指令値への応答と負荷などの外乱に
対する過渡応答が小さくなる。しかし、kpΔInは
1次電流の振幅に変化を及ぼすため、定常的にkp
ΔInが残留するとトルク成分電流に影響を与え、
トルク特性にも影響を及ぼす。従つて、定常的に
はkpΔInを時間積分し、これによつてすべり周波
数を調整し磁化電流の偏差を0にするような制御
系とする。
値Ie *と2次電流指令値I2 *′のベクトル和によつ
て与えられており、励磁電流指令値Ie *は励磁電
流ベクトルIn′とほぼ同位相の関係にある。この
ため、磁化電流偏差によつて励磁電流指令値Ie *
を介して制御すると効率よく励磁電流が制御され
る。この制御は、磁化電流偏差ΔInを励磁電流制
御系によつてkp倍に増幅し、磁化電流指令値In *
に加えて励磁電流指令値Ie *=In *+kp・ΔInとし
て励磁電流を制御する。このため、電動機2次回
路の時定数T2をゲインkpで除した応答に改善さ
れ、励磁電流指令値への応答と負荷などの外乱に
対する過渡応答が小さくなる。しかし、kpΔInは
1次電流の振幅に変化を及ぼすため、定常的にkp
ΔInが残留するとトルク成分電流に影響を与え、
トルク特性にも影響を及ぼす。従つて、定常的に
はkpΔInを時間積分し、これによつてすべり周波
数を調整し磁化電流の偏差を0にするような制御
系とする。
以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明
する。
する。
第2図は本発明によるトルク制御装置の構成を
示すものであり、第1図に示した構成の従来装置
における磁化電流制御部13に18のブロツクで
示す構成の励磁電流制御部を加え、励磁電流制御
による磁化電流の閉ループ制御系を追加したもの
である。図中13′は本発明の構成における磁化
電流制御部、16は積分増幅器、17は周波数補
正器である。なお、第2図において、第1図と同
一構成の要素は同一符号で示した。
示すものであり、第1図に示した構成の従来装置
における磁化電流制御部13に18のブロツクで
示す構成の励磁電流制御部を加え、励磁電流制御
による磁化電流の閉ループ制御系を追加したもの
である。図中13′は本発明の構成における磁化
電流制御部、16は積分増幅器、17は周波数補
正器である。なお、第2図において、第1図と同
一構成の要素は同一符号で示した。
本発明における励磁電流制御部18は以下のよ
うに構成される。即ち、磁化電流指令値In *と磁
化電流検出値Inとの偏差ΔInを比例増幅器14に
与えて出力kpΔInを得、これを加算点15に加え
て励磁電流指令値Ie *=In *+kpΔInをつくり、励
磁電流指令値Ie *は電流指令演算部4及び2相/
3相変換器5を介して電動機2を励磁し磁化電流
を制御する。
うに構成される。即ち、磁化電流指令値In *と磁
化電流検出値Inとの偏差ΔInを比例増幅器14に
与えて出力kpΔInを得、これを加算点15に加え
て励磁電流指令値Ie *=In *+kpΔInをつくり、励
磁電流指令値Ie *は電流指令演算部4及び2相/
3相変換器5を介して電動機2を励磁し磁化電流
を制御する。
励磁電流制御部18は、励磁電流指令値Ie *に
よる2次電流成分と磁化電流検出値Inの電動機内
部における空間的位相がほぼ等しいため、有効に
磁化電流の制御が行われ、時間的遅れ要素は電動
機の2次回路時定数のみで振動項を含まない。ま
た、2次回路時定数による遅れは、励磁電流制御
部18のループゲインを大きくとることによつて
充分小さくできる。
よる2次電流成分と磁化電流検出値Inの電動機内
部における空間的位相がほぼ等しいため、有効に
磁化電流の制御が行われ、時間的遅れ要素は電動
機の2次回路時定数のみで振動項を含まない。ま
た、2次回路時定数による遅れは、励磁電流制御
部18のループゲインを大きくとることによつて
充分小さくできる。
第3図は本発明と従来のすべり周波数演算方式
(第1図の構成の装置)の試験結果によるトルク
特性の比較を示すグラフであり、回転子温度を
115℃に想定したときのすべり周波数を設定し、
40℃においてトルク特性を比較したものである。
aは従来のすべり周波数演算方式、bは本発明の
場合を示す。なお、同図において単位はパーユニ
ツト(P.U.)法によつた。ちなみに、115℃では
両者特性は一致し、本発明の装置がすべり周波数
の設定値や電動機の定数変化、特に回転子の抵抗
値変化に影響されないことが分る。
(第1図の構成の装置)の試験結果によるトルク
特性の比較を示すグラフであり、回転子温度を
115℃に想定したときのすべり周波数を設定し、
40℃においてトルク特性を比較したものである。
aは従来のすべり周波数演算方式、bは本発明の
場合を示す。なお、同図において単位はパーユニ
ツト(P.U.)法によつた。ちなみに、115℃では
両者特性は一致し、本発明の装置がすべり周波数
の設定値や電動機の定数変化、特に回転子の抵抗
値変化に影響されないことが分る。
第4図及び第5図は従来方式の装置及び本発明
の装置において2次電流指令をステツプ状に急変
させた場合の電気的トルク変動を測定したタイム
チヤートを示す。第4図の場合は、aに示すステ
ツプ状の2次電流指令を与えた場合に、励磁電流
指令はcに示すように不変であるため、電気的ト
ルクはbに示すように緩慢にち上がり、応答が遅
いことが分る。これに対して本発明の場合は、第
5図に示すように2次電流指令の急変に対して励
磁電流指令が瞬時的に大して磁化電流を補正する
ので、電気的トルクはbに示すように短時間で立
ち上がり、応答性を著しく改善することができ
る。
の装置において2次電流指令をステツプ状に急変
させた場合の電気的トルク変動を測定したタイム
チヤートを示す。第4図の場合は、aに示すステ
ツプ状の2次電流指令を与えた場合に、励磁電流
指令はcに示すように不変であるため、電気的ト
ルクはbに示すように緩慢にち上がり、応答が遅
いことが分る。これに対して本発明の場合は、第
5図に示すように2次電流指令の急変に対して励
磁電流指令が瞬時的に大して磁化電流を補正する
ので、電気的トルクはbに示すように短時間で立
ち上がり、応答性を著しく改善することができ
る。
上述したように本発明によれば、下記の効果を
奏する。
奏する。
電動機定数の変化やすべり周波数の設定精度
に依存することなく指令値に対応したトルクを
迅速に制御することができる。
に依存することなく指令値に対応したトルクを
迅速に制御することができる。
急荷急変のときも、磁束の追従性がよくトル
ク特性への悪影響を生じない。
ク特性への悪影響を生じない。
磁化電流の目標値が急変するような界磁制御
の場合も磁化電流が追従し、急加減速の定出力
制御を行うことができる。
の場合も磁化電流が追従し、急加減速の定出力
制御を行うことができる。
温度変動による定数変化によつて電動機の端
子電圧が変動しないため、電流変換装置の能力
を充分に生かすことができる。
子電圧が変動しないため、電流変換装置の能力
を充分に生かすことができる。
第1図はすべり周波数補正を行つた従来の制御
装置の構成を示すブロツク図、第2図は本発明の
構成を示すブロツク図、第3図は本発明と従来装
置のトルク特性を比較するグラフ、第4図は従来
装置の応答性を示すタイムチヤート、第5図は本
発明装置の応答性を示すタイムチヤートである。 1……3相電流形変換器、2……3相誘導電動
機、3……速度検出器、4……電流指令演算器、
5……2相/3相変換器、6……2相正弦波発生
器、7……割算器、8……磁束演算器、9……定
数器、12……掛算器、13′……磁化電流制御
部、14……比例増幅器、15……加算点、16
……積分増幅器、17……周波数補正器、18…
…励磁電流制御部。
装置の構成を示すブロツク図、第2図は本発明の
構成を示すブロツク図、第3図は本発明と従来装
置のトルク特性を比較するグラフ、第4図は従来
装置の応答性を示すタイムチヤート、第5図は本
発明装置の応答性を示すタイムチヤートである。 1……3相電流形変換器、2……3相誘導電動
機、3……速度検出器、4……電流指令演算器、
5……2相/3相変換器、6……2相正弦波発生
器、7……割算器、8……磁束演算器、9……定
数器、12……掛算器、13′……磁化電流制御
部、14……比例増幅器、15……加算点、16
……積分増幅器、17……周波数補正器、18…
…励磁電流制御部。
Claims (1)
- 1 2次電流指令値I2 *′と励磁電流指令値Ie *と
から誘導電動機に交流電流指令を与えるベクトル
制御による誘導電動機のトルク制御装置におい
て、前記2次電流指令値I2 *′及び磁化電流指令値
In *に基づいて得られるすべり周波数推定値vs *
を、前記磁化電流指令値In *と電動機の端子電圧
及び電流に基づいて演算された磁化電流検出値In
との偏差ΔInによつて補正するすべり周波数補正
回路を設け、かつ前記磁化電流指令値In *と前記
磁化電流検出値Inとの偏差ΔInに比例した値kp
ΔInを前記磁化電流指令値In *に加算して前記励
磁電流指令値Ie *としたことを特徴とする誘導電
動機のトルク制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57130124A JPS5921293A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 誘導電動機のトルク制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57130124A JPS5921293A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 誘導電動機のトルク制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5921293A JPS5921293A (ja) | 1984-02-03 |
JPH0345632B2 true JPH0345632B2 (ja) | 1991-07-11 |
Family
ID=15026517
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57130124A Granted JPS5921293A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 誘導電動機のトルク制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5921293A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4600874A (en) * | 1985-01-26 | 1986-07-15 | General Electric Company | Excitation current control for induction motor drive using load commutated inverter circuit |
JPH01186188A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Toshiba Corp | 誘導機の制御装置 |
JPH0880100A (ja) * | 1994-06-30 | 1996-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | 誘導電動機の制御装置及びその制御方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5725188A (en) * | 1980-07-21 | 1982-02-09 | Yaskawa Electric Mfg Co Ltd | Controlling method for induction motor |
-
1982
- 1982-07-26 JP JP57130124A patent/JPS5921293A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5725188A (en) * | 1980-07-21 | 1982-02-09 | Yaskawa Electric Mfg Co Ltd | Controlling method for induction motor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5921293A (ja) | 1984-02-03 |
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