JPH0340670B2 - - Google Patents
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- JPH0340670B2 JPH0340670B2 JP61137094A JP13709486A JPH0340670B2 JP H0340670 B2 JPH0340670 B2 JP H0340670B2 JP 61137094 A JP61137094 A JP 61137094A JP 13709486 A JP13709486 A JP 13709486A JP H0340670 B2 JPH0340670 B2 JP H0340670B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate material
- edge
- heating
- buckling
- welded pipe
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 13
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 15
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
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- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
- B23K31/027—Making tubes with soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は溶接管製造方法に関するものであ
る。
る。
(従来の技術)
溶接管製造方法の従来例としては、例えば特開
昭58−184073号公報を挙げることができる。この
製造方法について、第5図〜第7図に基づいて説
明すると、図において、1はコイル板材であつ
て、このコイル板材1を一群の成形ロール2……
2にて断面円形に成形すると共に、フインパスロ
ール3……にて両縁部4,4を会合させ、次いで
溶接工程5にて両縁部4,4を溶接することによ
つて溶接管の製造を行なう。
昭58−184073号公報を挙げることができる。この
製造方法について、第5図〜第7図に基づいて説
明すると、図において、1はコイル板材であつ
て、このコイル板材1を一群の成形ロール2……
2にて断面円形に成形すると共に、フインパスロ
ール3……にて両縁部4,4を会合させ、次いで
溶接工程5にて両縁部4,4を溶接することによ
つて溶接管の製造を行なう。
この場合、上記成形過程において両縁部4,4
の近傍は、他の部分6よりも、大きな引張り塑性
変形を受けることから、フインパスゾーンにおい
ては、両縁部4,4の近傍には圧縮残留応力が、
またそれ以外の部分6には引張残留応力がそれぞ
れ発生し、これにより両縁部4,4の近傍に座屈
しわが生じ、充分な溶接が行なえないという問題
が生じていた。そのため上記従来例では、成形か
ら溶接に至る工程間、特にフインパスゾーンにお
いて、縁部4,4の近傍以外の他の部分6を加
熱、膨張させることにより、上記縁部4,4近傍
での圧縮応力を緩和し、座屈しわの発生を防止す
るようにしている。
の近傍は、他の部分6よりも、大きな引張り塑性
変形を受けることから、フインパスゾーンにおい
ては、両縁部4,4の近傍には圧縮残留応力が、
またそれ以外の部分6には引張残留応力がそれぞ
れ発生し、これにより両縁部4,4の近傍に座屈
しわが生じ、充分な溶接が行なえないという問題
が生じていた。そのため上記従来例では、成形か
ら溶接に至る工程間、特にフインパスゾーンにお
いて、縁部4,4の近傍以外の他の部分6を加
熱、膨張させることにより、上記縁部4,4近傍
での圧縮応力を緩和し、座屈しわの発生を防止す
るようにしている。
(発明が解決しようとする問題点)
ところで上記のような方法で溶接管を製造する
場合、コイル板材1が比較的厚肉のときには、ロ
ール成形後半で座屈が発生するのに対し、コイル
板材1が極めて薄肉のときには、成形の前半から
ロールスタンド間で撓み量が増大するのみならず
座屈が発生してしまい、成形が進むにつれてこの
座屈変形量が増大する。そのため、成形後半にて
縁部4の近傍を除く一般部6を加熱(又は縁部4
の近傍を冷却)しても、一度座屈変形を生じた部
分は局所的に大きな塑性歪を生じており、このた
め巨視的には座屈を防止し得ても、この局所的な
面外変形は残存することになる。そしてこのよう
な面外変形が残存した場合、溶接部においては目
違いが生じることになり、この目違いに起因し
て、ブローホールやピツト等の溶接欠陥の発生す
る危険性が高くなる。この結果、健全な溶接部を
得るためには、成形の前半から後半に至る全過程
において、縁波座屈の発生を防止する必要が生じ
ることになる。
場合、コイル板材1が比較的厚肉のときには、ロ
ール成形後半で座屈が発生するのに対し、コイル
板材1が極めて薄肉のときには、成形の前半から
ロールスタンド間で撓み量が増大するのみならず
座屈が発生してしまい、成形が進むにつれてこの
座屈変形量が増大する。そのため、成形後半にて
縁部4の近傍を除く一般部6を加熱(又は縁部4
の近傍を冷却)しても、一度座屈変形を生じた部
分は局所的に大きな塑性歪を生じており、このた
め巨視的には座屈を防止し得ても、この局所的な
面外変形は残存することになる。そしてこのよう
な面外変形が残存した場合、溶接部においては目
違いが生じることになり、この目違いに起因し
て、ブローホールやピツト等の溶接欠陥の発生す
る危険性が高くなる。この結果、健全な溶接部を
得るためには、成形の前半から後半に至る全過程
において、縁波座屈の発生を防止する必要が生じ
ることになる。
この発明は上記した従来の欠点を解決するため
になされたものであつて、その目的は、成形の前
半から後半に至る広い範囲内において、座屈しわ
の発生を防止し得る溶接管製造方法を提供するこ
とにある。
になされたものであつて、その目的は、成形の前
半から後半に至る広い範囲内において、座屈しわ
の発生を防止し得る溶接管製造方法を提供するこ
とにある。
(問題点を解決するための手段)
そこでこの発明の溶接管製造方法においては、
コイル板材を繰り出してロール成形にて湾曲成形
し、該板材の両縁を漸次会合させて溶接する一
方、この溶接工程より材料入り側の位置において
は、板材の縁部近傍以外の部分を加熱する溶接管
製造方法において、上記加熱を成形ゾーンから溶
接工程に至る複数位置において行なうと共に、さ
らに加熱幅と加熱温度とを溶接工程に近づくほど
大にするようにしてある。
コイル板材を繰り出してロール成形にて湾曲成形
し、該板材の両縁を漸次会合させて溶接する一
方、この溶接工程より材料入り側の位置において
は、板材の縁部近傍以外の部分を加熱する溶接管
製造方法において、上記加熱を成形ゾーンから溶
接工程に至る複数位置において行なうと共に、さ
らに加熱幅と加熱温度とを溶接工程に近づくほど
大にするようにしてある。
(作用)
上記溶接管製造方法においては、各ロール間の
位置において、上記縁部以外の部分の加熱効果に
よつて座屈しわの発生を防止し得ることになる。
この場合、コイル板材が一対のロールにて成形さ
れた直後には、上記加熱を前提にした成形が行な
われるため、縁部が再降伏する場合には上記加熱
による縁部の圧縮応力低減効果も大幅に減少する
ことになるが、その後、さらに上記よりも高い加
熱温度に加熱されることから、この温度上昇に起
因して再度、上記縁部に対する圧縮応力低減効果
が生ずることになり、そのためこの位置において
も座屈しわの発生を防止し得ることになる。また
材料入り側ほど加熱幅を狭くすることから、材料
出側への移動中に生ずる熱拡散による縁部の温度
上昇を防止でき、そのため上記座屈しわの発生を
より一層有効に防止し得ることになる。
位置において、上記縁部以外の部分の加熱効果に
よつて座屈しわの発生を防止し得ることになる。
この場合、コイル板材が一対のロールにて成形さ
れた直後には、上記加熱を前提にした成形が行な
われるため、縁部が再降伏する場合には上記加熱
による縁部の圧縮応力低減効果も大幅に減少する
ことになるが、その後、さらに上記よりも高い加
熱温度に加熱されることから、この温度上昇に起
因して再度、上記縁部に対する圧縮応力低減効果
が生ずることになり、そのためこの位置において
も座屈しわの発生を防止し得ることになる。また
材料入り側ほど加熱幅を狭くすることから、材料
出側への移動中に生ずる熱拡散による縁部の温度
上昇を防止でき、そのため上記座屈しわの発生を
より一層有効に防止し得ることになる。
(実施例)
次にこの発明の溶接管製造方法の具体的な実施
例について、図面を参照しつつ詳細に説明する。
例について、図面を参照しつつ詳細に説明する。
第1図及び第2図に示すように、この実施例で
は、ブレークダウンゾーンBD、クラスターゾー
ンCL、フインパスゾーンFPの各ロール間の複数
位置にて、コイル板材1の縁部4以外の一般部6
を加熱するようにしている。すなわち図において
は、第1〜第4ブレークダウンロールBD1〜
BD4、第1〜第3クラスターロールCL1〜CL
3、第1及び第2フインパスロールFP1,FP2
をそれぞれ使用する例を示しているが、第3図及
び第4図のように、縁部4での軸方向圧縮応力が
特に大となる第3ブレークダウンロールBD3以
後の各ロールスタンド間に、それぞれ加熱装置1
0……10を配置してあるのである。この場合、
第2図に模式的に示すように、コイル板材1の一
般部6は、板材1の長手方向中央部を中心にして
両側に対称な温度分布になるように加熱するもの
とする。また加熱幅bは材料出側ほど次第に大と
なるように設定し、また各加熱装置10……10
の出力は、材料出側ほど加熱温度が高温になるよ
うに選択する。
は、ブレークダウンゾーンBD、クラスターゾー
ンCL、フインパスゾーンFPの各ロール間の複数
位置にて、コイル板材1の縁部4以外の一般部6
を加熱するようにしている。すなわち図において
は、第1〜第4ブレークダウンロールBD1〜
BD4、第1〜第3クラスターロールCL1〜CL
3、第1及び第2フインパスロールFP1,FP2
をそれぞれ使用する例を示しているが、第3図及
び第4図のように、縁部4での軸方向圧縮応力が
特に大となる第3ブレークダウンロールBD3以
後の各ロールスタンド間に、それぞれ加熱装置1
0……10を配置してあるのである。この場合、
第2図に模式的に示すように、コイル板材1の一
般部6は、板材1の長手方向中央部を中心にして
両側に対称な温度分布になるように加熱するもの
とする。また加熱幅bは材料出側ほど次第に大と
なるように設定し、また各加熱装置10……10
の出力は、材料出側ほど加熱温度が高温になるよ
うに選択する。
上記溶接管製造方法においては、成形ゾーン
BD,CL及びフインパスゾーンFPにおいて、コ
イル板材1の一般部6が加熱されていることか
ら、全てのゾーンにおいて座屈しわの発生を防止
し得ることになる。この場合、成形ゾーンにおい
て、例えば第1クラスターロールCL1を例に説
明をすれば、このロールCL1によつて成形され
た直後のコイル板材1においては、それ以前の加
熱状態を前提にした成形が行なわれると共に、縁
部4に再降伏が生じているため、それ以前の加熱
による縁部4の圧縮応力低減効果が失われること
になるが、第1クラスターロールCL1と第2ク
ラスターロールCL2との間で再度、以前よりも
高温に加熱されることから、この温度差に起因す
る熱応力によつて上記圧縮応力低減効果を再度確
保し得ることになる。この結果、ブレークダウン
ゾーンBDからフインパスゾーンFPに至る全ての
ロール間において、縁部4の圧縮応力を低減した
状態を維持できることとなり、前述のように座屈
しわの発生を防止し得ることになるのである。
BD,CL及びフインパスゾーンFPにおいて、コ
イル板材1の一般部6が加熱されていることか
ら、全てのゾーンにおいて座屈しわの発生を防止
し得ることになる。この場合、成形ゾーンにおい
て、例えば第1クラスターロールCL1を例に説
明をすれば、このロールCL1によつて成形され
た直後のコイル板材1においては、それ以前の加
熱状態を前提にした成形が行なわれると共に、縁
部4に再降伏が生じているため、それ以前の加熱
による縁部4の圧縮応力低減効果が失われること
になるが、第1クラスターロールCL1と第2ク
ラスターロールCL2との間で再度、以前よりも
高温に加熱されることから、この温度差に起因す
る熱応力によつて上記圧縮応力低減効果を再度確
保し得ることになる。この結果、ブレークダウン
ゾーンBDからフインパスゾーンFPに至る全ての
ロール間において、縁部4の圧縮応力を低減した
状態を維持できることとなり、前述のように座屈
しわの発生を防止し得ることになるのである。
また上記加熱幅bを、材料入り側ほど狭くなる
ようにしてあるのは、次のような理由による。そ
れは、初期の段階でコイル板材1に投入された熱
が、成形の過程において時間の経過と共に側方へ
と拡散し、縁部4の温度が上昇してしまうのを防
止するためである。なお加熱効率を向上するとい
う観点からは、投入熱の縁部方向への伝導速度に
合わせて上記加熱幅bを増加するようにして実施
するのが好ましい。
ようにしてあるのは、次のような理由による。そ
れは、初期の段階でコイル板材1に投入された熱
が、成形の過程において時間の経過と共に側方へ
と拡散し、縁部4の温度が上昇してしまうのを防
止するためである。なお加熱効率を向上するとい
う観点からは、投入熱の縁部方向への伝導速度に
合わせて上記加熱幅bを増加するようにして実施
するのが好ましい。
さらに上記温度分布を、コイル板材1の長手方
向中央部を中心に、両側へ対称にしてあるが、こ
れは、応力分布の芯ズレを防止し、片方の縁部4
に応力が集中し、他方の縁部4に座屈しわが発生
するのを防止するためである。
向中央部を中心に、両側へ対称にしてあるが、こ
れは、応力分布の芯ズレを防止し、片方の縁部4
に応力が集中し、他方の縁部4に座屈しわが発生
するのを防止するためである。
なお上記成形過程の前半では、コイル板材1は
開口部の広い断面形状であるため、成形後半に比
較して縁部4での座屈応力が低く、縁部4の塑性
歪によるわずかな応力でも座屈しわが発生し、ま
たこれと同様に、板材1の中央部における座屈応
力も低く、そのため中央部を集中的に加熱した場
合には、この部分の圧縮熱応力により縁部4では
なく、この中央部が座屈する危険性が高い訳であ
るが、前記のように成形前半での加熱温度を低く
抑えることによつて上記中央部での座屈発生の危
険性を回避し得ることになる。
開口部の広い断面形状であるため、成形後半に比
較して縁部4での座屈応力が低く、縁部4の塑性
歪によるわずかな応力でも座屈しわが発生し、ま
たこれと同様に、板材1の中央部における座屈応
力も低く、そのため中央部を集中的に加熱した場
合には、この部分の圧縮熱応力により縁部4では
なく、この中央部が座屈する危険性が高い訳であ
るが、前記のように成形前半での加熱温度を低く
抑えることによつて上記中央部での座屈発生の危
険性を回避し得ることになる。
(発明の効果)
この発明の溶接管製造方法においては、成形ゾ
ーンから溶接工程に至る複数の位置でコイル板材
を加熱すると共に、加熱温度を溶接工程に近づく
ほど高くするようにしてあるので、各位置におい
て縁部に引張応力を作用させることが可能とな
り、この結果、座屈しわの発生のない良好な溶接
管を製造することが可能となる。また上記におけ
る加熱幅を、材料入り側ほど狭幅に形成してある
ために、コイル板材の移動中に生ずる熱拡散によ
る縁部の温度上昇を防止でき、そのため上記座屈
しわの発生をより一層有効に防止し得ることにな
る。
ーンから溶接工程に至る複数の位置でコイル板材
を加熱すると共に、加熱温度を溶接工程に近づく
ほど高くするようにしてあるので、各位置におい
て縁部に引張応力を作用させることが可能とな
り、この結果、座屈しわの発生のない良好な溶接
管を製造することが可能となる。また上記におけ
る加熱幅を、材料入り側ほど狭幅に形成してある
ために、コイル板材の移動中に生ずる熱拡散によ
る縁部の温度上昇を防止でき、そのため上記座屈
しわの発生をより一層有効に防止し得ることにな
る。
第1図及び第2図はこの発明の溶接管製造方法
の一例の説明図、第3図は成形過程における板材
縁部の軸方向歪を示す説明図、第4図は上記同様
に軸方向応力を示す説明図、第5図ないし第7図
は溶接管製造方法の一例の説明図である。 1……コイル板材、4……縁部、5……溶接工
程、6……一般部、10……加熱装置、b……加
熱幅。
の一例の説明図、第3図は成形過程における板材
縁部の軸方向歪を示す説明図、第4図は上記同様
に軸方向応力を示す説明図、第5図ないし第7図
は溶接管製造方法の一例の説明図である。 1……コイル板材、4……縁部、5……溶接工
程、6……一般部、10……加熱装置、b……加
熱幅。
Claims (1)
- 1 コイル板材を繰り出してロール成形にて湾曲
成形し、該板材の両縁を漸次会合させて溶接する
一方、この溶接工程より材料入り側の位置におい
ては、板材の縁部近傍以外の部分を加熱する溶接
管製造方法において、上記加熱を成形ゾーンから
溶接工程に至る複数位置において行なうと共に、
さらに加熱幅と加熱温度とを溶接工程に近づくほ
ど大にすることを特徴とする溶接管製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61137094A JPS62292282A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
US07/060,083 US4771931A (en) | 1986-06-11 | 1987-06-09 | Continuous production of seam-welded metal tubing |
FR878708097A FR2599995B1 (fr) | 1986-06-11 | 1987-06-10 | Procede pour la realisation en continu de tubes metalliques soudes |
GB8713533A GB2192143B (en) | 1986-06-11 | 1987-06-10 | Process for continuous production of seam-welded metal tubing |
DE3719556A DE3719556C2 (de) | 1986-06-11 | 1987-06-11 | Verfahren zum kontinuierlichen herstellen eines nahtgeschweissten metallrohrs |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61137094A JPS62292282A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62292282A JPS62292282A (ja) | 1987-12-18 |
JPH0340670B2 true JPH0340670B2 (ja) | 1991-06-19 |
Family
ID=15190732
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61137094A Granted JPS62292282A (ja) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | 溶接管製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4771931A (ja) |
JP (1) | JPS62292282A (ja) |
DE (1) | DE3719556C2 (ja) |
FR (1) | FR2599995B1 (ja) |
GB (1) | GB2192143B (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE10219155C1 (de) * | 2002-04-29 | 2003-12-18 | Welser Profile Ag | Bergbaumetalldübel |
WO2005021182A1 (en) * | 2003-08-29 | 2005-03-10 | Peter Andrew Gray | Hollow bar manufacturing process |
AU2006312544B8 (en) * | 2005-11-11 | 2010-12-23 | Jfe Steel Corporation | Method of manufacturing electric resistance welding pipes having excellent characterization of welded seams |
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