JPH03293783A - 熱電素子およびその製造方法 - Google Patents
熱電素子およびその製造方法Info
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- JPH03293783A JPH03293783A JP2095868A JP9586890A JPH03293783A JP H03293783 A JPH03293783 A JP H03293783A JP 2095868 A JP2095868 A JP 2095868A JP 9586890 A JP9586890 A JP 9586890A JP H03293783 A JPH03293783 A JP H03293783A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、様々な熱源を利用して直接発電を行うこと
のできる鉄ケイ化物を主成分としだ熱電素子およびその
製造方法に関するものであり、さらに具体的には、例え
ばガス器具用電磁弁を開状態に保つための電源などに使
用する熱電素子およびその製造方法に関するものである
。
のできる鉄ケイ化物を主成分としだ熱電素子およびその
製造方法に関するものであり、さらに具体的には、例え
ばガス器具用電磁弁を開状態に保つための電源などに使
用する熱電素子およびその製造方法に関するものである
。
一般に、鉄ケイ化物を主成分とする熱電素子は、第４図
に示されるように、Ｍｎ添加のｐ型鉄ケイ化物１とＣｏ
添加のｎ型鉄ケイ化物２をｐｎ接合部３にて接合し、そ
れ以外の部分が空隙４からなるＵ字構造となっているこ
とが知られている。
に示されるように、Ｍｎ添加のｐ型鉄ケイ化物１とＣｏ
添加のｎ型鉄ケイ化物２をｐｎ接合部３にて接合し、そ
れ以外の部分が空隙４からなるＵ字構造となっているこ
とが知られている。
しかし、上記Ｕ字構造の熱電素子は、特に空隙４がある
ためにｐｎ接合部３の機械的強度が十分でなく、小さな
外力に対しても折れることがあり、素子組立て作業上あ
るいは使用上の大きな障害となっていた。
ためにｐｎ接合部３の機械的強度が十分でなく、小さな
外力に対しても折れることがあり、素子組立て作業上あ
るいは使用上の大きな障害となっていた。
これら障害をなくするために、例えば、特開昭５８−１
５２２８号公報に見られるように、ホルステライト（２
Ｍｇｏ−８ｉＯ２）からなる絶縁性酸化物層をｐ型鉄ケ
イ化物およびｎ型鉄ケイ化物の接合部を残して挟み込ん
だ積層体を作製し、この積層体を焼結することにより第
３図に示されるようなｐ型鉄ケイ化物１、ｎ型鉄ケイ化
物２および絶縁層５からなる熱電素子を作製していた。
５２２８号公報に見られるように、ホルステライト（２
Ｍｇｏ−８ｉＯ２）からなる絶縁性酸化物層をｐ型鉄ケ
イ化物およびｎ型鉄ケイ化物の接合部を残して挟み込ん
だ積層体を作製し、この積層体を焼結することにより第
３図に示されるようなｐ型鉄ケイ化物１、ｎ型鉄ケイ化
物２および絶縁層５からなる熱電素子を作製していた。
このようにして作製された熱電素子のｐｎ接合部３は、
ｐ型鉄ケイ化物１とｎ型鉄ケイ化物２を絶縁層５を介し
て全体に接合されるのでその強度は上記第４図のＵ字構
造を有する熱電素子に比べて一層すぐれたものとなって
いる。
ｐ型鉄ケイ化物１とｎ型鉄ケイ化物２を絶縁層５を介し
て全体に接合されるのでその強度は上記第４図のＵ字構
造を有する熱電素子に比べて一層すぐれたものとなって
いる。
上記ホルステライト（２Ｍｇｏ−８ｉＯ２）の熱膨張率
はｌＯ〜１２Ｘｌｏ’／”Ｃであって、鉄ケイ化物（Ｆ
ｅＳｉ ）の熱膨張率のｌ０Ｘ１０−６／’Ｃとに近
似し、熱膨張率がほぼ等しいという点で熱電素子の絶縁
層として用いるには好ましい酸化物の１つであるが、上
記ホルステライトＣ２ＭｇＯ・Ｓ ｉＯ２）の焼結温度
は１３００℃以上であるに対し、鉄ケイ化物＜ Ｆ ｅ
ｓ ｔ ２ ）の融点は１２２０℃であり、ｐ型鉄ケ
イ化物、ｎ型鉄ケイ化物およびホルステライトの３層か
らなる積層体を鉄ケイ化物（ＦｅＳｉ２）の焼結温度：
９００〜１１００℃で焼結するとホルステライトからな
る絶縁層の焼結が十分になされず、そのため緻密で十分
な強度を有するホルステライトの絶縁層が得られない。
はｌＯ〜１２Ｘｌｏ’／”Ｃであって、鉄ケイ化物（Ｆ
ｅＳｉ ）の熱膨張率のｌ０Ｘ１０−６／’Ｃとに近
似し、熱膨張率がほぼ等しいという点で熱電素子の絶縁
層として用いるには好ましい酸化物の１つであるが、上
記ホルステライトＣ２ＭｇＯ・Ｓ ｉＯ２）の焼結温度
は１３００℃以上であるに対し、鉄ケイ化物＜ Ｆ ｅ
ｓ ｔ ２ ）の融点は１２２０℃であり、ｐ型鉄ケ
イ化物、ｎ型鉄ケイ化物およびホルステライトの３層か
らなる積層体を鉄ケイ化物（ＦｅＳｉ２）の焼結温度：
９００〜１１００℃で焼結するとホルステライトからな
る絶縁層の焼結が十分になされず、そのため緻密で十分
な強度を有するホルステライトの絶縁層が得られない。
このような低密度のホルステライト絶縁層を有する熱電
素子は機械的強度も小さく、かかる熱電素子はガス器具
などの取付は作業中に破損することがあり、またガス器
具使用中に油が絶縁層内に含浸し、絶縁性をそこねたり
するといった問題点があった。
素子は機械的強度も小さく、かかる熱電素子はガス器具
などの取付は作業中に破損することがあり、またガス器
具使用中に油が絶縁層内に含浸し、絶縁性をそこねたり
するといった問題点があった。
そこで、本発明者等は、鉄ケイ化物（Ｆ ｅ Ｓ ｉ２
）の焼結温度二９００−１１００℃の範囲内の低温度で
あっても高密度に焼結することができ、かつホルステラ
イト（２Ｍｇｏ−８１０２）と同様の熱膨張率を有する
絶縁層となる絶縁性酸化物を開発すべく研究を行った結
果、 （ｉ） ホルステライト（２Ｍｇｏ−８ｉＯ２）に少
量のＢ２Ｏ３を加えて温度： ９００〜１１００’ｃで
ホットプレスすると密度比が９５％まで緻密化し、得ら
れた焼結体の熱膨張率も１０〜ｌｌＸｌ０’／”Ｃとな
り、鉄ケイ化物（Ｆ ｅ Ｓ ｌ ２ ）の熱膨張率＝
１０×１０’／”Ｃとほぼ等しくなる、 （ｉｆ）上記Ｂ２Ｏ３の添加量は１０重量％以下であり
、１０重量％を越えると絶縁層の熱膨張率が小さくなる
、 （ｉｉｉ）上記Ｂ２Ｏ３を添加することによるホルステ
ライトのＭｇＯとＳ ｉｏ ２のモル比が２＝１がら多
少ずれても同じような効果が得られ、その成分組成は、
Ｓ ｉＯ２： ３８〜５０重量％、Ｂ２Ｏ３：０．１〜
ｌＯ重量％、残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる
ことが好ましい、 などの知見を得たのである。
）の焼結温度二９００−１１００℃の範囲内の低温度で
あっても高密度に焼結することができ、かつホルステラ
イト（２Ｍｇｏ−８１０２）と同様の熱膨張率を有する
絶縁層となる絶縁性酸化物を開発すべく研究を行った結
果、 （ｉ） ホルステライト（２Ｍｇｏ−８ｉＯ２）に少
量のＢ２Ｏ３を加えて温度： ９００〜１１００’ｃで
ホットプレスすると密度比が９５％まで緻密化し、得ら
れた焼結体の熱膨張率も１０〜ｌｌＸｌ０’／”Ｃとな
り、鉄ケイ化物（Ｆ ｅ Ｓ ｌ ２ ）の熱膨張率＝
１０×１０’／”Ｃとほぼ等しくなる、 （ｉｆ）上記Ｂ２Ｏ３の添加量は１０重量％以下であり
、１０重量％を越えると絶縁層の熱膨張率が小さくなる
、 （ｉｉｉ）上記Ｂ２Ｏ３を添加することによるホルステ
ライトのＭｇＯとＳ ｉｏ ２のモル比が２＝１がら多
少ずれても同じような効果が得られ、その成分組成は、
Ｓ ｉＯ２： ３８〜５０重量％、Ｂ２Ｏ３：０．１〜
ｌＯ重量％、残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる
ことが好ましい、 などの知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 （１） Ｓ ｉＯ２： ３８〜５０重量％、Ｂ２Ｏ３
：０，１〜１０重量％、 残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる絶縁層が、ｐ
型鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物のｐｎ接合部を除い
て上記ｐ型鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物の間に介在
してなる熱電素子、（２）上記成分組成の絶縁性酸化物
粉末層または上記成分組成の絶縁性酸化物粉末を含むシ
ートを、ｐ型鉄ケイ化物粉末層およびｎ型鉄ケイ化物粉
末層の間にｐｎ接合部を除いて介在させることによ、り
積層体を作製し、この積層体をホットプレスする熱電素
子の製造方法、 に特徴を有するものである。
って、 （１） Ｓ ｉＯ２： ３８〜５０重量％、Ｂ２Ｏ３
：０，１〜１０重量％、 残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる絶縁層が、ｐ
型鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物のｐｎ接合部を除い
て上記ｐ型鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物の間に介在
してなる熱電素子、（２）上記成分組成の絶縁性酸化物
粉末層または上記成分組成の絶縁性酸化物粉末を含むシ
ートを、ｐ型鉄ケイ化物粉末層およびｎ型鉄ケイ化物粉
末層の間にｐｎ接合部を除いて介在させることによ、り
積層体を作製し、この積層体をホットプレスする熱電素
子の製造方法、 に特徴を有するものである。
つぎに、上記絶縁性酸化物粉末層または絶縁性酸化物粉
末を含むシートをホットプレスして得られた絶縁層の成
分組成を上記の如く限定した理由を説明する。
末を含むシートをホットプレスして得られた絶縁層の成
分組成を上記の如く限定した理由を説明する。
（ａ） Ｓ 五〇 ２
Ｓ ｉＯ２は、焼結温度の低下に有効な成分であるが、
その含有量が３８重量％未満では、その効果が十分でな
く、一方、５０重量％を越えて含有しても熱膨張率が低
下しすぎ、Ｆ ｅ Ｓ ｉ２とマツチせず、クラックが
発生するので好ましくない。したがって、５ｉ０２は３
８〜５０重量％に定めた。
その含有量が３８重量％未満では、その効果が十分でな
く、一方、５０重量％を越えて含有しても熱膨張率が低
下しすぎ、Ｆ ｅ Ｓ ｉ２とマツチせず、クラックが
発生するので好ましくない。したがって、５ｉ０２は３
８〜５０重量％に定めた。
（ｂ） Ｂ２Ｏｓ
Ｂ２Ｏ３成分は、５ｉＯ７の焼結温度低下作用をより促
進するのに有効な成分であるが、その含有量が１０重量
％を越えると絶縁層の熱膨張率が小さくなるので好まし
くなく、一方、０．１重量％未満添加してもその効果は
十分ではない。したがって、Ｂ２Ｏ３の含有量は０．１
〜１０重量％に定めた。
進するのに有効な成分であるが、その含有量が１０重量
％を越えると絶縁層の熱膨張率が小さくなるので好まし
くなく、一方、０．１重量％未満添加してもその効果は
十分ではない。したがって、Ｂ２Ｏ３の含有量は０．１
〜１０重量％に定めた。
また、実際に使用する粉末は、上記組成の粉末を高温で
焼成し、ホルステライト層を生成させた後粉砕したもの
がよい。
焼成し、ホルステライト層を生成させた後粉砕したもの
がよい。
この発明で上記ｎ型鉄ケイ化物粉末、ｐ型鉄ケイ化物粉
末および絶縁性酸化物粉末を用いて熱電素子を製造する
には、まず、第１図に示されるようなホットプレス用モ
ールド６を用意し、このホットプレス用モールド６内に
仕切り板７を立てたのち、第１図（ａ）に示されるよう
に、ｎ型鉄ケイ化物粉末を上記仕切り板７を境界として
厚さを変えて充填し、ｎ型鉄ケイ化物粉末薄層２′およ
びｎ型鉄ケイ化物粉末厚層２′が形成されるように充填
する。
末および絶縁性酸化物粉末を用いて熱電素子を製造する
には、まず、第１図に示されるようなホットプレス用モ
ールド６を用意し、このホットプレス用モールド６内に
仕切り板７を立てたのち、第１図（ａ）に示されるよう
に、ｎ型鉄ケイ化物粉末を上記仕切り板７を境界として
厚さを変えて充填し、ｎ型鉄ケイ化物粉末薄層２′およ
びｎ型鉄ケイ化物粉末厚層２′が形成されるように充填
する。
上記ｎ型鉄ケイ化物粉末薄層２′の上には、さらに第１
図（ｂ）に示されるように、絶縁性酸化物粉末層５′を
充填したのち、仕切り板７を抜き取り、その上に第１図
（Ｃ）に示されるようにｐ型鉄ケイ化物粉末層１′を全
面を覆うように充填する。
図（ｂ）に示されるように、絶縁性酸化物粉末層５′を
充填したのち、仕切り板７を抜き取り、その上に第１図
（Ｃ）に示されるようにｐ型鉄ケイ化物粉末層１′を全
面を覆うように充填する。
このようにして充填されたホットプレス用モールド６内
には粉末積層体が形成され、かかる粉末積層体をホット
プレスしてホットプレス体を作製し、上記ホットプレス
体を大気中で熱処理することにより熱電素子を製造する
。
には粉末積層体が形成され、かかる粉末積層体をホット
プレスしてホットプレス体を作製し、上記ホットプレス
体を大気中で熱処理することにより熱電素子を製造する
。
また、絶縁性酸化物粉末を含むシートを用いて熱電素子
を製造するには、第２図（ａ）に示されるように、ホッ
トプレス用モールド６にｐ型鉄ケイ化物粉末層１′を形
成し、このｐ型鉄ケイ化物粉末層１′の上に第２図（ｂ
）に示されるように、ｐｎ接合部となる部分を除いて絶
縁性酸化物粉末を含むシート５″を載置する。上記絶縁
性酸化物粉末を含むシート５″を作製するには、絶縁性
酸化物粉末に有機バインダーを配合し、混合したのち、
ドクターブレード法により作製する。この絶縁性酸化物
粉末を含むシート５″は、厚さが１ｍ＋ｗ以下であるの
が好ましい。厚すぎるとホットプレス時にホットプレス
体にクラックが入りやすいためである。
を製造するには、第２図（ａ）に示されるように、ホッ
トプレス用モールド６にｐ型鉄ケイ化物粉末層１′を形
成し、このｐ型鉄ケイ化物粉末層１′の上に第２図（ｂ
）に示されるように、ｐｎ接合部となる部分を除いて絶
縁性酸化物粉末を含むシート５″を載置する。上記絶縁
性酸化物粉末を含むシート５″を作製するには、絶縁性
酸化物粉末に有機バインダーを配合し、混合したのち、
ドクターブレード法により作製する。この絶縁性酸化物
粉末を含むシート５″は、厚さが１ｍ＋ｗ以下であるの
が好ましい。厚すぎるとホットプレス時にホットプレス
体にクラックが入りやすいためである。
上記第２図（ｂ）に示されるように、ｐｎ接合部となる
部分を除いて絶縁性酸化物粉末を含むシート５′を載置
したのち、その上に第２図（Ｃ）に示されるようにｎ型
鉄ケイ化物粉末層２′を形成し、上記ホットプレス用モ
ールド６内に粉末積層体が形成され、かかる粉末積層体
をホットプレスしてホットプレス体を作製し、上記ホッ
トプレス体を大気中で熱処理することにより熱電素子を
製造する。
部分を除いて絶縁性酸化物粉末を含むシート５′を載置
したのち、その上に第２図（Ｃ）に示されるようにｎ型
鉄ケイ化物粉末層２′を形成し、上記ホットプレス用モ
ールド６内に粉末積層体が形成され、かかる粉末積層体
をホットプレスしてホットプレス体を作製し、上記ホッ
トプレス体を大気中で熱処理することにより熱電素子を
製造する。
上記ホットプレス後の熱処理は、大気中、温度＝７００
〜８００℃に１００〜２００時間保持することが好まし
い。
〜８００℃に１００〜２００時間保持することが好まし
い。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
Ｆｅ１．９４ｃｏ０．０６Ｓ１２の組成を有し平均粒径
：２．３庫のｎ型鉄ケイ化物粉末、 Ｆｅ１．９０Ｍｎ０．１０Ｓｉ２の組成を有し平均粒径
：３．２μｓのｐ型鉄ケイ化物粉末、 および平均粒径：３．５ｍを有し、第１表に示される配
合組成を有する絶縁性酸化物粉末を用意した。
：２．３庫のｎ型鉄ケイ化物粉末、 Ｆｅ１．９０Ｍｎ０．１０Ｓｉ２の組成を有し平均粒径
：３．２μｓのｐ型鉄ケイ化物粉末、 および平均粒径：３．５ｍを有し、第１表に示される配
合組成を有する絶縁性酸化物粉末を用意した。
これら粉末を、上記第１図（ａ） 、 （ｂ）および（
ｅ）に示されるように、ホットプレス用モールド内に充
填し、粉末積層体を形成し、この粉末積層体を真空中、
第１表に示される条件でホットプレスしてホットプレス
体を作製し、このホットプレス体を第１表に示される条
件で熱処理し、本発明熱電素子１〜１３および比較熱電
素子１〜４を作製した。
ｅ）に示されるように、ホットプレス用モールド内に充
填し、粉末積層体を形成し、この粉末積層体を真空中、
第１表に示される条件でホットプレスしてホットプレス
体を作製し、このホットプレス体を第１表に示される条
件で熱処理し、本発明熱電素子１〜１３および比較熱電
素子１〜４を作製した。
これら本発明熱電素子１〜１３および比較熱電素子１〜
４について、積層方向の曲げ強度を測定し、さらに上記
熱電素子を切断し、絶縁層の組織を光学金属顕微鏡を用
いて観察し、気孔の有無を調べて、それらの結果を第１
表に示した。
４について、積層方向の曲げ強度を測定し、さらに上記
熱電素子を切断し、絶縁層の組織を光学金属顕微鏡を用
いて観察し、気孔の有無を調べて、それらの結果を第１
表に示した。
実施例 ２
第２表に示される配合組成の絶縁性酸化物粉末を用意し
、これら絶縁性酸化物粉末に、重量％で、アクリル樹脂
：１０％、 ジオクチルフタレート：１％、 ポリエチレングルコール二３％、 ト ル エ ン＝７０％、 エ タ ノ − ル：残部 からなる溶液を添加し、これをポリエチレンのボールミ
ルポットに入れ、直径：１０ｍｍのＺ「０２ボールとと
もに２４時間混合を行った。
、これら絶縁性酸化物粉末に、重量％で、アクリル樹脂
：１０％、 ジオクチルフタレート：１％、 ポリエチレングルコール二３％、 ト ル エ ン＝７０％、 エ タ ノ − ル：残部 からなる溶液を添加し、これをポリエチレンのボールミ
ルポットに入れ、直径：１０ｍｍのＺ「０２ボールとと
もに２４時間混合を行った。
上記混合終了後、Ｚ ｒ Ｏ２ボールのみを分離し、つ
いてアスピレータ−で脱泡後、ドクターブレード成形機
を用いて厚さ＝０．５■ｍの上記絶縁性酸化物粉末を含
むシートを作製した。
いてアスピレータ−で脱泡後、ドクターブレード成形機
を用いて厚さ＝０．５■ｍの上記絶縁性酸化物粉末を含
むシートを作製した。
これらシートを実施例１で用意したｐ型鉄ケイ化物粉末
およびｎ型鉄ケイ化物粉末とともに第２図（ａ）から第
２図（ｅ）に示されるように上記シートをホットプレス
用モールドに装入し、第２表に示される条件でホットプ
レスしたのち熱処理し、本発明熱電素子１４〜２６およ
び比較熱電素子５〜８を製造した。
およびｎ型鉄ケイ化物粉末とともに第２図（ａ）から第
２図（ｅ）に示されるように上記シートをホットプレス
用モールドに装入し、第２表に示される条件でホットプ
レスしたのち熱処理し、本発明熱電素子１４〜２６およ
び比較熱電素子５〜８を製造した。
これら熱電素子について実施例１と全く同様に積層方向
の曲げ強度を測定し、その測定結果を第２表に示し、さ
らに上記熱電素子を切断し、絶縁層の組織を光学金属顕
微鏡を用いて観察し、気孔の有無を調べて、それらの結
果を第２表に示した。
の曲げ強度を測定し、その測定結果を第２表に示し、さ
らに上記熱電素子を切断し、絶縁層の組織を光学金属顕
微鏡を用いて観察し、気孔の有無を調べて、それらの結
果を第２表に示した。
第１表および第２表に示される結果から、この発明の条
件をみたす絶縁性酸化物粉末で作製した絶縁層を有する
熱電素子は、いずれも気孔が存在せず、また曲げ強度に
も優れているに対し、この発明の条件から外れた組成（
第１表および第２表において、この発明の条件から外れ
た値に峯印を付して示した）の絶縁層を有する熱電素子
は、気孔を有し、曲げ強度も小さいことがわかる。
件をみたす絶縁性酸化物粉末で作製した絶縁層を有する
熱電素子は、いずれも気孔が存在せず、また曲げ強度に
も優れているに対し、この発明の条件から外れた組成（
第１表および第２表において、この発明の条件から外れ
た値に峯印を付して示した）の絶縁層を有する熱電素子
は、気孔を有し、曲げ強度も小さいことがわかる。
したがって、この発明の製造方法で製造された熱電素子
を、例えば、ガス用電磁弁を開状態に保つための電源に
使用しても熱電素子の絶縁層に油、水などが含浸される
ことがなく、従来よりも一層信頼性の優れた熱電素子を
提供することができる。
を、例えば、ガス用電磁弁を開状態に保つための電源に
使用しても熱電素子の絶縁層に油、水などが含浸される
ことがなく、従来よりも一層信頼性の優れた熱電素子を
提供することができる。
第１図は、この発明の製造方法によりホットプレス用モ
ールド内に各々の粉末を充填する工程を示す概略図、 第２図は、この発明の製造方法によりホットプレス用モ
ールド内に粉末とシートを装入する工程を示す概略図、 第３図および第４図は、従来の熱電素子を示す斜視図。 １：ｐ型鉄ケイ化物 ２：ｎ型鉄ケイ化物３：ｐｎ
接合部 ４：空 隙 ５：絶縁層 ６：ホットプレス用モールド ７：仕切り板 １′ ：ｐ型鉄ケイ化物粉末層 ２′ 二〇型鉄ケイ化物粉末薄層 ２′ 二〇型鉄ケイ化物粉末厚層 ５′ ：絶縁性酸化物粉末層
ールド内に各々の粉末を充填する工程を示す概略図、 第２図は、この発明の製造方法によりホットプレス用モ
ールド内に粉末とシートを装入する工程を示す概略図、 第３図および第４図は、従来の熱電素子を示す斜視図。 １：ｐ型鉄ケイ化物 ２：ｎ型鉄ケイ化物３：ｐｎ
接合部 ４：空 隙 ５：絶縁層 ６：ホットプレス用モールド ７：仕切り板 １′ ：ｐ型鉄ケイ化物粉末層 ２′ 二〇型鉄ケイ化物粉末薄層 ２′ 二〇型鉄ケイ化物粉末厚層 ５′ ：絶縁性酸化物粉末層
Claims (3)
- （１）ＳｉＯ＿２：３８〜５０重量％、 Ｂ＿２Ｏ＿３：０．１〜１０重量％、 残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる絶縁層がｐ型
鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物のｐｎ接合部を除いて
上記ｐ型鉄ケイ化物およびｎ型鉄ケイ化物の間に介在し
ていることを特徴とする熱電素子。 - （２）ＳｉＯ＿２：３８〜５０重量％、 Ｂ＿２Ｏ＿３：０．１〜１０重量％、 残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる絶縁性酸化物
粉末層をｐ型鉄ケイ化物粉末層およびｎ型鉄ケイ化物粉
末層の間にｐｎ接合部を除いて介在させて積層体を形成
し、この積層体をホットプレスすることを特徴とする熱
電素子の製造方法。 - （３）ＳｉＯ＿２：３８〜５０重量％、 Ｂ＿２Ｏ＿３：０．１〜１０重量％、 残部：ＭｇＯおよび不可避不純物からなる絶縁性酸化物
粉末を含むシートをｐ型鉄ケイ化物粉末層およびｎ型鉄
ケイ化物粉末層の間にｐｎ接合部を除いて介在させて積
層体を形成し、この積層体をホットプレスすることを特
徴とする熱電素子の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095868A JPH03293783A (ja) | 1990-04-11 | 1990-04-11 | 熱電素子およびその製造方法 |
| US07/550,879 US5009717A (en) | 1989-07-18 | 1990-07-11 | Thermoelectric element and method of manufacturing same |
| DE4022690A DE4022690A1 (de) | 1989-07-18 | 1990-07-17 | Thermoelektrisches element und verfahren zur herstellung desselben |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095868A JPH03293783A (ja) | 1990-04-11 | 1990-04-11 | 熱電素子およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03293783A true JPH03293783A (ja) | 1991-12-25 |
Family
ID=14149339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2095868A Pending JPH03293783A (ja) | 1989-07-18 | 1990-04-11 | 熱電素子およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03293783A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995017020A1 (fr) * | 1993-12-16 | 1995-06-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Element de conversion thermoelectrique, reseau d'elements de conversion thermoelectrique et convertisseur de deplacement thermique |
| JP2003298128A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-17 | Shizuoka Prefecture | 熱電変換素子の製造方法 |
| JP2014090101A (ja) * | 2012-10-30 | 2014-05-15 | Shigeyuki Tsurumi | 熱電変換素子 |
-
1990
- 1990-04-11 JP JP2095868A patent/JPH03293783A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995017020A1 (fr) * | 1993-12-16 | 1995-06-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Element de conversion thermoelectrique, reseau d'elements de conversion thermoelectrique et convertisseur de deplacement thermique |
| JP2003298128A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-17 | Shizuoka Prefecture | 熱電変換素子の製造方法 |
| JP2014090101A (ja) * | 2012-10-30 | 2014-05-15 | Shigeyuki Tsurumi | 熱電変換素子 |
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