JPH03292443A - トルクコンバータタービン - Google Patents
トルクコンバータタービンInfo
- Publication number
- JPH03292443A JPH03292443A JP2407055A JP40705590A JPH03292443A JP H03292443 A JPH03292443 A JP H03292443A JP 2407055 A JP2407055 A JP 2407055A JP 40705590 A JP40705590 A JP 40705590A JP H03292443 A JPH03292443 A JP H03292443A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrofoil
- torque converter
- blade
- blade surface
- blades
- Prior art date
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Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１］
本発明は、トルクコンバータタービンに関し、特に、モ
ールド成形した水中翼ブレードを有するトルクコンバー
タタービンに関する。 ［０００２］
ールド成形した水中翼ブレードを有するトルクコンバー
タタービンに関する。 ［０００２］
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】薄い金
属シートでできたブレードを有するタービンはトルクコ
ンバータタービンの入口から出口に向かう実質的に拡散
し収れんする流れ領域を提供する。従来の水中翼ブレー
ドの形状は良好な流れ領域の分布を達成できたが、トル
クコンバータの容量を大幅に減少させるものであった。 従って、当業界では、大半の場合トルクコンバータ及び
インペラに薄い金属シートのブレードを依然としており
ステータに水中翼鋳造物を使用している。また、自動車
に採用できるほど安価に水中翼ブレードを製造する方法
がなかった。ここに、「ロストコアＪ （ｌｏｓｔ−ｃ
。 ｒｅ）プラスチックモールド方法が存在する。 ［０００３］ ブレード付きタービンは入口での流れの方向に対して敏
感である。周知のように、ブレードの先端に関する入口
流れ角度はタービンとインペラとの間の速度比に応じて
変化する。丸い先端を有する水中翼ブレードはトルクコ
ンバータタービンへ進入する流れの方向に対する敏感性
が一層小さい。それ故、水中翼型のタービンは金属シー
ト型のタービンに比べて入射損失が少ない。しかし、薄
い金属シートのブレードを有する装置における改善され
た容量及び安い製造費は丸い先端を有する水中翼に伴う
欠点よりまさる。換言すれば、従来においては、薄い金
属シートのブレードを有するタービンは鋳造した水中翼
ブレードを有するタービンと同程度に有効であることが
判った。 ［０００４］
属シートでできたブレードを有するタービンはトルクコ
ンバータタービンの入口から出口に向かう実質的に拡散
し収れんする流れ領域を提供する。従来の水中翼ブレー
ドの形状は良好な流れ領域の分布を達成できたが、トル
クコンバータの容量を大幅に減少させるものであった。 従って、当業界では、大半の場合トルクコンバータ及び
インペラに薄い金属シートのブレードを依然としており
ステータに水中翼鋳造物を使用している。また、自動車
に採用できるほど安価に水中翼ブレードを製造する方法
がなかった。ここに、「ロストコアＪ （ｌｏｓｔ−ｃ
。 ｒｅ）プラスチックモールド方法が存在する。 ［０００３］ ブレード付きタービンは入口での流れの方向に対して敏
感である。周知のように、ブレードの先端に関する入口
流れ角度はタービンとインペラとの間の速度比に応じて
変化する。丸い先端を有する水中翼ブレードはトルクコ
ンバータタービンへ進入する流れの方向に対する敏感性
が一層小さい。それ故、水中翼型のタービンは金属シー
ト型のタービンに比べて入射損失が少ない。しかし、薄
い金属シートのブレードを有する装置における改善され
た容量及び安い製造費は丸い先端を有する水中翼に伴う
欠点よりまさる。換言すれば、従来においては、薄い金
属シートのブレードを有するタービンは鋳造した水中翼
ブレードを有するタービンと同程度に有効であることが
判った。 ［０００４］
【課題を解決するための手段並びに作用効果】本発明に
係るトルクコンバータタービンの特徴とするところは、
各外側ブレード表面が１．５０ｍｍないし２．５０ｍｍ
の範囲の曲率半径を有し；各内側ブレード表面が０．４
０ｍｍないし０．６０ｍｍの範囲の曲率半径を有し；水
中翼ブレードが４．００ｍｍないし１０．００ｍｍの範
囲の最大中央厚さ部分を有し、内側ブレード表面及び外
側ブレード表面がこの最大中央厚さ部分に円滑に接続し
ており、水中翼ブレードが外側ブレード表面から内側ブ
レード表面へ向かって、隣接する水中翼ブレード間に最
適な流れ領域分布を提供するような形状を呈しており；
シェル、コア及び水中翼ブレードが単一の素子として形
成されていることである。 ［０００５］ 本発明は、最小領域を匹敵する金属シートのブレード付
きタービンの最大領域と同じにするようにトルクコンバ
ータタービンを通る最適な流れ領域分布を確立すること
により、同一寸法の薄いブレード付きのタービンと同じ
コンバータ容量を提供するシェル及びコアと一体にモー
ルド成形又は鋳造された水中翼形状のブレードを有する
トルクコンバータタービンを提供する。 ［０００６］ 本発明は、外側シェル、コア及び水中翼ブレードを単一
の部材としてモールド成形し、水中翼ブレードがシェル
とコアとの問を延びる円滑で丸い前後縁を有するような
、一体的にモールド成形したトルクコンバータタービン
を提供する。本発明のトルクコンバータタービンは、モ
ールド成形した水中翼ブレードがトルクコンバータの速
度比の全範囲にわたってブレード領域への入口において
流体流れの方向変化に対して敏感度が顕著に小さい点で
、薄い金属ブレード付きのタービンに比べて付加的な利
点を与える。従って、匹敵する容量のトルクコンバータ
においては、本発明のモールド成形した水中翼ブレード
はトルクコンバータの速度比の全範囲にわたって改善し
た効率を提供する。 ［０００７］ それ故、本発明は、一体的にモールド成形した構造体が
水中翼形状のブレードを有するようなトルクコンバータ
のための改良したトルクコンバータタービンを提供する
。 ［０００８］ 本発明はまた、各水中翼ブレードが１．５０ｍｍないし
２．５０ｍｍの範囲の半径を持つ丸い前縁を有し、入口
から出口に向かって隣接する水中翼ブレード間に最適な
流れ領域分布を確立するような改良したトルクコンバー
タタービンを提供できる。 ［０００９］ 更に、本発明は、各水中翼ブレードが４ｍｍないし１０
ｍｍの範囲の最大厚さを有し、後縁が０．４０ｍｍない
し０．６０ｍｍの範囲の曲率半径を有するような改良し
たトルクコンバータタービンを提供できる。 ［００１０］
係るトルクコンバータタービンの特徴とするところは、
各外側ブレード表面が１．５０ｍｍないし２．５０ｍｍ
の範囲の曲率半径を有し；各内側ブレード表面が０．４
０ｍｍないし０．６０ｍｍの範囲の曲率半径を有し；水
中翼ブレードが４．００ｍｍないし１０．００ｍｍの範
囲の最大中央厚さ部分を有し、内側ブレード表面及び外
側ブレード表面がこの最大中央厚さ部分に円滑に接続し
ており、水中翼ブレードが外側ブレード表面から内側ブ
レード表面へ向かって、隣接する水中翼ブレード間に最
適な流れ領域分布を提供するような形状を呈しており；
シェル、コア及び水中翼ブレードが単一の素子として形
成されていることである。 ［０００５］ 本発明は、最小領域を匹敵する金属シートのブレード付
きタービンの最大領域と同じにするようにトルクコンバ
ータタービンを通る最適な流れ領域分布を確立すること
により、同一寸法の薄いブレード付きのタービンと同じ
コンバータ容量を提供するシェル及びコアと一体にモー
ルド成形又は鋳造された水中翼形状のブレードを有する
トルクコンバータタービンを提供する。 ［０００６］ 本発明は、外側シェル、コア及び水中翼ブレードを単一
の部材としてモールド成形し、水中翼ブレードがシェル
とコアとの問を延びる円滑で丸い前後縁を有するような
、一体的にモールド成形したトルクコンバータタービン
を提供する。本発明のトルクコンバータタービンは、モ
ールド成形した水中翼ブレードがトルクコンバータの速
度比の全範囲にわたってブレード領域への入口において
流体流れの方向変化に対して敏感度が顕著に小さい点で
、薄い金属ブレード付きのタービンに比べて付加的な利
点を与える。従って、匹敵する容量のトルクコンバータ
においては、本発明のモールド成形した水中翼ブレード
はトルクコンバータの速度比の全範囲にわたって改善し
た効率を提供する。 ［０００７］ それ故、本発明は、一体的にモールド成形した構造体が
水中翼形状のブレードを有するようなトルクコンバータ
のための改良したトルクコンバータタービンを提供する
。 ［０００８］ 本発明はまた、各水中翼ブレードが１．５０ｍｍないし
２．５０ｍｍの範囲の半径を持つ丸い前縁を有し、入口
から出口に向かって隣接する水中翼ブレード間に最適な
流れ領域分布を確立するような改良したトルクコンバー
タタービンを提供できる。 ［０００９］ 更に、本発明は、各水中翼ブレードが４ｍｍないし１０
ｍｍの範囲の最大厚さを有し、後縁が０．４０ｍｍない
し０．６０ｍｍの範囲の曲率半径を有するような改良し
たトルクコンバータタービンを提供できる。 ［００１０］
以下、図面を参照して本発明の詳細な説明するが、同一
の参照番号は同一の又は対応する部品を示すものとする
。図１には、トルクコンバータタービン１０を示し、こ
のタービンは一体的にモールド成形又は鋳造した構造体
を備え、この構造体は、（半トロイダル状の）シェル１
２と、（半トロイダル状の）コア１４と、複数個の水中
翼ブレード１６と、シェル１２の内周辺部１９に形成さ
れた駆動ハブ１８とを有する。 ［００１１］ シェル１２は凹状壁２０を有し、各水中翼ブレード１６
は凹状壁２０と一体的にモールド成形された側表面２２
を有する。コア１４は凸状壁２４を有し、各水中翼ブレ
ード１６はこの凸状壁と一体的に鋳造された側表面２６
を有する。シェル１２は（円形の）外周辺部２８と（円
形の）内周辺部３０とを有し、コア１４は（円形の）外
周辺部３２と（円形の）内周辺部３４とを有する。 ［００１２］ 各水中翼ブレード１６は丸い前縁即ち外側ブレード表面
３６と、丸い後縁即ち内側ブレード表面３８とを有する
。図１．２に明示するように、前縁３６はシェル１２の
外周辺部２８とコア１４の外周辺部３２との問を延びる
。内側ブレード表面即ち後縁３８はシェル１２の内周辺
部３０とコア１４の内周辺部３４との問を延びる。 ［００１３］ 好ましい実施例においては、トルクコンバータタービン
１０は等間隔で位置した２３個の水中翼ブレード１６を
有する。各水中翼ブレード１６の前縁３６は１５０ｍｍ
ないし２．５０ｍｍの範囲の曲率半径を有し、後縁３８
は０．４０ｍｍないし０．６０ｍｍの範囲の半径を有す
る。従って、各水中翼ブレード１６に対して円滑な入口
及び出口表面が提供される。 ［００１４］ 図２．３．４に明示するように、各水中翼ブレード１６
の幅は、ブレードがその前縁３６から離れるにつれて、
４．００ｍｍないし１０．００ｍｍの範囲の最大厚さＴ
まで増大する。図２に明示するように、隣接する水中翼
ブレード１６は入口領域４０と出口領域４２とを有する
。入口領域４０と出口領域４２との間では、各対の隣接
する水中翼ブレード１６は、入口領域４０と出口領域４
２との問を延びる流れ領域を有する。この最適な流れ領
域分布はトルクコンバータタービン１０内での流れ損失
を最小にする。２４５ｍｍの外径を有するトルクコンバ
ータにおいては、前縁３６の曲率半径は１．５０ｍｍな
いし２．００ｍｍの範囲にあるのが好ましく、ブレード
の最大厚さ（Ｔ）は４．０ｍｍないし６．０ｍｍの範囲
にあるのが好ましく、後縁３８の曲率半径は０．４ｍｍ
ないし０．５ｍｍの範囲にあるのが好ましい。 ［００１５］ 丸い前縁３６は入来する流体即ち入口流体の入射角に対
するトルクコンバータタービン１０の感度を減少させる
。周知のように、入射角は実質上２５度以上の幅広い値
の範囲内で変化する。丸い後縁３８は、トルクコンバー
タタービン１０を出るときには、トルクコンバータのス
テータ（図示せず）に入る前の流体よりも、流体に対し
て一層少ない影響をあたえる。 ［００１６］ 本発明に従って構成されたタービンを使用するトルクコ
ンバータを２人ぶり車両においてテストしたところ、車
両の燃費が０．２１３ｋｐｌ （１米国ガロン当す０
．５マイル）以上径することが判った。本発明のトルク
コンバータはまた、２−３％の範囲内でトルクコンバー
タの効率を増大させることが判った。１つのトルクコン
バータをほぼ３．８リツトルのエンジンとトップギヤと
してオーバードライブを有する４速自動変速装置との間
に組み入れた。このトルクコンバータは１２２個の「Ｋ
」ファクター（因子）を有するものとして設計した。こ
の「Ｋ」因子は、テスト中に、本発明を使用するトルク
コンバータと比較するブレード付きのトルクコンバータ
のｒＫＪ因子と同じである。１８０個のｒＫＪ因子を有
する別のトルクコンバータを２．８リツトルのエンジン
と４速変速装置との間に組み入れたときにも、同様の改
善が得られることが判った。 ［００１７］ 本発明は、隣接する水中翼ブレード間で、同じトルクコ
ンバータ容量を与える匹敵する金属シートのタービンの
ものと同じ最小流れ領域を提供する。本発明のトルクコ
ンバータタービンは、前縁の特定な曲率半径のために、
水中翼ブレード間に進入する流体流れの方向に対する感
度が一層小さい。既知の水中翼型のブレードに比べて、
圧力分布及び速度分布が隣接する水中翼ブレード間の流
体流れを大幅に改善する。トルクコンバータタービン内
での流体流れ損失は、従来の水中翼素子に比べて、少な
くなる。本発明は、従来の技術では各トルクコンバータ
タービンに対して少なくとも２５個の水中翼ブレードを
使用するようなトルクコンバータタービンについて２３
個の水中翼ブレードを使用できる。
の参照番号は同一の又は対応する部品を示すものとする
。図１には、トルクコンバータタービン１０を示し、こ
のタービンは一体的にモールド成形又は鋳造した構造体
を備え、この構造体は、（半トロイダル状の）シェル１
２と、（半トロイダル状の）コア１４と、複数個の水中
翼ブレード１６と、シェル１２の内周辺部１９に形成さ
れた駆動ハブ１８とを有する。 ［００１１］ シェル１２は凹状壁２０を有し、各水中翼ブレード１６
は凹状壁２０と一体的にモールド成形された側表面２２
を有する。コア１４は凸状壁２４を有し、各水中翼ブレ
ード１６はこの凸状壁と一体的に鋳造された側表面２６
を有する。シェル１２は（円形の）外周辺部２８と（円
形の）内周辺部３０とを有し、コア１４は（円形の）外
周辺部３２と（円形の）内周辺部３４とを有する。 ［００１２］ 各水中翼ブレード１６は丸い前縁即ち外側ブレード表面
３６と、丸い後縁即ち内側ブレード表面３８とを有する
。図１．２に明示するように、前縁３６はシェル１２の
外周辺部２８とコア１４の外周辺部３２との問を延びる
。内側ブレード表面即ち後縁３８はシェル１２の内周辺
部３０とコア１４の内周辺部３４との問を延びる。 ［００１３］ 好ましい実施例においては、トルクコンバータタービン
１０は等間隔で位置した２３個の水中翼ブレード１６を
有する。各水中翼ブレード１６の前縁３６は１５０ｍｍ
ないし２．５０ｍｍの範囲の曲率半径を有し、後縁３８
は０．４０ｍｍないし０．６０ｍｍの範囲の半径を有す
る。従って、各水中翼ブレード１６に対して円滑な入口
及び出口表面が提供される。 ［００１４］ 図２．３．４に明示するように、各水中翼ブレード１６
の幅は、ブレードがその前縁３６から離れるにつれて、
４．００ｍｍないし１０．００ｍｍの範囲の最大厚さＴ
まで増大する。図２に明示するように、隣接する水中翼
ブレード１６は入口領域４０と出口領域４２とを有する
。入口領域４０と出口領域４２との間では、各対の隣接
する水中翼ブレード１６は、入口領域４０と出口領域４
２との問を延びる流れ領域を有する。この最適な流れ領
域分布はトルクコンバータタービン１０内での流れ損失
を最小にする。２４５ｍｍの外径を有するトルクコンバ
ータにおいては、前縁３６の曲率半径は１．５０ｍｍな
いし２．００ｍｍの範囲にあるのが好ましく、ブレード
の最大厚さ（Ｔ）は４．０ｍｍないし６．０ｍｍの範囲
にあるのが好ましく、後縁３８の曲率半径は０．４ｍｍ
ないし０．５ｍｍの範囲にあるのが好ましい。 ［００１５］ 丸い前縁３６は入来する流体即ち入口流体の入射角に対
するトルクコンバータタービン１０の感度を減少させる
。周知のように、入射角は実質上２５度以上の幅広い値
の範囲内で変化する。丸い後縁３８は、トルクコンバー
タタービン１０を出るときには、トルクコンバータのス
テータ（図示せず）に入る前の流体よりも、流体に対し
て一層少ない影響をあたえる。 ［００１６］ 本発明に従って構成されたタービンを使用するトルクコ
ンバータを２人ぶり車両においてテストしたところ、車
両の燃費が０．２１３ｋｐｌ （１米国ガロン当す０
．５マイル）以上径することが判った。本発明のトルク
コンバータはまた、２−３％の範囲内でトルクコンバー
タの効率を増大させることが判った。１つのトルクコン
バータをほぼ３．８リツトルのエンジンとトップギヤと
してオーバードライブを有する４速自動変速装置との間
に組み入れた。このトルクコンバータは１２２個の「Ｋ
」ファクター（因子）を有するものとして設計した。こ
の「Ｋ」因子は、テスト中に、本発明を使用するトルク
コンバータと比較するブレード付きのトルクコンバータ
のｒＫＪ因子と同じである。１８０個のｒＫＪ因子を有
する別のトルクコンバータを２．８リツトルのエンジン
と４速変速装置との間に組み入れたときにも、同様の改
善が得られることが判った。 ［００１７］ 本発明は、隣接する水中翼ブレード間で、同じトルクコ
ンバータ容量を与える匹敵する金属シートのタービンの
ものと同じ最小流れ領域を提供する。本発明のトルクコ
ンバータタービンは、前縁の特定な曲率半径のために、
水中翼ブレード間に進入する流体流れの方向に対する感
度が一層小さい。既知の水中翼型のブレードに比べて、
圧力分布及び速度分布が隣接する水中翼ブレード間の流
体流れを大幅に改善する。トルクコンバータタービン内
での流体流れ損失は、従来の水中翼素子に比べて、少な
くなる。本発明は、従来の技術では各トルクコンバータ
タービンに対して少なくとも２５個の水中翼ブレードを
使用するようなトルクコンバータタービンについて２３
個の水中翼ブレードを使用できる。
【図１】
本発明を合体したトルクコンバータタービンの断面立面
図である。
図である。
【図２】
図１の２−２線における部分断面図である。
【図３】
トルクコンバータタービンのコア側から見た水中翼ブレ
ードの内周辺部の平面図である。
ードの内周辺部の平面図である。
【図４】
トルクコンバータタービンのシェル側から見た水中翼ブ
レードの図である。
レードの図である。
Ｏトルクコンバータタービン
２ シェル
４ コア
６ 水中翼タービン
Ｏ凹状壁
２．２６ 側表面
４ 凸状壁
８ 外周辺部
０ 内周辺部
２ 外周辺部
４ 内周辺部
６ 外側ブレード表面
８ 内側ブレード表面
図面
【図１】
ｒ
會
特開平３−２９２４４３ （ｇ）
【図２】
特開平３−２９２４４３ （１Ｑ）
【図３】
【図４】
特開平３−２９２４４３ （’１１）
Claims (3)
- 【請求項１】外周辺部（２８）、内周辺部（３０）、及
びこれらの周辺部を接続する凹状壁（３０）を備えたシ
ェル（１２）と；外周辺部（３２）、内周辺部（３４）
、及びこれらの周辺部を接続し前記凹状壁に対面する凸
状壁（２４）を備えたコア（１４）と；前記凹状壁及び
凸状壁のうちの対応する１つに対して一体的に形成され
た１対の側表面（２２、２６）を備え、前記シェル及び
コアの外周辺部間を延びる外側ブレード表面（３６）及
び前記内周辺部に隣接して前記シェルとコアとの問を延
びる内側ブレード表面（３８）をそれぞれ具備した複数
個の水中翼ブレード（１６）と、を有するトルクコンバ
ータのためのトルクコンバータタービンにおいて、 前記各外側ブレード表面（３６）が１．５０ｍｍないし
２．５０ｍｍの範囲の曲率半径を有し；前記各内側ブレ
ード表面（３８）が０．４０ｍｍないし０．６０ｍｍの
範囲の曲率半径を有し；前記水中翼ブレード（１６）が
４．００ｍｍないし１０．００ｍｍの範囲の最大中央厚
さ（Ｔ）部分を有し、前記内側ブレード表面及び外側ブ
レード表面がこの最大中央厚さ部分に滑らかに接続して
おり、同水中翼ブレードが同外側ブレード表面から内側
ブレード表面へ向かって、隣接する同水中翼ブレード間
に最適な流れ領域分布を提供するような形状を呈してお
り；前記シェル、コア及び水中翼ブレードが単一の素子
として形成されていることを特徴とするトルクコンバー
タタービン。 - 【請求項２】前記水中翼ブレード（１６）が前記凹状壁
（２０）と凸状壁（２４）との間でこれらの壁に一体的
にモールド成形されており；前記最大中央厚さ（Ｔ）部
分の厚さが４．００ｍｍないし７．００ｍｍの範囲にあ
ることを特徴とする請求項１のトルクコンバータタービ
ン。 - 【請求項３】前記各水中翼ブレード（１６）の前記外側
ブレード表面（３６）が１．５０ｍｍないし２．００ｍ
ｍの範囲の曲率半径を有し；前記内側ブレード表面（３
８）が０．４０ｍｍないし０．５０ｍｍの範囲の曲率半
径を有し；前記最大中央厚さ（Ｔ）部分の厚さが４．０
０ｍｍないし６．００ｍｍの範囲にあることを特徴とす
る請求項１又は２のトルクコンバータタービン。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US45687589A | 1989-12-26 | 1989-12-26 | |
| US456875 | 1989-12-26 | ||
| US07/509,123 US5037272A (en) | 1989-12-26 | 1990-04-16 | Torque converter turbine |
| US509123 | 1990-04-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03292443A true JPH03292443A (ja) | 1991-12-24 |
Family
ID=27038392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2407055A Pending JPH03292443A (ja) | 1989-12-26 | 1990-12-26 | トルクコンバータタービン |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5037272A (ja) |
| EP (1) | EP0435358A3 (ja) |
| JP (1) | JPH03292443A (ja) |
| CA (1) | CA2024888C (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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