JPH0328345A - 低燐クロム合金の製造方法 - Google Patents
低燐クロム合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH0328345A JPH0328345A JP16113789A JP16113789A JPH0328345A JP H0328345 A JPH0328345 A JP H0328345A JP 16113789 A JP16113789 A JP 16113789A JP 16113789 A JP16113789 A JP 16113789A JP H0328345 A JPH0328345 A JP H0328345A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chromium
- converter
- phosphorus
- blown
- low
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 70
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 67
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 66
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 23
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 23
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 4
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 14
- 239000003245 coal Substances 0.000 abstract description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 3
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 abstract description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- -1 and simultaneously Substances 0.000 abstract 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 abstract 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 3
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 3
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 2
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 239000006253 pitch coke Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は転炉を用いてクロム含有鋼を溶製する方法に
関するものである。
関するものである。
[従来の技術」
ステンレス鋼を初めとするクロム含有合金鋼は、高炭素
フェロクロムを副原料として転炉で酸素吹精により精錬
されている。最近では高炭素フエロクロムに変えてクロ
ム生鉱石や半還元クロム鉱石を使用する方法も提案され
ている(特公昭59−153863参照)。
フェロクロムを副原料として転炉で酸素吹精により精錬
されている。最近では高炭素フエロクロムに変えてクロ
ム生鉱石や半還元クロム鉱石を使用する方法も提案され
ている(特公昭59−153863参照)。
クロム含有合金鋼において燐(P)は粒界腐食割れや熱
間割れなどの原因となるためできるだけ低いことが望ま
しい。特に油井管や厚板などに使用されるクロム合金鋼
やステンレス鋼についてはその要求が強まり、溶鋼の脱
燐については炉外精錬等の技術が発達し各種の方法が提
案されている。
間割れなどの原因となるためできるだけ低いことが望ま
しい。特に油井管や厚板などに使用されるクロム合金鋼
やステンレス鋼についてはその要求が強まり、溶鋼の脱
燐については炉外精錬等の技術が発達し各種の方法が提
案されている。
クロムを含む鋼においてはクロム源となる合金鉄からの
燐の流入を最小限に抑えなければならない。
燐の流入を最小限に抑えなければならない。
フエロクロム中の燐は主として製錬過程で使用する還元
材であるコークスまたはフラックスとして使用する副原
料から入るものである。このため低燐のフエロクロムを
得るには先ず燐の低い原料を使用しなければならない。
材であるコークスまたはフラックスとして使用する副原
料から入るものである。このため低燐のフエロクロムを
得るには先ず燐の低い原料を使用しなければならない。
しかし低燐原料は人手が困難である。そこでフエロクロ
ムの脱燐が考えられる。クロム合金鉄の脱燐はクロム元
素と燐との親和力が強いため技術的にも困難である。
ムの脱燐が考えられる。クロム合金鉄の脱燐はクロム元
素と燐との親和力が強いため技術的にも困難である。
フェロクロムの脱燐方法は強塩基性のスラブで洗う方法
が最も効果的な方法であるが、コストもかさむため満足
のいく方法が確立されていないのが実情である。したが
って製鋼工程での脱燐精錬に負わざるをえないのが現状
である。
が最も効果的な方法であるが、コストもかさむため満足
のいく方法が確立されていないのが実情である。したが
って製鋼工程での脱燐精錬に負わざるをえないのが現状
である。
[発明が解決すべき課題]
製鋼工程での脱燐精諌においては、転炉を使用して酸化
精錬により燐を酸化し、スラグ中に除去する方法がおこ
なわれている。この場合燐含有量が多いと精錬時間が長
くなり、以後の連続鋳造工程との組合わせにおいて生産
性向上のネックとなる。また塩基性のフラックス成分も
多くなることから熱源としての炭素や珪素を多く必要と
するほか、クロムが酸化される割合も高くなり好ましい
ことではない。またクロム生鉱石を使用する場合は同時
に熱源となる炭素を追装せねばないうえ、クロムの還元
に長時間を要し、クロムの酸化損失も多くなるという欠
点を有する。
精錬により燐を酸化し、スラグ中に除去する方法がおこ
なわれている。この場合燐含有量が多いと精錬時間が長
くなり、以後の連続鋳造工程との組合わせにおいて生産
性向上のネックとなる。また塩基性のフラックス成分も
多くなることから熱源としての炭素や珪素を多く必要と
するほか、クロムが酸化される割合も高くなり好ましい
ことではない。またクロム生鉱石を使用する場合は同時
に熱源となる炭素を追装せねばないうえ、クロムの還元
に長時間を要し、クロムの酸化損失も多くなるという欠
点を有する。
本発明は燐含有量が少なく、発熱源となる適量の炭素を
含有する高還元クロム鉱石粉末を使用して、低燐のクロ
ム含有合金鋼を短時間で生産性良く製造する方法を提供
せんとするものである。
含有する高還元クロム鉱石粉末を使用して、低燐のクロ
ム含有合金鋼を短時間で生産性良く製造する方法を提供
せんとするものである。
[課題を解決するための手段]
本発明ではクロム合金を上下吹き転炉で溶製するにあた
り、クロム含有率22〜48%.鉄含有率11〜24%
、炭素含有率3〜10%、燐含有率0.008%以下で
あってクロム還元率80%以上の高還元クロム鉱石粉を
不活性ガスと共に転炉底部より吹込むとともに、溶鋼上
部より酸素を吹込むことを特徴とする。
り、クロム含有率22〜48%.鉄含有率11〜24%
、炭素含有率3〜10%、燐含有率0.008%以下で
あってクロム還元率80%以上の高還元クロム鉱石粉を
不活性ガスと共に転炉底部より吹込むとともに、溶鋼上
部より酸素を吹込むことを特徴とする。
本発明者らは先に間接加熱式回転炉を使用して高還元ク
ロム鉱石粉末を得る方法を提案した(特願昭63−59
880参照)。この方法によれば、最少限の還元用炭材
を使用して含有クロムのうち80%以上がクロムカーバ
イドに還元され、燐含有量の低いクロム鉱石の粉末を得
ることができる。この高還元クロム鉱石粉末を使用すれ
ばクロムの還元に要するエネルギーと精錬時間は大幅に
短縮できるばかりでなく、低燐クロム含有合金の製造が
極めて容易となる。
ロム鉱石粉末を得る方法を提案した(特願昭63−59
880参照)。この方法によれば、最少限の還元用炭材
を使用して含有クロムのうち80%以上がクロムカーバ
イドに還元され、燐含有量の低いクロム鉱石の粉末を得
ることができる。この高還元クロム鉱石粉末を使用すれ
ばクロムの還元に要するエネルギーと精錬時間は大幅に
短縮できるばかりでなく、低燐クロム含有合金の製造が
極めて容易となる。
先ず、本発明で使用する高還元クロム鉱石粉末について
説明する。
説明する。
本発明で使用する高還元クロム鉱石粉末は、燐含有量の
低いクロム鉱石を、燐含有量の低いほぼ理論量の炭素質
還元材とともに間接加熱式回転炉中で高温に加熱して得
られるものであって、その性状はクロム含有率22〜4
8%,鉄含有率11〜24%、炭素含有率3〜10%、
燐含有率0.008%以下であって、クロム還元率80
%以上の粒径0.5〜5mmの粉末状のクロム鉱石であ
る。原料として使用するクロム鉱石や炭素質還元剤はな
るべく燐含有量の低いものが好ましいことは言うまでも
ない。従来の固相還元法ではクロム鉱石と炭素質還元剤
を一旦ベレット化して還元ぽい焼するので、その際、粉
化、割れの原因となるVMの高い炭素質還元剤は使用不
可能であった。
低いクロム鉱石を、燐含有量の低いほぼ理論量の炭素質
還元材とともに間接加熱式回転炉中で高温に加熱して得
られるものであって、その性状はクロム含有率22〜4
8%,鉄含有率11〜24%、炭素含有率3〜10%、
燐含有率0.008%以下であって、クロム還元率80
%以上の粒径0.5〜5mmの粉末状のクロム鉱石であ
る。原料として使用するクロム鉱石や炭素質還元剤はな
るべく燐含有量の低いものが好ましいことは言うまでも
ない。従来の固相還元法ではクロム鉱石と炭素質還元剤
を一旦ベレット化して還元ぽい焼するので、その際、粉
化、割れの原因となるVMの高い炭素質還元剤は使用不
可能であった。
本発明で使用する間接加熱方法では低燐炭素質還元剤で
あるオイルコークス、ピッチコークス、石炭等の使用が
可能になった。この高還元クロム鉱石粉末は過剰の炭素
質還元材を使用しないので、炭素質還元材から入る燐分
が極めて少なく、燐含有量はせいぜいQ.GO8%程度
であり、最も低いものは0.002%も可能である。ま
た、クロムは全クロム分のうち80%以上が還元されて
クロムカーバイド( Cry C3)の形になっている
。鉄はほぼ100%鉄カーバイド( FeyCs )に
還元されている。
あるオイルコークス、ピッチコークス、石炭等の使用が
可能になった。この高還元クロム鉱石粉末は過剰の炭素
質還元材を使用しないので、炭素質還元材から入る燐分
が極めて少なく、燐含有量はせいぜいQ.GO8%程度
であり、最も低いものは0.002%も可能である。ま
た、クロムは全クロム分のうち80%以上が還元されて
クロムカーバイド( Cry C3)の形になっている
。鉄はほぼ100%鉄カーバイド( FeyCs )に
還元されている。
クロム・鉄カーバイドの他は20〜30%の脈石成分か
ら成っている。この高還元クロム鉱石粉末を転炉で使用
すればクロムの還元は殆ど必要なく、単に脈石成分を溶
融分離すれば良2いので、精錬時間は短くてよい。また
、適量の炭素を含んでいるので精錬に必要な熱源を同時
に供給する結果となる。しかも燐持込量の極めて低い合
金が得られる。
ら成っている。この高還元クロム鉱石粉末を転炉で使用
すればクロムの還元は殆ど必要なく、単に脈石成分を溶
融分離すれば良2いので、精錬時間は短くてよい。また
、適量の炭素を含んでいるので精錬に必要な熱源を同時
に供給する結果となる。しかも燐持込量の極めて低い合
金が得られる。
次にこの高還元クロム鉱石粉末を使用した転炉精錬につ
いて説明する。
いて説明する。
先ず、転炉にあらかじめ脱硫、脱燐した銑鉄とフラック
スとして生石灰及び珪石を溶w4lトン当たり30〜4
5kg投入し、炉底の羽口から溶鋼中に窒素ガスととも
に熱源となる石炭粉又はコークス粉を吹込む。石炭粉の
量は100〜150kg/ton−steel程度であ
る。石炭はP : 0.006%以下の低燐石炭を使用
すべきである。同時に上吹きランスから酸素を吹付けて
溶鋼の温度を1,300℃から1,600℃に上げる。
スとして生石灰及び珪石を溶w4lトン当たり30〜4
5kg投入し、炉底の羽口から溶鋼中に窒素ガスととも
に熱源となる石炭粉又はコークス粉を吹込む。石炭粉の
量は100〜150kg/ton−steel程度であ
る。石炭はP : 0.006%以下の低燐石炭を使用
すべきである。同時に上吹きランスから酸素を吹付けて
溶鋼の温度を1,300℃から1,600℃に上げる。
この時送酸速度は4〜6N m 37min−tonが
適する。
適する。
生石灰及び珪石は酸化精錬で生じたSin2、MnOな
どと結合してスラグを形成すると同時に、後の工程で入
るクロム鉱石の脈石成分とも結合して低融点のスラグを
形成させるためのものである。最終的に溶鋼温度を1,
600℃に調整しておく。また燐の高い銑鉄においては
あらかじめ脱燐処理を施し、燐を0.02%以下まで下
げておくのが有利である。 次いで必要量のクロムを含
む高還元クロム鉱石粉末を不活性のキャリアガスを使用
して転炉底から溶鋼中に吹込む。クロム鉱石粉の吹込速
度は1 5 〜3 0 kg/ min−ton程度が
よい。不活性ガスは窒素またはアルゴンガスを使用する
。特に低窒素鋼とする場合はアルゴンガスを使用する。
どと結合してスラグを形成すると同時に、後の工程で入
るクロム鉱石の脈石成分とも結合して低融点のスラグを
形成させるためのものである。最終的に溶鋼温度を1,
600℃に調整しておく。また燐の高い銑鉄においては
あらかじめ脱燐処理を施し、燐を0.02%以下まで下
げておくのが有利である。 次いで必要量のクロムを含
む高還元クロム鉱石粉末を不活性のキャリアガスを使用
して転炉底から溶鋼中に吹込む。クロム鉱石粉の吹込速
度は1 5 〜3 0 kg/ min−ton程度が
よい。不活性ガスは窒素またはアルゴンガスを使用する
。特に低窒素鋼とする場合はアルゴンガスを使用する。
同時に上吹きランスから酸素と炭剤を吹付けて、溶鋼温
度を約1,600℃に保持しながら酸化クロムの還元と
脱炭を行なう。この時の送酸速度も4〜7 N m ’
/min−ton程度が適当である。還元後期には酸素
をアルゴンガスで希釈して吹込むとクロムの酸化防止に
有効である。高還元クロム鉱石粉中のクロムは殆ど還元
されているので未還元の酸化物クロムを還元するのに要
する時間は僅かである。
度を約1,600℃に保持しながら酸化クロムの還元と
脱炭を行なう。この時の送酸速度も4〜7 N m ’
/min−ton程度が適当である。還元後期には酸素
をアルゴンガスで希釈して吹込むとクロムの酸化防止に
有効である。高還元クロム鉱石粉中のクロムは殆ど還元
されているので未還元の酸化物クロムを還元するのに要
する時間は僅かである。
また、高還元クロム鉱石粉から入る燐は僅かである。こ
れと同時に脱炭精錬して炭素レベルを0.10%以下迄
下げる仕上げ精錬をする。
れと同時に脱炭精錬して炭素レベルを0.10%以下迄
下げる仕上げ精錬をする。
以上詳述した方法により燐含有量の低いクロム合金鋼を
短時間の転炉精錬により効率良く得ることができる。
短時間の転炉精錬により効率良く得ることができる。
[作用」
本発明は間接式加熱炉で必要最少限の炭素質還元材を使
用して還元した、燐含有量が低く高度に還元されたクロ
ム鉱石粉を使用するので、クロム含有鋼の燐分を低く抑
えることができる。また、クロムの精錬は間接式加熱炉
で殆どを行なうのでクロム含有鋼の精錬時間を大幅に短
縮する。
用して還元した、燐含有量が低く高度に還元されたクロ
ム鉱石粉を使用するので、クロム含有鋼の燐分を低く抑
えることができる。また、クロムの精錬は間接式加熱炉
で殆どを行なうのでクロム含有鋼の精錬時間を大幅に短
縮する。
[実施例1
表lに示すような組成を有するサイズ1〜3mmのクロ
ム鉱石100部に対して表2に示すコークス粉末を23
部の割合で配合した。この配合割合は炭素量が次式に従
ってクロム鉱石を100%還元するために必要とする量
である。
ム鉱石100部に対して表2に示すコークス粉末を23
部の割合で配合した。この配合割合は炭素量が次式に従
ってクロム鉱石を100%還元するために必要とする量
である。
7Cr203 + 27C − 2Cr7C3 + 2
1COT・・・・・−(3)7FeO + IOC −
Fe7C3 + 7CO↑−−−−−− (4)表
l 表3 ここで RCr= (Sol.Cr) / (全Cr
)RFe= (Sol.Fe) / (全Fe)(So
l.Cr) /34.67 + (SolFe) /5
5.85表2 このように混合した原料を間接加熱式回転炉で最高1,
480 ℃まで加熱し、表3に示すような高還元クロム
鉱石粉末を得た。
1COT・・・・・−(3)7FeO + IOC −
Fe7C3 + 7CO↑−−−−−− (4)表
l 表3 ここで RCr= (Sol.Cr) / (全Cr
)RFe= (Sol.Fe) / (全Fe)(So
l.Cr) /34.67 + (SolFe) /5
5.85表2 このように混合した原料を間接加熱式回転炉で最高1,
480 ℃まで加熱し、表3に示すような高還元クロム
鉱石粉末を得た。
次に.表4に示す銑鉄2トンを十分予熱した試験用転炉
に装入し生石灰70kgと珪石70kgとを投入した後
、炉底羽口から表2と同じコークス粉490kgと酸素
を送り込み、溶鋼温度を1.300℃から1,600℃
まで上昇させた。酸素は12Nm37 minの割合で
約IO分間吹込んだ。
に装入し生石灰70kgと珪石70kgとを投入した後
、炉底羽口から表2と同じコークス粉490kgと酸素
を送り込み、溶鋼温度を1.300℃から1,600℃
まで上昇させた。酸素は12Nm37 minの割合で
約IO分間吹込んだ。
石炭は酸素IN一にたいして30kgの割合で混合して
合計27.5kg吹込んだ。
合計27.5kg吹込んだ。
表4
[効果]
本発明によれば予め還元されたクロム鉱石を使用するの
で、精錬時間が大幅に短縮でき、また、クロム源として
リンの少ない高還元クロム鉱石を使用するのでリン含有
量の少ないクロム含有鋼を容易に得ることができる。
で、精錬時間が大幅に短縮でき、また、クロム源として
リンの少ない高還元クロム鉱石を使用するのでリン含有
量の少ないクロム含有鋼を容易に得ることができる。
次いで、底吹きランスから前記高還元クロム鉱石粉末を
アルゴンガスを用いて吹込み、同時に上吹きランスから
酸素を吹込んだ。高還元クロム鉱石粉末の吹込み速度は
100kg/IIIin、吹込み量は1,430 k
g、酸素ガスス吹込み速度は12 Nn+3/l!li
n前後とし、溶鋼温度を1,650 ±50℃の範囲
に保持した高還元クロム鉱石粉末吹込み終了後上吹きラ
ンスから吹込むガスをアルゴン:酸素=1:1とし、混
合ガスを5 Nm”/ffiin の割合で3分間吹込
み、この間炉底羽口からアルゴンガスを2Nm37wi
n の割合で吹込み、炭素量を0.05%に調整した。
アルゴンガスを用いて吹込み、同時に上吹きランスから
酸素を吹込んだ。高還元クロム鉱石粉末の吹込み速度は
100kg/IIIin、吹込み量は1,430 k
g、酸素ガスス吹込み速度は12 Nn+3/l!li
n前後とし、溶鋼温度を1,650 ±50℃の範囲
に保持した高還元クロム鉱石粉末吹込み終了後上吹きラ
ンスから吹込むガスをアルゴン:酸素=1:1とし、混
合ガスを5 Nm”/ffiin の割合で3分間吹込
み、この間炉底羽口からアルゴンガスを2Nm37wi
n の割合で吹込み、炭素量を0.05%に調整した。
これにより表4に示す低燐ステンレス鋼が得られた。
Claims (1)
- クロム合金を上下吹き転炉で溶製するにあたり、クロム
含有率22〜48%、鉄含有率11〜24%、炭素含有
率3〜10%、燐含有率0.008%以下であって、ク
ロム還元率80%以上の高還元クロム鉱石粉を不活性ガ
スと共に転炉底部より吹込むとともに、溶鋼上部より酸
素をクロム鉱石粉1トン当たり4〜7Nm^3吹込むこ
とを特徴とする低燐クロム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16113789A JP2747031B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 低燐クロム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16113789A JP2747031B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 低燐クロム合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0328345A true JPH0328345A (ja) | 1991-02-06 |
JP2747031B2 JP2747031B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=15729298
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16113789A Expired - Fee Related JP2747031B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 低燐クロム合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2747031B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ297553B6 (cs) * | 2005-09-15 | 2007-02-07 | Mittal Steel Ostrava A. S. | Zpusob legování nízkouhlíkové oceli dusíkem |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP16113789A patent/JP2747031B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ297553B6 (cs) * | 2005-09-15 | 2007-02-07 | Mittal Steel Ostrava A. S. | Zpusob legování nízkouhlíkové oceli dusíkem |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2747031B2 (ja) | 1998-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2003520899A5 (ja) | ||
US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
JPS63195209A (ja) | 製鋼方法 | |
JP2747031B2 (ja) | 低燐クロム合金の製造方法 | |
JP2964861B2 (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
US4200453A (en) | Process for the production of nickel alloys | |
JPH01147011A (ja) | 製鋼法 | |
JPS6247417A (ja) | スクラツプの溶解精錬方法 | |
JPH0297611A (ja) | 冷鉄源溶解方法 | |
JP2587286B2 (ja) | 製鋼方法 | |
JPH0776752A (ja) | 含クロム鋼の溶製方法 | |
JPS63195211A (ja) | Mnロス少なく低燐低炭素鋼を製造する方法 | |
JP2004010935A (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
JP2856103B2 (ja) | 溶銑脱燐方法 | |
JP3414811B2 (ja) | 低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法 | |
JP2755027B2 (ja) | 製鋼方法 | |
JP2802799B2 (ja) | ステンレス粗溶湯の脱燐、脱硫方法及びそれに使用するフラックス | |
JPH01215917A (ja) | ステンレス鋼の溶製方法 | |
JPH0841519A (ja) | 製鋼方法 | |
JPH0892627A (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH07138628A (ja) | 多量の冷材を添加できる鋼精錬法 | |
JPH032312A (ja) | 低燐銑の製造方法 | |
JPS61139614A (ja) | 製鋼法 | |
JPH02182820A (ja) | 転炉による溶鋼中Mn上昇精錬方法 | |
JPH03153811A (ja) | マンガン鉱石の溶融還元を伴う製鋼方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |