JPH03281759A - 超電導線用Nb―Ti系合金の製造方法 - Google Patents
超電導線用Nb―Ti系合金の製造方法Info
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、超電導線に用いるNb−Ti系合金の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
超電導マグネット等に使用される超電導線としては、N
b−Ti多心超電導線が一般的である。
b−Ti多心超電導線が一般的である。
Nb−Ti多心超電導線は通常、次のようにして製造さ
れる。すなわち、Nb−Ti合金鋳塊がらNb−Ti合
金棒を作り、それを銅パイプに挿入して縮径加工を施す
ことにより銅被覆Nb−Ti合金線を作り、この銅被P
INb−Ti合金線を多数本束ねて銅パイプに挿入した
ものを押出加工し、さらに引抜加工と焼鈍を繰り返して
所要の線径にする、という方法である。
れる。すなわち、Nb−Ti合金鋳塊がらNb−Ti合
金棒を作り、それを銅パイプに挿入して縮径加工を施す
ことにより銅被覆Nb−Ti合金線を作り、この銅被P
INb−Ti合金線を多数本束ねて銅パイプに挿入した
ものを押出加工し、さらに引抜加工と焼鈍を繰り返して
所要の線径にする、という方法である。
超電導線用Nb−Ti合金は、このように多数回の縮径
加工が施されるものであるから、加工性に優れているこ
とが肝要である。とくに近年は、Nb−Ti多心超電導
線の特性向上のため、Nb−Ti合金フィラメントの細
径化、多心化が進められており、また超電導線の接続に
よる永久電流の減衰を少なくするため超電導線の長尺化
が求められていることから、加工性に優れたNb−Ti
合金の製造技術に対する要求が年々高まっている。
加工が施されるものであるから、加工性に優れているこ
とが肝要である。とくに近年は、Nb−Ti多心超電導
線の特性向上のため、Nb−Ti合金フィラメントの細
径化、多心化が進められており、また超電導線の接続に
よる永久電流の減衰を少なくするため超電導線の長尺化
が求められていることから、加工性に優れたNb−Ti
合金の製造技術に対する要求が年々高まっている。
従来、超電導線用Nb−Ti合金を製造するには、真空
アーク溶解あるいは電子ビーム溶解によりNb−Tiを
溶解し7、水冷銅鋳型に鋳込む溶解鋳造工程を複数回行
った後、得られた鋳塊を800〜1000℃の温度で熱
間鍛造し、水焼入れして、必要に応じさらに冷間加工を
行い、Nb−Ti合金棒とする方法がとられている。
アーク溶解あるいは電子ビーム溶解によりNb−Tiを
溶解し7、水冷銅鋳型に鋳込む溶解鋳造工程を複数回行
った後、得られた鋳塊を800〜1000℃の温度で熱
間鍛造し、水焼入れして、必要に応じさらに冷間加工を
行い、Nb−Ti合金棒とする方法がとられている。
しかしこの方法で製造された超電導線用Nb−Ti合金
は、鋳造の際、Nb濃化部、Til化部の偏析が発生し
ており、この偏析は、鋳造時の冷却が鋳型側壁のろから
の冷却であるため、冷却速度の小さい鋳塊上部はど顕著
になっている。近年では特にコストダウンを図るため鋳
塊径を大きくする傾向にあり、鋳塊を大型化すると偏析
の程度も大きくなる。このように偏析の多いNb−4i
合金は、加工性が劣り、超電導線のフィラメントに加工
される過程で断線やくびれが発生しやずい。Nb−Ti
フィラメントの断線やくびれは超電導線の臨界電流密度
の低下につながるため、これを如何に少なくするかが大
きな課題となっている。
は、鋳造の際、Nb濃化部、Til化部の偏析が発生し
ており、この偏析は、鋳造時の冷却が鋳型側壁のろから
の冷却であるため、冷却速度の小さい鋳塊上部はど顕著
になっている。近年では特にコストダウンを図るため鋳
塊径を大きくする傾向にあり、鋳塊を大型化すると偏析
の程度も大きくなる。このように偏析の多いNb−4i
合金は、加工性が劣り、超電導線のフィラメントに加工
される過程で断線やくびれが発生しやずい。Nb−Ti
フィラメントの断線やくびれは超電導線の臨界電流密度
の低下につながるため、これを如何に少なくするかが大
きな課題となっている。
本発明は、上記のような課題を解決した超電導線用Nb
−Ti系合金の製造方法を提供するもので、その構成は
、Nb−Ti系合金を鋳造した後、安定化金属と複合す
る前に、その合金に、Tiの融点より高く、その合金の
固相線温度より低い温度で均質化熱処理を施すことを特
徴とするものである。
−Ti系合金の製造方法を提供するもので、その構成は
、Nb−Ti系合金を鋳造した後、安定化金属と複合す
る前に、その合金に、Tiの融点より高く、その合金の
固相線温度より低い温度で均質化熱処理を施すことを特
徴とするものである。
種々の検討結果から、Nb−Ti系合金を上記の温度範
囲で熱処理すると、Nb−Ti系合金フィラメントの断
線やくびれが格段に少なくなることが判明した。例えば
Nb−46,5wt%Ti合金鋳塊は、1650℃の温
度で100時間熱処理してもフィラメントにしたときに
断線やくびれが10%の割合で発生ずるが、融点(17
20℃)より高い例えば1730℃の温度では50時間
の熱処理で、断線・くびれ発生率は4%となり、大幅に
改善される。これは、Nb−Ti合金をTiの融点より
高い温度に加熱すると、Ti1Jツチ偏析部がその組成
での同相線温度に近づき著I、り活性化すること、ある
いはTiリッチ偏析部がその組成での固相線温度を越え
液相を生じることにより、Ti−Nb間の拡散反応がよ
り速やかに進行するためと考えられる。
囲で熱処理すると、Nb−Ti系合金フィラメントの断
線やくびれが格段に少なくなることが判明した。例えば
Nb−46,5wt%Ti合金鋳塊は、1650℃の温
度で100時間熱処理してもフィラメントにしたときに
断線やくびれが10%の割合で発生ずるが、融点(17
20℃)より高い例えば1730℃の温度では50時間
の熱処理で、断線・くびれ発生率は4%となり、大幅に
改善される。これは、Nb−Ti合金をTiの融点より
高い温度に加熱すると、Ti1Jツチ偏析部がその組成
での同相線温度に近づき著I、り活性化すること、ある
いはTiリッチ偏析部がその組成での固相線温度を越え
液相を生じることにより、Ti−Nb間の拡散反応がよ
り速やかに進行するためと考えられる。
均質化熱処理は好ましくは、その合金の固相線温度より
70℃低い温度以上の温度で行うとよい。
70℃低い温度以上の温度で行うとよい。
このようにすると、Ti1Jッチ偏析部がその組成での
固相線温度を越えて液相を生じやすくなり、液相−固相
の拡散反応が増加して、均質化が格段に速やかに進行す
る。
固相線温度を越えて液相を生じやすくなり、液相−固相
の拡散反応が増加して、均質化が格段に速やかに進行す
る。
しかし温度が高すぎると、鋳塊が局部的に溶解し、形状
を保持できなくなる危険性があるので、均質化熱処理は
、その合金の固相線温度より20℃低い温度以下の温度
で行うことが望ましい。
を保持できなくなる危険性があるので、均質化熱処理は
、その合金の固相線温度より20℃低い温度以下の温度
で行うことが望ましい。
また均質化熱処理は、Nb−Ti合金が銅などの安定化
金属と複合される前に行光ばよいが、均質化熱処理後は
外削加工が必要であるから、その外削加工の工数、歩留
りを考慮すると、縮径加工した後に行うより、鋳塊の段
階または縮径加工のできるだけ初期の段階例えば熱間鍛
造後さらに冷間加工をする場合は鍛造材の段階で行った
方がコスト的に有利である。
金属と複合される前に行光ばよいが、均質化熱処理後は
外削加工が必要であるから、その外削加工の工数、歩留
りを考慮すると、縮径加工した後に行うより、鋳塊の段
階または縮径加工のできるだけ初期の段階例えば熱間鍛
造後さらに冷間加工をする場合は鍛造材の段階で行った
方がコスト的に有利である。
なおNb−Ti系合金と安定化金属を複合加工するため
にはNb−Ti系合金の結晶粒度の調整を行うことが望
ましい。
にはNb−Ti系合金の結晶粒度の調整を行うことが望
ましい。
以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
実施例I
Nb−46,5wt%77、a金を500mlTlφに
鋳造(7た後、その鋳塊に1730℃で50時間の均質
化熱処理を施(7、その後、外削、熱間鍛造、外削を行
ってNb−Ti合金棒を製造した。このNb−Ti合金
棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出し、さら
に冷間加工して銅被覆Nb−Ti合金線を製造した。こ
の複合線を整直し、定尺切断したものを多数本束ねて中
空銅ビレットに挿入し、それを稠密加工し、再び熱間押
出した後、引抜加工と熱処理を繰り返1.で、銅比1.
5、Nb−Tiフィラメント数7000本、外径1.2
m1Tlφの銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
鋳造(7た後、その鋳塊に1730℃で50時間の均質
化熱処理を施(7、その後、外削、熱間鍛造、外削を行
ってNb−Ti合金棒を製造した。このNb−Ti合金
棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出し、さら
に冷間加工して銅被覆Nb−Ti合金線を製造した。こ
の複合線を整直し、定尺切断したものを多数本束ねて中
空銅ビレットに挿入し、それを稠密加工し、再び熱間押
出した後、引抜加工と熱処理を繰り返1.で、銅比1.
5、Nb−Tiフィラメント数7000本、外径1.2
m1Tlφの銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
実施例2
Nb−46,5wt%Ti合金をアーク溶解、鋳造して
、500 mmφの鋳塊を得、これをスライスして試料
を作製した。この試料を調査した結果、配合組成に対l
ノCTlが最大7wt%多いTi1Jッチ偏析部と、f
ibが最大3〜4wt%多いNbリッチ偏析部が認めら
ねた。
、500 mmφの鋳塊を得、これをスライスして試料
を作製した。この試料を調査した結果、配合組成に対l
ノCTlが最大7wt%多いTi1Jッチ偏析部と、f
ibが最大3〜4wt%多いNbリッチ偏析部が認めら
ねた。
次にこのスライス試料を1850℃±5℃で15時間、
真空中で熱処理した。図−3に示すようにNb−Ti合
金の平衡状態図によるとNb−46,5wt%Ti合金
の固相線温度は1.880℃であり、上記熱処理温度1
850℃は、例えばNb−50wt%TiのTiリッチ
偏析部で一部液相が生じる温度である。熱処理後のスラ
イス試料を調査した結果、偏析部の解消が著しく、特に
Tiリッチ偏析部はすべて解消していた。これはTiU
ッチ偏析部に−F記熱処理温度で液相が生じ、固相一液
相の拡散反応となって均質化が速やかに進んだためと考
えられる。すなわちこの程度の温度で均質化熱処理を行
うと、短時間で十分な均質化が達成できることが分かる
。
真空中で熱処理した。図−3に示すようにNb−Ti合
金の平衡状態図によるとNb−46,5wt%Ti合金
の固相線温度は1.880℃であり、上記熱処理温度1
850℃は、例えばNb−50wt%TiのTiリッチ
偏析部で一部液相が生じる温度である。熱処理後のスラ
イス試料を調査した結果、偏析部の解消が著しく、特に
Tiリッチ偏析部はすべて解消していた。これはTiU
ッチ偏析部に−F記熱処理温度で液相が生じ、固相一液
相の拡散反応となって均質化が速やかに進んだためと考
えられる。すなわちこの程度の温度で均質化熱処理を行
うと、短時間で十分な均質化が達成できることが分かる
。
そこで前記鋳塊に1850℃±5℃で15時間の均質化
熱処理を施したこと以外は実施例1と同じ条件で、同じ
構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
熱処理を施したこと以外は実施例1と同じ条件で、同じ
構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
実施例3
均質化熱処理を1810℃で20時間にしたこと以外は
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti
超電導線を製造した。
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti
超電導線を製造した。
実施例4
均質化熱処理を1830℃で15時間にしたこと以外は
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化NbTi超
電導線を製造した。
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化NbTi超
電導線を製造した。
実施例5
均質化熱処理を1780℃で80時間にしたこと以外は
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti
超電導線を製造した。
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti
超電導線を製造した。
比較例1
均質化熱処理を1650℃で100時間にしたこと以外
は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−T
i超電導線を製造した。
は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−T
i超電導線を製造した。
比較例2
均質化熱処理を1650℃で50時間にしたこと以外は
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化NbTi超
電導線を製造した。
実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化NbTi超
電導線を製造した。
比較例3
均質化熱処理を行わないこと以外は実施例1吉同じ条件
で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した
。
で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した
。
Lヒ較例4
均質化熱処理を1000℃で100時間にし、たこと以
外は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−
Ti超電導線を製造した。
外は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−
Ti超電導線を製造した。
比較例5
均質化熱処理を1350℃で100時間にしたこと以外
は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Wb−4
i超電導線を製造した。
は実施例1と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Wb−4
i超電導線を製造した。
辺土の各実施例、比較例で製造した超電導線について、
Nb−Tiフィラメントの断線、くびれの発生率を調べ
、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。
Nb−Tiフィラメントの断線、くびれの発生率を調べ
、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。
なおフィラメントの断線、くびれの発生率とは、全フィ
ラメント数に対する断線またはくびれの発生したフィラ
メント数の百分率であり、その調査は超電導線をl−I
N O,に浸漬して銅を溶解し、残ったNb−Tiフ
ィラメントを直接観察することにより行った。
ラメント数に対する断線またはくびれの発生したフィラ
メント数の百分率であり、その調査は超電導線をl−I
N O,に浸漬して銅を溶解し、残ったNb−Tiフ
ィラメントを直接観察することにより行った。
以上の結果を表=1に示す。
表−1
これをグラフで表すと図−1のようになる。これよりT
】の融点(1720℃)以上の温度で熱処理を行うとフ
ィラメント断線・くびれ発生率が著しく低下することが
分かる。
】の融点(1720℃)以上の温度で熱処理を行うとフ
ィラメント断線・くびれ発生率が著しく低下することが
分かる。
またフィラメント断線・くびれ発生率が2%以下ときわ
めて少ない実施例2ないし実施例5について熱処理温度
と時間を関係をグラフに表すと図−2のとおりである。
めて少ない実施例2ないし実施例5について熱処理温度
と時間を関係をグラフに表すと図−2のとおりである。
これより特に熱処理温度を1810℃ (固相線より7
0℃低い温度)以上にすると熱処理時間を大幅に短縮で
きることが分かる。
0℃低い温度)以上にすると熱処理時間を大幅に短縮で
きることが分かる。
次に前記実施例、比較例とNb−Ti合金の組成が異な
る場合についての検討結果を説明する。
る場合についての検討結果を説明する。
実施例ll
Nb−50wt%Ti合金を500mmφに鋳造した後
、その鋳塊に1730℃で50時間の均質化熱処理を施
し、その後、外削、熱間鍛造、焼鈍による粒度調整、外
削を行ってNb−Ti合金棒を製造した。このNb−T
i合金棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出し
、さらに冷間加工して銅被覆Nb−Ti合金線を製造し
た。この複合線を整直し、定尺切断したものを多数本束
ねて中空銅ビレットに挿入し、それを稠密加工し、再び
熱間押出した後、引抜加工と熱処理を繰り返して、銅比
1.8、Nb−Tiフィラメント数4200本、外径0
.8mmφの銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
、その鋳塊に1730℃で50時間の均質化熱処理を施
し、その後、外削、熱間鍛造、焼鈍による粒度調整、外
削を行ってNb−Ti合金棒を製造した。このNb−T
i合金棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出し
、さらに冷間加工して銅被覆Nb−Ti合金線を製造し
た。この複合線を整直し、定尺切断したものを多数本束
ねて中空銅ビレットに挿入し、それを稠密加工し、再び
熱間押出した後、引抜加工と熱処理を繰り返して、銅比
1.8、Nb−Tiフィラメント数4200本、外径0
.8mmφの銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
実施例12
Nb−50wt%Ti合金をアーク溶解、鋳造して50
0mmφの鋳塊を得、これをスライスして試料を作製し
た。この試料を調査した結果、配合組成に対してTiが
最大8wt%多いTi1Jッチ偏析部と、Nbが最大5
〜6wt%多いNb1Jッチ偏析部が認められた。
0mmφの鋳塊を得、これをスライスして試料を作製し
た。この試料を調査した結果、配合組成に対してTiが
最大8wt%多いTi1Jッチ偏析部と、Nbが最大5
〜6wt%多いNb1Jッチ偏析部が認められた。
次にこのスライス試料を1830℃±5℃で15時間、
真空中で熱処理した。図−3に示すようにNb−Ti合
金の平衡状態図によるとNb−50wt%Ti合金の固
相線温度は1850℃であり、上記熱処理温度1830
℃は、例えばNb−55wt%TiのTi1Jッチ偏析
部で一部液相が生じる温度である。熱処理後のスライス
試料を調査した結果、偏析部の解消が著しく、特にTi
リッチ偏析部はすべて解消していた。これはTiリッチ
偏析部に上記熱処理温度で液相が生じ、固相一液相の拡
散反応となって均質化が速やかに進んだためと考えられ
る。すなわちこの程度の温度で均質化熱処理を行うと、
短時間で十分な均質化が達成できることが分かる。
真空中で熱処理した。図−3に示すようにNb−Ti合
金の平衡状態図によるとNb−50wt%Ti合金の固
相線温度は1850℃であり、上記熱処理温度1830
℃は、例えばNb−55wt%TiのTi1Jッチ偏析
部で一部液相が生じる温度である。熱処理後のスライス
試料を調査した結果、偏析部の解消が著しく、特にTi
リッチ偏析部はすべて解消していた。これはTiリッチ
偏析部に上記熱処理温度で液相が生じ、固相一液相の拡
散反応となって均質化が速やかに進んだためと考えられ
る。すなわちこの程度の温度で均質化熱処理を行うと、
短時間で十分な均質化が達成できることが分かる。
そこで前記鋳塊に1830℃士5℃で15時間の均質化
熱処理を施したこと以外は実施例11と同じ条件で、同
じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
熱処理を施したこと以外は実施例11と同じ条件で、同
じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造した。
比較例11
均質化熱処理を1650℃で100時間にしたこと以外
は実施例11と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−
Ti超電導線を製造した。
は実施例11と同じ条件で、同じ構造の銅安定化Nb−
Ti超電導線を製造した。
比較例12
均質化熱処理を行わないこと以外は実施例11と同じ条
件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造し
た。
件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti超電導線を製造し
た。
以上の各実施例、比較例で製造した超電導線について、
Nb−Tiフィラメントの断線、くびれの発生率を調べ
、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。
Nb−Tiフィラメントの断線、くびれの発生率を調べ
、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。
その結果を表−2に示す。
表
次に前記実施例、比較例とNfrTi合金の組成がさら
に異なる場合についての検討結果を説明する。
に異なる場合についての検討結果を説明する。
実施例21
Nb−45wt%Ti−2wt%Zr合金を5(1(1
mmφにtdj &し、その鋳塊を950℃で熱間鍛造
f、 165mmφとした後、その鍛造材に1810℃
で50時間の均質化熱処理を施し、その後、外削、熱間
据え込ろ、熱間鍛造、焼鈍による粒度調整、外削を行っ
てNb−TiZr合金棒を製造した。このNb−Ti−
Zr合金棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出
し、ざらに冷間加工して銅被!!FNb−Ti−Zr合
金線を製造した。この複合線を整直し、定尺切断したも
のを多数本束ねて中空銅ビレットに挿入(7、それを稠
密加工し、再び熱間押出した後、引抜加工と熱処理を繰
り返して、銅比2.0、Nb−Ti−Zrフィラメント
数1800本、外径0.8mmφの銅安定化Nl] −
Ti−Zr超電導線を製造した。
mmφにtdj &し、その鋳塊を950℃で熱間鍛造
f、 165mmφとした後、その鍛造材に1810℃
で50時間の均質化熱処理を施し、その後、外削、熱間
据え込ろ、熱間鍛造、焼鈍による粒度調整、外削を行っ
てNb−TiZr合金棒を製造した。このNb−Ti−
Zr合金棒を中空銅ビレットに挿入し、それを熱間押出
し、ざらに冷間加工して銅被!!FNb−Ti−Zr合
金線を製造した。この複合線を整直し、定尺切断したも
のを多数本束ねて中空銅ビレットに挿入(7、それを稠
密加工し、再び熱間押出した後、引抜加工と熱処理を繰
り返して、銅比2.0、Nb−Ti−Zrフィラメント
数1800本、外径0.8mmφの銅安定化Nl] −
Ti−Zr超電導線を製造した。
比較例21
均質化熱処理を行わないこと以外は実施例21と同じ条
件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti−Zr超電導線を
製造した。
件で、同じ構造の銅安定化Nb−Ti−Zr超電導線を
製造した。
以上の実施例、比較例で製造した超電導線について、N
b−Ti−Zrフィラメントの断線、くびれの発生率を
調べ、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。その結果
を表−3に示す。
b−Ti−Zrフィラメントの断線、くびれの発生率を
調べ、かつ臨界電流密度Jcの測定を行った。その結果
を表−3に示す。
以上説明したように本発明によれば、Nb−Ti系合金
多心超電導線を製造する際にNb−Ti系合金フィラメ
ントの断線、くびれが極めて少ない、加工性にすぐれた
Nb−Ti系合金を得ることができ、NbTl系合金多
心超電導線の長尺化、フィラメントの細径化、多心化に
大きく貢献できるものである。
多心超電導線を製造する際にNb−Ti系合金フィラメ
ントの断線、くびれが極めて少ない、加工性にすぐれた
Nb−Ti系合金を得ることができ、NbTl系合金多
心超電導線の長尺化、フィラメントの細径化、多心化に
大きく貢献できるものである。
その上、請求項2のような熱処理条件にすれば、Nb−
Ti系合金の均質化熱処理時間を大幅に短縮することが
でき、生産性向上、コスト低減に多大な効果がある。
Ti系合金の均質化熱処理時間を大幅に短縮することが
でき、生産性向上、コスト低減に多大な効果がある。
図−1は均質化熱処理温度とフィラメント断線・くびれ
発生率の関係を示すグラフ、図−2はフィラメント断線
・くびれ発生率を2%以下にするための均質化熱処理温
度と時間の関係を示すグラフ、図−3はNb−Ti合金
の平衡状態図である。
発生率の関係を示すグラフ、図−2はフィラメント断線
・くびれ発生率を2%以下にするための均質化熱処理温
度と時間の関係を示すグラフ、図−3はNb−Ti合金
の平衡状態図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、Nb−Ti合金を鋳造した後、安定化金属と複合す
る前に、その合金に、Tiの融点より高く、その合金の
固相線温度より低い温度で均質化熱処理を施すことを特
徴とする超電導線用Nb−Ti系合金の製造方法。 2、請求項1記載の製造方法で、均質化熱処理を、その
合金の固相線温度より70℃低い温度以上の温度で行う
ことを特徴とするもの。 3、請求項1または2記載の製造方法で、均質化熱処理
を、その合金の固相線温度より20℃低い温度以下の温
度で行うことを特徴とするもの。 4、請求項1、2または3に記載の製造方法で、均質化
熱処理をNb−Ti系合金の鋳塊または鍛造材の状態で
行うことを特徴とするもの。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2197850A JP2851143B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-07-27 | 超電導線用Nb―Ti系合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2-81848 | 1990-03-29 | ||
JP8184890 | 1990-03-29 | ||
JP2197850A JP2851143B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-07-27 | 超電導線用Nb―Ti系合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03281759A true JPH03281759A (ja) | 1991-12-12 |
JP2851143B2 JP2851143B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=26422846
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2197850A Expired - Lifetime JP2851143B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-07-27 | 超電導線用Nb―Ti系合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2851143B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112692203A (zh) * | 2020-11-26 | 2021-04-23 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种超导线材用Nb47Ti合金大规格棒材的锻造方法 |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP2197850A patent/JP2851143B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112692203A (zh) * | 2020-11-26 | 2021-04-23 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种超导线材用Nb47Ti合金大规格棒材的锻造方法 |
CN112692203B (zh) * | 2020-11-26 | 2022-06-10 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种超导线材用Nb47Ti合金大规格棒材的锻造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2851143B2 (ja) | 1999-01-27 |
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