JPH03274213A - 鉄を含有する金属酸化物の直接還元方法 - Google Patents
鉄を含有する金属酸化物の直接還元方法Info
- Publication number
- JPH03274213A JPH03274213A JP2298778A JP29877890A JPH03274213A JP H03274213 A JPH03274213 A JP H03274213A JP 2298778 A JP2298778 A JP 2298778A JP 29877890 A JP29877890 A JP 29877890A JP H03274213 A JPH03274213 A JP H03274213A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- gas
- reduction
- direct reduction
- reaction zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 95
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 title claims description 12
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 title claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 76
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 25
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000002407 reforming Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 claims description 117
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 36
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 24
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 claims description 16
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 12
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 8
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 claims description 6
- 239000003570 air Substances 0.000 claims description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 abstract 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 239000011874 heated mixture Substances 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/04—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in retorts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/122—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by capturing or storing CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鉄を含有した金属酸化物を金属化された鉄生
成物に還元するための直接還元方法に関する。
成物に還元するための直接還元方法に関する。
Ｆ従来の技術二
近年、ベレット状或は塊状の鉄酸化物を固体状の金属鉄
に直接還元することは、既に世界一において現実のもの
となっている。現在稼働中又は建設中の直接還元プラン
トの年間の総計は、直接還元された鉄生成物で１５００
万トン以上に達する。
に直接還元することは、既に世界一において現実のもの
となっている。現在稼働中又は建設中の直接還元プラン
トの年間の総計は、直接還元された鉄生成物で１５００
万トン以上に達する。
この直接還元による鉄生成物は、主に鉄鋼製造用アーク
炉の原料として用いられている。直接還元によって生成
される鉄に対する要求は、このような原料の世界的需要
の成長に伴って、年々高まるばかりであり、鉄鋼製造ア
ーク炉が増設されている。鉄酸化物を金属鉄に直接還元
する公知の還元方法においては、還元剤として、改質ガ
スを用いており、この改質ガスの発生源として、天然ガ
スを用いている。この直接還元プロセスに用いる改質ガ
スは、天然ガスを、触媒を介して酸素を含有する材料と
接触することによって、改質装置と称するユニット内に
て発生される。通常、触媒としては、ニッケル触媒が用
いられ、この触媒は水素と一酸化炭素を多く含む改質ガ
スを収量するために、天然ガスの改質反応を活性化する
働きを担う。
炉の原料として用いられている。直接還元によって生成
される鉄に対する要求は、このような原料の世界的需要
の成長に伴って、年々高まるばかりであり、鉄鋼製造ア
ーク炉が増設されている。鉄酸化物を金属鉄に直接還元
する公知の還元方法においては、還元剤として、改質ガ
スを用いており、この改質ガスの発生源として、天然ガ
スを用いている。この直接還元プロセスに用いる改質ガ
スは、天然ガスを、触媒を介して酸素を含有する材料と
接触することによって、改質装置と称するユニット内に
て発生される。通常、触媒としては、ニッケル触媒が用
いられ、この触媒は水素と一酸化炭素を多く含む改質ガ
スを収量するために、天然ガスの改質反応を活性化する
働きを担う。
この後、改質装置から収量された改質ガスは、鉄酸化物
材料を入れた還元反応器に供給され、直接還元反応に供
される。
材料を入れた還元反応器に供給され、直接還元反応に供
される。
「発明が解決しようとする課題２
上記した従来の直接還元方法によると、実際の直接還元
を引き出すために、二つの異なる反応帯を必要としてい
る。第一の反応帯は改質ガスを生成するための反応帯で
あり、第二の反応帯は鉄酸化物から金属鉄を生成するた
めの還元反応を行う還元帯であるが、これら従来の直接
還元方法においては、第一の反応帯で発生される改質ガ
ス生成物が第二の反応帯である還元帯に入る前に、二酸
化炭素及び／又は水蒸気を除去する処理を必要とした。
を引き出すために、二つの異なる反応帯を必要としてい
る。第一の反応帯は改質ガスを生成するための反応帯で
あり、第二の反応帯は鉄酸化物から金属鉄を生成するた
めの還元反応を行う還元帯であるが、これら従来の直接
還元方法においては、第一の反応帯で発生される改質ガ
ス生成物が第二の反応帯である還元帯に入る前に、二酸
化炭素及び／又は水蒸気を除去する処理を必要とした。
このように、従来の直接還元方法においては、上記した
ようなニッケル触媒や二つの異なる反応帯、即ち互いに
分離した改質帯と還元帯を必要とした。
ようなニッケル触媒や二つの異なる反応帯、即ち互いに
分離した改質帯と還元帯を必要とした。
そこで、ニッケル触媒の必要性や二つの異なる反応帯の
必要性を排除した、鉄酸化物から金属鉄を生成する改善
された直接還元方法が望まれていた。
必要性を排除した、鉄酸化物から金属鉄を生成する改善
された直接還元方法が望まれていた。
上記した問題点に鑑みて、本発明の主な目的は、鉄を含
有した金属酸化物を金属化された鉄生成物に直接還元す
る改善された直接還元方法を提供するものである。
有した金属酸化物を金属化された鉄生成物に直接還元す
る改善された直接還元方法を提供するものである。
本発明の第二の目的は、直接還元反応器の単一の反応帯
にて直接還元反応を起こす改善された直接還元方法を提
供するものである。
にて直接還元反応を起こす改善された直接還元方法を提
供するものである。
また、本発明の他の目的は、直接還元反応器の反応帯に
て直接的に改質ガスを生成するための触媒として、直接
還元された鉄生成物を用いるようにした改善された直接
還元方法を提供するものである。
て直接的に改質ガスを生成するための触媒として、直接
還元された鉄生成物を用いるようにした改善された直接
還元方法を提供するものである。
５課題を解決するための手段２
本発明の第一の構成に従うと、金属化された鉄を得るた
めに、鉄を含有する金属酸化物を直接還元する直接還元
方法において、単一の反応帯を有する還元反応器と、反
応帯内に部分的に金属化された鉄酸化物及び直接還元さ
れた鉄のためのベッドを配設する工程と、該反応帯内に
０．０５〜０．０９の酸化度を有した、水素及び一酸化
炭素を多く含有する直接還元に適した改質ガスを生成す
る工程と、及び還元反応器内の鉄酸化物を直接還元する
ために、改質ガスと接触する工程とから構成した鉄を含
有する金属酸化物の直接還元方法を提供するものである
。前記の改質ガスの生成工程は、１１〜２９の還元力を
有する改質ガスを生成する工程を含む。
めに、鉄を含有する金属酸化物を直接還元する直接還元
方法において、単一の反応帯を有する還元反応器と、反
応帯内に部分的に金属化された鉄酸化物及び直接還元さ
れた鉄のためのベッドを配設する工程と、該反応帯内に
０．０５〜０．０９の酸化度を有した、水素及び一酸化
炭素を多く含有する直接還元に適した改質ガスを生成す
る工程と、及び還元反応器内の鉄酸化物を直接還元する
ために、改質ガスと接触する工程とから構成した鉄を含
有する金属酸化物の直接還元方法を提供するものである
。前記の改質ガスの生成工程は、１１〜２９の還元力を
有する改質ガスを生成する工程を含む。
また、前記の改質ガスの生成工程は、本質的に４５〜４
８％の水素、３２〜３４％の一酸化炭素、２〜４％の二
酸化炭素、１〜３％のメタン、１４〜１６％の窒素、及
び１〜３％の水蒸気からなる改質ガスを生成する工程を
含む。更に、前記の改質ガスの生成工程は、還元反応器
から循環される上部ガスを天然ガスと混合する工程と、
前記の上部ガスと天然ガスとの混合物を６５０℃〜８５
０℃の温度まで予熱する工程と、６５０℃〜８５０℃の
温度まで予熱された空気を、混合室内にて上部ガスと天
然ガスとの予熱された混合物と更に混合する工程と、及
び還元反応帯にて、上部ガスと天然ガスと空気との混合
物が０．２７〜０３２の酸化度、２〜３の還元力、並び
に１０００〜１１００℃の温度となるように、該混合物
を部分燃焼された形態で還元反応帯に送り込む工程とか
ら構成される請求項第１項に記載の直接還元方法。前記
の改質ガス生成工程には、還元反応帯にて直接還元され
た鉄の加熱された表面に前記した上部ガス、天然ガス、
並びに空気を接触することにより、還元反応帯で盛んに
吸熱改質反応を起こす工程が含まれ、この場合、直接還
元された鉄は、鉄１ｇにつき１２〜１ｅｎ”７ｇの比表
面積を有した触媒として作用すると共に、前記の混合物
は、８００℃〜８５０℃の温度まで降下する。前記の吸
熱還元反応はＣＩ（４千ＣＯ２−２（Ｈｔ ＋ Ｃｏ）
の化学反応式で示される。還元反応帯内の鉄酸化物を２
ＦｅＯ＋ Ｈ，十ｃｏ＝ ２Ｆｅ＋ Ｉ（ｔｏ ＋ Ｃ
Ｏ２の化学反応式に従って還元する工程においては、吸
熱改質反応で生成された水素及び一酸化炭素が用いられ
る。前記の鉄酸化物の直接還元方法は、還元反応器内に
鉄酸化物を供給する工程と、及び還元反応器内に供給さ
れた鉄酸化物を還元反応器内を上昇する改質ガスの一部
と接触するように配設することにより、鉄酸化物を予熱
し且つ前還元する工程とを含む。好ましくは、前記の改
質ガス生成工程は、還元反応器から送り出される上部ガ
スを清浄化し且つ脱水する工程と、上部ガスと天然ガス
と空気を予熱するために、前記の清浄化され脱水された
上部ガスの一部を供給する工程とを含むものとする。予
熱された上部ガス及び天然ガスと予熱された空気とを混
合する工程は、酸素を多く含んだ予熱された空気を、予
熱された」二部ガス及び天然ガスの混合物と混合する工
程からなる。
８％の水素、３２〜３４％の一酸化炭素、２〜４％の二
酸化炭素、１〜３％のメタン、１４〜１６％の窒素、及
び１〜３％の水蒸気からなる改質ガスを生成する工程を
含む。更に、前記の改質ガスの生成工程は、還元反応器
から循環される上部ガスを天然ガスと混合する工程と、
前記の上部ガスと天然ガスとの混合物を６５０℃〜８５
０℃の温度まで予熱する工程と、６５０℃〜８５０℃の
温度まで予熱された空気を、混合室内にて上部ガスと天
然ガスとの予熱された混合物と更に混合する工程と、及
び還元反応帯にて、上部ガスと天然ガスと空気との混合
物が０．２７〜０３２の酸化度、２〜３の還元力、並び
に１０００〜１１００℃の温度となるように、該混合物
を部分燃焼された形態で還元反応帯に送り込む工程とか
ら構成される請求項第１項に記載の直接還元方法。前記
の改質ガス生成工程には、還元反応帯にて直接還元され
た鉄の加熱された表面に前記した上部ガス、天然ガス、
並びに空気を接触することにより、還元反応帯で盛んに
吸熱改質反応を起こす工程が含まれ、この場合、直接還
元された鉄は、鉄１ｇにつき１２〜１ｅｎ”７ｇの比表
面積を有した触媒として作用すると共に、前記の混合物
は、８００℃〜８５０℃の温度まで降下する。前記の吸
熱還元反応はＣＩ（４千ＣＯ２−２（Ｈｔ ＋ Ｃｏ）
の化学反応式で示される。還元反応帯内の鉄酸化物を２
ＦｅＯ＋ Ｈ，十ｃｏ＝ ２Ｆｅ＋ Ｉ（ｔｏ ＋ Ｃ
Ｏ２の化学反応式に従って還元する工程においては、吸
熱改質反応で生成された水素及び一酸化炭素が用いられ
る。前記の鉄酸化物の直接還元方法は、還元反応器内に
鉄酸化物を供給する工程と、及び還元反応器内に供給さ
れた鉄酸化物を還元反応器内を上昇する改質ガスの一部
と接触するように配設することにより、鉄酸化物を予熱
し且つ前還元する工程とを含む。好ましくは、前記の改
質ガス生成工程は、還元反応器から送り出される上部ガ
スを清浄化し且つ脱水する工程と、上部ガスと天然ガス
と空気を予熱するために、前記の清浄化され脱水された
上部ガスの一部を供給する工程とを含むものとする。予
熱された上部ガス及び天然ガスと予熱された空気とを混
合する工程は、酸素を多く含んだ予熱された空気を、予
熱された」二部ガス及び天然ガスの混合物と混合する工
程からなる。
前記の触媒として作用する直接還元された鉄は、鉄１ｇ
につき、１２〜１６ｍ”７ｇの比表面積を有している。
につき、１２〜１６ｍ”７ｇの比表面積を有している。
１作用で
上記のように構成された鉄を含有する金属酸化物の直接
還元方法によると、還元反応器内に配設された改質−還
元反応帯にて高い還元力と比較的低い酸化度を有した改
質ガスか生成されると共に、この改質ガスによって、鉄
酸化物の還元反応が盛んに行われる。また、還元反応に
より生成される還元され金属化された鉄は触媒作用を発
揮して、改質ガスの発生を促すため、改質反応及び還元
反応の両反応が、効率的に行われる。
還元方法によると、還元反応器内に配設された改質−還
元反応帯にて高い還元力と比較的低い酸化度を有した改
質ガスか生成されると共に、この改質ガスによって、鉄
酸化物の還元反応が盛んに行われる。また、還元反応に
より生成される還元され金属化された鉄は触媒作用を発
揮して、改質ガスの発生を促すため、改質反応及び還元
反応の両反応が、効率的に行われる。
［実施例］
本発明に従う、鉄を含有する金属酸化物を金属化された
鉄生成物へ直接還元する方法は、単一の添付図に示され
た概略装置図に従って、以下に詳述するものとする。
鉄生成物へ直接還元する方法は、単一の添付図に示され
た概略装置図に従って、以下に詳述するものとする。
添付図に示す直接還元装置は、互いに組み合わされた改
質−還元反応帯１２と、鉄酸化物のための予熱・前還元
帯１４と、還元反応器１０に対して鉄含有金属酸化物を
供給するための供給口１６と、及び直接還元による金属
化された鉄を取り出すための取出口１８とを有した還元
反応器１０から構成されている。この還元反応器１０は
、上部ガスを除去するための出口２０を有する。
質−還元反応帯１２と、鉄酸化物のための予熱・前還元
帯１４と、還元反応器１０に対して鉄含有金属酸化物を
供給するための供給口１６と、及び直接還元による金属
化された鉄を取り出すための取出口１８とを有した還元
反応器１０から構成されている。この還元反応器１０は
、上部ガスを除去するための出口２０を有する。
還元反応器１０内には、ベレット状の鉄含有酸化物が供
給される。通常、この鉄含有酸化物は、重量％で約６３
％〜６８％の鉄を含有している。
給される。通常、この鉄含有酸化物は、重量％で約６３
％〜６８％の鉄を含有している。
還元反応器１０から取り出される直接還元された後の生
成物は、重量％で約８５％〜９０％の鉄を含む。出口２
０から取り出される上部ガスの組成は、体積％で約２８
％〜３６％の水素、約１７％〜２１％の一酸化炭素、約
１３％〜１７％の二酸化炭素、約２％〜７％のメタン、
約１６％〜工８％の窒素、約１２％〜１７％の水蒸気か
ら構成されている。上部ガスの温度は、通常、約３００
℃〜３５０℃である。また、上部ガスは、約０．３３〜
０．３５の範囲内の酸化度η０と約１．６〜１．７の範
囲内の還元力η３を有する。酸化度と還元力は、以下の
式で示すことができる。
成物は、重量％で約８５％〜９０％の鉄を含む。出口２
０から取り出される上部ガスの組成は、体積％で約２８
％〜３６％の水素、約１７％〜２１％の一酸化炭素、約
１３％〜１７％の二酸化炭素、約２％〜７％のメタン、
約１６％〜工８％の窒素、約１２％〜１７％の水蒸気か
ら構成されている。上部ガスの温度は、通常、約３００
℃〜３５０℃である。また、上部ガスは、約０．３３〜
０．３５の範囲内の酸化度η０と約１．６〜１．７の範
囲内の還元力η３を有する。酸化度と還元力は、以下の
式で示すことができる。
７７ ｏ ＝ （ＣＯｔ ＋ ＴｌｔＯ）／ （Ｃｏｔ
＋ ＨｔＯ＋ ｃｏ＋ ｃｏ、）ηＲ＝ （ｃｏ＋
ａｔ）／ ｃｃｏ、 ＋ ＨｔＯ）還元反応器１０の出
口２０から取り出される上部ガスは、導管２３を経由し
てユニット２２を通過し、そこで約４０℃〜６０℃の範
囲内の温度まで冷却される。上部ガスがユニット２２を
通過した後、上部ガス中に残っている水分の量は、体積
％で約１％〜３％に減少している。このユニット２２は
、周知の水分離器等からなる。水分離器２２にて脱水さ
れた後、上部ガスは分配され、その−部は予熱器２４と
２６のための燃料として用いられ、残りは４：１の割合
で天然ガスと混合され、予熱器２４に最循環される。こ
の予熱器２４内にて、上部ガスと天然ガスとの混合物は
、約６５０℃〜８５０℃まで、好ましくは約６８０℃〜
７２０℃まで加熱される。この加熱された、上部ガスと
天然ガスとの混合物は、導管２８を介して混合室３０へ
と送り込まれる。混合室３０内に送り込まれる混合物の
流量は、直接還元される鉄１トン当たりＩ ０００＝
１１０ ＯＮＭ’／ｌｏｎである。
＋ ＨｔＯ＋ ｃｏ＋ ｃｏ、）ηＲ＝ （ｃｏ＋
ａｔ）／ ｃｃｏ、 ＋ ＨｔＯ）還元反応器１０の出
口２０から取り出される上部ガスは、導管２３を経由し
てユニット２２を通過し、そこで約４０℃〜６０℃の範
囲内の温度まで冷却される。上部ガスがユニット２２を
通過した後、上部ガス中に残っている水分の量は、体積
％で約１％〜３％に減少している。このユニット２２は
、周知の水分離器等からなる。水分離器２２にて脱水さ
れた後、上部ガスは分配され、その−部は予熱器２４と
２６のための燃料として用いられ、残りは４：１の割合
で天然ガスと混合され、予熱器２４に最循環される。こ
の予熱器２４内にて、上部ガスと天然ガスとの混合物は
、約６５０℃〜８５０℃まで、好ましくは約６８０℃〜
７２０℃まで加熱される。この加熱された、上部ガスと
天然ガスとの混合物は、導管２８を介して混合室３０へ
と送り込まれる。混合室３０内に送り込まれる混合物の
流量は、直接還元される鉄１トン当たりＩ ０００＝
１１０ ＯＮＭ’／ｌｏｎである。
また、空気と酸素の体積割合が好ましくはｌニアである
酸素を多く含む空気が予熱器２６にて、約６５０℃〜８
５０℃、好ましくは６８０℃〜７２０℃の範囲内の温度
まで加熱される。この加熱された空気は、導管３２を介
して混合室３０へと送り込まれる。混合室３０に送り込
まれる加熱空気の流量は、直接還元される鉄１トン当た
り７ＯＮＭ３／ｌｏｎの流量である。混合室３０にて、
加熱空気は、加熱された上部ガスと天然ガスとの混合物
と化合される。このように、還元反応帯１２に送り込ま
れる前に、前述の加熱された空気、上部ガス、及び天然
ガスの混合物が部分的に燃焼される。
酸素を多く含む空気が予熱器２６にて、約６５０℃〜８
５０℃、好ましくは６８０℃〜７２０℃の範囲内の温度
まで加熱される。この加熱された空気は、導管３２を介
して混合室３０へと送り込まれる。混合室３０に送り込
まれる加熱空気の流量は、直接還元される鉄１トン当た
り７ＯＮＭ３／ｌｏｎの流量である。混合室３０にて、
加熱空気は、加熱された上部ガスと天然ガスとの混合物
と化合される。このように、還元反応帯１２に送り込ま
れる前に、前述の加熱された空気、上部ガス、及び天然
ガスの混合物が部分的に燃焼される。
この部分燃焼により、混合物は８５０℃以上に、好まし
くは１０００℃〜１１００℃の温度まで上昇する。この
部分燃焼により酸化されるガスは、Ｃ）！−／ （Ｃｏ
ｔ ＋ ＨｔＯ）の比が約０．６３：１〜０６７：１の
範囲内に、及び酸化度が０．３０〜０゜３５の範囲内に
収まるように、化学量論的にバランスされた量だけ還元
反応帯１２に供給される。
くは１０００℃〜１１００℃の温度まで上昇する。この
部分燃焼により酸化されるガスは、Ｃ）！−／ （Ｃｏ
ｔ ＋ ＨｔＯ）の比が約０．６３：１〜０６７：１の
範囲内に、及び酸化度が０．３０〜０゜３５の範囲内に
収まるように、化学量論的にバランスされた量だけ還元
反応帯１２に供給される。
混合室３０におけるガス混合物の組成は、通常、体積％
で、約３５％〜３８％の水素、約１５％〜１７％の一酸
化炭素、約１８％〜２０％の二酸化炭素、約１５％〜１
６％のメタン、約２０％〜２２％の窒素、約４％〜７％
の水蒸気、及び約０゜０２％〜０．３％のエタン（Ｃ２
Ｈ，ｌ）から構成される。還元反応帯１２に供給される
ガス混合物は、約０．２７〜０．３２の酸化度と、約２
〜３の還元力を有するのが好ましい。混合室３０から還
元反応器１２内へと供給される加熱されたガス混合物の
ガス流は、直接還元される鉄１トン当たり１１００ Ｎ
Ｍｓ／ｌｏｎの流量を有する。このようにして、ガス流
は、還元反応器１２内にて、熱間を下降する直接還元を
被るべき鉄材料及び／又は部分的に金属化された鉄酸化
物層と十分密接に接触する。
で、約３５％〜３８％の水素、約１５％〜１７％の一酸
化炭素、約１８％〜２０％の二酸化炭素、約１５％〜１
６％のメタン、約２０％〜２２％の窒素、約４％〜７％
の水蒸気、及び約０゜０２％〜０．３％のエタン（Ｃ２
Ｈ，ｌ）から構成される。還元反応帯１２に供給される
ガス混合物は、約０．２７〜０．３２の酸化度と、約２
〜３の還元力を有するのが好ましい。混合室３０から還
元反応器１２内へと供給される加熱されたガス混合物の
ガス流は、直接還元される鉄１トン当たり１１００ Ｎ
Ｍｓ／ｌｏｎの流量を有する。このようにして、ガス流
は、還元反応器１２内にて、熱間を下降する直接還元を
被るべき鉄材料及び／又は部分的に金属化された鉄酸化
物層と十分密接に接触する。
これらの状況の下で、金属化した固体状の鉄は、触媒作
用に有効な約■２〜１６ｍ’／ｇの比表面積を有した触
媒として作用する。この触媒として作用する固体状の鉄
の表面からの熱は、盛んな吸熱改質反応を来す。この反
応は次の化学式にて示される。
用に有効な約■２〜１６ｍ’／ｇの比表面積を有した触
媒として作用する。この触媒として作用する固体状の鉄
の表面からの熱は、盛んな吸熱改質反応を来す。この反
応は次の化学式にて示される。
ＣＬ ＋ ＣＯ，＝ ２（Ｈ２＋ Ｃｏ） 式（１
）上記の吸熱改質反応中における還元反応器内の圧力は
、１．２ａｔｍである。
）上記の吸熱改質反応中における還元反応器内の圧力は
、１．２ａｔｍである。
上記した反応の結果生じた改質ガスの組成は、体積％で
、約４５％〜４８％の水素、約３２％〜３４％の一酸化
炭素、約２％〜４％の二酸化炭素、約１％〜３％のメタ
ン、約１４％〜１６％の窒素、及び約１％〜３％の水蒸
気から構成される。通常、改質ガスは、鉄酸化物の１）
・ン当たり、約１１００〜１４５０８Ｍ’／ｌｏｎの量
だけ要求される。
、約４５％〜４８％の水素、約３２％〜３４％の一酸化
炭素、約２％〜４％の二酸化炭素、約１％〜３％のメタ
ン、約１４％〜１６％の窒素、及び約１％〜３％の水蒸
気から構成される。通常、改質ガスは、鉄酸化物の１）
・ン当たり、約１１００〜１４５０８Ｍ’／ｌｏｎの量
だけ要求される。
また、前述した吸熱改質反応の結果として、改質−還元
反応帯１２内のガスの温度は約８２０℃〜８５０℃の範
囲内の反応温度まで減少することが解った。
反応帯１２内のガスの温度は約８２０℃〜８５０℃の範
囲内の反応温度まで減少することが解った。
また、直接還元に供される改質ガスは約０．０５〜０．
０９の範囲内の酸化度と、約１１〜２９の範囲内の還元
力を有していることが解った。添付した表Ｉには、様々
な従来技術の直接還元法に用いられた改質ガスの組成を
示す。（以下余白）上記した吸熱改質反応式（１）に示
す吸熱反応によって、次の還元反応を引き起こす、水素
と一酸化炭素の必要量が提供される。
０９の範囲内の酸化度と、約１１〜２９の範囲内の還元
力を有していることが解った。添付した表Ｉには、様々
な従来技術の直接還元法に用いられた改質ガスの組成を
示す。（以下余白）上記した吸熱改質反応式（１）に示
す吸熱反応によって、次の還元反応を引き起こす、水素
と一酸化炭素の必要量が提供される。
２ＦｅＯ＋ ｌ（、＋ ｃｏ＝ ２Ｆｅ＋ Ｈ，Ｏ＋
Ｃｏｔ 式（２）上記した式（２）で示す還元反応は
、改質反応と同時に還元反応帯１２内の金属化された固
体状の鉄の表面で起こる。これにより、還元反応プロセ
スの全般的な効率を上げることができる。また、式（２
）で示す還元反応は、改質反応を継続的に維持するため
に必要な二酸化炭素を提供する。
Ｃｏｔ 式（２）上記した式（２）で示す還元反応は
、改質反応と同時に還元反応帯１２内の金属化された固
体状の鉄の表面で起こる。これにより、還元反応プロセ
スの全般的な効率を上げることができる。また、式（２
）で示す還元反応は、改質反応を継続的に維持するため
に必要な二酸化炭素を提供する。
還元反応帯１２にて生成され、還元反応器１０の上部へ
と上昇する還元ガスの組成は、メタン、一酸化炭素、二
酸化炭素、水素、窒素、及び水蒸気からなり、この通常
の組成は、体積％で、５４％のＣＨ，，２５，５％のＣ
ｏ、５．１％のＣＯ７，４６，５％のＨ２，１，５％の
Ｈｔ Ｏ、及び１６．１％のＮｔである。この上昇還元
ガスは、還元反応器１０の予熱・前還元帯Ｉ４内を下降
する鉄酸化物を予熱し且つ前還元するのに十分な還元力
と高い温度を有している。
と上昇する還元ガスの組成は、メタン、一酸化炭素、二
酸化炭素、水素、窒素、及び水蒸気からなり、この通常
の組成は、体積％で、５４％のＣＨ，，２５，５％のＣ
ｏ、５．１％のＣＯ７，４６，５％のＨ２，１，５％の
Ｈｔ Ｏ、及び１６．１％のＮｔである。この上昇還元
ガスは、還元反応器１０の予熱・前還元帯Ｉ４内を下降
する鉄酸化物を予熱し且つ前還元するのに十分な還元力
と高い温度を有している。
本発明に従う直接還元方法は、鉄の焼結化或は固着化を
防ぐことのできる、固体表面で起こる吸熱反応に適して
おり、これによって、還元反応器１０を介して還元され
る原材料を滑らか且つ連続的に固体状態で供給すること
が可能である。また、還元に用いるガスの改質を、還元
反応器１０内で行っており、この還元反応器１０の外部
で改質反応を行っていないことを特徴としている。
防ぐことのできる、固体表面で起こる吸熱反応に適して
おり、これによって、還元反応器１０を介して還元され
る原材料を滑らか且つ連続的に固体状態で供給すること
が可能である。また、還元に用いるガスの改質を、還元
反応器１０内で行っており、この還元反応器１０の外部
で改質反応を行っていないことを特徴としている。
また、還元反応帯１２内で生ずる改質反応並びに還元反
応により、金属化された粒子の焼結、集積、或は塊状集
積を防ぐのに十分な熱を熱間で金属化された生成物の表
面から奪うことか可能である。
応により、金属化された粒子の焼結、集積、或は塊状集
積を防ぐのに十分な熱を熱間で金属化された生成物の表
面から奪うことか可能である。
実施例に用いた還元反応器１０としては、例えば、周知
の移動床型直立炉のようなどのような反応器を適用して
もよい。
の移動床型直立炉のようなどのような反応器を適用して
もよい。
［発明の効果；
上述した本発明の直接還元方法によると、上記した吸熱
反応により、供給する鉄酸化物内の鉄の焼結化或は固着
化を防ぐことのでき、こ乙によって、還元反応器を介し
て還元される原材料を滑らか且つ連続的に固体状態で供
給することが可能である。また、還元に用いるガスの改
質並びに金属酸化物の還元を、還元反応器内の単一の反
応床で行っており、従来のような改質反応帯と還元反応
帯とを別々に構成していないので、安価であると共に、
この単一の反応帯にて、改質反応と還元反応が互いに各
々の反応を高める働きをしており、極めて効率的である
。
反応により、供給する鉄酸化物内の鉄の焼結化或は固着
化を防ぐことのでき、こ乙によって、還元反応器を介し
て還元される原材料を滑らか且つ連続的に固体状態で供
給することが可能である。また、還元に用いるガスの改
質並びに金属酸化物の還元を、還元反応器内の単一の反
応床で行っており、従来のような改質反応帯と還元反応
帯とを別々に構成していないので、安価であると共に、
この単一の反応帯にて、改質反応と還元反応が互いに各
々の反応を高める働きをしており、極めて効率的である
。
添付図は、鉄を含有する金属酸化物から金属鉄を生成す
る、本発明に従う直接還元方法に従う直接還元装置の概
要を示したプロセス図である。 １０・・・還元反応器、１２・・・改質−還元反応帯、
２４．２６・・・予熱器、３０・・・混合室。 （外１名） 還元反応器 予熱器 混合室
る、本発明に従う直接還元方法に従う直接還元装置の概
要を示したプロセス図である。 １０・・・還元反応器、１２・・・改質−還元反応帯、
２４．２６・・・予熱器、３０・・・混合室。 （外１名） 還元反応器 予熱器 混合室
Claims (11)
- （１）金属化された鉄を得るために、鉄を含有する金属
酸化物を直接還元する直接還元方法において、 単一の反応帯を有する還元反応器と、反応帯内に部分的
に金属化された鉄酸化物及び直接還元された鉄のための
ベッドを配設する工程と、 該反応帯内に０．０５〜０．０９の酸化度を有した、水
素及び一酸化炭素を多く含有する直接還元に適した改質
ガスを生成する工程と、及び 還元反応器内の鉄酸化物を直接還元するために、改質ガ
スと接触する工程とから構成した鉄を含有する金属酸化
物の直接還元方法。 - （２）前記の改質ガスの生成工程は、１１〜２９の還元
力を有する改質ガスを生成する工程からなる請求項第１
項に記載の直接還元方法。 - （３）前記の改質ガスの生成工程は、本質的に４５〜４
８％の水素、３２〜３４％の一酸化炭素、２〜４％の二
酸化炭素、１〜３％のメタン、１４〜１６％の窒素、及
び１〜３％の水蒸気からなる改質ガスを生成する工程か
らなる請求項第１項に記載の直接還元方法。 - （４）前記の改質ガスの生成工程は、 還元反応器から循環される上部ガスを天然ガスと混合す
る工程と、 前記の上部ガスと天然ガスとの混合物を６５０℃〜８５
０℃の温度まで予熱する工程と、 ６５０℃〜８５０℃の温度まで予熱された空気を、混合
室内にて上部ガスと天然ガスとの予熱された混合物と更
に混合する工程と、及び 還元反応帯にて、上部ガスと天然ガスと空気との混合物
が０．２７〜０．３２の酸化度、２〜３の還元力、並び
に１０００〜１１００℃の温度となるように、該混合物
を部分燃焼された形態で還元反応帯に送り込む工程とか
ら構成される請求項第１項に記載の直接還元方法。 - （５）前記の改質ガス生成工程には、還元反応帯にて直
接還元された鉄の加熱された表面に前記した上部ガス、
天然ガス、並びに空気を接触することにより、還元反応
帯で盛んに吸熱改質反応を起こす工程が含まれ、この場
合、直接還元された鉄は、鉄１ｇにつき１２〜１６ｍ＾
２／ｇの比表面積を有した触媒として作用すると共に、
前記の混合物は、８００℃〜８５０℃の温度まで降下す
ることを特徴とする請求項第４項に記載の直接還元方法
。 - （６）前記の吸熱還元反応はＣＨ＿４＋ＣＯ＿２＝２（
Ｈ＿２＋ＣＯ）の化学反応式で示される請求項第５項に
記載の直接還元方法。 - （７）還元反応帯内の鉄酸化物を、２ＦｅＯ＋Ｈ＿２＋
ＣＯ＝２Ｆｅ＋Ｈ＿２Ｏ＋ＣＯ＿２の化学反応式に従っ
て、吸熱改質反応で生成された水素及び一酸化炭素を用
いて、金属鉄に直接還元する工程を含んだ請求項第６項
に記載の直接還元方法。 - （８）前記の鉄酸化物の直接還元方法は、還元反応器内
に鉄酸化物を供給する工程と、及び還元反応器内に供給
された鉄酸化物を還元反応器内を上昇する改質ガスの一
部と接触するように配設することにより、鉄酸化物を予
熱し且つ前還元する工程とを含んだ請求項第７項に記載
の直接還元方法。 - （９）前記の改質ガス生成工程は、還元反応器から送り
出される上部ガスを清浄化し且つ脱水する工程と、上部
ガスと天然ガスと空気を予熱するために、前記の清浄化
され脱水された上部ガスの一部を供給する工程とを含む
請求項第４項に記載の直接還元方法。 - （１０）予熱された上部ガス及び天然ガスと予熱された
空気とを混合する工程は、酸素を多く含んだ予熱された
空気を、予熱された上部ガス及び天然ガスの混合物と混
合する工程からなる請求項第４項に記載の直接還元方法
。 - （１１）前記の触媒として作用する直接還元された鉄は
、鉄１ｇにつき、１２〜１６ｍ＾２／ｇの比表面積を有
する請求項第５項に記載の直接還元方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/455,232 US5064467A (en) | 1987-11-02 | 1989-12-22 | Method and apparatus for the direct reduction of iron |
| US455,232 | 1989-12-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03274213A true JPH03274213A (ja) | 1991-12-05 |
| JPH0788525B2 JPH0788525B2 (ja) | 1995-09-27 |
Family
ID=23807962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29877890A Expired - Lifetime JPH0788525B2 (ja) | 1989-12-22 | 1990-11-02 | 鉄を含有する金属酸化物の直接還元方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5064467A (ja) |
| JP (1) | JPH0788525B2 (ja) |
| AR (1) | AR247592A1 (ja) |
| BR (1) | BR9003744A (ja) |
| CA (1) | CA2014308C (ja) |
| DE (1) | DE4025320C3 (ja) |
| GB (1) | GB2239261B (ja) |
| MX (1) | MX164566B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013501138A (ja) * | 2009-07-31 | 2013-01-10 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 窒素酸化物排出の低減を伴う、改質器ガスに基づく還元方法 |
| JP2016044105A (ja) * | 2014-08-22 | 2016-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭化水素の二酸化炭素改質方法 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5078788A (en) * | 1989-12-22 | 1992-01-07 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Method for the direct reduction of iron |
| CA2090906A1 (en) * | 1992-03-05 | 1993-09-06 | Corporacion Venezolana De Guayana (Cvg) | Method for improving quality of reforming gas used in the direct reduction of metal oxides |
| US5387274A (en) * | 1993-11-15 | 1995-02-07 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Process for the production of iron carbide |
| DE19525270C2 (de) * | 1994-07-13 | 1999-08-26 | Int Steel Ind Engineering Co | Verfahren zur Gewinnung von Roheisen aus Eisenoxiden |
| US5912400A (en) * | 1997-12-02 | 1999-06-15 | Brifer International Ltd. | Method for reforming reducing gas in a fluidized bed process for reduction of ore |
| US6045769A (en) * | 1997-12-08 | 2000-04-04 | Nanogram Corporation | Process for carbon production |
| GB2342360B (en) | 1998-08-03 | 2002-10-09 | Hatch Ass Ltd | Shaft furnace for direct reduction of iron bearing pellets or lump iron ore |
| US6152984A (en) * | 1998-09-10 | 2000-11-28 | Praxair Technology, Inc. | Integrated direct reduction iron system |
| AT409971B (de) * | 1998-11-19 | 2002-12-27 | Internat Briquettes Holding | Verfahren und schachtofen zur direktreduktion von oxiden |
| AT505490B1 (de) * | 2007-06-28 | 2009-12-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von eisenschwamm |
| EA201071418A1 (ru) * | 2008-06-02 | 2011-06-30 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Монетизация газа удаленных месторождений с использованием материалов с высокой плотностью энергии |
| WO2010028459A1 (en) * | 2008-09-15 | 2010-03-18 | Austpac Resources N.L. | Direct reduction |
| US8377417B2 (en) * | 2009-04-20 | 2013-02-19 | Midrex Technologies, Inc. | Method and apparatus for sequestering carbon dioxide from a spent gas |
| US8771638B2 (en) | 2009-04-20 | 2014-07-08 | Midrex Technologies, Inc. | Method and apparatus for sequestering carbon dioxide from a spent gas |
| US9273368B2 (en) | 2011-07-26 | 2016-03-01 | Hatch Ltd. | Process for direct reduction of iron oxide |
| CN102851426A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-01-02 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种利用富ch4煤气生产海绵铁的直接还原工艺 |
| US10065857B2 (en) | 2013-03-12 | 2018-09-04 | Midrex Technologies, Inc. | Systems and methods for generating carbon dioxide for use as a reforming oxidant in making syngas or reformed gas |
| KR101550893B1 (ko) * | 2013-12-10 | 2015-09-18 | 주식회사 포스코 | 용철제조방법 및 용철제조장치 |
| CN104017923A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-03 | 汪春雷 | 一种炼铁法和炼铁炉系统 |
| DE102021112208A1 (de) | 2021-05-11 | 2022-11-17 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur Direktreduktion von Eisenerz |
| CN114774611A (zh) * | 2022-03-31 | 2022-07-22 | 中晋冶金科技有限公司 | 富氢气体co2氧化转化及氢基竖炉直接还原铁生产方法 |
| CN114807486A (zh) * | 2022-03-31 | 2022-07-29 | 中晋冶金科技有限公司 | 一种co2氧化耦合ch4转化制氢基竖炉还原气的方法及装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01279703A (ja) * | 1988-04-15 | 1989-11-10 | Cvc Siderurgica Del Orinoco Ca | 金属酸化物を直接還元する方法と装置 |
Family Cites Families (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA534830A (en) * | 1956-12-25 | K. Lewis Warren | Process for reducing oxidic iron ore | |
| US2900247A (en) * | 1957-08-05 | 1959-08-18 | Fierro Espouja Sa | Method of making sponge iron |
| FR1268478A (fr) * | 1960-04-13 | 1961-08-04 | Renault | Procédé de réduction directe du minerai de fer en fer pulvérulent par réducteurs gazeux et appareillage pour la mise en oeuvre de ce procédé |
| US3210180A (en) * | 1962-12-03 | 1965-10-05 | Dorr Oliver Inc | Temperature control of iron ore reducing fluidized beds |
| US3303017A (en) * | 1963-11-14 | 1967-02-07 | Exxon Research Engineering Co | Metal treating process |
| US3375098A (en) * | 1964-07-22 | 1968-03-26 | Armco Steel Corp | Gaseous reduction of iron ores |
| US3607225A (en) * | 1965-06-22 | 1971-09-21 | Inst Cercetari Metalurgice | Process and apparatus for the direct reduction of iron ores |
| US3364011A (en) * | 1966-02-23 | 1968-01-16 | Exxon Research Engineering Co | Process for the production of iron by the direct reduction of iron oxide ore |
| US3562780A (en) * | 1967-09-05 | 1971-02-09 | Exxon Research Engineering Co | Temperature control of iron ore reducing fluidized beds |
| US3936296A (en) * | 1970-02-25 | 1976-02-03 | Campbell Donald L | Integrated fluidized reduction and melting of iron ores |
| US3635456A (en) * | 1970-04-29 | 1972-01-18 | Dravo Corp | Apparatus for direct reduction of iron oxide compacts |
| GB1347785A (en) * | 1970-07-15 | 1974-02-27 | Fierro Esponja | Method of reducing particulate metal ores |
| GB1360988A (en) * | 1970-09-22 | 1974-07-24 | Nixon I G | Partial combustion burners |
| BE791660A (fr) * | 1971-11-22 | 1973-05-21 | Fierro Esponja | Procede et appareil de reduction de minerai divise |
| US3827879A (en) * | 1973-02-22 | 1974-08-06 | Fierro Esponja | Method for the gaseous reduction of metal ores |
| DE2401909C3 (de) * | 1974-01-16 | 1985-06-27 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung von Stahl |
| IT1013498B (it) * | 1974-06-17 | 1977-03-30 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento per la riduzione di minerali di ferro |
| US4046557A (en) * | 1975-09-08 | 1977-09-06 | Midrex Corporation | Method for producing metallic iron particles |
| US4053301A (en) * | 1975-10-14 | 1977-10-11 | Hazen Research, Inc. | Process for the direct production of steel |
| US4261734A (en) * | 1979-09-04 | 1981-04-14 | Hylsa, S.A. | Method of making sponge iron |
| US4253867A (en) * | 1979-10-15 | 1981-03-03 | Hylsa, S.A. | Method of using a methane-containing gas for reducing iron ore |
| US4439233A (en) * | 1983-05-09 | 1984-03-27 | Midrex Corporation | Direct reduction of iron |
| US4528030A (en) * | 1983-05-16 | 1985-07-09 | Hylsa, S.A. | Method of reducing iron ore |
| US4880458A (en) * | 1983-05-16 | 1989-11-14 | Hylsa, S.A. De C.V. | Start-up method for a direct reduction process without an external reformer |
| US4668284A (en) * | 1983-05-16 | 1987-05-26 | Hylsa, S.A. | Method of reducing iron ore |
| DE3318005C2 (de) * | 1983-05-18 | 1986-02-20 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Verfahren zur Eisenherstellung |
| CA1336359C (en) * | 1987-11-02 | 1995-07-25 | Corporacion Venezolana De Guayana (Cvg) | Method and apparatus for the direct reduction of iron |
| US4940488C2 (en) * | 1987-12-07 | 2002-06-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of smelting reduction of ores containing metal oxides |
| DE3835332A1 (de) * | 1988-10-17 | 1990-04-19 | Ralph Weber | Verfahren zur herstellung von stahl aus feinerz |
-
1989
- 1989-12-22 US US07/455,232 patent/US5064467A/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-04-10 CA CA 2014308 patent/CA2014308C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-04-12 GB GB9008415A patent/GB2239261B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-04-23 MX MX2041690A patent/MX164566B/es unknown
- 1990-05-04 AR AR31678490A patent/AR247592A1/es active
- 1990-07-31 BR BR9003744A patent/BR9003744A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-08-10 DE DE19904025320 patent/DE4025320C3/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-02 JP JP29877890A patent/JPH0788525B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01279703A (ja) * | 1988-04-15 | 1989-11-10 | Cvc Siderurgica Del Orinoco Ca | 金属酸化物を直接還元する方法と装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013501138A (ja) * | 2009-07-31 | 2013-01-10 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 窒素酸化物排出の低減を伴う、改質器ガスに基づく還元方法 |
| JP2016044105A (ja) * | 2014-08-22 | 2016-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭化水素の二酸化炭素改質方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0788525B2 (ja) | 1995-09-27 |
| US5064467A (en) | 1991-11-12 |
| DE4025320C3 (de) | 1999-07-15 |
| CA2014308A1 (en) | 1991-06-22 |
| GB2239261A (en) | 1991-06-26 |
| AR247592A1 (es) | 1995-01-31 |
| GB9008415D0 (en) | 1990-06-13 |
| CA2014308C (en) | 1998-12-15 |
| GB2239261B (en) | 1994-01-19 |
| DE4025320A1 (de) | 1991-07-11 |
| MX164566B (es) | 1992-08-31 |
| DE4025320C2 (de) | 1994-02-24 |
| BR9003744A (pt) | 1991-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH03274213A (ja) | 鉄を含有する金属酸化物の直接還元方法 | |
| CA2118383A1 (en) | Process for the production of iron carbide | |
| KR850001211B1 (ko) | 크롬강의 제조방법 | |
| JPS5825727B2 (ja) | 粒状鉄鉱石のスポンジ鉄粒子への還元方法 | |
| JPS6055574B2 (ja) | 金属酸化物含有ダストから不揮発性金属を回収する方法 | |
| US6395056B1 (en) | Method for the heat treatment of iron ore lumps in a reduction system | |
| US5840097A (en) | Method for direct reduction of oxides | |
| US2990269A (en) | Refining of ores with hydrocarbon gases | |
| CA2039940A1 (en) | Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides | |
| US5069716A (en) | Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides | |
| JPS5847449B2 (ja) | 直接製鉄法 | |
| JP3342670B2 (ja) | 炭化鉄の製法 | |
| JPS607685B2 (ja) | 粗鋼の直接製造方法 | |
| JPS6247921B2 (ja) | ||
| JP4967191B2 (ja) | Ｄｒｉの浸炭を制御するための方法および装置 | |
| US3607225A (en) | Process and apparatus for the direct reduction of iron ores | |
| JPS5834114A (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
| CA1336359C (en) | Method and apparatus for the direct reduction of iron | |
| JPS6173805A (ja) | 金属酸化物の還元方法 | |
| JPS5832689A (ja) | 重質油の熱分解と共に還元鉄を製造する方法 | |
| AU733656B2 (en) | Method for reforming reducing gas in a fluidized bed process for reduction of ore | |
| JPS5871314A (ja) | 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 | |
| KR940021742A (ko) | 야금 공정 및 장치 | |
| JPH08120314A (ja) | 炭化鉄の製造方法 | |
| JPS5834113A (ja) | 還元鉄の製造方法 |