JPS5871314A - 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 - Google Patents
還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置Info
- Publication number
- JPS5871314A JPS5871314A JP56169344A JP16934481A JPS5871314A JP S5871314 A JPS5871314 A JP S5871314A JP 56169344 A JP56169344 A JP 56169344A JP 16934481 A JP16934481 A JP 16934481A JP S5871314 A JPS5871314 A JP S5871314A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- zone
- gas
- reduced iron
- reforming
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/02—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in shaft furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
- C21B2100/22—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by reforming
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
- C21B2100/26—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by adding additional fuel in recirculation pipes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は還元鉄の連続塑造法およびそれに用いる装置に
関する。
関する。
近年、天然ガス産出国においては、廃棄されていた天然
ガスを有効利用すべく、還元性ガスに改質し、これを用
いて酸化鉄を還元する方法が実施されており、その代表
的な方法として第１図に示すシャフト炉法がある。
ガスを有効利用すべく、還元性ガスに改質し、これを用
いて酸化鉄を還元する方法が実施されており、その代表
的な方法として第１図に示すシャフト炉法がある。
かかる方法では、シャフト炉１の炉頂から排ガスを取り
出し、改質炉２で該炉頂排ガスにて天然ガス（炭化水素
ガス）を還元性ガスに改質し、該還元性ガスを還元帯１
ａの底部に導入して炉頂から導入される鉄鉱石またはペ
レットなどの酸化鉄と向流接触させ、得られる還元鉄を
冷却帯１ｂで冷却後、炉外に排出するようにしている。
出し、改質炉２で該炉頂排ガスにて天然ガス（炭化水素
ガス）を還元性ガスに改質し、該還元性ガスを還元帯１
ａの底部に導入して炉頂から導入される鉄鉱石またはペ
レットなどの酸化鉄と向流接触させ、得られる還元鉄を
冷却帯１ｂで冷却後、炉外に排出するようにしている。
しかしガから、かかる設備は改質炉建造費用が全プラン
ト設備費のおよそ半分を占めるため、建造費の節減が望
まれている。
ト設備費のおよそ半分を占めるため、建造費の節減が望
まれている。
そこで、本発明者らはかかる要望に答えるべく、鋭意研
究を重ねだ結果、この種還元鉄は表面活性に富み、メタ
ン等の炭化水素ガスの分解触媒として優れた物性を有す
ることに着目し、かかる還元鉄を有効利用すれば、還元
炉内で改質炉と同様に改質を実施させることができ、別
途建設される改質炉の容量を縮少することができるだけ
でなく、全体として消費エネルギーが節減できることを
見い出し、本発明を完成するに至った。
究を重ねだ結果、この種還元鉄は表面活性に富み、メタ
ン等の炭化水素ガスの分解触媒として優れた物性を有す
ることに着目し、かかる還元鉄を有効利用すれば、還元
炉内で改質炉と同様に改質を実施させることができ、別
途建設される改質炉の容量を縮少することができるだけ
でなく、全体として消費エネルギーが節減できることを
見い出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は炭化水素ガスを炉頂排ガスにて還元
性ガスに改質する改質炉を付設したシャフト炉を用い、
酸化鉄を還元性ガスにて連続的に還元して還元鉄を製造
するにあたり。
性ガスに改質する改質炉を付設したシャフト炉を用い、
酸化鉄を還元性ガスにて連続的に還元して還元鉄を製造
するにあたり。
還元帯と冷却帯との中間に改質帯を設けた稗フト炉を用
い、その炉頂排ガスの一部と炭化水素ガスの一部とを混
合して上記改質炉で改質し、得られる還元性ガスを還元
帯の底部に導入するとともに、炉頂排ガスの残部と炭化
水素ガスの残部とを混合して加熱後、改質帯の底部に吹
き込んで還元鉄と接触させ、生ずる還元性ガスを酸化鉄
の還元に利用することを特徴とする還元鉄の連続製造法
を提供することを目的とする。
い、その炉頂排ガスの一部と炭化水素ガスの一部とを混
合して上記改質炉で改質し、得られる還元性ガスを還元
帯の底部に導入するとともに、炉頂排ガスの残部と炭化
水素ガスの残部とを混合して加熱後、改質帯の底部に吹
き込んで還元鉄と接触させ、生ずる還元性ガスを酸化鉄
の還元に利用することを特徴とする還元鉄の連続製造法
を提供することを目的とする。
＋−１本；工；一本発明の他の目的は、上部に還元性ガ
スにより酸化鉄を還元する還元帯と下部に還元鉄を冷却
する冷却帯を備えるとともに、炭化水素ガスを炉頂排ガ
スにて還元性ガスに改質する改質炉を付設してなるシャ
フト炉において、炉長を伸ばして上部還元帯と下部冷却
帯の中間に還元帯から下降する還元鉄を気流接触可能に
保持可能な改質帯を設けるとともに、炉頂排ガス導管お
よび炭化水素ガス導管を分岐して一方の両導管を上記改
質炉を介して還元帯の底部に接続する一方、他方の両導
管を加熱器を介して上記改質帯の底部に接続してなるこ
とを特徴とする還元鉄の製造装置を提供することにもあ
る。
スにより酸化鉄を還元する還元帯と下部に還元鉄を冷却
する冷却帯を備えるとともに、炭化水素ガスを炉頂排ガ
スにて還元性ガスに改質する改質炉を付設してなるシャ
フト炉において、炉長を伸ばして上部還元帯と下部冷却
帯の中間に還元帯から下降する還元鉄を気流接触可能に
保持可能な改質帯を設けるとともに、炉頂排ガス導管お
よび炭化水素ガス導管を分岐して一方の両導管を上記改
質炉を介して還元帯の底部に接続する一方、他方の両導
管を加熱器を介して上記改質帯の底部に接続してなるこ
とを特徴とする還元鉄の製造装置を提供することにもあ
る。
本発明によれば、改質帯の容量に応じてその分だけ改質
炉の容量を縮少することができるので、改質帯を設ける
分だけ炉長を長くする必要はあるが、全体としてのプラ
ント建設費用を大巾に低減することができる。
炉の容量を縮少することができるので、改質帯を設ける
分だけ炉長を長くする必要はあるが、全体としてのプラ
ント建設費用を大巾に低減することができる。
本発明に係る連続製造法は常法にしたがって操業されて
よいが、改質帯における還元鉄の再酸化および炭素析出
は極力避けなければならない。
よいが、改質帯における還元鉄の再酸化および炭素析出
は極力避けなければならない。
炭化水素ガスＣＨ，の改質帯内での炉頂ガスとの反応は
。
。
ｃＨ４＋Ｈ２ｏ； ＣＯ＋３Ｈ２ぐ・ ・・・・・（１
）ＣＨ４＋ＣＯ２二２ＣＯ＋２Ｈ２・・・・・・・・・
（２）に代表される一方、改質帯内での還元鉄の再酸化
反応は、 ２Ｆｅ ＋ ３Ｈ２０： Ｆｅ２Ｏ３＋ ８ Ｈ２−−
−−−−−−−（８）２Ｆｅ ＋ ８ＣＯ： Ｆｅ２Ｏ
３＋ ８ Ｃｏ −（４）で表わされる反応であること
に着目し、ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ２比およびＨ２０＋Ｃ
０２／ＣＯ＋Ｈ２比の影響を検討すると、 第２図に示すように、ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ□比が１以
下になると、還元鉄の再酸化率（％）が急に増加を始め
る現象が見られる一方、第３図に示すように、Ｈ２０＋
ＣＯ２／ＣＯ＋Ｈ２比が１以上になると還元鉄の再酸化
率が大きくなる現象が見られる。
）ＣＨ４＋ＣＯ２二２ＣＯ＋２Ｈ２・・・・・・・・・
（２）に代表される一方、改質帯内での還元鉄の再酸化
反応は、 ２Ｆｅ ＋ ３Ｈ２０： Ｆｅ２Ｏ３＋ ８ Ｈ２−−
−−−−−−−（８）２Ｆｅ ＋ ８ＣＯ： Ｆｅ２Ｏ
３＋ ８ Ｃｏ −（４）で表わされる反応であること
に着目し、ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ２比およびＨ２０＋Ｃ
０２／ＣＯ＋Ｈ２比の影響を検討すると、 第２図に示すように、ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ□比が１以
下になると、還元鉄の再酸化率（％）が急に増加を始め
る現象が見られる一方、第３図に示すように、Ｈ２０＋
ＣＯ２／ＣＯ＋Ｈ２比が１以上になると還元鉄の再酸化
率が大きくなる現象が見られる。
なお、再酸化率（％）は
で示す。
さらに、還元鉄の再酸化率は混合ガスの吹き込み温度に
よっても変化し、温度上昇に伴って減少するが、８００
°Ｃ以下では比較的再酸化されやすく、前記（１）およ
び（２）で表わされる改質化反応が生じにくい状態にあ
る一方、１０００ ’Ｃ以上では還元鉄のクラスタリン
グが起シ易い。
よっても変化し、温度上昇に伴って減少するが、８００
°Ｃ以下では比較的再酸化されやすく、前記（１）およ
び（２）で表わされる改質化反応が生じにくい状態にあ
る一方、１０００ ’Ｃ以上では還元鉄のクラスタリン
グが起シ易い。
したがって、改質帯における還元鉄の再酸化を防止する
ためには。
ためには。
改質帯へ吹き込まれる炉頂ガスおよび天然ガスからなる
混合ガス組成が Ｈ２０＋ＣＯ２／Ｈ２＋ＣＯ＜１．０ ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ□〉１．０ の両関係式を満足し、かつ吹き込み温度が８００〜１０
００°Ｃの範囲となるように制御しつつ操業するのが好
ましい。
混合ガス組成が Ｈ２０＋ＣＯ２／Ｈ２＋ＣＯ＜１．０ ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ□〉１．０ の両関係式を満足し、かつ吹き込み温度が８００〜１０
００°Ｃの範囲となるように制御しつつ操業するのが好
ましい。
本発明に係る操業法によれば、還元鉄の再酸化が防止で
きるだけでなく、炭素の析出を伴なわずして天然ガス中
の炭化水素ガスの９０％以上が改質されて還元性ガスに
変するので、操業時のエネルギー消費量を大巾に低減で
きる。
きるだけでなく、炭素の析出を伴なわずして天然ガス中
の炭化水素ガスの９０％以上が改質されて還元性ガスに
変するので、操業時のエネルギー消費量を大巾に低減で
きる。
以下、本発明を具体例に基づいて説明する。
第４図は本発明に係る還元鉄の製造装置の概略動帯１ｂ
の中間に改質帯ＩＣが設けられている。
の中間に改質帯ＩＣが設けられている。
還元帯１２の底部には改質炉２を介して炉頂ガス導管８
および天然ガス導管４が接続され、改質炉２内で製造さ
れる還元性ガスが導入される一方、改質帯１ｃには炉頂
ガス導管３および天然ガス、導管４の分岐管３′および
４′が加熱器５を介してその底部に接続されている。な
お、６は除湿器である。
および天然ガス導管４が接続され、改質炉２内で製造さ
れる還元性ガスが導入される一方、改質帯１ｃには炉頂
ガス導管３および天然ガス、導管４の分岐管３′および
４′が加熱器５を介してその底部に接続されている。な
お、６は除湿器である。
この還元炉ｌでは、炉頂から装入される酸化鉄は還元性
ガスにより還元帯１ａにおいて還元される。該還元性ガ
スは改質炉２から還元帯１ａに導入されるとともに改質
帯ＩＣから上昇してくる。
ガスにより還元帯１ａにおいて還元される。該還元性ガ
スは改質炉２から還元帯１ａに導入されるとともに改質
帯ＩＣから上昇してくる。
次いで、還元鉄が還元帯１ａから改質帯ｌｃに降下する
と、該還元鉄は改質帯ＩＣの底部に加熱器５を介して導
入される炉頂ガスと天然ガスの混合ガスと向流する。こ
の混合ガスは還元鉄の触媒作用を受け、前記式（１）お
よび（２）で表わされる反応により還元性ガスに転する
。その後、還元鉄は冷却帯１ｂに至り、所’７１８度ま
で冷却された後、炉外に抽出される′。
と、該還元鉄は改質帯ＩＣの底部に加熱器５を介して導
入される炉頂ガスと天然ガスの混合ガスと向流する。こ
の混合ガスは還元鉄の触媒作用を受け、前記式（１）お
よび（２）で表わされる反応により還元性ガスに転する
。その後、還元鉄は冷却帯１ｂに至り、所’７１８度ま
で冷却された後、炉外に抽出される′。
なお、炉頂ガスは循環利用するため、除温器６を通して
除温後、上記炉頂ガス導管３．３′により改質炉２およ
び加熱器５に送られる。
除温後、上記炉頂ガス導管３．３′により改質炉２およ
び加熱器５に送られる。
実施例
上記形式のモデルプラントを組立て、下記第１表■に示
す組成の天然ガスを２分してその６０％を改質炉に、桟
上４０％を加熱器に供給する一方、炉頂ガスを除温して
その６７％を改質炉に、残り３３％を加熱器に供給し、
還元帯および改質帯へのガス導入温度を約９２５°Ｃに
設定すると、炉内反応が定常状態になったときの各部■
〜■のガス組成およびガス流量は下記第１表に示す通り
であった。その時の炉頂ガス温度は約４３０°Ｃ１除湛
後は約６５℃であった。
す組成の天然ガスを２分してその６０％を改質炉に、桟
上４０％を加熱器に供給する一方、炉頂ガスを除温して
その６７％を改質炉に、残り３３％を加熱器に供給し、
還元帯および改質帯へのガス導入温度を約９２５°Ｃに
設定すると、炉内反応が定常状態になったときの各部■
〜■のガス組成およびガス流量は下記第１表に示す通り
であった。その時の炉頂ガス温度は約４３０°Ｃ１除湛
後は約６５℃であった。
かかる操業においては、従来法と同等の還元鉄が得られ
るにもかかわらず、還元鉄単位生産量当シの熱消費量は
２．４ Ｇ ｃａｌ ／ｌ、 ｐｒｏｄで、同条件下で
従来のシャフト炉を使用する場合に比し、約１０％の熱
消費量の節減が期待できる。
るにもかかわらず、還元鉄単位生産量当シの熱消費量は
２．４ Ｇ ｃａｌ ／ｌ、 ｐｒｏｄで、同条件下で
従来のシャフト炉を使用する場合に比し、約１０％の熱
消費量の節減が期待できる。
第１図は従来の還元炉の概略図、第２図および第８図は
処理ガス中のＣＨ４／ＣＯ□＋Ｈ２０比およ、びＨ２０
＋ＣＯ□／ＣＯ＋Ｈ２比が還元鉄の再酸化率に及ぼす影
響を示すグラフ、第４図は本発明に係る還元炉の概略図
である。 ｌ・・・シャフト炉、ｌａ・・・還元帯、１ｂ・・・冷
却帯ＩＣ・・・改質帯、２・・・改質炉、８．８’・・
・炉頂ガス導管、４，４′・・・天然ガス導管、５・・
・加熱器特許出願人株式会社 神戸製鋼所 代理人升理士肯山 葆を勃為１名 第１ 図 ↓ Ｆ・ 第２図 り理力苧ス訃ＣＨ＊／ＣＯ１＋ＨｔＯ 第３図 １ ２ ３
処理ガス中のＣＨ４／ＣＯ□＋Ｈ２０比およ、びＨ２０
＋ＣＯ□／ＣＯ＋Ｈ２比が還元鉄の再酸化率に及ぼす影
響を示すグラフ、第４図は本発明に係る還元炉の概略図
である。 ｌ・・・シャフト炉、ｌａ・・・還元帯、１ｂ・・・冷
却帯ＩＣ・・・改質帯、２・・・改質炉、８．８’・・
・炉頂ガス導管、４，４′・・・天然ガス導管、５・・
・加熱器特許出願人株式会社 神戸製鋼所 代理人升理士肯山 葆を勃為１名 第１ 図 ↓ Ｆ・ 第２図 り理力苧ス訃ＣＨ＊／ＣＯ１＋ＨｔＯ 第３図 １ ２ ３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）炭化水素ガスを炉頂排ガスにて還元性ガスに改質
する改質炉を付設したシャフト炉を用い、酸化鉄を還元
性ガスにて連続的に還元して還元鉄を製造するにあたり
、 還元帯と冷却帯との中間に改質帯を設けたシャフト炉を
用い、その炉頂排ガスの一部と炭化水素ガスの一部とを
混合して上記改質炉で改質し 得られる還元性ガスを還
元帯の底部に導入するとともに、炉頂排ガスの残部と炭
化水素ガスの残部とを混合して加熱後、改質帯の底部に
吹き込んで還元鉄と接触させ、生ずる還元性ガスを酸化
鉄の還元に利用することを特徴とする還元鉄の連続製造
法。 （２）改質帯に吹き込まれる炉頂排ガスと炭化水素ガス
との混合ガス組成が Ｈ２０＋ＣＯ□／Ｈ２＋ＣＯり１．。 ＣＨ４／Ｈ２０＋ＣＯ２〉１．。 の両関係式を満足し、かつ吹き込み温度が８００〜１０
００°Ｃの範囲にある第（１）項記載の製造法。 （８）上部に還元性ガスにより酸化鉄を還元する還元帯
を、下部に還元鉄を冷却する冷却帯を備えるとともに、
炭化水素ガスを炉・頂排ガスにて還元性ガスに改質する
改質炉を付設してなるシャフト炉において。 炉長を伸ばして上部還元帯と下部冷却帯の中間に還元帯
から下降する還元鉄を気流接触可能に保持可能な改質帯
を設けるとともに、炉頂排ガス導管および炭化水素ガス
導管を分岐して一方の両導管を上記改質炉を介して還元
帯の底部に接続する一方、他方の両導管を加熱器を介し
て上記改質帯の底部に接続してなることを特徴とする還
元鉄製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56169344A JPS5871314A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56169344A JPS5871314A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871314A true JPS5871314A (ja) | 1983-04-28 |
Family
ID=15884815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56169344A Pending JPS5871314A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871314A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2570082A1 (fr) * | 1984-09-10 | 1986-03-14 | Midrex Int Bv | Procede de reduction d'oxyde metallique a l'aide de gaz reducteurs provenant du reformage du pentane ou d'hydrocarbures superieurs |
| JPH06100917A (ja) * | 1991-10-09 | 1994-04-12 | Cvg Siderurgica Del Orinoco Ca | 鉄含有金属酸化物の直接還元法 |
| WO2005098052A1 (en) * | 2004-04-12 | 2005-10-20 | Otkritoe Akcionernoe Obschestvo 'oskolsky Elektrometallurgichsky Kombinat' | Method for producing sponge iron in a shaft furnace |
| US10316376B2 (en) * | 2015-06-24 | 2019-06-11 | Midrex Technologies, Inc. | Methods and systems for increasing the carbon content of sponge iron in a reduction furnace |
-
1981
- 1981-10-21 JP JP56169344A patent/JPS5871314A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2570082A1 (fr) * | 1984-09-10 | 1986-03-14 | Midrex Int Bv | Procede de reduction d'oxyde metallique a l'aide de gaz reducteurs provenant du reformage du pentane ou d'hydrocarbures superieurs |
| JPH06100917A (ja) * | 1991-10-09 | 1994-04-12 | Cvg Siderurgica Del Orinoco Ca | 鉄含有金属酸化物の直接還元法 |
| WO2005098052A1 (en) * | 2004-04-12 | 2005-10-20 | Otkritoe Akcionernoe Obschestvo 'oskolsky Elektrometallurgichsky Kombinat' | Method for producing sponge iron in a shaft furnace |
| US10316376B2 (en) * | 2015-06-24 | 2019-06-11 | Midrex Technologies, Inc. | Methods and systems for increasing the carbon content of sponge iron in a reduction furnace |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2014308C (en) | Method and apparatus for the direct reduction of iron | |
| US5858057A (en) | Method for producing direct reduced iron with a controlled amount of carbon | |
| US4054444A (en) | Method for controlling the carbon content of directly reduced iron | |
| CA2096805C (en) | A direct-reduction process for directly reducing particulate iron-oxide-containing material | |
| ITTO940751A1 (it) | Procedimento per la produzione di carburo di ferro. | |
| US5437708A (en) | Iron carbide production in shaft furnace | |
| US3189438A (en) | Method of and apparatus for reducing iron oxides | |
| CN107858471A (zh) | 一种气基竖炉生产海绵铁的系统及方法 | |
| JPS5825727B2 (ja) | 粒状鉄鉱石のスポンジ鉄粒子への還元方法 | |
| JPH0365406B2 (ja) | ||
| US6039916A (en) | Apparatus for producing direct reduced iron with a controlled amount of carbon | |
| JPS5818963B2 (ja) | 粒状鉄鉱石のスポンジ鉄粒子への還元方法 | |
| CN208430065U (zh) | 基于化学链反应利用高炉煤气合成氨或尿素的系统 | |
| JPS5847449B2 (ja) | 直接製鉄法 | |
| US4131452A (en) | Method for direct manufacture of crude steel | |
| CA2465990C (en) | Method for reducing a particulate material containing a metal, especially iron ore | |
| JPS5871314A (ja) | 還元鉄の連続製造法およびそれに用いる装置 | |
| JPS62263910A (ja) | 竪型直接還元炉における高炭素含量還元鉄を製造する方法および装置 | |
| CA1075913A (en) | Method and apparatus for producing metallic iron particles | |
| JP4967191B2 (ja) | Ｄｒｉの浸炭を制御するための方法および装置 | |
| CN206607251U (zh) | 天然气水蒸汽重整后还原红土镍矿球团的系统 | |
| GB2064590A (en) | Gas reduction of iron oxide | |
| CA1336359C (en) | Method and apparatus for the direct reduction of iron | |
| CN206607250U (zh) | 一种天然气三重整制备直接还原铁的系统 | |
| JPH0693321A (ja) | 金属酸化物の直接還元に使用される改質ガスの質の改良法 |