JPH03260015A - 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法Info
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- JPH03260015A JPH03260015A JP7683090A JP7683090A JPH03260015A JP H03260015 A JPH03260015 A JP H03260015A JP 7683090 A JP7683090 A JP 7683090A JP 7683090 A JP7683090 A JP 7683090A JP H03260015 A JPH03260015 A JP H03260015A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、〜５０℃レベル以上での使用時において４０
０ｋｇｆ−ａｉｍ−””以上の優れた詭性亀裂伝播停止
特性と、中心部が−１００℃を超える靭性を有する構造
用鋼板の製造方法に関するものである。
０ｋｇｆ−ａｉｍ−””以上の優れた詭性亀裂伝播停止
特性と、中心部が−１００℃を超える靭性を有する構造
用鋼板の製造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
鋼板に発生する脆性亀裂は、通常、主亀裂が先行亀裂に
連結して伝播する。
連結して伝播する。
この連結は結晶粒界のテアと呼ばれる延性破壊で形成さ
れるが、その時テアの延性破壊により亀裂伝播エネルギ
ーが吸収される。
れるが、その時テアの延性破壊により亀裂伝播エネルギ
ーが吸収される。
この吸収能は、結晶粒径の微細化により上記延性破壊の
機会が増えて高まり、亀裂の減速効果が向上し、上記詭
性亀裂伝播停止特性を向上する。
機会が増えて高まり、亀裂の減速効果が向上し、上記詭
性亀裂伝播停止特性を向上する。
実際に詭性亀裂伝播停止特性の向上に大きく寄与するの
は、脆性亀裂伝播時に鋼板表層部に発生するシアリップ
と種する塑性変形であり、このシア’Ｊ ｙプも結晶粒
の微細化で伝播する脆性亀裂が有する伝播エネルギーの
吸収能が増大する。
は、脆性亀裂伝播時に鋼板表層部に発生するシアリップ
と種する塑性変形であり、このシア’Ｊ ｙプも結晶粒
の微細化で伝播する脆性亀裂が有する伝播エネルギーの
吸収能が増大する。
そこで効果的な結晶粒の微細化の試みが種々行われてい
る。
る。
これを実現するため、例えば特開昭６１−２３５５３４
号公報は、第１図（ａ）及び（ｄ）に示す如く温度がＡ
ｃ＝点以上の鋳片鋳片表面から中心部への板厚の１７８
以上の距離にわたってＡｒｘ点以下に冷却し、該鋳片の
厚み方向に温度差をつけた優圧延を開始し、該圧延中又
は圧延後に該鋳片厚の全域をＡｃ４点以上に復熱する事
により、ＥＳＳＯ試験による一２０″Ｃにおける詭性亀
裂伝播停止特性を表すＫｃａが、４６０〜９６０ｋｇｆ
−ａｉｍ−””程度の厚鋼板を製造する方法を提案し
ている。
号公報は、第１図（ａ）及び（ｄ）に示す如く温度がＡ
ｃ＝点以上の鋳片鋳片表面から中心部への板厚の１７８
以上の距離にわたってＡｒｘ点以下に冷却し、該鋳片の
厚み方向に温度差をつけた優圧延を開始し、該圧延中又
は圧延後に該鋳片厚の全域をＡｃ４点以上に復熱する事
により、ＥＳＳＯ試験による一２０″Ｃにおける詭性亀
裂伝播停止特性を表すＫｃａが、４６０〜９６０ｋｇｆ
−ａｉｍ−””程度の厚鋼板を製造する方法を提案し
ている。
しかし前記特開昭６１−２３５５３４号公報のＫｃａ値
は一２０′Ｃでの値であり、これを板厚効果の影響を受
けない条件として、板厚を一定にして一５０°ＣでのＫ
ｃａ値に換算すると、−５０℃０Ｋｃａ値は一２０゛Ｃ
のＫｃａ値の約１／２．５〜１／２．７ となり、−５
０°（：（７）Ｋｃａ値は概ね１７０〜３８０ｋｇｆ
」０１−””程度となり、当分野で要望されているＫｃ
ａ値４００ｋｇｆ −ａｍ−””以上を満たせないのが
実状である。
は一２０′Ｃでの値であり、これを板厚効果の影響を受
けない条件として、板厚を一定にして一５０°ＣでのＫ
ｃａ値に換算すると、−５０℃０Ｋｃａ値は一２０゛Ｃ
のＫｃａ値の約１／２．５〜１／２．７ となり、−５
０°（：（７）Ｋｃａ値は概ね１７０〜３８０ｋｇｆ
」０１−””程度となり、当分野で要望されているＫｃ
ａ値４００ｋｇｆ −ａｍ−””以上を満たせないのが
実状である。
又、前記特開昭６１−２３５５３４号公報の提案は、鋳
片全域をＡｃ３点以上に復熱させるので復熱時間が長く
なって生産性が低下すると共に、Ａｒ３点以下に冷却さ
れる範囲が少なく、従ってオーステナイトからフェライ
トへの逆変態及び再結晶が利用できる領域が狭く、結晶
粒の微細化、組織の微細化が不十分となり、シアリップ
効果が充分発揮されず、これ等が実用上の妨げとなって
いる。
片全域をＡｃ３点以上に復熱させるので復熱時間が長く
なって生産性が低下すると共に、Ａｒ３点以下に冷却さ
れる範囲が少なく、従ってオーステナイトからフェライ
トへの逆変態及び再結晶が利用できる領域が狭く、結晶
粒の微細化、組織の微細化が不十分となり、シアリップ
効果が充分発揮されず、これ等が実用上の妨げとなって
いる。
又溶接性に優れ、且つ良好な強度、靭性を有する厚鋼板
の製造方法としては、例えば、特公昭４９７２９１号公
報に記載の提案がある。
の製造方法としては、例えば、特公昭４９７２９１号公
報に記載の提案がある。
該提案は、冷却、加熱を繰り返して最終組織にいたる迄
の変態の回数を多くし、結晶粒の微細化をはかる方法で
あるが、単なる変態の回数の増加のみでは結晶粒の微細
化に限界があり、良好な詭性亀裂伝播停止特性及び良好
な靭性が得られず、更にこの様な温度制御のみを繰り返
す工程を用いる製造方法は、経済性、生産性が共に悪い
。
の変態の回数を多くし、結晶粒の微細化をはかる方法で
あるが、単なる変態の回数の増加のみでは結晶粒の微細
化に限界があり、良好な詭性亀裂伝播停止特性及び良好
な靭性が得られず、更にこの様な温度制御のみを繰り返
す工程を用いる製造方法は、経済性、生産性が共に悪い
。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は上記した従来技術の問題点を伴う事なく、鋼板
全体に及んで優れた詭性亀裂伝播停止特性を形威し、そ
の上板厚中心部の靭性が特に優れた構造用厚鋼板を生産
性良く、経済的に製造する方法を提供する事を課題とす
るものである。
全体に及んで優れた詭性亀裂伝播停止特性を形威し、そ
の上板厚中心部の靭性が特に優れた構造用厚鋼板を生産
性良く、経済的に製造する方法を提供する事を課題とす
るものである。
く課題を解決するための手段〉
本発明は上記課題を達成するため、
（１）重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．３０ ％
Ｓｉ：≦０．５ ％
Ｍｎ：≦２，０ ％
Ａｌ：≦０．１ ％
Ｎ ： ０．００１ 〜０．０１％
その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速度
２℃／ｓｅｅ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から厚
みの１／８程度迄の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該
冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経過
で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、該
仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度迄
をＡｃ３点未満に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝播
停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第１手段
とし、（２）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｌ：≦０．５ ％ Ｍｎ＝≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ
：≦１，０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％ＭＯ＝
≦０．５ ％ Ｂ ＝≦０．００１５％Ｖ
；≦０．１ ％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１
種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成分か
らなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点
以」二の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開
始し、該鋳片表裏面から厚みの１／８程度迄の表層部を
Ａｒ３点以下に冷却して該冷却を中止し、該冷却、復熱
を２回以上経由させる経過で鋳片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏
面から厚みの１７８程度迄をＡＣＩ点未満に復熱する事
を特徴とする詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた
鋼板の製造方法を第２手段とし、 （３）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ；≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡＣ３点以上の温度から冷却速度
２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から厚
みの１．／８８種迄の表層部を６１３点以下に冷却して
該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経
過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、
該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度
迄をＡｃ３点以上に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝
播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第３手
段とし、（４）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ ＡＩ＝≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ；≦０．１ ％Ｎｉ：
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０，０５ ％ＭＯ＝≦０
．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％■：≦０．１
％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以上を含み
、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を
連続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／８程度迄の表層部をＡｒｚ点以下に冷却して
該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経
過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、
該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度
迄をＡｃ３点以上に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝
播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第４手
段とし、 （５）上記手段１〜４に記載の前記復熱過程中の圧延終
了後、鋼板温度を５〜３００秒保持した事を特徴とする
詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方
法を第５〜第８手段とし、（６）上記手段１〜８に記載
の復熱終了後の鋼板を４０℃／秒以下の冷却速度で６５
０°Ｃ以下迄冷却をする事を特徴とする詭性亀裂伝播停
止特性と低温靭性の優れた＃４板の製造方法を第９〜第
１６手段とするものである。
続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速度
２℃／ｓｅｅ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から厚
みの１／８程度迄の表層部をＡｒ３点以下に冷却して該
冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経過
で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、該
仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度迄
をＡｃ３点未満に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝播
停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第１手段
とし、（２）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｌ：≦０．５ ％ Ｍｎ＝≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ
：≦１，０ ％ Ｎｂ：≦０．０５ ％ＭＯ＝
≦０．５ ％ Ｂ ＝≦０．００１５％Ｖ
；≦０．１ ％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１
種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成分か
らなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点
以」二の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開
始し、該鋳片表裏面から厚みの１／８程度迄の表層部を
Ａｒ３点以下に冷却して該冷却を中止し、該冷却、復熱
を２回以上経由させる経過で鋳片の復熱が終了する迄の
間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏
面から厚みの１７８程度迄をＡＣＩ点未満に復熱する事
を特徴とする詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた
鋼板の製造方法を第２手段とし、 （３）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ；≦２．０ ％ Ａｌ：≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡＣ３点以上の温度から冷却速度
２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から厚
みの１．／８８種迄の表層部を６１３点以下に冷却して
該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経
過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、
該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度
迄をＡｃ３点以上に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝
播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第３手
段とし、（４）重量％で、 Ｃ： ０．０１〜０．３０ ％ Ｓｉ：≦０．５ ％ Ｍｎ：≦２．０ ％ ＡＩ＝≦０．１ ％ Ｎ ： ０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ；≦０．１ ％Ｎｉ：
≦１．０ ％ Ｎｂ：≦０，０５ ％ＭＯ＝≦０
．５ ％ Ｂ：≦０．００１５％■：≦０．１
％ Ｃｕ：≦０．９ ％の１種又は２種以上を含み
、その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を
連続鋳造して得た鋳片をＡｃ３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／８程度迄の表層部をＡｒｚ点以下に冷却して
該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる経
過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し、
該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程度
迄をＡｃ３点以上に復熱する事を特徴とする詭性亀裂伝
播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法を第４手
段とし、 （５）上記手段１〜４に記載の前記復熱過程中の圧延終
了後、鋼板温度を５〜３００秒保持した事を特徴とする
詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方
法を第５〜第８手段とし、（６）上記手段１〜８に記載
の復熱終了後の鋼板を４０℃／秒以下の冷却速度で６５
０°Ｃ以下迄冷却をする事を特徴とする詭性亀裂伝播停
止特性と低温靭性の優れた＃４板の製造方法を第９〜第
１６手段とするものである。
以下に上記した酸分限定理由を説明する。
Ｃは鋼材の強化成分として添加し、溶接部の靭性劣化の
防止から上限を定めている。
防止から上限を定めている。
Ｓｉは脱酸と強度維持を目的に添加し、溶接性の劣化防
止から上限を定めている。
止から上限を定めている。
Ｍｎは低温靭性の向上を目的に添加し、溶接割れの防止
から上限を定めている。
から上限を定めている。
ＮはＡＩと共に窒化物の生成による結晶粒の微細化を目
的として添加し、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定
めている。
的として添加し、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定
めている。
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｂ、Ｃｕは何れも焼入れ性を向上し
、効果的な強度上昇を目的として添加し、低温変態生成
物の生成を抑制し、フェライト面積率の減少を防止する
ため上限を定めている。
、効果的な強度上昇を目的として添加し、低温変態生成
物の生成を抑制し、フェライト面積率の減少を防止する
ため上限を定めている。
Ｔｉ、Ｎｂは結晶粒の微細化を目的として添加し、溶接
部の靭性圧下の防止がら上限を定めている。
部の靭性圧下の防止がら上限を定めている。
■は析出強化を目的に添加し、経済性から上限を定めて
いる。
いる。
又本発明が対象とする構造用圧延鋼鋳片は、連続鋳造の
優の高温の綱片、及び−旦冷却後再加熱した鋼片、更に
は連続鋳造の優の形状の鋼片、及び連続鋳造抜形状調整
圧延等の圧延を行った鋼片等を指す。
優の高温の綱片、及び−旦冷却後再加熱した鋼片、更に
は連続鋳造の優の形状の鋼片、及び連続鋳造抜形状調整
圧延等の圧延を行った鋼片等を指す。
又本発明における冷却は、連続鋳造で通常使用されてい
る冷却速度２℃／秒以上の水冷手段を使用して充分に行
える。
る冷却速度２℃／秒以上の水冷手段を使用して充分に行
える。
く作用〉
本発明者等は上記課題を遺戒するため、重量％で、
Ｃ：０゜０１〜０．３０ ％
Ｓｌ：≦０．５ ％
阿ｎ：≦２．０ ％
Ａｌ：≦０．１ ％
Ｎ ： ０．００１〜０．０１％
更に、
Ｃｒ：≦０．５ ％ Ｔｉ：≦０．１ ％Ｎｉ
： ≦１．Ｑ ％ Ｎｂ ：≦０．０５ ％Ｍｏ
：≦０，５ ％ Ｂ ： ≦０．００１５％Ｖ：≦
０．１ ％ Ｃｕ ： ≦０．９ ％の１種又は
２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的威勢からなる
構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を用いて種々の実
験検討を繰り返した。
： ≦１．Ｑ ％ Ｎｂ ：≦０．０５ ％Ｍｏ
：≦０，５ ％ Ｂ ： ≦０．００１５％Ｖ：≦
０．１ ％ Ｃｕ ： ≦０．９ ％の１種又は
２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的威勢からなる
構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片を用いて種々の実
験検討を繰り返した。
その結果鋼板は、第１図（ａ）（ｂ）に示す如く該鋳片
の厚み方向に該鋳片の表裏面から厚みｔの１／８（以下
１／８ｔと記す）程度迄を２℃／秒以上の冷却速度でＡ
ｒ３点以下迄冷却し、該鋳片の表層部と中心部に温度差
をつけた優仕上圧延を開始して該仕上圧延終了後、該鋳
片の表裏面から１７８を程度迄の表層部をＡｃ３点未満
に復熱すると、該圧延が昇温過程内の圧延のため、フェ
ライトが充分に再結晶して結晶粒が微細化し、詭性亀裂
伝播停止特性が向上する事を知得した。
の厚み方向に該鋳片の表裏面から厚みｔの１／８（以下
１／８ｔと記す）程度迄を２℃／秒以上の冷却速度でＡ
ｒ３点以下迄冷却し、該鋳片の表層部と中心部に温度差
をつけた優仕上圧延を開始して該仕上圧延終了後、該鋳
片の表裏面から１７８を程度迄の表層部をＡｃ３点未満
に復熱すると、該圧延が昇温過程内の圧延のため、フェ
ライトが充分に再結晶して結晶粒が微細化し、詭性亀裂
伝播停止特性が向上する事を知得した。
又、第１ （ａ）（Ｃ）の如く、該鋳片の表裏面から１
／８を程度迄をＡｃ３点以上に復熱すると、該圧延が逆
変態過程内での圧延のため、フェライトからオーステナ
イトへの逆変態で結晶粒が一段と微細化し、詭性亀裂伝
播停止特性が向上する事を知得した。
／８を程度迄をＡｃ３点以上に復熱すると、該圧延が逆
変態過程内での圧延のため、フェライトからオーステナ
イトへの逆変態で結晶粒が一段と微細化し、詭性亀裂伝
播停止特性が向上する事を知得した。
この時、Ａｒ３点以下への冷却とＡｃ３以上への復熱に
よる逆変態を一回当たりの冷却条件、板厚、加熱温度を
一定にして２回以上の複数回行うと、第４図（ａ） （
ｂ）に示す如く、詭性亀裂伝播停止特性及びｖＴｒｓは
一段と向上する事を見出した。
よる逆変態を一回当たりの冷却条件、板厚、加熱温度を
一定にして２回以上の複数回行うと、第４図（ａ） （
ｂ）に示す如く、詭性亀裂伝播停止特性及びｖＴｒｓは
一段と向上する事を見出した。
又、この時の圧延は何れの場合も第２図に示すパターン
を辿り、その時の被圧延材は第３図に示す如く、表面か
ら１／８ｔ程度の表層部と中心部に温度差があり、結晶
ｔＤ、径も同様に１７８を程度の表層部と中心部に差が
生しており、これをそのまま圧延加工すると、被圧延材
は表面から１．／ｓｔ程度迄の表層部が大きな変形抵抗
で形成した板状抵抗体となり、変形抵抗の小さい中心部
を該板状抵抗体が強圧下する結果、該中心部に極めて大
きな歪みが蓄積され、変態後のフェライトは一段と微細
化し、中心部の靭性を向上すると共にセンターポロシテ
ィ−を圧着する事を見出した。
を辿り、その時の被圧延材は第３図に示す如く、表面か
ら１／８ｔ程度の表層部と中心部に温度差があり、結晶
ｔＤ、径も同様に１７８を程度の表層部と中心部に差が
生しており、これをそのまま圧延加工すると、被圧延材
は表面から１．／ｓｔ程度迄の表層部が大きな変形抵抗
で形成した板状抵抗体となり、変形抵抗の小さい中心部
を該板状抵抗体が強圧下する結果、該中心部に極めて大
きな歪みが蓄積され、変態後のフェライトは一段と微細
化し、中心部の靭性を向上すると共にセンターポロシテ
ィ−を圧着する事を見出した。
又、この時、ＴｉとＮｂを含まない鋼板は、５／／ｍ以
下の結晶粒径のフェライトが表層部の５０％以上の面積
率に達し、ＴｉとＮｂを含む鋼板は３ａ重以下の結晶粒
径のフェライトが表層部の面積率５０％以上に達し、共
にｋｃａ （−５０°Ｃ）が≧４００ｋｇｆ １ｍ−”
２と安定した詭性亀裂伝播停止特性を発揮する事を見出
した。
下の結晶粒径のフェライトが表層部の５０％以上の面積
率に達し、ＴｉとＮｂを含む鋼板は３ａ重以下の結晶粒
径のフェライトが表層部の面積率５０％以上に達し、共
にｋｃａ （−５０°Ｃ）が≧４００ｋｇｆ １ｍ−”
２と安定した詭性亀裂伝播停止特性を発揮する事を見出
した。
又、圧延終了後にその時の温度で５〜３００秒保持する
と、微細化した結晶の方位がランダム化して詭性亀裂伝
播停止特性が更に向上する事を見出した。
と、微細化した結晶の方位がランダム化して詭性亀裂伝
播停止特性が更に向上する事を見出した。
更にこれ等の鋼板は、４０℃／秒以下の冷却速度で６５
０°Ｃ以下迄強制冷却すると、母材強度と靭性が向上す
る事を見出した。
０°Ｃ以下迄強制冷却すると、母材強度と靭性が向上す
る事を見出した。
これ等の知見を基に上記した課題を遠戚する本発明がな
されたのである。
されたのである。
〈実施例〉
１、供試綱 ：表１に示す。
２、圧延条件 ２表２に示す。
３、冷却条件 ：表２に示す。
４、冷却停止条件２表２に示す。
５、復熱条件 ２表２に示す。
６、熱延後の制御冷却条件二表２に示す。
７、詭性亀裂伝播停止特性２表３に示す。
８、靭性、その他の特性 ２表３に示す。
尚、詭性亀裂伝播停止特性はＥＳＳＯ試験値（Ｋｃａ）
で、靭性はシャルピー試験における破面遷移温度（ｖＴ
ｒｓ）で、センターポロシティ−の圧着はＺ方向引張試
験による絞り４ａ（Ｒｓｚ）で評価した。
で、靭性はシャルピー試験における破面遷移温度（ｖＴ
ｒｓ）で、センターポロシティ−の圧着はＺ方向引張試
験による絞り４ａ（Ｒｓｚ）で評価した。
本発明例の制置Ａ−１−Ａ−２３は、Ｋｃａ（−５０℃
）が４０５〜６６０ｋｇｆ １ｍ−””と従来例に比較
して格段に優れ、綱板の厚み方向中心、つまり１／２ｔ
のｖＴ ｒｓが−１００〜−１６０°Ｃ１１／２ｔのＲ
ＡＺが７２〜８５：と優れた特性をを示した。
）が４０５〜６６０ｋｇｆ １ｍ−””と従来例に比較
して格段に優れ、綱板の厚み方向中心、つまり１／２ｔ
のｖＴ ｒｓが−１００〜−１６０°Ｃ１１／２ｔのＲ
ＡＺが７２〜８５：と優れた特性をを示した。
一方比較例の調香Ｂ−１〜Ｂ−１９は、Ｋｃａ （−５
０℃）は２１０〜３８５ｋｇｆ −ａｍ−”’と従来並
みであり、１／２ＬｖＴ ｒｓは−５０−−９０℃，１
／２ｔのＲＡＺは４３〜５３％しか得られなかった。
０℃）は２１０〜３８５ｋｇｆ −ａｍ−”’と従来並
みであり、１／２ＬｖＴ ｒｓは−５０−−９０℃，１
／２ｔのＲＡＺは４３〜５３％しか得られなかった。
〈発明の効果〉
本発明は、２回以上の逆変態後の昇温中に再結晶と並行
して圧延するが、又は２＠以上の逆変態後の逆変態中に
圧延を行うので、鋼板の全域に及んで組織は微細化し、
鋼板表層部のシアリップ効果が向上し、課題の一つの詭
性亀裂伝播停止特性がＫｃａ （−５０℃）≧４００
ｋｇｆ −ａｍ−”２と優れ、更に鋼板厚み方向中心
部に効果的に強圧下が作用するので、課題の他の一つで
ある板厚中心部の靭性がｖＴ ｒｓ≦−１００（℃）と
優れ、しかもこの綱板の生産性、経済性は高く、この種
洞板を製造し、使用する分野にもたらす効果は極めて大
きい。
して圧延するが、又は２＠以上の逆変態後の逆変態中に
圧延を行うので、鋼板の全域に及んで組織は微細化し、
鋼板表層部のシアリップ効果が向上し、課題の一つの詭
性亀裂伝播停止特性がＫｃａ （−５０℃）≧４００
ｋｇｆ −ａｍ−”２と優れ、更に鋼板厚み方向中心
部に効果的に強圧下が作用するので、課題の他の一つで
ある板厚中心部の靭性がｖＴ ｒｓ≦−１００（℃）と
優れ、しかもこの綱板の生産性、経済性は高く、この種
洞板を製造し、使用する分野にもたらす効果は極めて大
きい。
第１図（ａ）は、本発明が規制する鋳片及び鋼板の厚み
方向の位置を示し、の）は、請求項１，２の本発明例に
おける上記位置と冷却・復熱温度の関係を示し、（Ｃ）
は、請求項３．４の本発明例における上記位置と冷却・
復熱温度の関係を示し、（ｄ）は、従来例（特開昭６１
−２３５５３４号公報例）における上記位置と冷却・復
熱温度の関係を示す。 第２図は本発明の圧延パターンを示し、第３図は本発明
の圧延時の被圧延材の表層と中心部の温度関係を従来例
と対比して示し、第４図（ａ）は、逆変態回数と詭性亀
裂伝播停止特性の関係を示し、（ｂ）は、逆変態回数と
靭性（シャルピー試験における破面遷移温度）の関係を
示す。
方向の位置を示し、の）は、請求項１，２の本発明例に
おける上記位置と冷却・復熱温度の関係を示し、（Ｃ）
は、請求項３．４の本発明例における上記位置と冷却・
復熱温度の関係を示し、（ｄ）は、従来例（特開昭６１
−２３５５３４号公報例）における上記位置と冷却・復
熱温度の関係を示す。 第２図は本発明の圧延パターンを示し、第３図は本発明
の圧延時の被圧延材の表層と中心部の温度関係を従来例
と対比して示し、第４図（ａ）は、逆変態回数と詭性亀
裂伝播停止特性の関係を示し、（ｂ）は、逆変態回数と
靭性（シャルピー試験における破面遷移温度）の関係を
示す。
Claims (6)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ＿３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／８程度迄の表層部をＡｒ＿３点以下に冷却し
て該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる
経過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し
、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程
度迄をＡｃ＿３点未満に復熱する事を特徴とする詭性亀
裂伝播停止特性と低温靭性の優れた綱板の製造方法。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５％Ｔｉ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１．０％Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５％Ｂ：≦０．００１５％ Ｖ：≦０．１％Ｃｕ：≦０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片をＡｃ
＿３点以上の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で冷却
を開始し、該鋳片表裏面から厚みの１／８程度迄の表層
部をＡｒ＿３点以下に冷却して該冷却を中止し、該冷却
、復熱を２回以上経由させる経過で鋳片の復熱が終了す
る迄の間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片
の表裏面から厚みの１／８程度迄をＡｃ＿３点未満に復
熱する事を特徴とする詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性
の優れた綱板の製造方法。 - （３）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなる構造用圧延鋼を連
続鋳造して得た鋳片をＡｃ＿３点以上の温度から冷却速
度２℃／ｓｅｃ以上で冷却を開始し、該鋳片表裏面から
厚みの１／８程度迄の表層部をＡｒ＿３点以下に冷却し
て該冷却を中止し、該冷却、復熱を２回以上経由させる
経過で鋳片の復熱が終了する迄の間に仕上圧延を開始し
、該仕上圧延終了後該鋳片の表裏面から厚みの１／８程
度迄をＡｃ＿３点以上に復熱する事を特徴とする詭性亀
裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法。 - （４）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．０％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ：０．００１〜０．０１％ 更に、 Ｃｒ：≦０．５％Ｔｉ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１．０％Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５％Ｂ：≦０．００１５％ Ｖ：≦０．１％Ｃｕ：≦０．９％ の１種又は２種以上を含み、その他Ｆｅ及び不可避的成
分からなる構造用圧延鋼を連続鋳造して得た鋳片をＡｃ
＿３点以上の温度から冷却速度２℃／ｓｅｃ以上で冷却
を開始し、該鋳片表裏面から厚みの１／８程度迄の表層
部をＡｒ＿３点以下に冷却して該冷却を中止し、該冷却
、復熱を２回以上経由させる経過で鋳片の復熱が終了す
る迄の間に仕上圧延を開始し、該仕上圧延終了後該鋳片
の表裏面から厚みの１／８程度迄をＡｃ＿３点以上に復
熱する事を特徴とする詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性
の優れた綱板の製造方法。 - （５）上記請求項１〜４に記載の前記復熱過程中の圧延
終了後、鋼板温度を５〜３００秒保持した事を特徴とす
る詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた綱板の製造
方法。 - （６）上記請求項１〜５に記載の復熱終了後の綱板を４
０℃／秒以下の冷却速度で６５０℃以下迄冷却をする事
を特徴とする詭性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076830A JPH075969B2 (ja) | 1989-03-29 | 1990-03-28 | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7738889 | 1989-03-29 | ||
| JP1-77388 | 1989-03-29 | ||
| JP2076830A JPH075969B2 (ja) | 1989-03-29 | 1990-03-28 | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03260015A true JPH03260015A (ja) | 1991-11-20 |
| JPH075969B2 JPH075969B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=26417946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2076830A Expired - Fee Related JPH075969B2 (ja) | 1989-03-29 | 1990-03-28 | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075969B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04141517A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Nippon Steel Corp | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
| JPH06207241A (ja) * | 1993-01-06 | 1994-07-26 | Nippon Steel Corp | 継手部の脆性破壊伝播停止性能の優れた溶接用構造用鋼とその製造方法 |
| JP2008169467A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-24 | Nippon Steel Corp | 脆性き裂伝播停止性能に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 |
| JP2009287086A (ja) * | 2008-05-29 | 2009-12-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延方向に対し４５°方向のアレスト特性に優れた高強度厚肉鋼板およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP2076830A patent/JPH075969B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04141517A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Nippon Steel Corp | 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた鋼板の製造方法 |
| JPH06207241A (ja) * | 1993-01-06 | 1994-07-26 | Nippon Steel Corp | 継手部の脆性破壊伝播停止性能の優れた溶接用構造用鋼とその製造方法 |
| JP2008169467A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-24 | Nippon Steel Corp | 脆性き裂伝播停止性能に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 |
| JP2009287086A (ja) * | 2008-05-29 | 2009-12-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延方向に対し４５°方向のアレスト特性に優れた高強度厚肉鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH075969B2 (ja) | 1995-01-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |