JPH03226525A - 粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法 - Google Patents
粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法Info
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/125—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with application of tension
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｕ産業上の利用分野コ
この発明は粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法に
関するものである。
関するものである。
［発明の背景］
熱平滑化されるシリコン鋼ストリップは平滑化以外の多
くの考慮が必要とされている。従来においては、電気鋼
は焼鈍セパレータにおける熱平滑化や二次被覆および磁
気特性等の影響を考慮するようされている。また、熱平
滑化は同一方法の一部として応力除去焼鈍と組合わせら
れる。熱平滑化状態で造られるけれども、別の熱処理を
必要とするシリコン鋼ストリップは半加工されると同一
であり、電気鋼シートが積層に造られて、次いで電磁装
置に組立てられた後に応力除去焼鈍が顧客によって一般
的に行われる。
くの考慮が必要とされている。従来においては、電気鋼
は焼鈍セパレータにおける熱平滑化や二次被覆および磁
気特性等の影響を考慮するようされている。また、熱平
滑化は同一方法の一部として応力除去焼鈍と組合わせら
れる。熱平滑化状態で造られるけれども、別の熱処理を
必要とするシリコン鋼ストリップは半加工されると同一
であり、電気鋼シートが積層に造られて、次いで電磁装
置に組立てられた後に応力除去焼鈍が顧客によって一般
的に行われる。
巻線鉄心変成器の製造においては、電気鋼は、優れた磁
気特性を最終的に保有しなければならない鉄心の製造の
際に激しい機械的応力を受けるようになる。磁気特性は
、少なくとも約１４５０〜１５００°Ｆ（７８５〜８１
５℃）の温度で応力除去焼鈍した後に改善される。粒子
配向性電気鋼は巻線鉄心を持った変成器に使用するのに
特、に適している。この構成はストリップの優れた平滑
化を必要とする。
気特性を最終的に保有しなければならない鉄心の製造の
際に激しい機械的応力を受けるようになる。磁気特性は
、少なくとも約１４５０〜１５００°Ｆ（７８５〜８１
５℃）の温度で応力除去焼鈍した後に改善される。粒子
配向性電気鋼は巻線鉄心を持った変成器に使用するのに
特、に適している。この構成はストリップの優れた平滑
化を必要とする。
歪みは種々な作用と状態からのシリコン鋼の製造におい
て増大される。もし、歪みが除去されなければ、鋼が電
気機器に使用される時に応力損失の増加が有って磁気特
性を損なう。また、鉄心製造の際の溝切り（スリッティ
ング）、巻線お・よび製造からの歪みは所要の磁気特性
を達成するように除去されねばならない。
て増大される。もし、歪みが除去されなければ、鋼が電
気機器に使用される時に応力損失の増加が有って磁気特
性を損なう。また、鉄心製造の際の溝切り（スリッティ
ング）、巻線お・よび製造からの歪みは所要の磁気特性
を達成するように除去されねばならない。
配向性電気鋼は変成器または発電機積層のストリップを
製造するよう熱平滑化される。ストリップの平滑化は、
変形された縁や波状の縁や曲がりの様な不規則性を除去
するように張力の使用を含んて゛いる。併し、張力の使
用とそれに起因する伸長は、最小にすることが必要とさ
れる応力を生じる。約８１５℃（１５００″Ｆ）の温度
は、平滑化によって生じられる応力を除去するよう平滑
化にする際および加工の前に度々使用される。
製造するよう熱平滑化される。ストリップの平滑化は、
変形された縁や波状の縁や曲がりの様な不規則性を除去
するように張力の使用を含んて゛いる。併し、張力の使
用とそれに起因する伸長は、最小にすることが必要とさ
れる応力を生じる。約８１５℃（１５００″Ｆ）の温度
は、平滑化によって生じられる応力を除去するよう平滑
化にする際および加工の前に度々使用される。
上昇された温度での電気鋼の張力は多くの研究の主題で
ある。米国特許第２，３５１．９２２号明細書は、合金
の弾性限界以下である５００〜２０００ｐｓｉのストリ
ップ張力を記載している。引張の際の温度は約１〜２分
の期間で７００〜８２５℃である。
ある。米国特許第２，３５１．９２２号明細書は、合金
の弾性限界以下である５００〜２０００ｐｓｉのストリ
ップ張力を記載している。引張の際の温度は約１〜２分
の期間で７００〜８２５℃である。
米国特許第２．４１２０．４１２号明細書は、電気鋼の
引張強さが温度で変化し、支持ロール間のたわみを防止
するに十分な張力はストリップに優れた平滑化を形成す
ることを教えている。この張力は、入口ロールよりも０
．１〜０．５％速い周速度で出口ロールで作用すること
によって設けられる。必要な張力の大きさは組成と材料
の寸法や温度および時間の長さで変化する。該米国特許
は、０．１５〜０．３％の恒久伸長が通常であることを
述べている。１２００°Ｆはどの低い温度が述べられて
いるが、平滑化制御はグラファイト可溶温度を低くする
よう必要とするだけである。もし、炭素含有量が低いと
、−層高い温度が使用できて、制限が機械的要因によっ
て決められる。脱炭される４％以下のシリコンを含む電
気鋼は、所要の磁気特性と平滑化を有するよう張力下で
約１５００〜２１００”Ｆで焼鈍できる。もし、材料が
張力下で軟化温度に肩されると、保持時間における一層
の制限が無い、ストリップは寸法に基いて約１分内で所
要温度に到達する。雰囲気は平滑化に影響しないので、
この発明には制限を形成しない。
引張強さが温度で変化し、支持ロール間のたわみを防止
するに十分な張力はストリップに優れた平滑化を形成す
ることを教えている。この張力は、入口ロールよりも０
．１〜０．５％速い周速度で出口ロールで作用すること
によって設けられる。必要な張力の大きさは組成と材料
の寸法や温度および時間の長さで変化する。該米国特許
は、０．１５〜０．３％の恒久伸長が通常であることを
述べている。１２００°Ｆはどの低い温度が述べられて
いるが、平滑化制御はグラファイト可溶温度を低くする
よう必要とするだけである。もし、炭素含有量が低いと
、−層高い温度が使用できて、制限が機械的要因によっ
て決められる。脱炭される４％以下のシリコンを含む電
気鋼は、所要の磁気特性と平滑化を有するよう張力下で
約１５００〜２１００”Ｆで焼鈍できる。もし、材料が
張力下で軟化温度に肩されると、保持時間における一層
の制限が無い、ストリップは寸法に基いて約１分内で所
要温度に到達する。雰囲気は平滑化に影響しないので、
この発明には制限を形成しない。
雰囲気は鉄損、伸長度または輝度における影響に基いて
選ばれる。
選ばれる。
米国特許第３，１３０，０８８号明細書は、平滑化の際
のロール直径とロール間に間隔の影響を記載している。
のロール直径とロール間に間隔の影響を記載している。
炉の一部は、平滑化を増大するようにロールの上下をス
トリップが交互に通過する一連のロールに基いている。
トリップが交互に通過する一連のロールに基いている。
最良の結果は１１００〜２２００ｐｓｉのストリップ張
力にて１４５０〜１５００°Ｆの推奨温度を使用するこ
とによって得られる。該特許は、上昇した温度で平滑化
を生じる応力の組合わせを説明することが出来ないこと
を認めている。上昇した温度での金属のクリープと組織
の不安定の現象は多くの変数の相互作用のために工程を
複雑にし過ぎる。
力にて１４５０〜１５００°Ｆの推奨温度を使用するこ
とによって得られる。該特許は、上昇した温度で平滑化
を生じる応力の組合わせを説明することが出来ないこと
を認めている。上昇した温度での金属のクリープと組織
の不安定の現象は多くの変数の相互作用のために工程を
複雑にし過ぎる。
米国特許第３，１６１，２２５号明細書は、最適な磁気
特性、を設けるよう応力を導入することなく電気鋼スト
リップを平滑化にするよう試みている。
特性、を設けるよう応力を導入することなく電気鋼スト
リップを平滑化にするよう試みている。
ストリップの制御された逆の湾曲が平滑化にする際にコ
イルセットを除去して、ストリップの緊張と弾性化によ
って生じる応力を最小にするよう見出された０曲げや引
張により生じられる０、０５％伸長はどに小さい塑性歪
みが磁気特性に対する回復不能な損傷に起因しているこ
とを教えている。
イルセットを除去して、ストリップの緊張と弾性化によ
って生じる応力を最小にするよう見出された０曲げや引
張により生じられる０、０５％伸長はどに小さい塑性歪
みが磁気特性に対する回復不能な損傷に起因しているこ
とを教えている。
引張はストリップを前進するよう必要とされる以上に大
きくならないよう制限される。特に、この値は１０００
ｐｓｉ以下、好適には約１００ｐｓｉ以下にすべきであ
る。
きくならないよう制限される。特に、この値は１０００
ｐｓｉ以下、好適には約１００ｐｓｉ以下にすべきであ
る。
電気鋼の従来の熱平滑化方法は平坦なストリップを造る
幅広い範囲の状態が有ることが従って知られている。併
し、熱平滑化方法は、−船釣に、応力を最小にして低応
力で低張力を用いたり、或は応力除去焼鈍の一部である
平滑化のための高温度を用いること等の１つである。種
々の熱平滑化方法により行われる従来の作業は被覆にお
ける状態の影響を無視している。被覆は後まで残るよう
期待されたり、或は特別な配慮を同等必要としないよう
変更される。
幅広い範囲の状態が有ることが従って知られている。併
し、熱平滑化方法は、−船釣に、応力を最小にして低応
力で低張力を用いたり、或は応力除去焼鈍の一部である
平滑化のための高温度を用いること等の１つである。種
々の熱平滑化方法により行われる従来の作業は被覆にお
ける状態の影響を無視している。被覆は後まで残るよう
期待されたり、或は特別な配慮を同等必要としないよう
変更される。
粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する従来の方法は相当
変化される。張力は１００ｐｓｉから鋼の弾性限界まで
変えられる。９００°Ｆから２１００゛Ｆまでの温度に
就いて研究がされた０種々なロール形状と直径が検討さ
れた。併し、従来の研究は応力除去焼鈍に対する材料の
反応における平滑化状態の影響を考慮に入れていない、
従来の方法は十分に処理される材料に主に向けられ、電
気鋼製品が造られた後に顧客によって応力除去焼鈍に殆
ど反応しない平滑化における状態を見出していない。
変化される。張力は１００ｐｓｉから鋼の弾性限界まで
変えられる。９００°Ｆから２１００゛Ｆまでの温度に
就いて研究がされた０種々なロール形状と直径が検討さ
れた。併し、従来の研究は応力除去焼鈍に対する材料の
反応における平滑化状態の影響を考慮に入れていない、
従来の方法は十分に処理される材料に主に向けられ、電
気鋼製品が造られた後に顧客によって応力除去焼鈍に殆
ど反応しない平滑化における状態を見出していない。
従来の方法は、温度と張力が表面被覆に如何に行われる
かを研究していない、半加工されたシリコン鋼における
熱平滑化と応力除去焼鈍の組合わせは粒子配向性シリコ
ン鋼の一層新しい製品を基本としている。
かを研究していない、半加工されたシリコン鋼における
熱平滑化と応力除去焼鈍の組合わせは粒子配向性シリコ
ン鋼の一層新しい製品を基本としている。
厚さが薄い電気鋼は厚さが厚い従来の材料におけるより
も巻線鉄心の適用に相当な問題を待っているが、改善さ
れた磁気特性は使用に差し障りがない。薄い材料では、
寸法の制御が大いに困難であり、材料の強度が弱く、所
要の平滑化を得るのが一層困難であり、コイルセットと
形状の問題のために巻線または取扱いの問題が多い。
も巻線鉄心の適用に相当な問題を待っているが、改善さ
れた磁気特性は使用に差し障りがない。薄い材料では、
寸法の制御が大いに困難であり、材料の強度が弱く、所
要の平滑化を得るのが一層困難であり、コイルセットと
形状の問題のために巻線または取扱いの問題が多い。
この発明の主な目的は、製造後に応力除去焼鈍を必要と
する巻線鉄心への利用および他の半加工への利用におけ
る鋼の磁気特性を最適にするシリコン鋼を熱平滑化する
方法を改良することにある。
する巻線鉄心への利用および他の半加工への利用におけ
る鋼の磁気特性を最適にするシリコン鋼を熱平滑化する
方法を改良することにある。
この発明の別の主な目的は、熱平滑化方法の状態を変更
することによって二次被覆の張力付与特性を改善するこ
とにある。
することによって二次被覆の張力付与特性を改善するこ
とにある。
この発明の他の目的は、巻線変成器鉄心への適用のため
の熱平滑化を設けるようはと好い低温度と高張力を用い
る方法の改善にある。これは他の方法以上に相当に好適
で、非常に小さい値の張力がこの方法の工程に使用され
る。この発明は炉内のストリップトラッキングを改善す
る高い値の張力を許す。また、この発明は、上昇した温
度で基本金属に対する損傷なく高い張力の使用を許すよ
う熱平滑化の際の基本金属の降伏強さを増大する。
の熱平滑化を設けるようはと好い低温度と高張力を用い
る方法の改善にある。これは他の方法以上に相当に好適
で、非常に小さい値の張力がこの方法の工程に使用され
る。この発明は炉内のストリップトラッキングを改善す
る高い値の張力を許す。また、この発明は、上昇した温
度で基本金属に対する損傷なく高い張力の使用を許すよ
う熱平滑化の際の基本金属の降伏強さを増大する。
更に、この発明は、張力制限のために従来使用できなか
った熱平滑化のための炉の使用を可能にする。
った熱平滑化のための炉の使用を可能にする。
この発明の更に別の目的は、この発明の熱平滑化方法の
後に、鉄心の巻線の際の改善された取扱い特性と応力除
去焼鈍の後の改善された磁気特性とが設けられた半加工
のシリコン鋼ストリ・ｌブと提供することにある。
後に、鉄心の巻線の際の改善された取扱い特性と応力除
去焼鈍の後の改善された磁気特性とが設けられた半加工
のシリコン鋼ストリ・ｌブと提供することにある。
この発明の熱平滑化方法は以下の詳細な説明がら当業者
に明白になる他の利点を提供するものて゛ある。
に明白になる他の利点を提供するものて゛ある。
［発明の要約］
この発明は、熱平滑化の際の張力と温度状態とを調節す
ることによって粒子配向性電気鋼の特性を改善するもの
である。電気鋼は、もし適切な関係が維持されるならば
、限界範囲の状態に互って平滑化に出来る。応力除去焼
鈍後の磁気特性は、応力の完全な除去なしに、同一特性
の平滑化を成すよう高張力および低温度で熱平滑化作用
がもし処理されるならば、改善される。
ることによって粒子配向性電気鋼の特性を改善するもの
である。電気鋼は、もし適切な関係が維持されるならば
、限界範囲の状態に互って平滑化に出来る。応力除去焼
鈍後の磁気特性は、応力の完全な除去なしに、同一特性
の平滑化を成すよう高張力および低温度で熱平滑化作用
がもし処理されるならば、改善される。
１０００〜１４３５°Ｆ（５４０〜７８０”Ｃ）ノ温度
範囲内の熱平滑化方法は、約５〜２０、好適には約７〜
１３の０．２％降伏強さ／張力比を設けるよう調節され
た張力を以ってこの発明の方法に使用される。約４００
〜４０００ｐｓｉ（２９，２００〜２９２．００＠／ｃ
ｍ２）の値の張力が、応力除去焼鈍の応力緩和に一層従
順である基本金属に微細変形基本組織を造るよう使用さ
れる。好適には、約１１７５〜１３７５°Ｆ（６３５〜
７４５℃）の温度が、約５００〜２５００ｐｓｉ（３６
，５００〜１８２．５０ Ｏｆ／ｃｍ２）の張力と組合
わせて使用される。降伏強さは、ストリップがピーク温
度にある時間の長さに強く基いている。結果的な製品は
熱平滑化作用において低応力程度になるよう意図しない
が、応力除去焼鈍に続かねばならない変成器鉄心や他の
電磁装置に使用するように成している。この発明の方法
は、約１４５０〜１７００°Ｆ（７９０〜９２５℃）の
応力除去焼鈍後の優れた平滑化と改善された磁気特性に
よってこの使用に適した電気鋼を造る。好適には、応力
除去焼鈍は１５００〜１５７５°Ｆ（８１５〜８５５℃
）である。
範囲内の熱平滑化方法は、約５〜２０、好適には約７〜
１３の０．２％降伏強さ／張力比を設けるよう調節され
た張力を以ってこの発明の方法に使用される。約４００
〜４０００ｐｓｉ（２９，２００〜２９２．００＠／ｃ
ｍ２）の値の張力が、応力除去焼鈍の応力緩和に一層従
順である基本金属に微細変形基本組織を造るよう使用さ
れる。好適には、約１１７５〜１３７５°Ｆ（６３５〜
７４５℃）の温度が、約５００〜２５００ｐｓｉ（３６
，５００〜１８２．５０ Ｏｆ／ｃｍ２）の張力と組合
わせて使用される。降伏強さは、ストリップがピーク温
度にある時間の長さに強く基いている。結果的な製品は
熱平滑化作用において低応力程度になるよう意図しない
が、応力除去焼鈍に続かねばならない変成器鉄心や他の
電磁装置に使用するように成している。この発明の方法
は、約１４５０〜１７００°Ｆ（７９０〜９２５℃）の
応力除去焼鈍後の優れた平滑化と改善された磁気特性に
よってこの使用に適した電気鋼を造る。好適には、応力
除去焼鈍は１５００〜１５７５°Ｆ（８１５〜８５５℃
）である。
また、この発明の方法の低温平滑化は鋼に大きな高温強
度をマす。これは所要の平滑化を改善するよう使用され
るストリップに大きな張力を許すと共に、炉内の大きな
トラッキング能力を設ける。
度をマす。これは所要の平滑化を改善するよう使用され
るストリップに大きな張力を許すと共に、炉内の大きな
トラッキング能力を設ける。
ストリップ温度がこの発明によって下げられるので、所
要温度にストリップを加熱するよう短い時間で済み、生
産性が増大される。この発明は、平滑化されたストリッ
プを改善するよう特別な雰囲気制御や加熱１．／冷却比
を必要とせず、ピーク温度における長い均熱も必要とし
ない。生産性は、迅速な加熱率と、短い均熱時間および
迅速な冷却率とを使用することによって一層増大できる
。平滑化の際の材料の０２９６降伏強さはこの発明の方
まによって増大される。種々なシリコン含有量における
強度値の変化は非常に少ない。
要温度にストリップを加熱するよう短い時間で済み、生
産性が増大される。この発明は、平滑化されたストリッ
プを改善するよう特別な雰囲気制御や加熱１．／冷却比
を必要とせず、ピーク温度における長い均熱も必要とし
ない。生産性は、迅速な加熱率と、短い均熱時間および
迅速な冷却率とを使用することによって一層増大できる
。平滑化の際の材料の０２９６降伏強さはこの発明の方
まによって増大される。種々なシリコン含有量における
強度値の変化は非常に少ない。
平滑化中の鋼の降伏強さと炉内の平滑化張力との間の比
率の制御は、応力除去焼鈍後の鉄損に対する改善を制御
するよう有効な手段となるべく見出される。約５〜２０
、好適には７〜１３の平滑化張力に対する降伏強さの範
囲は、応力除去焼鈍後の一貫した磁気特性の改善の原因
となる。
率の制御は、応力除去焼鈍後の鉄損に対する改善を制御
するよう有効な手段となるべく見出される。約５〜２０
、好適には７〜１３の平滑化張力に対する降伏強さの範
囲は、応力除去焼鈍後の一貫した磁気特性の改善の原因
となる。
応力除去焼鈍後の優れた磁気特性は低温、高張力状態に
よって造られる基本組織に関連すべく見られる。また、
この発明は、被覆がこの発明によって熱平滑化される時
に二次被覆から改善された張力を設ける。この発明は、
平滑化されたストリップが応力除去焼鈍の状態に一層従
順で、応力除去焼鈍後の改善された磁気特性を有し且つ
高い生産値で優れた平滑化を造くる方法を改善するもの
である。
よって造られる基本組織に関連すべく見られる。また、
この発明は、被覆がこの発明によって熱平滑化される時
に二次被覆から改善された張力を設ける。この発明は、
平滑化されたストリップが応力除去焼鈍の状態に一層従
順で、応力除去焼鈍後の改善された磁気特性を有し且つ
高い生産値で優れた平滑化を造くる方法を改善するもの
である。
［実 施 例］
この発明の熱平滑化方法の前に、最終寸法のシリコン鋼
コイルは、所要の粒子寸法と結晶方向を改善するよう非
常に高温度で焼鈍される。最終高温焼鈍の際のスティッ
キングからの重なりを防止するために、焼鈍セパレータ
被覆が用いられる８この被覆は、珪酸マグネシウムを形
成するよう鋼の表面上でシリカと反応する酸化マグネシ
ウム被覆が普通である。リン酸被覆が最終焼鈍の後に適
用出来ると共に、鋼に引張効果を肩して鋼の絶縁特性を
改善するように使用される。リン酸アルミニウムやリン
酸マグネシウムまたはこれら２つの組合わせを含む種々
な二次被覆が、コロイドシリカの様な周知の添加剤と一
緒に使用できる。
コイルは、所要の粒子寸法と結晶方向を改善するよう非
常に高温度で焼鈍される。最終高温焼鈍の際のスティッ
キングからの重なりを防止するために、焼鈍セパレータ
被覆が用いられる８この被覆は、珪酸マグネシウムを形
成するよう鋼の表面上でシリカと反応する酸化マグネシ
ウム被覆が普通である。リン酸被覆が最終焼鈍の後に適
用出来ると共に、鋼に引張効果を肩して鋼の絶縁特性を
改善するように使用される。リン酸アルミニウムやリン
酸マグネシウムまたはこれら２つの組合わせを含む種々
な二次被覆が、コロイドシリカの様な周知の添加剤と一
緒に使用できる。
本書において、用語°°空間要因（スペースファクタ）
′は、特別な圧力の下で積層体の容積と比較される密度
によって決められる様に積層した或は巻いた鉄心の固体
質量の容積の百分率で示される。中間層抵抗は積層体の
積層面に垂直な方向に測定した電気抵抗である。
′は、特別な圧力の下で積層体の容積と比較される密度
によって決められる様に積層した或は巻いた鉄心の固体
質量の容積の百分率で示される。中間層抵抗は積層体の
積層面に垂直な方向に測定した電気抵抗である。
この発明が主に関わる磁気シート材料への半加工の適用
は、製造の後に応力除去のために焼鈍される巻線変成器
鉄心や積層鉄心の成層体および他の電気機器等を含んで
いる。応力除去焼鈍は、巻回、スリット加工、型抜き或
は形成等を含む製造工程中の鋼の機械的加工の際に発生
する応力を除去する。
は、製造の後に応力除去のために焼鈍される巻線変成器
鉄心や積層鉄心の成層体および他の電気機器等を含んで
いる。応力除去焼鈍は、巻回、スリット加工、型抜き或
は形成等を含む製造工程中の鋼の機械的加工の際に発生
する応力を除去する。
この発明の基本金属は少なくとも約３％のシリコン含有
量を有する（１００）［００１］すなわち“ゴス”配向
性電気鋼で、通常の或は高透磁率型の粒子配向性電気鋼
のいずれかとすることが出来る。炭素は０．０１％以下
、一般には０．００４％以下の値に減少される。平滑化
処理に応答する基本金属の相違は組成の相違に僅かに起
因している。
量を有する（１００）［００１］すなわち“ゴス”配向
性電気鋼で、通常の或は高透磁率型の粒子配向性電気鋼
のいずれかとすることが出来る。炭素は０．０１％以下
、一般には０．００４％以下の値に減少される。平滑化
処理に応答する基本金属の相違は組成の相違に僅かに起
因している。
最終焼鈍は、鋼の巻回に起因するコイルセットをやむを
得ず造る。ストリップは平滑化作用を必要とする。また
、巻線または積層鉄心の製造は、磁気特性に不都合な影
響を与える相当な歪みを生じる。約１０００〜１４３５
°Ｆ（５４０〜７８０℃）の温度、好適には約１１７５
〜１３７５°Ｆ（６３５〜７４５℃）の温度、を用いる
平滑化処理を最終焼鈍されたストリップに適用すること
によって、応力除去焼鈍に対する応答が最終磁気特性に
よって示されるように改善される。
得ず造る。ストリップは平滑化作用を必要とする。また
、巻線または積層鉄心の製造は、磁気特性に不都合な影
響を与える相当な歪みを生じる。約１０００〜１４３５
°Ｆ（５４０〜７８０℃）の温度、好適には約１１７５
〜１３７５°Ｆ（６３５〜７４５℃）の温度、を用いる
平滑化処理を最終焼鈍されたストリップに適用すること
によって、応力除去焼鈍に対する応答が最終磁気特性に
よって示されるように改善される。
この発明の平滑化温度におけるシリコン鋼の０２％の降
伏強さが第１図に示される曲線がら決めることが出来る
。降伏強さは平滑化温度と均熱時間とに基いて相当に変
化する。約５〜１５、好適には７〜１３の間に関係を展
開するように平滑化張力に０．２％降伏強さを用いるた
めに、炉内の線染張力が容易に計算出来る。平滑化に必
要な張力が得られると共に、二次被覆からの所要の基礎
組織と最良の張力付与特性を設けるように関係が決めら
れる。以下の式は平滑化状態に基いた降伏強さを予測す
るよう使用できる。
伏強さが第１図に示される曲線がら決めることが出来る
。降伏強さは平滑化温度と均熱時間とに基いて相当に変
化する。約５〜１５、好適には７〜１３の間に関係を展
開するように平滑化張力に０．２％降伏強さを用いるた
めに、炉内の線染張力が容易に計算出来る。平滑化に必
要な張力が得られると共に、二次被覆からの所要の基礎
組織と最良の張力付与特性を設けるように関係が決めら
れる。以下の式は平滑化状態に基いた降伏強さを予測す
るよう使用できる。
０．２ｚ降伏強さ＝ １１．６ （１／ ｔ ）””経
験的に ［１５０８０，７／ＲＴ］ ０．２＄降伏強さ＝０．２＄伸長（ｐｓｉ）必要な応力
但し、ｔ−ピークにおける時間（秒） Ｒ一定数、１．９８７ ｃａｌ／＋ｍｏｌ”ＫＴ−平滑
化温度（°Ｋ） この関係が降伏強さを計算するよう如何に使用できるか
を示すために、以下の計算がピーク温度におけら３０秒
均熱において為される。
験的に ［１５０８０，７／ＲＴ］ ０．２＄降伏強さ＝０．２＄伸長（ｐｓｉ）必要な応力
但し、ｔ−ピークにおける時間（秒） Ｒ一定数、１．９８７ ｃａｌ／＋ｍｏｌ”ＫＴ−平滑
化温度（°Ｋ） この関係が降伏強さを計算するよう如何に使用できるか
を示すために、以下の計算がピーク温度におけら３０秒
均熱において為される。
平滑化張力
１１７５°Ｆ ２７２０３ ３８８６ ２
７２０ ２０９３ １８１４１２５０゜Ｆ １
８８５１ ２６９３ １８８５ １４５０
１２５７１３４０°Ｆ １２６４０ １８０
６ １２６４ ９７２ ８４３１４３５°Ｆ
８６３８ １２３４ ８６４ ６
６４ ５７６１５４０”Ｆ ５９１４
８４５ ５９１ ４５５ ３９４ガラスフ
イルムまたは二次被覆或は両者を有する粒子配向性シリ
コン鋼製品を熱平滑化する方法は過去においては十分に
理解されていなかった。
７２０ ２０９３ １８１４１２５０゜Ｆ １
８８５１ ２６９３ １８８５ １４５０
１２５７１３４０°Ｆ １２６４０ １８０
６ １２６４ ９７２ ８４３１４３５°Ｆ
８６３８ １２３４ ８６４ ６
６４ ５７６１５４０”Ｆ ５９１４
８４５ ５９１ ４５５ ３９４ガラスフ
イルムまたは二次被覆或は両者を有する粒子配向性シリ
コン鋼製品を熱平滑化する方法は過去においては十分に
理解されていなかった。
更に、薄い寸法への変更は、巻線鉄心利用のための熱平
滑化後の不均一製品の原因となる。
滑化後の不均一製品の原因となる。
この発明の平滑化状態は、応力除去焼鈍方法に応答して
改善される製品を造るようガラスフィルム状態と能力の
良好な理解を含んでいる。
改善される製品を造るようガラスフィルム状態と能力の
良好な理解を含んでいる。
この発明の熱平滑化方法は、応力除去焼鈍後に適切な特
性を改善する低温、高張力方法に応答するようガラス被
覆鋼の能力に基いている。熱平滑化は、約１０００〜１
４３５°Ｆ（５４０〜７８０℃）、好適には１１７５〜
１３７５°Ｆ（６３５〜７４５℃）の温度にストリップ
を加熱することによって得られる。温度は約５００〜１
２５０ｐｓｉ（約３５，０００〜８８．０００ｇ／ｃ麟
２）、好適には約６５０〜９５０ｐｓｉ（４６，０００
〜６７．０００ ｇ／ｃｍ２）の張力との組合わせにお
いて有効なだけである。この組合わせ状態は、高線条張
力の使用を許すよう所定温度で所要の降伏強さを生じる
。これは、熱平滑化方法の完了時に低応力を庸すよう先
の低張力方法が設計されているので、炉内におけるスト
リップの改善されたトラッキングを許す、低温平滑化に
よって造られるガラスフィルムは、温度が非常に低減さ
れるために特性の注意されるべき改善を示す。−船釣に
、３０秒以下の均熱は、温度が一旦到達されるのが全て
必要とされることである。
性を改善する低温、高張力方法に応答するようガラス被
覆鋼の能力に基いている。熱平滑化は、約１０００〜１
４３５°Ｆ（５４０〜７８０℃）、好適には１１７５〜
１３７５°Ｆ（６３５〜７４５℃）の温度にストリップ
を加熱することによって得られる。温度は約５００〜１
２５０ｐｓｉ（約３５，０００〜８８．０００ｇ／ｃ麟
２）、好適には約６５０〜９５０ｐｓｉ（４６，０００
〜６７．０００ ｇ／ｃｍ２）の張力との組合わせにお
いて有効なだけである。この組合わせ状態は、高線条張
力の使用を許すよう所定温度で所要の降伏強さを生じる
。これは、熱平滑化方法の完了時に低応力を庸すよう先
の低張力方法が設計されているので、炉内におけるスト
リップの改善されたトラッキングを許す、低温平滑化に
よって造られるガラスフィルムは、温度が非常に低減さ
れるために特性の注意されるべき改善を示す。−船釣に
、３０秒以下の均熱は、温度が一旦到達されるのが全て
必要とされることである。
この発明の方法は薄い寸法の材料に関連した従来の取扱
いの問題を大いに低減すると共に、応力除去焼鈍の後の
ストリフプの形状を十分に改善する。先に述べた様に、
この発明の方法と材料は、応力除去焼鈍が与えられる迄
は低応力製品ではない、熱平滑化ガラス被覆されたスト
リップは、応力除去焼鈍されない積層鉄心成層体には従
って意図されない。
いの問題を大いに低減すると共に、応力除去焼鈍の後の
ストリフプの形状を十分に改善する。先に述べた様に、
この発明の方法と材料は、応力除去焼鈍が与えられる迄
は低応力製品ではない、熱平滑化ガラス被覆されたスト
リップは、応力除去焼鈍されない積層鉄心成層体には従
って意図されない。
一次被覆を含むよう出来るガラスフィルムへの状態の影
響は全体の特性改善に対して十分な改善を示すのが見ら
れる。温度の低下は、ガラスフィルム特性ではなくて平
滑化のために選ばれる熱平滑化温度によって生じられる
有孔ガラスフィルムに起因すると信じられている内部酸
化の値を下げる。この低温、高張力方法の利点を示すた
めに、幾つかの試験が行われた。
響は全体の特性改善に対して十分な改善を示すのが見ら
れる。温度の低下は、ガラスフィルム特性ではなくて平
滑化のために選ばれる熱平滑化温度によって生じられる
有孔ガラスフィルムに起因すると信じられている内部酸
化の値を下げる。この低温、高張力方法の利点を示すた
めに、幾つかの試験が行われた。
第１の試験は、ガラスフィルムを有する７ミル（０，１
８ｚｘ）の標準粒子配向性シリコン鋼のコイルを試験し
た。１３７５°Ｆ（７４５℃）での連続焼鈍は、磁気特
性の平滑化状態の影響を検討するように２００ｐｓｉ（
１４，０００ｇ／Ｃｍ２）、５００ｐｓｉ（３５，００
０ｇ／ｃｎ＋２） 、１ 、ＯＯＯｐｓｉ（７００００
ｇ／ｃ如２）、２．０００ｐｓｉ（１４０，０００ｇ／
ｃｖａ２）でのストリップ引張状態により使用された。
８ｚｘ）の標準粒子配向性シリコン鋼のコイルを試験し
た。１３７５°Ｆ（７４５℃）での連続焼鈍は、磁気特
性の平滑化状態の影響を検討するように２００ｐｓｉ（
１４，０００ｇ／Ｃｍ２）、５００ｐｓｉ（３５，００
０ｇ／ｃｎ＋２） 、１ 、ＯＯＯｐｓｉ（７００００
ｇ／ｃ如２）、２．０００ｐｓｉ（１４０，０００ｇ／
ｃｖａ２）でのストリップ引張状態により使用された。
この温度での鋼の０２％降伏強さは約７０７５ｐｓｉ（
約４９．７５０ ｇ／ｃｍ２）になるよう計算された。
約４９．７５０ ｇ／ｃｍ２）になるよう計算された。
１４５０°Ｆ（７９０℃）での計算された０ ２％降伏
強さは５２７５ｐｓｉ（３７，１００ｇ／ｃｖａ２）で
、従来例と新しい熱平滑化状態を比較するように使用さ
れた。試料は窒素中で約５０°Ｆ／′秒（約３０℃／秒
）加熱され、１３７５°Ｆ（７４５℃）で約１５秒均熱
保持された。試料は１２インチ（３０，５ｃｍ）長さに
切断され、平滑化状態と応力除去状態（１５２５°Ｆ／
８３０℃；９５％Ｎ２−５９≦Ｈ２）とで試験された。
強さは５２７５ｐｓｉ（３７，１００ｇ／ｃｖａ２）で
、従来例と新しい熱平滑化状態を比較するように使用さ
れた。試料は窒素中で約５０°Ｆ／′秒（約３０℃／秒
）加熱され、１３７５°Ｆ（７４５℃）で約１５秒均熱
保持された。試料は１２インチ（３０，５ｃｍ）長さに
切断され、平滑化状態と応力除去状態（１５２５°Ｆ／
８３０℃；９５％Ｎ２−５９≦Ｈ２）とで試験された。
表Ｉに示される結果はフォルステライトまたは“ミルガ
ラス”被覆を有する配向性材料の応力除去焼鈍後の鉄損
値をこの発明の方法が改善していることを明示している
。検討される張力の値が所定温度における材料の降伏強
さを越えないので、期待されるようにストリップ幅の変
更が無い。実験を示す結果は平滑化される時に良好な鉄
損を生じず、材料は約１０％以上の値の応力を持ってい
る。張力の増大は平滑化と明らかに改善するが、１００
ｐｓｉ（７０，０００ｇ／ｃｍ２）以上の付加的な利点
が限界である。
ラス”被覆を有する配向性材料の応力除去焼鈍後の鉄損
値をこの発明の方法が改善していることを明示している
。検討される張力の値が所定温度における材料の降伏強
さを越えないので、期待されるようにストリップ幅の変
更が無い。実験を示す結果は平滑化される時に良好な鉄
損を生じず、材料は約１０％以上の値の応力を持ってい
る。張力の増大は平滑化と明らかに改善するが、１００
ｐｓｉ（７０，０００ｇ／ｃｍ２）以上の付加的な利点
が限界である。
張力のこの値はコイルセットを除去するよう十分である
ことが見られる。１３７５°Ｆ（７４５℃）の温度と約
１０００ｐｓｉ （７０，０００ｇ／ｃｍ２）の張力に
よって、平滑化されたストリップは箱状焼鈍材料よりも
取扱いが容易になることが注意される。第１図および第
２図は、平滑化されて、且つ１５２５°Ｆ（８３０℃）
で応力除去焼鈍された後の１５ｋＧ鉄損における平滑化
張力の効果を示している。
ことが見られる。１３７５°Ｆ（７４５℃）の温度と約
１０００ｐｓｉ （７０，０００ｇ／ｃｍ２）の張力に
よって、平滑化されたストリップは箱状焼鈍材料よりも
取扱いが容易になることが注意される。第１図および第
２図は、平滑化されて、且つ１５２５°Ｆ（８３０℃）
で応力除去焼鈍された後の１５ｋＧ鉄損における平滑化
張力の効果を示している。
１３７５°Ｆで平滑化した時
七訂圀Ｗ ト刊肝腎競叶亙印
（熱平滑化せず）１８０３ ０．５８６ ０．７７７２
００ｐｓｉ １８３９ ０．６０６ ０．７９４
５００ｐｓｉ １８４１ ０．５７３ ０．７６
５１０００ｐｓｉ １８４３ ０．５２３ ０．
７３７２．２ ０．０２６ ０．０１９ １５２５°Ｆで応力除去焼鈍した後 り刊 Ｕ旺明 け−四 １８５４ ０．３８４ ０．５８２ １８５３ ０．３８３ ０．５８４ １８５５ ０．３８３ ０．５８２ １８５２ ０．３８３ ０．５８５ ２．２ ０．００５ ０．００８ ２０００ｐｓｉ １８４６ ０．４８５ ０．６
９６ １８５１ ０．３９０ ０．６０４３．８
０．０２６ ０．０２３ ３．２ ０．００５
０．００９全ての試料が被覆されただけのフォルステラ
イトであり、磁気データが７．２ミルに修正されている
。
００ｐｓｉ １８３９ ０．６０６ ０．７９４
５００ｐｓｉ １８４１ ０．５７３ ０．７６
５１０００ｐｓｉ １８４３ ０．５２３ ０．
７３７２．２ ０．０２６ ０．０１９ １５２５°Ｆで応力除去焼鈍した後 り刊 Ｕ旺明 け−四 １８５４ ０．３８４ ０．５８２ １８５３ ０．３８３ ０．５８４ １８５５ ０．３８３ ０．５８２ １８５２ ０．３８３ ０．５８５ ２．２ ０．００５ ０．００８ ２０００ｐｓｉ １８４６ ０．４８５ ０．６
９６ １８５１ ０．３９０ ０．６０４３．８
０．０２６ ０．０２３ ３．２ ０．００５
０．００９全ての試料が被覆されただけのフォルステラ
イトであり、磁気データが７．２ミルに修正されている
。
第２の試験は、他の組合わせ状態を検討するよう配向性
シリコン鋼に低温、高張力方法を用いて試験された。第
２の試験に用いられた材料の特性は第１の試験はど良好
ではないが、平滑化作用の利点が更に示されている。試
験の状態は、材料が異なった配向性鋼組成であることを
除いては、第１の試験におけると同じである。結果が表
■と第３図および第４図に示されている。このデータは
、応力除去焼鈍の後の悪化を避けるよう１３７５°Ｆ（
７４５℃）の温度で上限となる１２５０ｐｓｉ（８７，
５００ｇ／ｃｓ２）の値を示している。明らかに、材料
は過度な張力によって過応力が作用されて損傷されてい
る。併し、１３７５°Ｆ（７４５℃）でこの値以下の張
力の値は応力除去後の磁気特性を改善している。
シリコン鋼に低温、高張力方法を用いて試験された。第
２の試験に用いられた材料の特性は第１の試験はど良好
ではないが、平滑化作用の利点が更に示されている。試
験の状態は、材料が異なった配向性鋼組成であることを
除いては、第１の試験におけると同じである。結果が表
■と第３図および第４図に示されている。このデータは
、応力除去焼鈍の後の悪化を避けるよう１３７５°Ｆ（
７４５℃）の温度で上限となる１２５０ｐｓｉ（８７，
５００ｇ／ｃｓ２）の値を示している。明らかに、材料
は過度な張力によって過応力が作用されて損傷されてい
る。併し、１３７５°Ｆ（７４５℃）でこの値以下の張
力の値は応力除去後の磁気特性を改善している。
表 ■
７ミルＲＧＯの磁気特性の１３７５°Ｆにおける平滑化
張力の効果 熱平滑化状態 剪断または平滑化 １５２５°
Ｆで応力除去焼鈍温度 張力 Ｈ−１０Ｐ１臥６０
Ｐ１互６０ Ｈ−１０ＰＩ３：６０ ＰＩ
３：６０制御 １８２３ ０．５４５ ０．７４
１ １８４１ ０．３９１ ０．５９６７５０ｐｓ
ｉ １８３１ ０．５２７ ０．７２５ １
８４２ ０．３９０ ０．５９７１０００ｐｓｉ
１８３５ ０．４７５ ０．６８７ １８４０
０．３８９ ０．５９６１２５０ｐｓｉ １８３
０ ０．５００ ０．７１０ １８３７ ０．３９
９ ０．６１３１５００ｐｓｉ １８３０ ０．
５３０ ０．７４４ １８３６ ０．４２１ ０．
６４１２０００ｐｓｉ １８３１ ０．４８５
０．７０３ １８３９ ０．４２１ ０．６４８第
１図および第２図は、１５ｋＧ、１７ｋＧで平滑化した
後の鉄損と励磁力における張力の値の効果を示す、鉄損
値は、材料が応力除去焼鈍される迄は改善されない、平
滑化は約１０００ｐｓｉ（７０，０００ｇ／ａｍ２）の
値迄の張力の増大によって改善されるよう示され、この
値以上では同等改善されていない。第３図と第４図はこ
の発明の実際の利点を示している。応力除去焼鈍の後は
磁気特性が改善されて応力が実質的に除去されている。
張力の効果 熱平滑化状態 剪断または平滑化 １５２５°
Ｆで応力除去焼鈍温度 張力 Ｈ−１０Ｐ１臥６０
Ｐ１互６０ Ｈ−１０ＰＩ３：６０ ＰＩ
３：６０制御 １８２３ ０．５４５ ０．７４
１ １８４１ ０．３９１ ０．５９６７５０ｐｓ
ｉ １８３１ ０．５２７ ０．７２５ １
８４２ ０．３９０ ０．５９７１０００ｐｓｉ
１８３５ ０．４７５ ０．６８７ １８４０
０．３８９ ０．５９６１２５０ｐｓｉ １８３
０ ０．５００ ０．７１０ １８３７ ０．３９
９ ０．６１３１５００ｐｓｉ １８３０ ０．
５３０ ０．７４４ １８３６ ０．４２１ ０．
６４１２０００ｐｓｉ １８３１ ０．４８５
０．７０３ １８３９ ０．４２１ ０．６４８第
１図および第２図は、１５ｋＧ、１７ｋＧで平滑化した
後の鉄損と励磁力における張力の値の効果を示す、鉄損
値は、材料が応力除去焼鈍される迄は改善されない、平
滑化は約１０００ｐｓｉ（７０，０００ｇ／ａｍ２）の
値迄の張力の増大によって改善されるよう示され、この
値以上では同等改善されていない。第３図と第４図はこ
の発明の実際の利点を示している。応力除去焼鈍の後は
磁気特性が改善されて応力が実質的に除去されている。
ガラスフィルムの特性は低温度でストリップを平滑化に
することによって実質的に改善され、通常の平滑化によ
って生じられる損傷を排除している。また、この発明は
、鉄心巻線状態を改善すると共に、巻回中の降伏を改善
する先の状態からコイルセットを減少する。ガラス被覆
された鋼の特性は、ガラス表面上の薄い張力付与二次被
覆を有することによって一層改善できる。被覆は１０ｇ
／ｅｅ１２、好適には約３〜６ｇ／ｃ１１２以下である
。
することによって実質的に改善され、通常の平滑化によ
って生じられる損傷を排除している。また、この発明は
、鉄心巻線状態を改善すると共に、巻回中の降伏を改善
する先の状態からコイルセットを減少する。ガラス被覆
された鋼の特性は、ガラス表面上の薄い張力付与二次被
覆を有することによって一層改善できる。被覆は１０ｇ
／ｅｅ１２、好適には約３〜６ｇ／ｃ１１２以下である
。
磁気特性における二次被覆重量の効果が、この発明の熱
平滑化方法を１３７５゜Ｆ（７４５℃）で用いて試験さ
れた６表■に示される結果は、３ｇ／ｅｌ１２の様な薄
い被覆厚さが低温平滑化で用いられる時に磁気特性の一
層の利点が得られることを示している。第５図と第６図
は被覆重量の効果を示すと共に、応力除去焼鈍後の鉄損
の目覚ましい改善と示している。
平滑化方法を１３７５゜Ｆ（７４５℃）で用いて試験さ
れた６表■に示される結果は、３ｇ／ｅｌ１２の様な薄
い被覆厚さが低温平滑化で用いられる時に磁気特性の一
層の利点が得られることを示している。第５図と第６図
は被覆重量の効果を示すと共に、応力除去焼鈍後の鉄損
の目覚ましい改善と示している。
表 ■
二次被覆を有する７ミルＲＧＯ
の磁気特性の熱平滑化の効果
箱状焼鈍されたストリップ
二次被覆重量 剪 断 １５２５゜Ｆで
応力除去焼鈍（ｇ／ｃｍ２） Ｈ−攻 ｌ飢競 ■
ム並 ［曵 ＰＩ３：６０ 叶り競平均 １
８２３ ０．５４５ ０．７４１ １８４１ ０．
３９１ ０．５９６平均 １８３１５０．５５１
０．７５２ １８３５ ０．３８７ ０．５８１平
均 １８１４ ０．５３８ ０．７４０ １８
３４ ０．３８９ ０．５８２平均 １８１１ ０
．５３４ ０．７３７ １８３１ ０．３９１ ０
．５８６１３７５°Ｆ１０００ｓｉで鎮 二次被覆重量 平 滑 化 １５２５°Ｆで
応力除去焼鈍（ｇ／ａ１１２） Ｈ−１０ＰＩ３：
６０ ＰＩ３：６０ Ｈ−１０ＰＩ３：６０
ＰＩ３：６０平均 １８３５・０．４７５ ０．
６８７７２５ １８４０ ０．３８９ ０．５９６平
均 １８３３ ０．４２３ ０．６２６ １８
３８ ０．３８８ ０．５８１平均 １８２９ ０
．４２２ ０．６３０ １８３３ ０．３９１ ０
．５８６平均 １８２９ ０．４２１ ０．６２３
１５７５ °Ｆ ６０ 〇 二次被覆重量 平 滑 化 （ｇ／ｃｍ２） Ｉｆ−１０ＰＩ５：６０ ＰＩ
３：６０平均 平均 平均 平均 １８３３ ０．３９６ ０．５８５
＋８３３ ０．？、９２ ０．５８７第７１３は、被覆
が一方の側から除去される時のストリップの変形量によ
って測定される様に、１５２５°Ｆ（８３０℃）で応力
除去焼鈍された後の被覆によってストリ・ノブに与えら
れる張力の大きさに対する平滑化温度の効果を示してい
る。変形は、−側に被覆が有る２０ｃｍの試料を吊り下
げて湾曲によって生じられた試料の端部の水平方向の０
．６１２ ５９４ ５９０ ３９８ ３９３ ３９２ ８３９ ８３５ ８３７ １８３２ ０．３８９ ０．５８５ で弦 １５２５°Ｆで応力除去焼鈍 Ｈ−１０ＰＩ５：６０ ＰＩ３：６０ｏ６５】 ６０８ ５８８ ４１０ ４３３ ３９５ ８３７ ８３９ ８３５ 変形を測って測定される。湾曲は被覆により与えられる
張力によって生じられるので、大きな変形は大きな値の
張力を示す。また、第７図は応力除去焼鈍の後の１５ｋ
Ｇ鉄損における平滑化温度の効果を示している。フォル
ステライトまたはガラスフィルム被覆の有る試料が１５
２５°Ｆ（８３０”Ｃ）でバッチ型応力除去焼鈍で平滑
化され、二次被覆が付与されて種々な温度で硬化され、
そして二次被覆された試料が１５２５°Ｆ（８３０″Ｃ
）で応力除去焼鈍された。ＲＰ：鉄心は応力除去焼鈍の
際の二次被覆の張力付与特性の悪化によって影響される
。最小鉄損は、被覆によって付与される張力が１２５０
〜１４５０゜Ｆ（６７５〜７８５℃）の温度範囲で最高
であることを示している該温度範囲での平滑化によって
得られる。
応力除去焼鈍（ｇ／ｃｍ２） Ｈ−攻 ｌ飢競 ■
ム並 ［曵 ＰＩ３：６０ 叶り競平均 １
８２３ ０．５４５ ０．７４１ １８４１ ０．
３９１ ０．５９６平均 １８３１５０．５５１
０．７５２ １８３５ ０．３８７ ０．５８１平
均 １８１４ ０．５３８ ０．７４０ １８
３４ ０．３８９ ０．５８２平均 １８１１ ０
．５３４ ０．７３７ １８３１ ０．３９１ ０
．５８６１３７５°Ｆ１０００ｓｉで鎮 二次被覆重量 平 滑 化 １５２５°Ｆで
応力除去焼鈍（ｇ／ａ１１２） Ｈ−１０ＰＩ３：
６０ ＰＩ３：６０ Ｈ−１０ＰＩ３：６０
ＰＩ３：６０平均 １８３５・０．４７５ ０．
６８７７２５ １８４０ ０．３８９ ０．５９６平
均 １８３３ ０．４２３ ０．６２６ １８
３８ ０．３８８ ０．５８１平均 １８２９ ０
．４２２ ０．６３０ １８３３ ０．３９１ ０
．５８６平均 １８２９ ０．４２１ ０．６２３
１５７５ °Ｆ ６０ 〇 二次被覆重量 平 滑 化 （ｇ／ｃｍ２） Ｉｆ−１０ＰＩ５：６０ ＰＩ
３：６０平均 平均 平均 平均 １８３３ ０．３９６ ０．５８５
＋８３３ ０．？、９２ ０．５８７第７１３は、被覆
が一方の側から除去される時のストリップの変形量によ
って測定される様に、１５２５°Ｆ（８３０℃）で応力
除去焼鈍された後の被覆によってストリ・ノブに与えら
れる張力の大きさに対する平滑化温度の効果を示してい
る。変形は、−側に被覆が有る２０ｃｍの試料を吊り下
げて湾曲によって生じられた試料の端部の水平方向の０
．６１２ ５９４ ５９０ ３９８ ３９３ ３９２ ８３９ ８３５ ８３７ １８３２ ０．３８９ ０．５８５ で弦 １５２５°Ｆで応力除去焼鈍 Ｈ−１０ＰＩ５：６０ ＰＩ３：６０ｏ６５】 ６０８ ５８８ ４１０ ４３３ ３９５ ８３７ ８３９ ８３５ 変形を測って測定される。湾曲は被覆により与えられる
張力によって生じられるので、大きな変形は大きな値の
張力を示す。また、第７図は応力除去焼鈍の後の１５ｋ
Ｇ鉄損における平滑化温度の効果を示している。フォル
ステライトまたはガラスフィルム被覆の有る試料が１５
２５°Ｆ（８３０”Ｃ）でバッチ型応力除去焼鈍で平滑
化され、二次被覆が付与されて種々な温度で硬化され、
そして二次被覆された試料が１５２５°Ｆ（８３０″Ｃ
）で応力除去焼鈍された。ＲＰ：鉄心は応力除去焼鈍の
際の二次被覆の張力付与特性の悪化によって影響される
。最小鉄損は、被覆によって付与される張力が１２５０
〜１４５０゜Ｆ（６７５〜７８５℃）の温度範囲で最高
であることを示している該温度範囲での平滑化によって
得られる。
この発明が推奨実施例に就いて説明されたが、請求の範
囲によって規定される以外には、更に制限が加えられる
ものではない。
囲によって規定される以外には、更に制限が加えられる
ものではない。
第１図は熱平滑化状態に基く粒子配向性シリコン鋼の０
．２°０降伏強さを示すグラフ、第２図は熱平滑化状態
の１５ｋａでの鉄損における平滑化張力の効果を示すグ
ラフ、第３図は熱平滑化状態の１５ｋＧでの励磁力にお
ける平滑化張力の効果を示すグラフ、第４図は１５２５
°Ｆ（８３０’Ｃ）、１５ｋＧで応力除去焼鈍の後の鉄
損における平滑化張力の効果を示すグラフ、第５図は張
力比に対する０ ２９６降伏強さに関する温度と平滑化
張力との影響を示す対数グラフ、第６図は１５２５°Ｆ
（８３０℃）応力除去焼鈍の後の鉄損特性における０、
２％降伏強さ、／平滑化張力比と熱平滑化温度の影響を
示すグラフ、第７図はストリップ変形（張力影響）にお
ける平滑化温度と１５ｋＧでの鉄損の影響を示すグラフ
である。 特許出願ノ、代理ノ、
．２°０降伏強さを示すグラフ、第２図は熱平滑化状態
の１５ｋａでの鉄損における平滑化張力の効果を示すグ
ラフ、第３図は熱平滑化状態の１５ｋＧでの励磁力にお
ける平滑化張力の効果を示すグラフ、第４図は１５２５
°Ｆ（８３０’Ｃ）、１５ｋＧで応力除去焼鈍の後の鉄
損における平滑化張力の効果を示すグラフ、第５図は張
力比に対する０ ２９６降伏強さに関する温度と平滑化
張力との影響を示す対数グラフ、第６図は１５２５°Ｆ
（８３０℃）応力除去焼鈍の後の鉄損特性における０、
２％降伏強さ、／平滑化張力比と熱平滑化温度の影響を
示すグラフ、第７図はストリップ変形（張力影響）にお
ける平滑化温度と１５ｋＧでの鉄損の影響を示すグラフ
である。 特許出願ノ、代理ノ、
Claims (14)
- （１）最終焼鈍され、ガラスフィルムや二次被覆および
ガラスフィルム上の二次被覆から成る群から選ばれた被
覆を有する粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法に
おいて、 該鋼を約１０００〜１４２５゜Ｆ（５４０〜７７５℃）
の温度に加熱し、 約５〜２０の０．２％降伏強さ／張力比を設けるよう充
分な張力を作用し、 被覆が改善されたガラスフィルム特性を有して鋼が改善
された鉄損を有するように約１４５０°Ｆ（７８５℃）
以上で応力除去焼鈍する、 ことから成る粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法
。 - （２）熱平滑化中の降伏強さ対張力比が７〜１３である
請求項１記載の方法。 - （３）熱平滑化温度が１１７５〜１３７５゜Ｆ（６３５
〜７４５℃）である請求項１記載の方法。 - （４）応力除去焼鈍が１５２５〜１５７５゜Ｆ（８３０
〜８６０℃）である請求項１記載の方法。 - （５）被覆が、１０ｇ／ｃｍ＾２迄の量が付与される燐
酸塩基組成を有した二次被覆を含んでいる請求項１記載
の方法。 - （６）約５〜２０の降伏強さ対張力比を形成するよう選
ばれた比例張力と一緒に１０００〜１４３５゜Ｆ（５４
０〜７８０℃）の温度にストリップを加熱する工程から
成り、改善された磁気特性を形成するよう１４５０°Ｆ
（７８５℃）以上の応力除去焼鈍に従順である微細変形
基本組織によって該鋼が特徴付けられる、粒子配向性シ
リコン鋼を熱平滑化する方法。 - （７）ストリップが６〜９ミル（０．２３〜０．１５ｍ
ｍ）厚さである請求項６記載の方法。 - （８）ストリップがフォルステライトフィルムを有し、
二次被覆が平滑化処理の前に適用される請求項６記載の
方法。 - （９）二次被覆が燐酸塩基で、且つアルミニウムおよび
マグネシウムから成る群から選ばれた少なくとも１つの
金属を含んでいる請求項８記載の方法。 - （１０）降伏強さ対張力比が７〜１３である請求項６記
載の方法。 - （１１）平滑化温度が１１７５〜１３７５゜Ｆ（６３５
〜７４５℃）である請求項６記載の方法。 - （１２）約５〜２０の０．２％降伏強さ／引張強さ比を
設けるように選ばれた張力と一緒に１０００〜１４３５
゜Ｆ（５４０〜７８０℃）の温度で平滑化することによ
って造られる変形基本組織によって粒子配向性シリコン
鋼が特徴付けられた、応力除去焼鈍後の改善された磁気
特性を形成する熱平滑化された状態の半加工粒子配向性
シリコン鋼。 - （１３）平滑化温度が１１７５〜１３７５゜Ｆ（６３５
〜７４５℃）で、降伏強さ／引張強さ比が７〜１３であ
る請求項１２記載のシリコン鋼。 - （１４）降伏強さが、平滑化作用中のピーク温度での均
熱時間の調節によって制御される請求項１２記載のシリ
コン鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US448,397 | 1989-12-11 | ||
| US07/448,397 US5096510A (en) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | Thermal flattening semi-processed electrical steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03226525A true JPH03226525A (ja) | 1991-10-07 |
| JP2716258B2 JP2716258B2 (ja) | 1998-02-18 |
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ID=23780152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2330854A Expired - Fee Related JP2716258B2 (ja) | 1989-12-11 | 1990-11-30 | 粒子配向性シリコン鋼を熱平滑化する方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5096510A (ja) |
| EP (1) | EP0432732B1 (ja) |
| JP (1) | JP2716258B2 (ja) |
| KR (1) | KR0169122B1 (ja) |
| BR (1) | BR9006266A (ja) |
| CA (1) | CA2030705C (ja) |
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| US6068708A (en) * | 1998-03-10 | 2000-05-30 | Ltv Steel Company, Inc. | Process of making electrical steels having good cleanliness and magnetic properties |
| WO2011063934A1 (en) * | 2009-11-25 | 2011-06-03 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby |
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Family Cites Families (13)
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|---|---|---|---|---|
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| US2282163A (en) * | 1941-02-18 | 1942-05-05 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Treatment of silicon-iron alloys |
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| US2351922A (en) * | 1941-03-28 | 1944-06-20 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Treatment of silicon-iron alloys |
| GB589551A (en) * | 1944-05-17 | 1947-06-24 | Westinghouse Electric Int Co | Improvements in or relating to the heat treatment of silicon-iron alloys to reduce magnetostriction |
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| IT977891B (it) * | 1972-03-20 | 1974-09-20 | Uss Eng & Consult | Procedimento per la fabbricazione di lamierino magnetico di ferro silicio a grana orientata |
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| JPS6250413A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-05 | Kawasaki Steel Corp | 方向性珪素鋼帯の平たん化焼鈍方法 |
-
1989
- 1989-12-11 US US07/448,397 patent/US5096510A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-11-27 CA CA002030705A patent/CA2030705C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-30 JP JP2330854A patent/JP2716258B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-10 BR BR909006266A patent/BR9006266A/pt not_active IP Right Cessation
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- 1990-12-11 EP EP90123821A patent/EP0432732B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| DE69032021T2 (de) | 1998-06-10 |
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| KR910012299A (ko) | 1991-08-07 |
| CA2030705C (en) | 2000-10-17 |
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| DE69032021D1 (de) | 1998-03-12 |
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