JPH03221246A - 溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法 - Google Patents
溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法Info
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- JPH03221246A JPH03221246A JP1405490A JP1405490A JPH03221246A JP H03221246 A JPH03221246 A JP H03221246A JP 1405490 A JP1405490 A JP 1405490A JP 1405490 A JP1405490 A JP 1405490A JP H03221246 A JPH03221246 A JP H03221246A
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、溶鋼槽（タンデイツシュ）内の溶鋼をプラズ
マによって加熱して、溶ｇ／４温度を制御する溶鋼の加
熱方法に関するものである。
マによって加熱して、溶ｇ／４温度を制御する溶鋼の加
熱方法に関するものである。
（ロ）従来技術
鋼の連Ｉ＆鋳造において、溶鋼槽（以下、タンデイツシ
ュという。）内の溶鋼温度は、縮割れや中心偏析等の鋳
片品質、ノズル詰り、およびブレクアウト等の操業トラ
ブルに大きく影響する因子である。このため、溶鋼温度
は所定の適正な範囲に入るように操業を行っている０例
えは、鋳造速度が一定であるとき、取鍋（以下、レード
ルという。）からタンティンシュへ供給される溶鋼量は
一定であるので、レードルからタンデイツシュに供給さ
れる間の溶鋼温度の低下はほぼ一定である。そこで、レ
ードル内をアルゴン・カスで撹拌するなどしてし一ドル
内の溶鋼温度を適性温度にして、タンデイツシュ内の１
８１４を目標温度にしている。
ュという。）内の溶鋼温度は、縮割れや中心偏析等の鋳
片品質、ノズル詰り、およびブレクアウト等の操業トラ
ブルに大きく影響する因子である。このため、溶鋼温度
は所定の適正な範囲に入るように操業を行っている０例
えは、鋳造速度が一定であるとき、取鍋（以下、レード
ルという。）からタンティンシュへ供給される溶鋼量は
一定であるので、レードルからタンデイツシュに供給さ
れる間の溶鋼温度の低下はほぼ一定である。そこで、レ
ードル内をアルゴン・カスで撹拌するなどしてし一ドル
内の溶鋼温度を適性温度にして、タンデイツシュ内の１
８１４を目標温度にしている。
しかし、この方法では、第２図の破線に示すように、鋳
込を開始した時点でのタンティッシュ内の溶＃温度は、
タンデイツシュ耐火物への抜然等のため適性温度範囲よ
りも低くなってしまう。
込を開始した時点でのタンティッシュ内の溶＃温度は、
タンデイツシュ耐火物への抜然等のため適性温度範囲よ
りも低くなってしまう。
そこで、タンデインシュ内の溶＠温度か下がるときに、
プラズマで溶鋼を加熱する方法が行われている１例えば
、特開昭５９−１０７７５５号公報、特開平１−１７８
３５３号公報、「鉄と鋼」第７３年第５号（１９８７年
）３６９０やＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏ １２ （
１９８９）２５１がある６また、鋳込初期以外にもレー
ドルの交替時や鋳込末期の溶りｊ４ａ度か下がりすき゛
るときにも使われている（「鉄と鋼」第７３年第５号＜
１９８７年）Ｓ６９１）。これらの場合、プラズマで加
熱する場所はタンデイツシュのほぼ中央であり、タンテ
ィッシュの底よりアルゴン・ガスを流して溶鋼を撹拌し
ていた。
プラズマで溶鋼を加熱する方法が行われている１例えば
、特開昭５９−１０７７５５号公報、特開平１−１７８
３５３号公報、「鉄と鋼」第７３年第５号（１９８７年
）３６９０やＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏ １２ （
１９８９）２５１がある６また、鋳込初期以外にもレー
ドルの交替時や鋳込末期の溶りｊ４ａ度か下がりすき゛
るときにも使われている（「鉄と鋼」第７３年第５号＜
１９８７年）Ｓ６９１）。これらの場合、プラズマで加
熱する場所はタンデイツシュのほぼ中央であり、タンテ
ィッシュの底よりアルゴン・ガスを流して溶鋼を撹拌し
ていた。
プラズマで溶鋼を加熱する場合、高温のプラズマ・カス
が当たる溶鋼表面近傍のみ温度か上がる従来のプラズマ
加熱方法の代表例を第３図に示すレードル１から／ｇ＠
３は注入流１４となってタンデイツシュ２内に挿入しで
ある注入管８をかいしてタンデイツシュ２内に注入され
る。タンティッシュ２内の溶鋼３はストンパフの上昇に
よって浸漬ノズル４をかいして鋳型５内に流され、鋳片
６となって連続的に鋳造される。
が当たる溶鋼表面近傍のみ温度か上がる従来のプラズマ
加熱方法の代表例を第３図に示すレードル１から／ｇ＠
３は注入流１４となってタンデイツシュ２内に挿入しで
ある注入管８をかいしてタンデイツシュ２内に注入され
る。タンティッシュ２内の溶鋼３はストンパフの上昇に
よって浸漬ノズル４をかいして鋳型５内に流され、鋳片
６となって連続的に鋳造される。
タンデイツシュ２の上方中央部に設けたプラズマ・トー
チ１１からプラズマ・ガス１２か溶鋼３の表面に噴射さ
れる。注入管８の付近のタンデイツシュ２の内壁に対極
１３が取り付けられる。タンデイツシュ２の底壁の中央
部に、プラズマ・トチ１１に対向して多孔質耐火物９か
設けられていて、そこからアルゴン・カス等の不活性カ
ス１０が溶鋼中に噴出される。
チ１１からプラズマ・ガス１２か溶鋼３の表面に噴射さ
れる。注入管８の付近のタンデイツシュ２の内壁に対極
１３が取り付けられる。タンデイツシュ２の底壁の中央
部に、プラズマ・トチ１１に対向して多孔質耐火物９か
設けられていて、そこからアルゴン・カス等の不活性カ
ス１０が溶鋼中に噴出される。
この加熱方法においては、溶鋼３をタンデイツシュ２の
ほぼ中央部で加熱している。タンデイツシュ２内の溶鋼
３の温度を均一にするために、溶鋼３を撹拌する必要が
あった。この撹拌方法としては、１８１４３の再酸化や
吸窒を防ぐために、不活性カス１０を多孔質耐火Ｔｈ９
より噴出して溶ｇＩ４３を撹拌している。このときのア
ルゴン・ガス流量は、フ゛ラズマ加熱出力やタンデイツ
シュ２の大きさ等によって異なる。しかし、１００〜５
００．ｌｌ／ｌ１ｌｎ程度と多量である。このアルゴン
・ガスは高価であるため、撹拌に要する費用は大きいも
のであった。また、タンデイツシュ２の底にアルゴン・
カスを吐出させる多孔質耐火物を設けるために、設置方
法が悪いときには、ｉ＃１ｊｌｉ１等の操業トラブルが
生じていた。
ほぼ中央部で加熱している。タンデイツシュ２内の溶鋼
３の温度を均一にするために、溶鋼３を撹拌する必要が
あった。この撹拌方法としては、１８１４３の再酸化や
吸窒を防ぐために、不活性カス１０を多孔質耐火Ｔｈ９
より噴出して溶ｇＩ４３を撹拌している。このときのア
ルゴン・ガス流量は、フ゛ラズマ加熱出力やタンデイツ
シュ２の大きさ等によって異なる。しかし、１００〜５
００．ｌｌ／ｌ１ｌｎ程度と多量である。このアルゴン
・ガスは高価であるため、撹拌に要する費用は大きいも
のであった。また、タンデイツシュ２の底にアルゴン・
カスを吐出させる多孔質耐火物を設けるために、設置方
法が悪いときには、ｉ＃１ｊｌｉ１等の操業トラブルが
生じていた。
（ハ）発明か解決しようとする課題
本発明が解決しようとする課題は、責の連続鋳造におい
て、タンティッシュ内の溶鋼をプラズマによって安価に
かつ安全に均一加熱できる方法を得ることにある。
て、タンティッシュ内の溶鋼をプラズマによって安価に
かつ安全に均一加熱できる方法を得ることにある。
（ニ）課題を解決するための手段
本発明の溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法は、溶ａｍ内の溶鋼
温度をプラズマ加熱によって制御する鋼の連続鋳造法に
おいて、前記？Ｊｇｊ４槽内の溶鋼を注入する付近にプ
ラズマ・トーチを設置し、溶鋼を加熱することからなる
手段によって、上記課題を解決している。
温度をプラズマ加熱によって制御する鋼の連続鋳造法に
おいて、前記？Ｊｇｊ４槽内の溶鋼を注入する付近にプ
ラズマ・トーチを設置し、溶鋼を加熱することからなる
手段によって、上記課題を解決している。
（ホ）作 用
レードル内の溶鋼をタンデイツシュ内に注入する方法と
しては、いくつかある、前述したような注入管方法の場
合、レードルから出た溶鋼は自然落下してタンデイ・ソ
シュに注入されるため、タンティッシュの注入管内の溶
鋼は激しく撹拌される。
しては、いくつかある、前述したような注入管方法の場
合、レードルから出た溶鋼は自然落下してタンデイ・ソ
シュに注入されるため、タンティッシュの注入管内の溶
鋼は激しく撹拌される。
この注入管内は、溶鋼の再酸化を防止するために不活性
ガス（Ａｒ、Ｈｅガス等）を流している。
ガス（Ａｒ、Ｈｅガス等）を流している。
そこで、本発明法では、プラズマで加熱する場合、溶鋼
温度を均一にするための撹拌に、この撹拌力を利用する
。すなわち、溶鋼か落下して激しく流動している付近に
プラズマを当てて加熱する。
温度を均一にするための撹拌に、この撹拌力を利用する
。すなわち、溶鋼か落下して激しく流動している付近に
プラズマを当てて加熱する。
プラズマによって溶鋼を加熱するさい、この流動してい
る付近にプラズマ・トーチから出る加熱されたプラズマ
・ガスを当てる。このため、プラズマ・カスによって加
熱された湯面近傍の／ｇ＊が撹拌され、タンデイ・・ｌ
シュ内？８’ｉＡ温度を均一にすることかできる。
る付近にプラズマ・トーチから出る加熱されたプラズマ
・ガスを当てる。このため、プラズマ・カスによって加
熱された湯面近傍の／ｇ＊が撹拌され、タンデイ・・ｌ
シュ内？８’ｉＡ温度を均一にすることかできる。
これにより、従来、７５ｇ４温度を均一にするためにタ
ンティッシュの底よりアルゴン・カス等の不活性カスを
噴出して強制的に撹拌する必要かなく、これに使用して
いた高価な不活性カスを使用しないでより安価に溶鋼を
加熱することができる。また、タンティッシュの底に多
孔質耐火物を設ける必要もないため、タンティッシュの
耐火物の施工か簡略化でき、漏鋼の危険性もなくなる。
ンティッシュの底よりアルゴン・カス等の不活性カスを
噴出して強制的に撹拌する必要かなく、これに使用して
いた高価な不活性カスを使用しないでより安価に溶鋼を
加熱することができる。また、タンティッシュの底に多
孔質耐火物を設ける必要もないため、タンティッシュの
耐火物の施工か簡略化でき、漏鋼の危険性もなくなる。
プラズマ加熱用のプラズマ・トーチは、多種類あるが、
直流移行型（溶鋼を対極とする。）、直流非移行型（ト
ーチ内に両極がある。）、交流型のいずれのタイプでも
使用きる。プラズマ・トチに使用するカスは？８’１４
か酸化しないように不活性カス（Ａｒ、Ｈｅ、！ス等）
を使用する。このたカー従来溶鋼の酸化防止のために注
入管内に流していた不活性カスを低減あるいは省略する
ことができ、より安価となる。
直流移行型（溶鋼を対極とする。）、直流非移行型（ト
ーチ内に両極がある。）、交流型のいずれのタイプでも
使用きる。プラズマ・トチに使用するカスは？８’１４
か酸化しないように不活性カス（Ａｒ、Ｈｅ、！ス等）
を使用する。このたカー従来溶鋼の酸化防止のために注
入管内に流していた不活性カスを低減あるいは省略する
ことができ、より安価となる。
フ゛ラズマ・トーチの位置や向きは、注入流からある所
定の距離たけ離れた溶鋼湯面にプラズマ・カスが当たる
ようにする。この距離はタンデイツシュの形状や注入流
量等により異なるか、１００〜６００關が望ましい、こ
の距離か少なすぎると、注入流からのスフブランシュに
よってトーチか損傷する可能性があり、達すざると注入
流の撹拌力が弱まるため、溶ｍ温度を均一にしにくくな
るためである。
定の距離たけ離れた溶鋼湯面にプラズマ・カスが当たる
ようにする。この距離はタンデイツシュの形状や注入流
量等により異なるか、１００〜６００關が望ましい、こ
の距離か少なすぎると、注入流からのスフブランシュに
よってトーチか損傷する可能性があり、達すざると注入
流の撹拌力が弱まるため、溶ｍ温度を均一にしにくくな
るためである。
（へ）実施例
第１図および第２図を参照して、本発明の溶鋼槽内の溶
鋼の加熱方法の実施例について説明する。
鋼の加熱方法の実施例について説明する。
第１図において、第３図と同様な参照番号は同じものを
示す、説明の重複を避けるために、前述した構成の説明
は省略する。
示す、説明の重複を避けるために、前述した構成の説明
は省略する。
本発明の加熱方法は、溶鋼槽２内の溶１４３の温度をプ
ラズマ加熱によって制御する鋼の連続鋳造法において、
′ａｗ４槽２内の、取鍋１から溶１１３を注入する付近
にプラズマ・トーチ１１を設置し、溶１１３を加熱する
ことを特徴とする。
ラズマ加熱によって制御する鋼の連続鋳造法において、
′ａｗ４槽２内の、取鍋１から溶１１３を注入する付近
にプラズマ・トーチ１１を設置し、溶１１３を加熱する
ことを特徴とする。
本発明方法の実施例においては、レードル１の容量は１
００トン、タンデイツシュ２の容量は１２トンである。
００トン、タンデイツシュ２の容量は１２トンである。
溶ｇ／４３は低炭素アルミキルド鋼である。注入量は鋳
込速度によって異なるか、定常時は３．５ ｔｏｎ／ｉ
ｉ ｎである。
込速度によって異なるか、定常時は３．５ ｔｏｎ／ｉ
ｉ ｎである。
プラズマ・トーチ１１は、直流移行型で、を源容量はＩ
ＭＷである。対ｔｉｉ！１３はタンティッシュ２の側壁
に設けた。プラズマ・トーチ１１はアルゴン・ガス（Ａ
「）を使い、毎分２５０Ｊ流した。
ＭＷである。対ｔｉｉ！１３はタンティッシュ２の側壁
に設けた。プラズマ・トーチ１１はアルゴン・ガス（Ａ
「）を使い、毎分２５０Ｊ流した。
プラズマ・トーチ１１は注入管８内に設け、注入流か落
下する位置より４００閣離れた溶鋼湯面にプラズマ・ガ
スが当るようにした。
下する位置より４００閣離れた溶鋼湯面にプラズマ・ガ
スが当るようにした。
従来、使用していたタンデイツシュ２の底からのアルゴ
ン・カス吹込みや、酸化防止のための注入管８内へのア
ルゴン・カス吹込みは行わながった。レードル１からタ
ンティッシュ２への注入開始時のし一ドル１内の溶鋼温
度は、タンティッシュ２内をプラズマ加熱することがで
きるため、加熱しない場合と比較して１５°Ｃ低くした
。
ン・カス吹込みや、酸化防止のための注入管８内へのア
ルゴン・カス吹込みは行わながった。レードル１からタ
ンティッシュ２への注入開始時のし一ドル１内の溶鋼温
度は、タンティッシュ２内をプラズマ加熱することがで
きるため、加熱しない場合と比較して１５°Ｃ低くした
。
タンデイツシュ２内の溶ｇＡ温度変化の結果を第２図に
実線で示す。溶鋼温度が低くなる鋳込初期と末期とにプ
ラズマ加熱することにより、溶鋼温度を目標温度の±５
°Ｃとほぼ一定に制御することかできた。ｉた、注入流
の撹拌によって溶、Ｉｌ温度はすみやかに均一にするこ
とができた。
実線で示す。溶鋼温度が低くなる鋳込初期と末期とにプ
ラズマ加熱することにより、溶鋼温度を目標温度の±５
°Ｃとほぼ一定に制御することかできた。ｉた、注入流
の撹拌によって溶、Ｉｌ温度はすみやかに均一にするこ
とができた。
比較例を第２図に点線で示す。この比較例では、プラズ
マ加熱をしていない場合である６鋳込初期は、タンティ
ッシュ２の耐火物への抜熱のために、鋳込末期はレード
ル１内の１Ｌｌｌ温度低下のために、タンデイツシュ２
内のｉＭ ＩＩ 温度は下がる。このため、従来ではタ
ンデイ・ブシュ２内の／８鋼温度は大変な変動かあった
。
マ加熱をしていない場合である６鋳込初期は、タンティ
ッシュ２の耐火物への抜熱のために、鋳込末期はレード
ル１内の１Ｌｌｌ温度低下のために、タンデイツシュ２
内のｉＭ ＩＩ 温度は下がる。このため、従来ではタ
ンデイ・ブシュ２内の／８鋼温度は大変な変動かあった
。
（ト）効果
本発明によれば、タンティッシュ内の溶鋼を均一に加熱
して、温度を一定に制御することかでき、撹拌用または
、酸化防止用の不活性ガスが不必要になるかまたは流量
を大幅に低減でき、より安価に加熱てき、タンデイツシ
ュの底に多孔質耐火物を設ける必要かないためａｉｓ等
の危険性もない。
して、温度を一定に制御することかでき、撹拌用または
、酸化防止用の不活性ガスが不必要になるかまたは流量
を大幅に低減でき、より安価に加熱てき、タンデイツシ
ュの底に多孔質耐火物を設ける必要かないためａｉｓ等
の危険性もない。
第１図は連続鋳造設備に本発明の加熱方法を適用した構
成の説明図、第２図は溶鋼温度の推移を示すグラフ、第
３図は従来の連続鋳造設備の説明図。 ｌ：取鍋（レードル） ２：ｉｌｌ槽（タンデイツシュ） ３：溶 ｇ４ ４：浸漬ノズル ５：ｓ型 ６：鋳片 ７：ストｙパ ８：注入管 ９：多孔質耐火ｉ １０：不活性カス１１ニプラズ
マ・トーチ １２：プラズマ・カス １３：対 極 １４：注入流 饋込、７＋［ｌ！？聞（寸）− 第３図 ７
成の説明図、第２図は溶鋼温度の推移を示すグラフ、第
３図は従来の連続鋳造設備の説明図。 ｌ：取鍋（レードル） ２：ｉｌｌ槽（タンデイツシュ） ３：溶 ｇ４ ４：浸漬ノズル ５：ｓ型 ６：鋳片 ７：ストｙパ ８：注入管 ９：多孔質耐火ｉ １０：不活性カス１１ニプラズ
マ・トーチ １２：プラズマ・カス １３：対 極 １４：注入流 饋込、７＋［ｌ！？聞（寸）− 第３図 ７
Claims (1)
- 溶鋼槽内の溶鋼温度をプラズマ加熱によって制御する鋼
の連続鋳造法において、前記溶鋼槽内の溶鋼を注入する
付近にプラズマ・トーチを設置し、溶鋼を加熱すること
を特徴とする溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405490A JPH03221246A (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405490A JPH03221246A (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03221246A true JPH03221246A (ja) | 1991-09-30 |
Family
ID=11850377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1405490A Pending JPH03221246A (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 溶鋼槽内の溶鋼の加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03221246A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002283016A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-02 | Nippon Steel Corp | プラズマトーチを用いたタンディッシュ内溶鋼の加熱装置 |
| CN111408708A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-14 | 北京奥邦新材料有限公司 | 具有等离子加热的中间罐钢水低温恒温智能浇铸系统 |
-
1990
- 1990-01-24 JP JP1405490A patent/JPH03221246A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002283016A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-02 | Nippon Steel Corp | プラズマトーチを用いたタンディッシュ内溶鋼の加熱装置 |
| CN111408708A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-14 | 北京奥邦新材料有限公司 | 具有等离子加热的中间罐钢水低温恒温智能浇铸系统 |
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