JPH03219045A - 析出硬化型フェライトーパーライト鋼 - Google Patents
析出硬化型フェライトーパーライト鋼Info
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- JPH03219045A JPH03219045A JP2152484A JP15248490A JPH03219045A JP H03219045 A JPH03219045 A JP H03219045A JP 2152484 A JP2152484 A JP 2152484A JP 15248490 A JP15248490 A JP 15248490A JP H03219045 A JPH03219045 A JP H03219045A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は析出硬化フェライト−バーライ＋−ｍ（ＡＦＰ
鋼）に関し、特に内燃機関のガス変換バルブ（ｇａｓ
ｃｈａｎｇｅ ｖａｌｖｅ）用材として用いられる。
鋼）に関し、特に内燃機関のガス変換バルブ（ｇａｓ
ｃｈａｎｇｅ ｖａｌｖｅ）用材として用いられる。
ガス弁（バルブ）は該内燃機関内のガス交換を制御し、
そのシリンダーを封鎖する該内燃機関内の吸気弁と排気
弁である。
そのシリンダーを封鎖する該内燃機関内の吸気弁と排気
弁である。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕徐々に高
出力の方向にあるエンジンの開発はバルブの熱応力もそ
の割合で増大することになり、高燃焼ガスが周りを流れ
る排気弁は作動温度が約８５０°Ｃにも達する。それと
対照的に、吸気弁はキャブレターを通った燃料により冷
却され５５０°Ｃを超えた温度にはならない。
出力の方向にあるエンジンの開発はバルブの熱応力もそ
の割合で増大することになり、高燃焼ガスが周りを流れ
る排気弁は作動温度が約８５０°Ｃにも達する。それと
対照的に、吸気弁はキャブレターを通った燃料により冷
却され５５０°Ｃを超えた温度にはならない。
パルプ材は高耐熱性のみならず第１図で模式的に示した
ような用途の特性を必要とする。
ような用途の特性を必要とする。
これらの特性のために特定のパルプ材が開発されており
旧Ｎ１７４８０（２）として標準化されている。
旧Ｎ１７４８０（２）として標準化されている。
３つのグループの材料に区別される。
材料ｋ１．４７１Ｂ 、 １．４７３１ 、１．４７４
８のようなマルテンサイト−カーバイド鋼、 一材料Ｎα１．４８７３ 、１．４８７５ 、１．４８
Ｂ２ 、１．４８７５のような析出硬化可能なオーステ
ナイト−カーバイド鋼、及び 材料Ｎｏ、２．４９５５ 、２．４９５２のようなオー
ステナイト−析出硬化可能な合金、 異なった負荷をかけたバルブを設計する場合、バルブ製
造者はパルプ材の種々の特性を考慮する。
８のようなマルテンサイト−カーバイド鋼、 一材料Ｎα１．４８７３ 、１．４８７５ 、１．４８
Ｂ２ 、１．４８７５のような析出硬化可能なオーステ
ナイト−カーバイド鋼、及び 材料Ｎｏ、２．４９５５ 、２．４９５２のようなオー
ステナイト−析出硬化可能な合金、 異なった負荷をかけたバルブを設計する場合、バルブ製
造者はパルプ材の種々の特性を考慮する。
例えば軽く負荷をかけた吸気弁は鋼１．４７１８（Ｘ４
５ＣｒＳｉ９３）から単金属バルブ（モノバルブ）の形
でしばしば作られる。
５ＣｒＳｉ９３）から単金属バルブ（モノバルブ）の形
でしばしば作られる。
硬化されそしてテンパーされたロッド（棒材）を例えば
部分的に加熱し、ペア（ｐｅａｒ）形状に熱間成形する
。次にドロップ（ｄｒｏｐ）鍛造によって、次に硬化と
テンパーあるいは軽いテンパーで作られたバルブディス
クを仕上げ加工する。十分に応力をかけた排気バルブの
場合、バルブ製造者はパルプ材をしばしば適当に互いに
組合わす必要がある。第１図に示すようにバイメタルバ
ルブ、例えば析出硬化オーステナイト鋼の高耐熱及び高
耐食性は高耐磨耗性に組合わされ、硬化性マルテンサイ
ト鋼の良好な摺動性は綱１．４８７ＨＸ５３ ＣｒＭｒ
ＮｉＮ２１９）と綱１．４７１８（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９
３）のバルブディスクの摩察溶接により接合される。
部分的に加熱し、ペア（ｐｅａｒ）形状に熱間成形する
。次にドロップ（ｄｒｏｐ）鍛造によって、次に硬化と
テンパーあるいは軽いテンパーで作られたバルブディス
クを仕上げ加工する。十分に応力をかけた排気バルブの
場合、バルブ製造者はパルプ材をしばしば適当に互いに
組合わす必要がある。第１図に示すようにバイメタルバ
ルブ、例えば析出硬化オーステナイト鋼の高耐熱及び高
耐食性は高耐磨耗性に組合わされ、硬化性マルテンサイ
ト鋼の良好な摺動性は綱１．４８７ＨＸ５３ ＣｒＭｒ
ＮｉＮ２１９）と綱１．４７１８（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９
３）のバルブディスクの摩察溶接により接合される。
現在の技術水準では吸気バルブと軽く応力をかけられた
排気バルブに対して、またバイメタルの吸気、排気バル
ブのステムに対する半分以上のパルプ材の要求は鋼１．
４７１８ ＣＸ４５又はその類似鋼に合う。これらの鋼
は第２図と第３図に示された主要製道順に従って鋼とバ
ルブ製造者によって加工される。
排気バルブに対して、またバイメタルの吸気、排気バル
ブのステムに対する半分以上のパルプ材の要求は鋼１．
４７１８ ＣＸ４５又はその類似鋼に合う。これらの鋼
は第２図と第３図に示された主要製道順に従って鋼とバ
ルブ製造者によって加工される。
本発明の目的は鋼とバルブ製造者により製造順に従って
、いくつかの熱処理を行う必要がある以前用いられたマ
ルテンサイトカーバイト鋼を、出来る限り熱処理をせず
加工に高価でなく要求されたバルブ特性を達成する鋼に
代えることを目的とする 〔課題を解決するための手段〕 この問題を解決するために、本発明によれば下記成分（
重量％）： 炭素 ０．２０−０．６０％ シリコン ０．２０−０．９５％ マンガン ０．５０−１．８０％ 窒素 ０．００４−０．０４％ バナジウム及び又はニオブ ０．０５−０．２０％残部
鉄及び付随不純物 を含有する析出硬化フェライト−パーライト鋼、が提供
される。
、いくつかの熱処理を行う必要がある以前用いられたマ
ルテンサイトカーバイト鋼を、出来る限り熱処理をせず
加工に高価でなく要求されたバルブ特性を達成する鋼に
代えることを目的とする 〔課題を解決するための手段〕 この問題を解決するために、本発明によれば下記成分（
重量％）： 炭素 ０．２０−０．６０％ シリコン ０．２０−０．９５％ マンガン ０．５０−１．８０％ 窒素 ０．００４−０．０４％ バナジウム及び又はニオブ ０．０５−０．２０％残部
鉄及び付随不純物 を含有する析出硬化フェライト−パーライト鋼、が提供
される。
本発明では硫黄０．２０％以下、クロム０．７０％以下
、アルミニウム０．１０％以下、チタン０．０５％をそ
れぞれ個別にあるいは組合わせて更に含有してもよい。
、アルミニウム０．１０％以下、チタン０．０５％をそ
れぞれ個別にあるいは組合わせて更に含有してもよい。
また本発明では
炭素 ０．３５−０．５０％
シリコン ０．４０−０．８０％
マンガン １．００−１．６０％
クロム ０．０５−０．５０％
アルミニウム ０．０１−０．０５％
窒素 ０．００８−０．０３％
バナジウム ０．０５−０．１２％
残部鉄及び付随不純物
を含有するのが好ましく、また硫黄０．０５％以下、ニ
オブ０．０５％以下、チタン０．０２５％以下をそれぞ
れ個別にあるいは組合せて更に含有するのが好ましい。
オブ０．０５％以下、チタン０．０２５％以下をそれぞ
れ個別にあるいは組合せて更に含有するのが好ましい。
ワイヤに圧延した後及び大気中での熱間成形温度から冷
却でアプセットあるいは鍛造した後、（“ＢＹ ｃｏｎ
ｄｉｔｉｏｎ”） Ａ Ｆ Ｐ綱は鋼１．４７１８のも
のと匹敵する機械的、技術的値を有することがわかった
。
却でアプセットあるいは鍛造した後、（“ＢＹ ｃｏｎ
ｄｉｔｉｏｎ”） Ａ Ｆ Ｐ綱は鋼１．４７１８のも
のと匹敵する機械的、技術的値を有することがわかった
。
第１表は化学成分を示し、第２表と第４図は室温と高温
での強度特性を示す。第３表と第５図は比較材１．４７
１８（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９３）とＡＦＰのクリープラブ
チャー強度を特徴づけ、ＢＹ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎにお
いて、ＡＦＰ鋼は従来の鋼１．４７１８に対し敏感な１
つを示す。
での強度特性を示す。第３表と第５図は比較材１．４７
１８（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９３）とＡＦＰのクリープラブ
チャー強度を特徴づけ、ＢＹ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎにお
いて、ＡＦＰ鋼は従来の鋼１．４７１８に対し敏感な１
つを示す。
アプセットと型鍛造後、本発明に係るＡＦＰ鋼からバル
ブ製造者により作られた吸気バルブを空冷し、熱処理せ
ずにエンジン内でテストした。
ブ製造者により作られた吸気バルブを空冷し、熱処理せ
ずにエンジン内でテストした。
得られた結果は以前用いられた鋼１．４７１８と比較し
て実用的であり適当である。
て実用的であり適当である。
本発明に係る鋼はガスバルブ用として以前用いられた材
料より経済的で第６図、第７図で示された順で容易に製
造される利点を有する。
料より経済的で第６図、第７図で示された順で容易に製
造される利点を有する。
本発明の工程順と第２図、第３図に示された従来の主な
製造工程順と比較して、ＡＦＰ鋼は公知バルブ鋼と対照
的に熱処理を必要としないことがわかる。
製造工程順と比較して、ＡＦＰ鋼は公知バルブ鋼と対照
的に熱処理を必要としないことがわかる。
他の利点は公知バルブｆｉ１１．４７１８に比較しクラ
ックと脱炭に対して低敏感であり、しかも熱処理の省略
による脱炭がないことであり、鋼１．４７１８に必要と
される圧延前の１００％皮削りがＡＦＰ鋼の場合部分的
皮削りでよい。更に又、棒鋼のセンターレスグラインダ
ーの加工量も、もしもＡＦＰ鋼からガスバルブの製造に
おいて、ｇｒｏｕｎｄ棒の代わりに引抜き棒が代わるな
らば、減少されまた完全に省略される。
ックと脱炭に対して低敏感であり、しかも熱処理の省略
による脱炭がないことであり、鋼１．４７１８に必要と
される圧延前の１００％皮削りがＡＦＰ鋼の場合部分的
皮削りでよい。更に又、棒鋼のセンターレスグラインダ
ーの加工量も、もしもＡＦＰ鋼からガスバルブの製造に
おいて、ｇｒｏｕｎｄ棒の代わりに引抜き棒が代わるな
らば、減少されまた完全に省略される。
クラックと脱炭に対する低敏感性に加えて、ＡＦＰ鋼は
マルテンサイトカーバイドバルブ鋼に対し以下の利点も
有する。
マルテンサイトカーバイドバルブ鋼に対し以下の利点も
有する。
・低合金化コスト
・改良された連続鋳造性
・粗粒再結晶への低敏感性
・改良された機械加工性
概して、これらの利点は内燃機関のガスバルブＡＦＰ＊
の用途は鋼製造者とバルブ製造者に対して実質的コスト
の低減になることを意味する。
の用途は鋼製造者とバルブ製造者に対して実質的コスト
の低減になることを意味する。
参考文献
１ ） Ｖ、 ５ｃｈｕｌｅｒ、 Ｔ、 Ｋｒｅｕｌ、
Ｓ、 Ｅｎｇｉｎｅｅｒ：’５ｐｅｃｉａｌ Ｑｕａ
ｌｉｔｙ Ｃｏｎ５ｔｒｕｃｔｉｏｎａｌ Ｓｔｅｅｌ
ｓＭｏｔｏｒｃａｒｓ 、 Ｔｈｙｓｓｅｎ Ｔｅｃｈ
ｎｉｓｃｈｅ Ｂｅｒｉｃｈｔｅ２（１９８６）、 ２
３３−２４０頁 ２ ） ＤＩＮ １７４８０ ： ’Ｖａｌｖｅ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ”＋ Ｂｅｕｔｈ ＶｅｒｌａｇＧｍｂ
Ｈ，Ｂｅｒｌｉｎ ３０ （Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ １９
８４）第１表：比較鋼： １．４７１Ｂ（Ｘ４５ Ｃｒ
５ｉ９３）及びＡＦＰ鋼化学成分（重量％）−溶解分析 鋼１．４７１８ ＡＦＰ−鋼（本発明）Ａ
Ｂ ＣＯ，４４０，４３ Ｓｉ ２．７８ ０．６６Ｍｎ
Ｏ，３２１，３８ Ｐ Ｏ，０１５０，００８ Ｓ Ｏ，００３０，０２７ Ｃｒ ８．９３ ０．１５Ｍｏ
Ｏ，１２０，０２ 第１表（続き） 鋼１．４７１８ ０２２０ ０．０３ ０．０２ ０．０２７ ０．０６ ０．０４ ０．０１８ ＜０．００５ ＜０．００３ ＜０．００３ ０．００８ ＡＦＰ−鋼（本発明） ０９０８ ０．１２ ＜０．０１ ０．０４７ ＜０．０００４ ０．００８ ０．１０ ０．０１６ ＜０．００５ ＜０．００３ ０．０１２ ０．０１０ 第２表：比較鋼： １．４７１８（（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ
９３）及びＡＦＰ鋼室温及び高温での強度特性 Ａ＝１．４７１８．１７．５闇径；標準硬化及びテンパ
ー；Ｂ＝ＡＦＰ鋼； ＢＹ／ｄｒａｗｎ／ｇｒｏｕｎｄ
９．３２ｍｍ径 °Ｃ ０ ４５０ １，４７１８５００ ５０ ０ Ｂｉ２Ｏ 八ＦＰ 鋼 ５００ ５Ｏ Ｎ／ｆｆ１Ｉ１１２Ｎ／ｌｌｌ１１２ ９５９ １０９８ ７０８ ７７６ ５８４ ６３８ ４４０ ５１０ ０．９３ ０．７８ ０．７４ ０．６７ ％ １８．０ ２６．８ ３４．０ ３８．３ ％ ５３．５ ７６．０ ８４．０ ９０．１ ５１ ２９ ９９ ０．８２ ０．８３ ０．８１ ０．８４ ５４．０ ７２．０ ７０．０ ７０．０ １ ） ｂｒｅａｋａｇｅ ｏｕｔｓｉｄｅ
ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｍａｒｋ ｔｏｎ
ｅｆｔｉ、ｊＪＡ＝ １．４７１８．１７．５鵬径；標
準硬化及びテンパー；Ｂ＝ＡＦＰ鋼；ＢＹ／ｄｒａｗｎ
／ｇｒｏｕｎｄ Ｄ＝ｓｔｅｅ１９．３２ｍｍ径 ５０ ００ ００ ３０ １．４７１８ ５０ １０ ４５０ ４１０ ３１０
Ｂ ５００ ２６０
１５０
Ｓ、 Ｅｎｇｉｎｅｅｒ：’５ｐｅｃｉａｌ Ｑｕａ
ｌｉｔｙ Ｃｏｎ５ｔｒｕｃｔｉｏｎａｌ Ｓｔｅｅｌ
ｓＭｏｔｏｒｃａｒｓ 、 Ｔｈｙｓｓｅｎ Ｔｅｃｈ
ｎｉｓｃｈｅ Ｂｅｒｉｃｈｔｅ２（１９８６）、 ２
３３−２４０頁 ２ ） ＤＩＮ １７４８０ ： ’Ｖａｌｖｅ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ”＋ Ｂｅｕｔｈ ＶｅｒｌａｇＧｍｂ
Ｈ，Ｂｅｒｌｉｎ ３０ （Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ １９
８４）第１表：比較鋼： １．４７１Ｂ（Ｘ４５ Ｃｒ
５ｉ９３）及びＡＦＰ鋼化学成分（重量％）−溶解分析 鋼１．４７１８ ＡＦＰ−鋼（本発明）Ａ
Ｂ ＣＯ，４４０，４３ Ｓｉ ２．７８ ０．６６Ｍｎ
Ｏ，３２１，３８ Ｐ Ｏ，０１５０，００８ Ｓ Ｏ，００３０，０２７ Ｃｒ ８．９３ ０．１５Ｍｏ
Ｏ，１２０，０２ 第１表（続き） 鋼１．４７１８ ０２２０ ０．０３ ０．０２ ０．０２７ ０．０６ ０．０４ ０．０１８ ＜０．００５ ＜０．００３ ＜０．００３ ０．００８ ＡＦＰ−鋼（本発明） ０９０８ ０．１２ ＜０．０１ ０．０４７ ＜０．０００４ ０．００８ ０．１０ ０．０１６ ＜０．００５ ＜０．００３ ０．０１２ ０．０１０ 第２表：比較鋼： １．４７１８（（Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ
９３）及びＡＦＰ鋼室温及び高温での強度特性 Ａ＝１．４７１８．１７．５闇径；標準硬化及びテンパ
ー；Ｂ＝ＡＦＰ鋼； ＢＹ／ｄｒａｗｎ／ｇｒｏｕｎｄ
９．３２ｍｍ径 °Ｃ ０ ４５０ １，４７１８５００ ５０ ０ Ｂｉ２Ｏ 八ＦＰ 鋼 ５００ ５Ｏ Ｎ／ｆｆ１Ｉ１１２Ｎ／ｌｌｌ１１２ ９５９ １０９８ ７０８ ７７６ ５８４ ６３８ ４４０ ５１０ ０．９３ ０．７８ ０．７４ ０．６７ ％ １８．０ ２６．８ ３４．０ ３８．３ ％ ５３．５ ７６．０ ８４．０ ９０．１ ５１ ２９ ９９ ０．８２ ０．８３ ０．８１ ０．８４ ５４．０ ７２．０ ７０．０ ７０．０ １ ） ｂｒｅａｋａｇｅ ｏｕｔｓｉｄｅ
ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｍａｒｋ ｔｏｎ
ｅｆｔｉ、ｊＪＡ＝ １．４７１８．１７．５鵬径；標
準硬化及びテンパー；Ｂ＝ＡＦＰ鋼；ＢＹ／ｄｒａｗｎ
／ｇｒｏｕｎｄ Ｄ＝ｓｔｅｅ１９．３２ｍｍ径 ５０ ００ ００ ３０ １．４７１８ ５０ １０ ４５０ ４１０ ３１０
Ｂ ５００ ２６０
１５０
第１図は摩擦溶接されたバイメタル排気弁の要求性能を
示す図（Ａはステム端とその入口での高耐摩耗性、Ｂは
圧縮、引張及び曲げ応力下での高強度と高靭性、Ｃはス
テム（例えば鋼１．４７１８）、Ｄはバルブガイドでの
高摺動性、Ｅは摩擦溶接シーム、Ｆはバルブディスク（
例えば鋼１．４８７１）、Ｇは応力下で約８００°Ｃ迄
高耐熱性と熱間排ガスによる腐食に対する耐熱衝撃性、
Ｈは高耐摩耗性、■は表面硬化（硬合金化）を要する）
であり、第２図はマルテンサイト−カーバイドバルブ鋼
（例Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９３）や他のマルテンサイトバル
ブ鋼（従来例）の鋼製造者の主要製造順を示す図であり
、 第３図は第２図で示した鋼のバルブ製造者の主要製造順
を示す図であり、 第４図は室温と高温での強度特性を示す図であり、 第５図は比較材１．４７１８とＡＦＰ （本発明）のク
リープラブチャー強度を示す図であり、第６図と第７図
は内燃機関のガスバルブ用のＡＦＰ（本発明）のそれぞ
れ鋼製造者とバルブ製造者の主要製造順を示す図であ名
。 Ｃ・・・ステム、 Ｆ・・・バルブディスク伸
び 加％ 減面 ↓ｎ％ ＲＰｏ、２ ＩＴｌ ＲＰｏ、２ ａｎｄ Ｒｍ ｉｎ Ｎ／ ｍｍ２３３８
− 手続補正書く方式） 平成２年 月１７ 日
示す図（Ａはステム端とその入口での高耐摩耗性、Ｂは
圧縮、引張及び曲げ応力下での高強度と高靭性、Ｃはス
テム（例えば鋼１．４７１８）、Ｄはバルブガイドでの
高摺動性、Ｅは摩擦溶接シーム、Ｆはバルブディスク（
例えば鋼１．４８７１）、Ｇは応力下で約８００°Ｃ迄
高耐熱性と熱間排ガスによる腐食に対する耐熱衝撃性、
Ｈは高耐摩耗性、■は表面硬化（硬合金化）を要する）
であり、第２図はマルテンサイト−カーバイドバルブ鋼
（例Ｘ４５ Ｃｒ５ｉ９３）や他のマルテンサイトバル
ブ鋼（従来例）の鋼製造者の主要製造順を示す図であり
、 第３図は第２図で示した鋼のバルブ製造者の主要製造順
を示す図であり、 第４図は室温と高温での強度特性を示す図であり、 第５図は比較材１．４７１８とＡＦＰ （本発明）のク
リープラブチャー強度を示す図であり、第６図と第７図
は内燃機関のガスバルブ用のＡＦＰ（本発明）のそれぞ
れ鋼製造者とバルブ製造者の主要製造順を示す図であ名
。 Ｃ・・・ステム、 Ｆ・・・バルブディスク伸
び 加％ 減面 ↓ｎ％ ＲＰｏ、２ ＩＴｌ ＲＰｏ、２ ａｎｄ Ｒｍ ｉｎ Ｎ／ ｍｍ２３３８
− 手続補正書く方式） 平成２年 月１７ 日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、下記成分（重量％） 炭素：０．２０−０．６０％ シリコン：０．２０−０．９５％ マンガン：０．５０−１．８０％ 窒素：０．００４−０．０４％ バナジウム及び／又はニオブ：０．０５−０．２０％残
部鉄及び付随不純物 を含有する析出硬化フェライト−パーライト鋼。 ２、硫黄０．２０％以下、クロム０．７０％以下、アル
ミニウム０．１０％以下、チタン０．０５％をそれぞれ
個別にあるいは組合わせて更に含有する請求項１記載の
鋼。 ３、炭素：０．３５−０．５０％ シリコン：０．４０−０．８０％ マンガン：１．００−１．６０％ クロム：０．０５−０．５０％ アルミニウム：０．０１−０．０５％ 窒素：０．００８−０．０３％ バナジウム：０．０５−０．１２％ 残部鉄及び付随不純物 を含有する請求項１記載の鋼。 ４、硫黄０．０５％以下、ニオブ０．０５％以下、チタ
ン０．０２５％以下をそれぞれ個別にあるいは組合せて
更に含有する請求項３記載の鋼。 ５、内燃機関のガス弁の製造用材として用いられる請求
項１ないし４のいずれか１項記載の鋼。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3918869.8 | 1989-06-09 | ||
| DE3918869 | 1989-06-09 | ||
| DE4014072.5 | 1990-05-02 | ||
| DE4014072A DE4014072A1 (de) | 1989-06-09 | 1990-05-02 | Verwendung von ausscheidungshaertenden ferritisch-perlitischen (afp-)staehlen als werkstoff fuer gaswechselventile von verbrennungsmotoren |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219045A true JPH03219045A (ja) | 1991-09-26 |
| JP2820776B2 JP2820776B2 (ja) | 1998-11-05 |
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|---|---|---|---|
| JP2152484A Expired - Lifetime JP2820776B2 (ja) | 1989-06-09 | 1990-06-11 | 析出硬化フェライト―パーライト鋼 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2820776B2 (ja) |
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| CA (1) | CA2018636C (ja) |
| DE (2) | DE4014072A1 (ja) |
| ES (1) | ES2045652T3 (ja) |
| FI (1) | FI96327C (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JPS62274051A (ja) * | 1986-05-21 | 1987-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐疲労性、耐へたり性に優れた弁ばね用鋼線 |
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|---|---|---|---|---|
| GB1007175A (en) * | 1961-07-05 | 1965-10-13 | Trafik Ab | Alloys |
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| US3562028A (en) * | 1968-08-28 | 1971-02-09 | Inland Steel Co | Tough,high strength steel article |
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-
1990
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- 1990-06-08 DE DE90110888T patent/DE59002456D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-08 EP EP90110888A patent/EP0411282B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-08 ES ES90110888T patent/ES2045652T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-09 KR KR1019900008591A patent/KR0151154B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-06-11 JP JP2152484A patent/JP2820776B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-11 FI FI902899A patent/FI96327C/fi active IP Right Grant
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62274051A (ja) * | 1986-05-21 | 1987-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐疲労性、耐へたり性に優れた弁ばね用鋼線 |
| JPS6468424A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-14 | Kobe Steel Ltd | Production of high-toughness non-tempered hot forging having excellent fatigue resistance and machinability |
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|---|---|
| KR0151154B1 (ko) | 1998-11-16 |
| JP2820776B2 (ja) | 1998-11-05 |
| DE4014072A1 (de) | 1990-12-20 |
| DE59002456D1 (de) | 1993-09-30 |
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| ES2045652T3 (es) | 1994-01-16 |
| CA2018636C (en) | 2000-10-24 |
| EP0411282A2 (de) | 1991-02-06 |
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| KR910001081A (ko) | 1991-01-30 |
| DE4014072C2 (ja) | 1991-12-05 |
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| EP0411282B1 (de) | 1993-08-25 |
| FI902899A0 (fi) | 1990-06-11 |
| FI96327C (fi) | 1996-06-10 |
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