JPH03216916A - 高表面品質銅線の製造方法 - Google Patents
高表面品質銅線の製造方法Info
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- JPH03216916A JPH03216916A JP1220090A JP1220090A JPH03216916A JP H03216916 A JPH03216916 A JP H03216916A JP 1220090 A JP1220090 A JP 1220090A JP 1220090 A JP1220090 A JP 1220090A JP H03216916 A JPH03216916 A JP H03216916A
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- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
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Landscapes
- Insulated Conductors (AREA)
- Manufacturing Of Electric Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は巻線等に使用する高表面品質銅線の製造方法に
関するもので、特にビンホール数を低減すると共に高圧
均一性と絶縁破壊電圧を改善するものである。
関するもので、特にビンホール数を低減すると共に高圧
均一性と絶縁破壊電圧を改善するものである。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕銅線の一
般的製造工程としては、SCR方式やDIP方式等によ
り、直径8■程度の銅荒引線を製造し、その後連続伸線
加工を行なって線径1.0〜2. 0m+の銅線とし、
更に伸線加工を行なって細い銅線としている。また銅荒
引線の表面のスケールや割れ等を除去して表面品質を良
くするため、皮剥を施し、それから伸線加工することも
行なわれている。
般的製造工程としては、SCR方式やDIP方式等によ
り、直径8■程度の銅荒引線を製造し、その後連続伸線
加工を行なって線径1.0〜2. 0m+の銅線とし、
更に伸線加工を行なって細い銅線としている。また銅荒
引線の表面のスケールや割れ等を除去して表面品質を良
くするため、皮剥を施し、それから伸線加工することも
行なわれている。
近年銅線表面の品質に対する要求がきびしくなり、更に
細線や極細線の断線原因の一つとして線径8〜I. O
wmの太物伸線工程で発生する表面欠陥であることが知
られるようになり、今後ますます表面品質に対する要求
が強くなることが予想される。
細線や極細線の断線原因の一つとして線径8〜I. O
wmの太物伸線工程で発生する表面欠陥であることが知
られるようになり、今後ますます表面品質に対する要求
が強くなることが予想される。
表面品質の向上に対する1手法として、従来から銅荒引
線の皮剥を施しているものの、歩留まりとのかねあいか
ら必ずしも十分とは言えない。そのため除去しきれなか
った欠陥が太物伸線で成長することが多い。また太物伸
線工程において、線材の振動などから表面欠陥がかなり
発生している。そのため1ダイス当りの減面率を小さく
して欠陥発生を抑えているが、工程数が増加するため経
済的にきびしい。その他伸線油の濃度管理や伸線油の温
度管理などを行なうことによって十分とはいえないまで
も一応表面品質を保ってきた。
線の皮剥を施しているものの、歩留まりとのかねあいか
ら必ずしも十分とは言えない。そのため除去しきれなか
った欠陥が太物伸線で成長することが多い。また太物伸
線工程において、線材の振動などから表面欠陥がかなり
発生している。そのため1ダイス当りの減面率を小さく
して欠陥発生を抑えているが、工程数が増加するため経
済的にきびしい。その他伸線油の濃度管理や伸線油の温
度管理などを行なうことによって十分とはいえないまで
も一応表面品質を保ってきた。
ところが最近は品質向上の要求が強くなり、従来の表面
品質では問題となり始めた。例えば巻線や電子線では従
来問題とならなかったような従来欠陥の175〜I/1
0の大きさや深さの小さい表面欠陥まで問題となり始め
ている。そしてこのような欠陥は太いサイズで発生し、
その後の伸線加工でも除去できないものが多い。このよ
うに近年の表面品質向上に問題となる小さい表面欠陥を
除去することは困難であった。
品質では問題となり始めた。例えば巻線や電子線では従
来問題とならなかったような従来欠陥の175〜I/1
0の大きさや深さの小さい表面欠陥まで問題となり始め
ている。そしてこのような欠陥は太いサイズで発生し、
その後の伸線加工でも除去できないものが多い。このよ
うに近年の表面品質向上に問題となる小さい表面欠陥を
除去することは困難であった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、巻線等に使用し、
ビンホール数を低減すると共に高圧均一性及び絶縁破壊
電圧を向上することができる高表面品質銅線の製造方法
を開発したものである。
ビンホール数を低減すると共に高圧均一性及び絶縁破壊
電圧を向上することができる高表面品質銅線の製造方法
を開発したものである。
即ち本発明は、銅荒引線を伸線加工する銅線の製造にお
いて、伸線加工中線径1.0mの線材に、少なくとも1
回以上のベンディングロールを通して伸線加工すること
を特徴とするものである。
いて、伸線加工中線径1.0mの線材に、少なくとも1
回以上のベンディングロールを通して伸線加工すること
を特徴とするものである。
本発明は上記の如く銅荒引線から銅線を伸線加工する工
程において、線径l. am+a以上において少なくと
も1回以上ペンディング口ールを通して伸線を行なうも
ので、荒引線や太いサイズの線材で発生した表面欠陥を
ベンディングロールで一旦うき出させ、そのあと伸線加
工することにより、伸線ダイスで欠陥を除去するため、
細線まで伸線加工をかさねでも太いサイズで発生した欠
陥が成長することなく、表面品質が良好となる。
程において、線径l. am+a以上において少なくと
も1回以上ペンディング口ールを通して伸線を行なうも
ので、荒引線や太いサイズの線材で発生した表面欠陥を
ベンディングロールで一旦うき出させ、そのあと伸線加
工することにより、伸線ダイスで欠陥を除去するため、
細線まで伸線加工をかさねでも太いサイズで発生した欠
陥が成長することなく、表面品質が良好となる。
ベンディングロールを通す線径を1、Omm以上とした
のは、線径がI.Omm未満でベンディングロールを通
しても欠陥の除去効果が少ないためである。製品サイズ
としては線径1.0〜0.5w程度が望ましい。
のは、線径がI.Omm未満でベンディングロールを通
しても欠陥の除去効果が少ないためである。製品サイズ
としては線径1.0〜0.5w程度が望ましい。
銅荒引線としては銅又は銅合金いずれを用いても同じ効
果が得られる。またベンディングロールの径としては、
ペンディングを施す線径の5〜20倍が望ましく、ロー
ル数は2個でも効果があるが、3〜10個で1セットと
することが好ましい。また第1図に示すように線材(1
1の長手方向に対するベンディングロール(2z).
(2b)(2c)の中心間距離lはベンディングロール
径の2〜4倍の程度とすることが望ましく。線と直角な
方向に対するロールの中心間距離bは、ベンディングロ
ール径の174〜3/4が望ましい。
果が得られる。またベンディングロールの径としては、
ペンディングを施す線径の5〜20倍が望ましく、ロー
ル数は2個でも効果があるが、3〜10個で1セットと
することが好ましい。また第1図に示すように線材(1
1の長手方向に対するベンディングロール(2z).
(2b)(2c)の中心間距離lはベンディングロール
径の2〜4倍の程度とすることが望ましく。線と直角な
方向に対するロールの中心間距離bは、ベンディングロ
ール径の174〜3/4が望ましい。
またベンディングロールの配置は、第2図(a)に示す
ように伸線ダイス(3)の前後にそれぞれ1セット(図
は1セット3個の場合を示す)のベンディングロール(
2!), (2bl. (2c) とベンディング
ロール(2’ 31, (2’ b). (2’ c)
を配置するか、又は第2図(b)に示すように仲線ダイ
ス{3}の前方に2セット(図は1セット3個の場合を
示す)のベンディングロール(2!). (2b).
(2c)と(2’ x). (2’ bl, (2’
c)を配置し、それぞれ前後に配置したベンディングロ
ール(2!). (2b), (2elと(2’ !l
, f2’ b), (2’ c)を伸線加工する線材
(1)ニ対して90°回転させることが望ましい。
ように伸線ダイス(3)の前後にそれぞれ1セット(図
は1セット3個の場合を示す)のベンディングロール(
2!), (2bl. (2c) とベンディング
ロール(2’ 31, (2’ b). (2’ c)
を配置するか、又は第2図(b)に示すように仲線ダイ
ス{3}の前方に2セット(図は1セット3個の場合を
示す)のベンディングロール(2!). (2b).
(2c)と(2’ x). (2’ bl, (2’
c)を配置し、それぞれ前後に配置したベンディングロ
ール(2!). (2b), (2elと(2’ !l
, f2’ b), (2’ c)を伸線加工する線材
(1)ニ対して90°回転させることが望ましい。
以F本発明を実施例について説明する。
実施例I
SCR材及びDIP材の直径8II1IIの銅荒引線を
線径1.6mまで伸線加工し、その加工途中第3図に示
すように線材(11を線径3,3閤に伸線加工する伸線
ダイス(3)の前方に3個1組のベンディングロール(
2g). f2b), (2c)を配置し、伸線ダイス
(3)の後方に3個1組のベンディングロール(2’
J). (2’ b). f2’ c)を配置し、それ
ぞれベンディングロール群を伸線加工する線材に対して
90°回転させ伸線加工した。これを線径2.9mmに
伸線加工する伸線ダイス(3′)を通して伸線加工し、
以後通常の手段により伸線加工を行なった。
線径1.6mまで伸線加工し、その加工途中第3図に示
すように線材(11を線径3,3閤に伸線加工する伸線
ダイス(3)の前方に3個1組のベンディングロール(
2g). f2b), (2c)を配置し、伸線ダイス
(3)の後方に3個1組のベンディングロール(2’
J). (2’ b). f2’ c)を配置し、それ
ぞれベンディングロール群を伸線加工する線材に対して
90°回転させ伸線加工した。これを線径2.9mmに
伸線加工する伸線ダイス(3′)を通して伸線加工し、
以後通常の手段により伸線加工を行なった。
ベンディングロールには直径30mのものを用い、線材
(1)の長手方向に対するベンディングロール(21)
, (2b). (2c)及び(2’ !). (2’
b). (2’ c)の中心間距離は80mI++,
線材(1》と直角な方向に対するベンディングロール(
21). (2b), (2cl及び(2’!)(2’
b). (2’ c)中心間距離は15mmとした。
(1)の長手方向に対するベンディングロール(21)
, (2b). (2c)及び(2’ !). (2’
b). (2’ c)の中心間距離は80mI++,
線材(1》と直角な方向に対するベンディングロール(
21). (2b), (2cl及び(2’!)(2’
b). (2’ c)中心間距離は15mmとした。
尚図において(4)は引取キャプスタンを示す。
このようにして作成した線径1. 6mmの線材を通常
の手段により線径0.7閣まで伸線加工して巻線とした
。
の手段により線径0.7閣まで伸線加工して巻線とした
。
実施例2
SCR材及びDIP材の直径8llff+の銅荒引線を
線径1. 6mmまで伸線加工した後、中間焼鈍を施し
、その後線径I.6mmから0.7mm+こ伸線加工す
る途中、第3図に示すように線材+11を線径1.43
mmに伸線加工する伸線ダイス(3)の前方に3個1組
のヘンディングロールf2t), (2b), (2c
)を配置し、伸線ダイス(3)の後方に3個1組のベン
ディングロール(2’ a), (2’ b), (2
’ c)を配置し、それぞれ伸線加工する線材に対して
90°回転させて伸線加工を行なった。
線径1. 6mmまで伸線加工した後、中間焼鈍を施し
、その後線径I.6mmから0.7mm+こ伸線加工す
る途中、第3図に示すように線材+11を線径1.43
mmに伸線加工する伸線ダイス(3)の前方に3個1組
のヘンディングロールf2t), (2b), (2c
)を配置し、伸線ダイス(3)の後方に3個1組のベン
ディングロール(2’ a), (2’ b), (2
’ c)を配置し、それぞれ伸線加工する線材に対して
90°回転させて伸線加工を行なった。
ベンディングロールには直径20wnのものを用い、線
材(1)の長手力向に対するベンディングロールf2z
). (2bl, (2c)及びf2’ il, (2
’ b), (2’ c)の中心間距離は60mm、線
材(11と直角な方向に対するベンディングロール(2
s), (2b), (2c)及び(2’*)(2’
b). (2’ c)中心間距離は5mとした。尚図に
おいて(4)は引取キャプスタンを示す。
材(1)の長手力向に対するベンディングロールf2z
). (2bl, (2c)及びf2’ il, (2
’ b), (2’ c)の中心間距離は60mm、線
材(11と直角な方向に対するベンディングロール(2
s), (2b), (2c)及び(2’*)(2’
b). (2’ c)中心間距離は5mとした。尚図に
おいて(4)は引取キャプスタンを示す。
このようにして線材を線径0. 1trmまで伸線加工
して巻線とした。
して巻線とした。
上記実施例1と実施例2により作製した巻線について、
ビンホール,高圧均一性,絶縁破壊電圧を調べた。これ
等の結果をベンディングロールを通さない従来方法によ
り作製した巻線と比較して第1表に示す。
ビンホール,高圧均一性,絶縁破壊電圧を調べた。これ
等の結果をベンディングロールを通さない従来方法によ
り作製した巻線と比較して第1表に示す。
ピンホール試験(加熱処理法)は、長さ6mの試験片を
とり、これを温度125±3℃に保った恒温槽中で約1
0分間加熱処理し、その後試験片を曲げたり、延ばした
りしないで、フェノールフタレインの3%アルコール溶
液の適量を滴下した0.2%食塩水中に5閣の長さを浸
し、液を正極、試験片を負極とし、+2Vの直流電圧を
1分間加えて発生するピンホール数を調べた。
とり、これを温度125±3℃に保った恒温槽中で約1
0分間加熱処理し、その後試験片を曲げたり、延ばした
りしないで、フェノールフタレインの3%アルコール溶
液の適量を滴下した0.2%食塩水中に5閣の長さを浸
し、液を正極、試験片を負極とし、+2Vの直流電圧を
1分間加えて発生するピンホール数を調べた。
高圧均一性試験は、長さ約30mの試験片をとり、これ
を一定の速さで走行させることができる巻取装置部分と
、試験片の皮膜に電圧を加えるための電極を設け、欠陥
を検知して計数することができる表示回路を備えた試験
機に取付け、欠陥数を測定した。電圧は直流!500V
で行った。
を一定の速さで走行させることができる巻取装置部分と
、試験片の皮膜に電圧を加えるための電極を設け、欠陥
を検知して計数することができる表示回路を備えた試験
機に取付け、欠陥数を測定した。電圧は直流!500V
で行った。
絶縁破壊電圧は、長さ50cmの試験片をとり、それを
第4図に示すように二つに折り合せ、0. 45kg
fの張力を加えながら、約12cmの長さを12回より
合せた後、張力を取り去り、折目部分を切ってこの2本
の導体間に50又は60Hzの正弦波に近い波形をもっ
た交流電圧を加えた。電圧は約500V/Sの割合でな
るべく一様な速さで上昇させ、破壊電圧値を測定した。
第4図に示すように二つに折り合せ、0. 45kg
fの張力を加えながら、約12cmの長さを12回より
合せた後、張力を取り去り、折目部分を切ってこの2本
の導体間に50又は60Hzの正弦波に近い波形をもっ
た交流電圧を加えた。電圧は約500V/Sの割合でな
るべく一様な速さで上昇させ、破壊電圧値を測定した。
第1表から明らかなように、本発明方法(実施例1及び
2)は、従来方法(従来例3)に比べてビンホール試験
.高圧均一性試験.絶縁破壊電圧の何れも優れており、
ベンディングロールを通して伸線加工することの効果が
判る。
2)は、従来方法(従来例3)に比べてビンホール試験
.高圧均一性試験.絶縁破壊電圧の何れも優れており、
ベンディングロールを通して伸線加工することの効果が
判る。
このように本発明によれば、高表面品質銅線が得られる
もので、工業上顕著な効果を奏するものである。
もので、工業上顕著な効果を奏するものである。
第1図は本発明伸線加工法におけるベンディングロール
の説明図、第2図(a),(b)は本発明伸線加工法に
おけるベンディングロールの施し方を示すもので(a)
は伸線ダイスの前後で、(b)は伸線ダイスの前方で施
す例を示し、第3図は実施例1及び2におけるベンディ
ングロールの配置図、第4図は絶縁破壊電圧試験片を示
す側面図である。 1.線材 2g, 2b. 2c. 2’ L 2’ b, 2’
c3.3′ 伸線ダイス 4、引取キャプスタン ベンディングロール 第2図 (G) (b)
の説明図、第2図(a),(b)は本発明伸線加工法に
おけるベンディングロールの施し方を示すもので(a)
は伸線ダイスの前後で、(b)は伸線ダイスの前方で施
す例を示し、第3図は実施例1及び2におけるベンディ
ングロールの配置図、第4図は絶縁破壊電圧試験片を示
す側面図である。 1.線材 2g, 2b. 2c. 2’ L 2’ b, 2’
c3.3′ 伸線ダイス 4、引取キャプスタン ベンディングロール 第2図 (G) (b)
Claims (1)
- 銅荒引線を伸線加工する銅線の製造において、伸線加工
中線径1.0mm以上の線材に、少なくとも1回以上ベ
ンディングロールを通して伸線加工することを特徴とす
る高表面品質銅線の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1220090A JPH03216916A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 高表面品質銅線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1220090A JPH03216916A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 高表面品質銅線の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03216916A true JPH03216916A (ja) | 1991-09-24 |
Family
ID=11798767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1220090A Pending JPH03216916A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 高表面品質銅線の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03216916A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002270043A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-20 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | エナメル線及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-01-22 JP JP1220090A patent/JPH03216916A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002270043A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-20 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | エナメル線及びその製造方法 |
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